1、目 录第1章：编制依据2第2章：工程概况2第3章：模板材料的配制及支模方法3第4章：模板施工示意图6第5章：模板施工的质量保证措施11第6章：模板的安全保证措施13第7章：模板计算21模板施工(专项)方案第1章 编制依据编制依据：1、工程设计图纸及施工组织设计2、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024、建筑结构荷载规范GB500092001；5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086、建筑施工手册第2章 工程概况工程概况序号 项 目内 容1工程名称xx师范大学xx校区图书馆工程2工程地址xx省xx市xx区xx师2、范大学xx校区院内3建设单位4施工单位6监理单位7设计单位8勘察单位9桩基施工单位10投资单位11工期目标416天12质量目标合格13建筑面积/层50934.67平方米 半地下1层、地上9层14抗震设防烈度6度设计使用年限50年15结构形式框架剪力墙结构。16基础类型桩基承台梁板式筏形基础。第3章 ：模板材料的配制及支模方法本工程采用15厚木胶板模板或12厚竹胶板施工，采用钢管脚手架支撑，基础梁及承台用砖模，基础砖模超过2.6米的防止鼓模采用370砖墙砌体，砌筑时超过1.2米的砌体，用48钢管扎制双排脚手架。凡是板有二层钢筋的部分均设马凳支掌用14钢筋制成，双向最大间距0.5米梅花设置。 基础3、槽边临时防护采用钢管，防护高度为1.2米、立杆间距4米、横杆3道。主体工程临边防护从一层至六层，拆模完成每层四周、楼梯、残疾人坡道双面 、电梯井、通风井、积水坑、等所有安全要求需防护的部位临边全设防护栏杆，高1.2米、立杆间距2米、横杆三道，电梯井每层设水平网。针对模板接缝处易漏浆等缺陷，模板与模板、模板与阴阳角接缝采用海绵条，可有效的解决模板接缝处漏浆缺陷，平整度达到设计及规范要求，对于0.00以下所有外混凝土墙模板及基础梁高度大于700梁采用12300防水拉杆支模。支模顺序：在模板外1米处定控制线-安装前检查-支一侧模板（外墙先支内模）-支另一侧模板-安装对拉片及竖向和水平向钢管-挂线调整4、模板垂直度-紧固模板-验收检查。1、柱模板模板施工前先在底层做好柱模板控制线，弹出柱的轴线的边线，清理预留插筋，并在柱钢筋上做好高程控制点。采用木胶板及50100木方楞板配制，横向采用48钢管加固，间距从柱中间向下每300mm加一道中间向上每400mm加一道，竖向采用248钢管，并用对拉螺栓增加刚度，采用钢管扣件排架支撑。柱子模板图：（1）安装时，柱底清理干净后立柱模，根据控制线找准模板的位置，调整垂直度，利用可调支撑将柱模板固定。（2）模板拼装前须逐块修整板面、边框，清除砼残渣、泥浆，并涂刷脱模剂。（3）柱根施工缝处经剔凿、清理、吹洗干净后，根据柱模控制线找准模板位置，调整其垂直度，并用锁口5、方木固定，不平处抹灰封堵。2、梁、板模板梁、板模板采用木胶板及木方配制，梁底模采用木胶板及木方，根据梁的长度定配，梁的侧模采用木胶板，外面用50100MM的木方作模板筋，平台板也采用木胶板作模板，50100MM的木方作搁栅，间距不超过300MM。梁板支撑采用48 焊接钢管与扣件组成排架系统的满堂脚手架，立柱在高度方向设置纵、横水平拉杆和斜拉杆，水平拉杆离地面200mm处设一道，距顶500mm设一道，中间每不大于2m设一道且平均分配。 梁、板支模示意图 施工中，模板受混凝土自重和施工荷载等外力作用会产生变形，支撑也会产生压缩变形和侧向弯曲变形，为了抵消这种情况产生的挠度，当梁、板跨度大于4m 时6、，模板中部应起拱，起拱高度宜为全跨长度的13。同时为了防止因模板起拱而减少梁的截面高度，采用梁端底模下降的办法。3、墙模板安装 弹好楼层墙身线、门窗洞、位置线及标高线，检查墙体钢筋及各种予埋件，签验隐蔽工程，按轴线调整钢筋的准确位置，把钢筋绑好后再支模板。4、楼梯间模板楼梯梯段底板模板采用全新木胶板，搁栅用50100mm木挡，下支撑用48钢管搭设满堂排架，间距为800800mm。楼梯段侧模上钉三角木，三角木尺寸根据踏步高度和宽度而定，要均匀一致。待楼梯段钢筋扎好后，再在三角板上定踏步侧板，踏步侧板上定小斜撑，以保证侧板的稳定。同时应特别注意楼梯段与斜梁交接处模板的支撑固定，模板外加设支撑。楼梯7、模板支撑示意图5、模板施工注意事项a 严格控制标高、轴线位置及构件断面尺寸(误差不超过10mm)，模板安装必须严格按模板设计施工，所有节点必须逐个检查是否拧牢卡紧。b 模板在使用前，均刷隔离剂，使用后及时清理归堆备用。c 严格控制模板和支撑拆除时间，待混凝土达到承载能力后方可全部拆除。d 模板的装拆和运输应轻放，严禁摔砸，严格控制施工荷载，上料要分散堆放，在支撑过程中必须先将一个网格的水平支撑及斜撑安装好的，再逐渐向外安装，以保证支撑系统在安装过程中的稳定性。6、模板拆除a 模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再8、拆内墙模板。b 拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有混凝土吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。c 拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。d 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。e 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传接，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。7、模板安装后的验收所有梁、柱、墙均有翻样给出模板排列图和排架支撑图，经项目总工程师审核后交班组施工。模板安装完毕后，由专业人员对轴线、标高9、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇混凝土过程中有技术好、责任心强的木工看模，发现问题及时报告施工组、技术组。在板、梁、柱底部均留垃圾清理孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。8、模板的清理维修、存放、刷脱模剂（1）拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。（2）现场拆下的模板放入模板堆放区，不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。（3）模板清理干净，擦掉浮灰后，刷专用水质脱模剂。第4章 ：模板施工示意图一、梁模板梁模板底板采用木胶板配制，四边刨光，厚10、度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm；侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，详见各梁模板支撑示意图。50100木方搁栅150483.5钢管60050100木方搁栅15050100方木梁模板支撑示意图483.5立管600400，与支撑架一致二、柱模板本工程中外围内楞50100方木150，内楞外侧用48400钢管柱箍箍筋，详见柱模板支撑示意图； 50100木方内楞15060100木方柱角内楞48钢管柱箍150 矩形柱模板11、图48钢管外楞木胶板三、楼板支模示意图每层顶板底模采用竹胶板，施工常规支撑工艺，即顶模、牵杆、隔栅，顶撑、牵杆用48钢管，顶撑间距800mm（长向）800mm（短向）。牵杆水平间距为1000mm并且短向与立杆固定之直角扣亶必遻顶足长向扣件。板底排架支，离地200mm、1600mm设长向水平连系钢管二道间距1500mm，另一侧设短向水平连系钢管三道间距1000mm，并沿纱、横向每隔2400mm设剪刀撑一道，使梁、板支撑排架连成整体，以确保柱、梁、板、墙支撑体系的稳定性，详见楼板支模示意图。48纵向联系钢管240050100木方搁栅400100100木方搁栅400竹胶板竹胶板48钢管围檩8004812、钢管围檩100048钢管支撑80048钢管水平联系杆1000楼板支模示意图0483.5钢管6001800300四、楼梯本工程楼梯段下部采用木胶板支模，檩条为50100400方木，踏步侧板采用钢木胶板支模，两端用螺丝旋紧至两侧剪力墙上，使其固定，详见楼梯支模详图。五、剪力墙模板剪力墙采用木胶板板配制，12450对拉螺栓连接，竖向围檩采用50100250方木，水平向围檩采用483.5450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，50100方木衬档接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50100或6010013、木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面10mm，离结构面150mm处设一限位钢筋1000，楼层间节点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层间节点处须预埋单头螺栓500与板板筋焊接，墙外侧用48钢管治外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须150mm，详见各墙板支模示意图。六、地下墙体模板外墙内侧及内墙模板采用钢管斜撑撑在地锚间50100方木上，或与满堂红支撑架固定支撑体系不少于两道卡子卡在满堂纂掶子上）。每排斜撑间距1.2m，墙外侧模板采用钢管撑在基槽侧壁上进行加固，侧壁上每隔1.2米设立一道50*200的木板带，加固钢管间距为12001200mm14、。在墙边角处设置穿墙螺栓，以免造成漏浆。支撑方法及浇砼脚手架的搭设方法同墙体。七、墙体模板（1）墙体模板采用木胶板模板。（2）模板横向背楞在内（每道双根布置），另在模板根部单加一根水平扫地杆，地下三层共6道横愣，地下二层9道，地下一层9道，竖向背楞在外（每道双根布置），水平间距700mm，横、竖背楞在相交处用铁丝及3形扣件与模板紧固；横楞在与穿墙螺栓相交处用铁丝系。背楞采用48钢管，搭接长度不小于200mm。（3）外墙采用12定型工具式止水穿墙螺栓，内墙采用12穿墙螺栓，水平间距300mm。（5）模板（斜）支撑采用48钢管，用可调底托调节长度。每组斜撑竖向上设置34道，由联系杆连接为一体，每组15、斜撑水平间距0.7m。斜撑水平倾角不大于45，一端支在背楞上，一端支在钢筋地锚上。见地下墙体模板图。说明：1.地下室内墙采用60系列木胶板模板，木方尽量放在墙体中部，不应放在阴阳角部位；2.模板垂直度可通过顶托与钢管或花篮螺栓与钢丝绳来调节（图中未表示），然后用扣件将斜撑固定；顶托不能顶在穿墙螺栓上，以免螺栓变弯（可用斜撑顶托顶紧竖向双钢管，在顶托处加防滑扣件）；3.用梯子筋、塑料套管与垫块来保证模板内皮净距，模板接缝处粘贴密封条；4.模板下口楼板（或底板）混凝土要用刮杠刮平，2m靠尺检查标高偏差在2mm以内；安装模板前，面板下口垫2cm宽密封条，以防模板漏浆与烂根，不应采用在模板下口抹砂浆的16、方法来找平；（6）外墙根部设置导墙（见下图）第5章、模板施工的质量保证措施模板工程施工易出现轴线偏位,梁板标高误差和炸模等现象,要确保模板工程质量,必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制,防止其发生,技术措施如下:1、所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图。经项目部技术负责人审核后交班组施工，大截面梁，异形柱应增细部构造大样图。2、模板使用前，应先进行筛选，对变形，翘曲超出规范的应予清除，不得使用。3、认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。4、本工程采用自拌砼。在17、框架柱支模时，柱身下中柱箍设置加密为40cm每道，而且每道采用每边两根方钢进行加固，对拉螺栓固定采用双螺帽拧紧。每排固定采用两根钢管加固。伞形帽每点需设置3只以上，防止伞形帽在砼振捣时发生断裂产生炸模。对拉螺栓也采用双螺帽固定。梁墙板支撑，为确保断面正确不炸模，梁墙板二侧均采用钢管作为支点。5、浇捣砼过程中应派技术好的木工守模,发现问题及时整改和报告工地现场总施工或技术负责人.6、模板安装时，木工随时吊垂直线校正。当安装完角量尺寸，吊线复核作最后校正，外墙模板垂直度宜控制往内偏3mm。自检查无误请专职质量员检查，发现问题给予校正。7、模板在周转使用中，要及时进行整修维护，每次拆模后清理干净，刷18、BY-3型脱膜剂，新模板周转使用数次后，间隙变大容易漏浆时。8、支模排架采用48钢管（扣件连接）立管间距根据梁断面大小及施工荷载而定，楼板排架立杆间距原则上为800mm800mm，梁高H600mm的支撑间距为500mm，H1000mm支撑立杆除在两侧边分设立杆外，中间(即底模下)，再增设一根。梁板底搁栅50100mm的方木，排距取300500mm，每根梁底设2根搁栅以上。楼板底搁栅采用10050mm木龙骨，间距小于500mm。9、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架应注意以下几点：钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸10010020mm；先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；立杆设19、立纵向、横向间距均不得大于100cm，水平横杆第一根离地1.8m，上部间距不得大于1.8米/道；承重支架下部在纵横向方向须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成4560角设置，每轴设一道；紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。全面检查，不得漏拧。用线锤吊垂直拉通长线每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨4米时，20、应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的13/1000。所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制规范范围内。第6章、模板施工的安全保证措施一、模板施工前的安全技术准备工作：1、模板构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检查验收手续要齐全。2、保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。3、夜间施工要做好夜间施工照明的准备工作。4、检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。5、模板施工作业前，现场施工人员（负责人）要认真向有关人员作安全技21、术交底，特别是新的模板工艺，必须通过试验，编制详细的作业指导书，并组织人员进行操作培训。二、模板施工的安全要求：(一)、模板施工安全的基本要求：1、模板工程作业高度在2m以上时,要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。2、采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆。3、操作人员上下通行，必须由施工电梯，上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或脚手架上下。4、不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。5、不得在作业架子上，平台上堆放模板料。6、高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。7、木料及易燃材料要远离22、火源堆放。8、模板吊运必须采取防护措施，增设屏障、遮拦、围护或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。9、夜间施工，必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。10、模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。(二)、模板安装的安全技术要求：1、基础及地下室工程模板安装前，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方的危险，必须采取加固措施后，才能开始作业。2、操作人员上下基坑要设扶梯。3、基坑上口边缘1米以内，不允许堆放模板构件和材料。4、模板支撑在土壁上，应在支点加垫板。地基土上立柱应垫通长垫板。5、采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢23、，避免散落伤人，重物下的操作人员要避开起重臂的下方。6、分层、分阶的柱基支模，要待下层模板移正可，并支撑牢固之后，再支上一层的模板。7、柱模板支撑时，四周必须设牢固支撑或用钢筋、钢丝拉结牢固。避免柱模整体歪斜。8、柱箍的间距及拉结螺栓的设置必须依据模板的设计要求做。9、当砼柱在6米以上,不宜单独支模,应将几个柱子模板拉结成整体.10、楼层支模架采用整伓或钢管脚手架，各层支架的立柱应垂皴，支架的层间垫板应平整，上下层立柱应在同一条直线上。11、墙模一般由定型模板拼装而成，拼装模板中要进行检查，确认牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墙螺栓将两片模板拉牢之外，还必须设置支撑或相邻墙连成整体。三、拆24、模安全要求与技术要求(一)、柱模的安全要求1、拆模旖对混泥土强度的要求。根据混凝土结构工程施工及验收规舃的规定，现浇混凜土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准的百分率（%）1板2502，8752梁、拱、壳825、7581003悬臂构件21002100在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。2、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责人批准方可拆模。3、冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保26、温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。4、对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20，以免发生温差裂缝。5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的顺序进行拆除。6、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。7、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。8、拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时27、，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是很危险的。9、拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。10、当遇到雷、雨、雪或风力达到五级以上的天气时，不得进行模板的拆除工作。(二)、模板的拆除的安全技术1、基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。2、一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。3、拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始作业。拆下的模板28、不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。4、模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。5、多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距，由技术负责人通过计算确定。6、柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。四、砼成品保护按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保证砼成品棱角不受损坏，应做好以下几点：1、拆模时间29、：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏时方可拆除（承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除）。2、拆模方法：拆模时不得将铁撬直接支承在柱梁，墙板等表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开，拨掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除 。3、拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墙角，洞口等阳角部位2米以下2.5厚松模板保护，避免在材料搬运时将成型棱角损坏而影响砼外观质量。模板安装质量要求主控项目：1、 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查检查方法：对30、照模板设计文件和施工技术方案观察。2、 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查检查方法：观察。一般项目：1、 模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查检查方法：观察。2、 用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查检查方法：观察。3、 对跨度不小于4m31、的现浇钢筋混凝土梁、板 ，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检查方法：水准仪或拉线、钢尺检查。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度32、5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检查方法：钢尺检查。5、 现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。 项 目允许偏差（mm） 检查方法轴线位移5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内 尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。第七章 模板计算书柱模计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 5033、009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):900；柱截面高度H(mm): 900；柱模板的总计算高度:H = 5m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目: 1；柱截面宽度B方向竖楞数目: 7；柱截面高34、度H方向对拉螺栓数目: 1；柱截面高度H方向竖楞数目: 7；对拉螺栓直径(mm): M12mm；2.柱箍信息柱箍材料: 钢楞；截面材料：圆形钢管483.50钢楞截面惯性矩I(cm4): 10.78cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3): 4.49cm3；柱箍的间距(mm): 300mm；柱箍肢数: 1；3.竖楞信息竖楞材料: 木楞；宽度(mm): 60mm；高度(mm): 80mm； 竖楞肢数: 2；4.面板参数面板类型: 胶合面板；面板厚度(mm): 12；面板弹性模量(N/mm2): 9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2): 13N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):35、 1.5N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2): 13N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2): 9500N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2): 1.5N/mm2； 钢楞弹性模量E(N/mm2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205N/mm2；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算1.柱侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t - 36、新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T - 混凝土的入模温度，取20.00；V - 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H - 模板计算高度，取3.00m；1- 外加剂影响修正系数，取1.20；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1 = 48.657kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最37、大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l = 140.000 mm，且竖楞数为 7，面板为3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的(3跨)按三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M - 面板计算最大弯距(N.mm)；l - 计算跨度(竖楞间距): l = 140.00mm；q - 作用在模板上的侧压力线荷载倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4238、.000300/10000.90 = 0.756kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 = 15.765+0.756 = 16.521 kN/m；面板的最大弯距：M = 0.125 16.521140.000140.000 = 0.4048105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， - 面板承受的应力(N/mm2)；M - 面板计算最大弯距(N.mm)；W - 面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f = 13N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 0.4048105 /39、 0.7200104 = 5.622N/mm2；面板的最大应力计算值 = 5.622N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 = 13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V - 面板计算最大剪力(N)；l - 计算跨度(竖楞间距): l = 140.000mm；q - 作用在模板上的侧压力线荷载倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000300/10000.90 = 0.756kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 = 15.765+0.756 = 16.521 kN/m；面板的最大40、剪力：V = 16.521140.000/2 = 1156.456N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， - 面板承受的剪应力(N/mm2)；V - 面板计算最大剪力(N)： = 1156.456N；b - 300mm ；hn - 面板厚度(mm)：hn = 12mm ；fv - 面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13 N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv = 1.5N/mm2；面板截面的受剪应力 = 0.482N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv = 1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， - 41、面板最大挠度(mm)；q - 作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 48.657300/100014.597 kN/m；l - 计算跨度(竖楞间距): l = 140.00mm ；E - 面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500 N/mm2；I - 面板截面的惯性矩(mm4)；面板最大容许挠度: = 140.000 / 250 = 0.560 mm；面板的最大挠度计算值 = 0.178mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.560mm, 满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3m,柱箍间距为300mm，竖楞为大于342、 跨，因此按均布荷载作用下的跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 64.000cm3；I = 256.000cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M - 竖楞计算最大弯距(N.mm)；l - 计算跨度(柱箍间距): l = 300mm；q - 作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.6570.1400.90 = 7.357kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.420.1400.90 = 0.353kN/m；q = (7.357+0.353)/2 = 3.855 kN/m； 其中43、， - 竖楞承受的应力(N/mm2)； M - 竖楞计算最大弯距(N.mm)； W - 竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W = 6.400104；f - 竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f = 13N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 0.347105/6.400104 = 0.542N/mm2；竖楞的最大应力计算值 = 0.542N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值 = 13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V - 竖楞计算最大剪力(N)； l - 计算跨度(柱箍间距): l = 300mm； q - 作用在44、模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.6570.1400.90 = 7.357kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.420.1400.90 = 0.353kN/m；q = (7.357+0.353)/2 = 3.855 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.63.855300 = 693.882N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， - 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V - 竖楞计算最大剪力(N)：V = 1969.809N； b - 竖楞的截面宽度(mm)：b = 60mm ； hn- 竖楞的截面高度(mm)：hn = 80mm ； fv- 竖楞45、的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv = 1.5N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 = 0.217N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv = 1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， - 竖楞最大挠度(mm)； q - 作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.6570.140 = 6.812 kN/m； l - 计算跨度(柱箍间距): l = 300mm ； E - 竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I - 竖楞截面的惯性矩(mm4)，I =46、 2.560106；竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.200mm；竖楞的最大挠度计算值 = 0.015mm 小于 竖楞最大容许挠度 = 1.200mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.490cm3； I = 10.780cm4；柱箍为2跨，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.183 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.324 kN.m；B方向柱47、箍变形图(mm)最大变形: V = 0.0165 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.324 kN.m；B边柱箍的最大应力计算值: = 72.1604 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 = 72.160N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f = 205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: = 0.0165 mm； 柱箍最大容许挠度: = 900/2 / 250 = 1.800 mm； 柱箍的最大挠度 = 0.0165mm 小于 柱箍最大容许挠度 48、= 1.800mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的型号: M12； 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.183 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.60010-5 = 12.920 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N = 3.183kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N = 12.920kN，对拉螺栓强度验49、算 满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.490 cm3； I = 10.780 cm4；柱箍为2 跨，按两跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.1798 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.407 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.0260 mm；1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式:其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.407 kN.50、m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.490 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: = 90.646 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 = 90.646N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f = 205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.013 mm；柱箍最大容许挠度: V = 450.00 / 250 = 1.800 mm；柱箍的最大挠度 V = 0.013mm 小于 柱箍最大容许挠度 V = 1.800mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受51、的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力 N = 4.1798kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N = 12.920kN，对拉螺栓强度验算 满足要求!板模板计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编52、制。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距:0.80m；纵距:0.80m；步距:1.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:5.00m；采用的钢管:483.50mm；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3； 楼板浇筑厚度:100.00mm； 施工均布荷载标准值:1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)； 楼板混凝土强度等级:C35； 每层标准施工天数:15；每平53、米楼板截面的钢筋面积:13572.000mm2； 楼板的计算宽度:4.00m；楼板的计算厚度:250.00mm； 楼板的计算长度:9.00m；施工平均温度:15.000； 4.木方参数 木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2 木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm； 木方的截面宽度:60.00mm ；木方的截面高度:100.00mm；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00010.00010.000/6 = 100.00 cm3； 54、I = 6.00010.00010.00010.000/12 = 500.00 cm4；1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1+q2) = 1.2(0.750+0.105) = 1.026 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.720 = 1.008 kN； 最大支座力 N = P/2 + 55、ql/2 = 1.008/2 +1.0260.800/2 = 0.914 kN ； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.284106/100000.00 = 2.840N/mm2； 方木的最大应力计算值为 2.840 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求! 3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 方木受剪应力计算值 T = 30.914103/(260.000100.000) = 0.229 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.229 N/mm2 小于 方木的抗剪强度56、设计值 1.400 N/mm2，满足要求! 4.方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1+q2 = 0.855 kN/m； 最大挠度计算值 V = 50.855800.04/(3849500.0002560000.000)+720.000800.03/(482560000.0009500.000) = 0.503 mm； 方木的最大挠度计算值 0.503 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.200 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管计算弯距图(kN.m) 最大弯矩 M57、max = 0.391 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.0001 mm ；最大应力 = 3.910 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 3.910 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连58、接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R = 4.146 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1295.000 = 0.645 kN；(2)模板的自重(kN)：(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1000.800059、.800 = 1.600 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000) 0.8000.800 = 1.920 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 5.651 kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.651 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm60、2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由下式计算 L0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.50020.100 = 1.700 m ； L0/i = 1700.000/15.782 = 108 钢管立杆受压应力计算值； = 5651.000/(0.530 489.000) = 21.8061、4 N/mm 2 ；立杆稳定性计算 = 21.804 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！梁模板计算 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.4m；梁截面高度 D(m): 0.8m；混凝土板厚度(mm): 250mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.7m；立杆上端伸出至模62、板支撑点长度a(m): 0.1m；脚手架步距(m): 1.5m；梁支撑架搭设高度H(m)：5m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m；承重架支设: 1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.7m；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式: 双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8；2.荷载参数模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2；振捣混63、凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：12mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300mm；次楞间距(mm)：150mm64、；穿梁螺栓水平间距(mm)：300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm)：150mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12mm；主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：60mm，高度：100mm；主楞根数：2次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：60mm，高度：100mm；次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按2065、0/(T+15)计算，得5.714h；T - 混凝土的入模温度，取20.00；V - 混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；H - 模板计算高度，取0.75m；1- 外加剂影响修正系数，取1.20；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.00。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 18.00 kN/m2、44.34 kN/m2，取较小值18.00 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑66、在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； f- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1 = 1.20.3180.90 = 5.83kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2 = 1.40.320.90 = 0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.83+0.76 = 6.59 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150mm；面板的最大弯距 M = 0.16.59150.002 = 1.481067、4N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.48104 / 0.72104 = 2.06N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 = 2.06N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f = 13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算q - 作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.40N/mm；l - 计算跨度(内楞间距): l = 150mm；E - 面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；面板的最大容许挠度值: = 150/250 = 0.60mm；面板的最大挠度计算值 = 0.05mm 小于 面板的最大容许挠68、度值 = 0.60mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：100mm；内钢楞截面抵抗矩 W = 100.00cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 500.00cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f- 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：内楞计算跨度(外69、楞间距): l = 300mm；内楞的最大弯距: M = 0.11.653002 = 1.48104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.48104/10.00104 = 0.15 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 16.00N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.15 N/mm2内楞的抗弯强度设计值 小于 f = 16.00N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q - 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18150/1000/2 = 1.35 N/mm； l - 计算跨度(外楞间距70、)：l = 300mm； I - 木楞的截面惯性矩：I = 5.00106N/mm2；内楞的最大容许挠度值: = 300 /250 = 1.20mm；内楞的最大挠度计算值 = 0.001mm 小于 内楞的最大容许挠度值 = 1.20mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：100mm；W = 60100100/6 = 100.00cm3；I = 60100100100/12 = 500.00cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm71、2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 150mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1750.49150 = 1.30104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.30104/10.00104 = 0.13 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 16.00N/mm2；外楞的受弯应力计算值 = 0.13N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 f = 16.00N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10072、00.00N/mm2； l - 计算跨度(拉螺栓间距)：l = 150mm； I - 木楞的截面惯性矩：I = 5.00106mm4； 外楞的最大挠度计算值: = 1.1460.411031503/(10010000.005.00106 软件没有注册，该部分不能正常显示。请及时购买我们的产品！ 外楞的最大容许挠度值: = 0.60mm； 外楞的最大挠度计算值 = 0.000mm 小于 外楞的最大容许挠度值 = 0.60mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.00073、 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: M12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76.00 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 18300/1000150/10002 = 1.62 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076.00/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N = 1.62kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N = 12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要74、考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 0.710001212/6 = 1.68104mm3；1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l - 计算跨度(梁底支撑间距): l = 700.00/(4-1) = 133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： 模板结构自重荷载： q275、:1.20.350.70.90 = 0.26kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.420.70.90 = 1.76kN/m； q = q1 + q2 + q3 = 15.42+0.26+1.76 = 17.45kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1017.450.132 = 0.03kN.m； = 0.03106/1.68104 = 1.85N/mm2；梁底模面板计算应力 = 1.85 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f = 13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公76、式如下: 其中，q - 作用在模板上的压力线荷载: l = 400.00/(4-1) = 133.33mm； E - 面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； 面板的最大允许挠度值: = 133.33/250 = 0.53mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.0305mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.53mm，满足要求！七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。 由于钢管两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。支撑钢管搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。本工况在国家规77、范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： (2)模板的自重线荷载(kN/m)： (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+ 2)0.05 = 0.23 kN/m；2.钢管的支撑力验算 静荷载设计值 q = 1.20.96+1.20.09 = 1.25 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.40.23 = 0.32kN/m；钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.08 cm3； I = 78、12.19 cm4；钢管强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 1.25+0.32 = 1.57 kN/m； 最大弯距 M = 0.1ql2 = 0.11.250.70.7 = 0.06 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.06106/5077.79 = 12.09 N/mm2； 抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2； 钢管的最大应力计算值 12.09 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.679、1.250.7 = 0.53 kN；钢管的截面面积矩 A = 4.89 N/mm2；钢管方受剪应力计算值 T = 2526.05/489.30 = 2.15 N/mm2；钢管抗剪设计值 t = 120.000 N/mm2；钢管的受剪应力计算值2.15 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120.000 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 0.96+ 0.09 = 1.04 kN/m； 钢管的最大允许挠度 = 0.71000/250 = 2.80 mm； 钢管的最大挠度计算值 = 0.07 mm 小于 钢管的最大允80、许挠度 = 2.80 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24+ 1.5)0.75 = 19.13 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.35 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3 = (2.5+ 2) = 4.50 kN/m2； q = 1.2(19.13 + 0.35 )+ 1.44.50 = 29.67 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，81、梁侧模板传给钢管的集中力为N 。 当n = 2时： 当n2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB = 3.165 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.332 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax = 0.0005 mm； 支撑钢管的最大应力 = 0.332106/5077.8 = 65.383 N/mm2 支撑钢管的抗压设计强度 f = 205.0 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 65.383 N/mm2小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造82、作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R = 3.17 kN； R 小于 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性83、验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 3.17 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295 = 0.77 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N = 3.17+0.77+0.16+2.95 = 7.05 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f = 84、205.00 N/mm2； lo- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u = 1.70； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.95 m； Lo/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.21 ；钢管立杆稳定性计算 = 70.24 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/85、mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 = 3.165 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5-0.8) = 0.65 kN； N = 3.17+0.65 = 3.82 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f- 钢管立杆抗压86、强度设计值：f = 205.00 N/mm2； lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.16 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u = 1.70； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.95 m； Lo/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.21 ； 钢管立杆稳定性计算 = 38.04 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！