1、昆明*图书馆工程模板安装及支撑专项施工方案 文件编号：滇建总承QCO4昆明*图书馆工程模板安装及支撑专项施工方案审定人员： 审核人员： 编制人员： 云南工程建设总承包公司二00九年六月 发放号： 目 录一、工程概况4二、准备工作51、模板材质要求52、准备工作73、模板的支设要求8三、各构件模板的安装及支撑9（一）基础部分模板安装及支撑91、基础模板92、底板侧模及梁侧模安装及加固93、电梯井、地坑侧模安装及加固104、剪力墙模板安装及加固105、地下室柱子（含暗柱）模板116、顶板模板安装及支撑12（二）上部结构模板安装及支撑121、柱、墙模板安装及支撑12（1）柱模板及支撑体系12（2）剪2、力墙模板安装及支撑13（3）柱、墙模板施工工艺142、梁、圈梁模板安装及支撑163、顶板、楼板模板安装及支撑184、楼梯模板安装205、后浇带模板及支撑206、梁柱交接部位模板安装227、立杆及剪刀撑搭设要求22四、模板拆除241、柱、墙模板拆除242、梁、圈梁模板拆除243、楼板模板拆除244、拆模要求24五、成品保护措施25六、安全措施25七、计算书26附件1：高度6.0m，截面900900 柱模板计算书26附件2：高度6.0m，截面800850 柱模板计算书31附件3：高度6.0m，截面800800 柱模板计算书36附件4：高度6.0m，截面4001200 梁侧模板计算书41附件5：高度3、6.0m，截面3501000 梁侧模板计算书46附件6：高度6.0m，截面350800 梁侧模板计算书51附件7：高度6.0m，截面300墙模板计算书55附件8：高度6.0m，截面350 墙模板计算书60附件9：高度6.0m，截面400 墙模板计算书64附件10：高度6.0m，截面4001200 梁模板支撑架计算书68附件11：高度6.0m，截面3501000 梁模板支撑架计算书76附件12：高度6.0m，截面350800 梁模板支撑架计算书84一、工程概况昆明*扩建工程（一期）图书馆工程位于昆明市呈贡新区昆明理工大学内，建设单位为昆明理工大学，由昆明理工大学设计研究院设计。（一）建筑部分昆明4、*扩建工程（一期）图书馆工程，建筑面积40914.78m2。其中：地上建筑面积39556.01m2,地下建筑面积1358.77m2，建筑总高59.950米。工程局部地下一层，地上十一层，建筑总长116.9m、宽112.5m。建筑层高：地下室4.5米,一层6.0米，二十一层4.2米，出屋面层有四层，分别为2.50米。（二）结构部分工程结构类型：上部结构框剪结构，基础预应力砼管桩+承台式基础。l 建筑结构的安全等级：二级；l 设计合理使用年限：50年；l 建筑抗震设防类别：丙类；l 场地地震基本烈度：8度；l 抗震设防烈度：8度；l 基本风压：0.30KN/；l 场地的工程地质条件：场地土类型为中5、硬场地土，建筑物场地类别为类。l 地下室结构：底板厚度为500，地下室墙厚300、400，顶板厚120。l 上部结构：框架柱断面（mmmm）：600600、800800、900900。框架梁断面（mmmm）：300800（700）、300600、4001000、4501200（1100）、4001200等。楼板厚(mm)：100、120。剪力墙厚(mm)：300、350、400。l 结构砼强度等级：（1）地下室范围内垫层未注均为C15，其余垫层未注均为C10，地下室底板、地下室顶板、地下室构造外墙、承台及地梁均采用C30。（2）上部结构砼强度等级构件部位砼强度等级10.200m层及以下柱、墙C6、3510.200m层及以上柱、墙C300.000m层及以上各层梁板C30现浇楼梯C25室外大阶梯C25构造柱、过梁C20其余构件C20l 砌筑墙体：0.00以下墙体蒸压灰砂砖，加气砼气块；0.00以上墙体加气砼砌块，加气砼砌块容重1000Kg/。二、准备工作本工程柱、梁以组合钢模板为主，楼板模板采用180090015规格的胶合模板，支撑体系采用扣件式钢管脚手架，局部采用5080木楞作支承。1、模板材质要求（1）模板的各类材料，其材质应符合国家现行有关标准规定。（2）平面模板表面要求光滑平整，胶合板表面不得有气泡、空鼓、皱纹、纤维外露、毛刺、分层等现象。（3）垫木宜采用厚50mm以上的木板，材质7、不宜低于等材，不得采用有脆性、腐材、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。（5）模板正常施工和正常使用时，应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载，保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。（6）钢模板及附件应设专人保管与维护，不论在工地或仓库，均应按规格种类分别堆放，建立帐册，发放和收回要有交接手续，不合格的模板和配件不能发放使用。（7）钢模板应尽可能放在室内和棚内，临时在露天堆放时，需要用帆布或塑料布遮盖,以防生锈.钢模板在使用和保管期间,若发生油漆脱落,应及时补充涂刷防锈漆,若板面生锈,应先除锈,后涂防锈漆。（8）当安装钢筋砼墙时8、，钢模板由于连接需要而必须在板面开孔的在用完之后应立即用钢板加以补焊,并用砂轮磨平。（9）模板接缝要严密，不得漏浆。（10）使用旧模板时必须进行修正，不装饰的砼面使用的模板应刷隔离剂。（11）模板使用后，如肋边发生弯曲或弯折，板面发生简单变形的，应在清理时加以校正、平直，开焊处要补焊牢固。（12）模板脱模时，（13）模板的位置、截面尺寸、形应立即将板面或残留的砼用平刮刀清除干净，刮除时应注意不要把板面刮伤。状、标高符合设计图纸要求，并保证在浇筑砼过程及浇筑完毕以后，上述的位置、截面尺寸、形状、标高的变化不超过允许范围。（14）模板安装的允许偏差，应符合砼结构工程施工质量验收规范（GB502049、-2002）4模板分项工程的规定：表1预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度10、0预埋螺栓中心线位置2外露长度10、0预留洞中心线位置10尺寸10、0表2现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法（施工现场现浇结构模板安装的尺寸允许偏差应高于国家及地方标准）项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞10、尺检查2、准备工作组合钢模板在安装前应向施工班组进行技术交底,有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。（1）模板安装前，要做支模板定位基准工作，其工作步骤为：a、进行中心线和轴线的放线:首先引测建筑的边柱或墙轴线,并以该轴线为起点,引出各条轴线，模板放线时，根据施工图用墨汁线弹出模板的内边线和中心线，墙模板弹出模板的边线和外测控制，以便对模板安装和校正。b、做好标高测量工作：用水平仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求直接引测到模板安装位置。c、进行找平工作：模板承垫底部应预先垫平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆，并应沿模板周边采用：水泥砂浆沿模板脚填实柱脚缝隙。（2）按施工需11、用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。（3）经检查合格的模板应按现场管理人员指定位置堆码，重叠平放时，每层之间应加垫木，模板与垫木应上下对齐，底层模板应离地面不小于10cm。堆码的模板不宜过高，运输时，要避免碰撞，防止倾倒。3、模板的支设要求（1）配板时，宜选用大规格的钢模板为主，其它规格的钢模板作补充。（2）预埋件和预留孔洞必须位置准确，安设牢固。（3）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。（4）墙和柱子模板的底部应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度要求进行校正。（5）支柱所设的12、水平撑和剪刀撑，应按构造和整体稳定性布置。（6）同一条拼缝上的型卡，不宜在同一方向卡紧。（7）墙、柱模板的对拉螺栓孔部位采用150150的方型小钢模板，留设螺栓孔应平直相对，穿孔螺栓不得斜拉硬顶，严禁采用电、气焊灼孔。（8）钢楞采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于200mm。（9）模板安装完毕，经检查验收合格后，方可进行下道工序施工。（10）模板配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积。（11）钢模板长向接缝宜采用错开布置,以增加模板面积的整体刚度。（12）对于一般柱、梁模板，宜采用柱箍和梁卡具作支承件；对于断面较大的柱梁，宜采用对拉螺栓或对拉片和钢楞。（13、13）为设置对拉螺栓或其他拉筋，若必需要在模板上钻孔时，应使钻孔的模板能多次周转使用。并应采取措施减少和避免在钢模板上钻孔。钢模板施工组装质量标准项 目允许偏差（mm）两模板之间拼接缝隙2.0相邻模板面的高低差2.0组装模板板面平整度4.0(用2m 长平尺检查)组装模板板面的长度尺寸-5+4组装模板对角线长度差值7.0(对角线长度的1/1000)三、各构件模板的安装及支撑（一）基础部分模板安装及支撑1、基础模板本工程承台、地梁与地下室底板板顶标高一致，地梁底面位置低于底板板之下。地下室内的承台、地梁部分底模做100厚C10素砼垫层，侧模用M5.0水泥砂浆砌筑240厚MU7.5 砖，做内砖胎膜，14、粉1:2.5水泥砂浆。如下图：2、底板侧模及梁侧模安装及加固依据垫层面弹好的墨线位置进行模板拼装，在外模板与垫层面接触处用水泥砂浆封堵缝隙防止漏浆。底板侧模支撑，在坑壁至侧模间用钢管作支撑，外墙模板吊模部分下部采用14700对拉螺栓配合加固，上部用钢管夹固，外墙对拉螺栓上设70704止水片，与螺栓交接处满焊；反梁模板采用16700对拉螺栓配合加固，外墙梁的对拉螺栓上设70704止水片，与螺栓交接处满焊，见下示意图：3、电梯井、地坑侧模安装及加固电梯井、地坑侧模采用组合钢模，加固采用钢管或木方，见下图：4、剪力墙模板安装及加固剪力墙模板采用组合钢模板，对拉螺栓配合加固，对拉螺栓采用14钢筋，间距15、均为700，在外墙上的设70704止水片，见下图: 5、地下室柱子（含暗柱）模板采用组合钢模，模板加固采用钢管，柱断面小于700700的按每700加固一道，当柱断面大于700700的，纵横两方向采用12根16700对拉螺双配合加固，在外墙上的暗柱采用1416700对拉螺双配合加固，对拉螺栓上设70704止水片，见下图：6、顶板模板安装及支撑地下室顶板模板采用180090015胶合板，胶合板下作木楞，梁模板采用组合钢模板。地下室顶板模板安装方法：在水平钢管上按400铺设5080木枋，木枋双面刨平，引测标高拉线找平后再铺设胶合板，梁板支撑采用483.5钢管，立杆间距控制在1.0m1.0m以内，横杆16、步距控制在1.2m以内。地下室梁板支模前，必须用水平仪设标高控制点，拉通线支梁底板，凡梁跨 L 4m以上，应按规范要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的11000-31000。支撑处垫大头楔，以便调整梁板高度。 内架应在四大角、周边及中部适当部位增设剪刀撑或斜杆，以加强架子的整体刚度，防止砼浇筑过程中墙、柱发生水平位移。（二）上部结构模板安装及支撑1、柱、墙模板安装及支撑（1）柱模板及支撑体系采用组合钢模，模板加固采用钢管，按每700加固一道；当柱断面大于700700的，还应纵横两方向用-403扁钢700配合加固，见下图：柱子模板安装好后，应沿纵横向拉通线校核准确，并加固结实。（2）剪力墙模板安装及17、支撑剪力墙模板采用中型组合钢模板。 模板穿墙螺栓采用14钢筋，为考虑螺栓周转使用，在模板上加装同墙厚的塑料套管，螺栓间距按750750设置。对外模板生根，考虑在原穿墙螺栓孔穿螺栓，支承一块高300的模板用来浇筑板的砼，然后再在其上支设模板，见下图：（3）柱、墙模板施工工艺工艺流程：定位放线找平涂刷脱模剂组装柱（墙）模安装柱箍或对拉连接件校正垂直度支撑加固模板验收浇筑砼模板拆除施工要点：a、定位放线：首先引测建筑物的柱或墙轴线，根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中线，墙模板还应弹出模板边线和外侧控制线，以便于模板的安装和较正。用水准仪把建筑物标高根据实际标高要求，直接引测至模板安装位置。b、模板18、承垫底部应预先堵缝，防止模板底部漏浆。按标高抹好水平砂浆找平层，按柱（墙）模边线做好定位墩台，以保证标高及柱轴线位置的准确。c、柱模单块就位组拼方法：先将柱子第一节四面模板就位用连接角模组拼好，角模宜高出平模，校正调好对角线，并用柱箍固定。然后以第一节模板的角模连接件为基准，用同样方法组拼第二节模板，直到柱全高，各节组拼时，用U型卡正反交替连接水平接头和竖向接头，在安装到一定高度时，应进行支撑或拉结，以防倾倒。并用支撑或拉杆调节校正模板的垂直度。d、墙模组装时，应使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓或对拉片与墙模保持垂直。相邻模板边肋U型卡连接间接不得大于300mm，对拉杆件的规格、间距应根19、据施工组织设计设置。e、拼装柱、墙模板时，应按模板专项方案要求设置清扫孔，砼浇灌前清扫模板内杂物后封闭。f、柱、墙支模前应按设计图弹出柱子边线，抹好墩台，并校正钢筋位置，钢筋上部应采用固定措施，保证钢筋位置正确。g、安装模板一般应自下而上顺序进行，每块模板要求位置正确，表面平整，连接件扣紧，拼缝严密，同一拉缝上的U型卡设置应反向间隔，避免在同方向设置，以防钢模板整体变形。h、拼装时，要保证柱模的长度符合模数，不符合部分的节点位置处高度超过4000或4000mm以上时采用四面支撑。i、柱模的根部用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模设浇注口或清扫口，在配模一并留出。j、柱、柱在砼强度达到拆模强度时，最上20、一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。施工质量要求：a、模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部份必须有足够的支承面积。b、模板的接缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。c、模板与砼的接触面应清理干净并涂刷脱模剂。d、浇筑砼之前，模板的杂物应清理干净。2、梁、圈梁模板安装及支撑（1）梁模板安装及支撑体系梁底模及侧向模板均采用组合钢模支设，支撑采用钢管并设置对拉片进行加固。a、梁模支柱设置：梁模支柱的间距应根据梁的断面尺寸通过模板设计计算来确定：立杆横距按梁宽加300设置，立杆采用单立杆，立杆纵向间距为不大于1000mm，立杆步距1200mm。梁侧向21、模板支撑：对于小断面梁，侧向模板支撑采用斜向短钢管支撑模板上端，水平钢管支撑下端，支撑立杆间距按1200。对于梁断面尺寸较大，支撑立杆横距为1000，立杆步距为1200。除按常规方法支撑外，还需在梁的中部按250间距设置-403对拉钢片。b、当梁高超过700时，应采用对拉铁片进行加固，对拉片采用-403，间距不大于600。如上图。（2）梁模板施工工艺流程定位放线涂刷脱模剂组装梁（圈梁）模板校正梁模截面及顺直支撑加固模板验收浇筑砼模板拆除（3）梁模板施工工艺要点a、根据柱弹出的轴线、梁位置及水平线，安装柱头模板。b、模板按单块就位组装方法：复核梁底标高、较正轴线位置，搭设并调平模板支架（包括安装22、水平拉杆及剪刀撑），固定钢楞或梁卡具，再在横楞上铺放梁底板，拉线找直，拼接角模。在绑扎钢筋后，安装并固定两侧模板。c、底层支柱纵、横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6。（4）圈梁模板安装a、圈梁模板的底板一般为砖墙，安装前宜用砂浆找平。模板可采用木模板或定型钢模板。b、圈梁模板支模方法：采用定型组合钢模板支圈梁模板时，采用连接角模和拉接螺栓作梁侧模的底座，连接角模支承圈梁侧模，用型卡横向连成整体，梁侧模板的上部用梁卡固定位置。c、钢筋绑扎一般在侧模支好后进行。钢筋绑扎完后应对模板上口宽度进行校正，用拉铁或卡具卡牢，以保证圈梁截面尺寸正确。d、为防止梁模23、板安装时出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模板胀模等质量问题。支模时应侧模包底模，梁模与柱连接处，下料尺寸应略为缩短，梁侧支模应设压脚板、斜撑，拉线通直后将梁侧钉牢，梁底模板按规定起拱等。e、为防止圈梁模板产生外胀和墙面流坠现象，圈梁模板应支撑牢固，模板上口用拉杆钉牢固，侧模与砖墙之前的缝隙用木条或砂浆贴牢，模板自身缝隙用腻子嵌缝等。f、对距地面高度大于5的梁模板，支柱应拉剪刀撑、绑钢筋、浇筑砼应避免撞击模板，以防模板侧向产生变形或失稳。g、当梁跨度大于或等于4时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度取梁跨的13。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（5）施工质量要求同柱、梁24、部分。梁、圈梁模板工程允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（）检验方法1轴线位置（纵、横两个方向）5钢尺方法2底模上表面标高5准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸4、-5钢尺检查4相邻两板表面高低差2钢尺检查5表面平整度52靠尺或塞尺检查3、顶板、楼板模板安装及支撑（1）楼层支撑架子搭设荷载取值：模板及其支架自重：1.1KN/m2新浇筑砼自重：24.0KN/m3钢筋自重：1.5KN/m3振捣砼时产生的荷载：2.0KN/m2施工人员及施工设备一般取值：2.0KN/m2经核算,应采取以下措施:a、支撑架子均采用Q235钢，483.5钢管。支撑架子通过计算设置要求：地下室顶板及各楼层楼板：立杆纵距1.225、，立杆横距1.2，立杆步距1.5。b、支撑架子管下必须采用34米长、50厚跳板做垫木,通长布设，不得采用2米以下的跳板及木块做垫木。c、必须确保每层支撑架子的主杆形心在一条直线上，其垂直偏差应符合规范规定的要求，支撑架子采用对接。d、施工时应严格控制用水，并应准备足够的木楔子，以备应急加固之用。e、浇筑砼以前应通知技术人员到现场检查核准。f、沿横向框架设置足够数量的剪力撑。以确保支撑架体的稳定性。（2）楼板施工工艺流程搭设支承架调平楞条标高组装肋形楼盖模板涂刷脱模剂校正梁模截面及顺直支撑加固模板验收浇筑砼模板拆除（3）施工工艺要点a、在梁板底部搭设满堂脚手架，脚手杆的间距根据梁板荷载经设计计算26、确定，承重架上加设楞条并引测标高找平，铺设平面模板。梁下两侧应设两根立杆，以便固定梁侧模，在梁间根据板跨度和荷载情况增设12根立杆（板跨在2以内），梁板支模同一般梁板支模方法。b、楼板模板支好后，应对模板的尺寸、标高板面平面平整度、模板的立柱的牢固情况等一次全面检查，如出现较大尺寸偏差或松动，就及时纠正和加固并将板面清理干净。c、检查完后，支柱（顶撑）之间应设置纵、横水平拉杆和斜撑杆，以保持稳定。水平拉杆一般离地面500处一道，以上按1.8设一道，支柱底部应铺设50厚垫板，垫板下如为土地面时，应夯实拍平。d、楼板模板安装应做好配板设计，保证结构各部形状、尺寸正确，并具有足够的稳定性、强度和刚度27、，在砼浇灌过程中，不变形、不位移。模板及其支撑系统应考虑便于装拆、损耗少、周转快、节省模板材料。e、安装主、次梁支柱时，土地面应平整夯实，并在底部设垫木，采用多层支模架时，上下支柱应在一条竖直线上，否则应采取措施保证下层结构满足上层结构的施工荷载要求，以防止模板变形、塌陷。f、楼板模板安装的允许偏差及检验方法如下表序号项目允许偏差（）检验方法1轴线位置（纵、横两个方向）5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面尺寸4、-5钢尺检查4相邻两板表面高低差2钢尺检查5表面平整度52靠尺和塞尺检查4、楼梯模板安装楼梯模板底模采用大规格胶合板，其余采用50木板，木板必须经刨平，支撑采用钢管28、。楼梯模板安装见下示意图：5、后浇带模板及支撑本工程在地下室部分设有的后浇带，后浇带模板应采取特殊的施工技术措施，以保证后浇带的施工质量。后浇带处的模板与围边模板一同支设，但此处的模板及支撑应分开支设，以便于拆除围边的模板及支撑时不致受到影响。（1）底板后浇带模板及支撑地下室顶板和楼板后浇带模板、架子搭设要求同主体结构施工中的模板、架子搭设同步进行，搭设时应考虑后浇带该跨以外的模板、架子便于拆除，后浇带两侧支挡砼采用密目钢丝网加二层铁纱，支撑采用钢筋。见下图：后浇带位置下的支撑及模板必须待后浇带砼浇筑养护达到设计规定后，方可拆除。（2）外墙后浇带模板及支撑地下室外墙后浇带处的模板采用密目钢丝网29、加二层铁纱，模板采用对拉螺栓配合加固。见下图：（3）顶板后浇带模板及支撑顶板后浇带处底模板同周边模板，所不同的是后浇带处的模板应与周边模板分开设置，支撑也应分开搭设，以保护顶板模板拆除时，该处的模板不会受到影响，同时可保证在后浇带未施工时地下室其它部位可进行装修装饰施工。后浇带宽800，支撑立杆横向间距为1000，纵向间距不大于1000。顶板后浇带处侧向模板15厚胶合板支设，支撑采用木枋顶紧。如下图所示：6、梁柱交接部位模板安装柱、梁交接部位为框架结构的核心部位，为保证设计的几何尺寸，防止暴模或颈缩，影响清水效果，采取如下措施：（1）施工时，根据每根柱的设计断面尺寸分别进行柱头模板设计，模板制30、作成定型模板，并编上号进行标识。（2）柱梁交接的底模采用钢模做成定型阴角模，梁与梁、柱交接之间的模板做成定型木模板，拼装时用木枋撑紧。（3）加固采用钢管，为防止颈缩在模板与主筋之间焊接短钢筋支撑模板。柱、梁交接部位模板见下示意图 ： 7、立杆及剪刀撑搭设要求（1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。立柱底部垫板厚度不得小于50mm。（2）立柱接长严禁搭接，应采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（3）严禁将上段钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（4）模板支承架在架体外侧周圈应设置竖向连31、续的剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设竖向连续的剪刀撑，宽度46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，形成45。60。夹角。搭设要求见下图：剪刀撑布置图（一） （5）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固节点。模板支撑架与柱拉结示意图：四、模板拆除模板拆除时必须待砼强度等级达到规范规定的拆除时间方准拆除。1、柱、墙模板拆除当砼强度达到拆模条件时，先拆掉柱墙模拉杆或支撑，再卸掉柱箍或对拉杆件，把连接每片柱柱墙模的型卡拆掉，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。2、梁、圈梁32、模板拆除（1）梁和圈梁侧模板应在保证砼表面及棱角不因拆模而受损伤时方可拆除，如圈梁在拆模后接着砌筑砖墙，则圈梁砼应确保不缺棱掉角的前提下方可拆除。（2）梁底模拆除要求，当跨度小于等于8时，砼强度须达到设计强度的75，当跨度大于8时，应达到100，方可拆除。（3）拆模顺序为先拆侧模，后拆底模，当上层梁正在浇筑砼时，下层梁的底模板和支柱不得拆除。（4）侧模拆除时砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、楼板模板拆除（1）拆模顺序一般应后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。（2）楼板承重模板及其支架拆除，当梁、板跨度等于或小于8时，下层楼板的模板和支柱不得拆除，再下一层楼板的模板和33、支柱应视浇砼楼层荷载和本楼层砼强度而定，如荷载很大，拆除应通过计算确定。（3）悬臂构件必须待砼强度等级达到设计强度的100%方可拆除支撑，拆模时从梁端拆到支撑端。4、拆模要求（1）模板工程时，应将支撑件和连接件逐渐拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损坏模板和砼。（2）拆下的模板应堆放整齐。（3）后浇带位置下的支撑及模板必须待后浇带砼浇筑养护达到设计要求的强度后，方可拆除。五、成品保护措施1、与砼接触的模板应认真涂刷脱模剂，不得漏刷，涂刷后应避免雨淋。2、拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离砼表面，禁止猛砸狠敲，防止碰坏砼。3、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞楼板砼，并防止模板变形。4、砼强度能保证拆34、模时其表面及棱角不受损伤是地，方可拆除模板。5、拆模时不得用大锤硬砸或用撬杠硬撬，以免损伤结构、模板、砼表面或棱角。6、在砖墙上支圈梁模板时，防止打凿动梁底砖墙，以免造成松动。7、不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。8、模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物。9、采取措施保持钢筋位置正确，不被扰动。10、不准在吊模、桁架、水平杆件上搭设跳板，以保证模板的牢固稳定和不变形。11、搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。12、模板安装时不得随意开孔洞，穿墙螺栓通过模板时，应在板缝中加设木条穿过。13、在模板内进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。六、安全措施1、拆下35、的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。2、安装柱模板时，应将柱模与主筋临时拉结固定，防止模板倾覆伤人。3、安装模板操作人员应戴安全帽，高处作业应搭设脚手架，操作人员应佩带安全带，拆装过程中，除操作人员外，下面不得站人。4、模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人。5、拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将松开的部件和模板运走。6、拆楼层外边梁和圈梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7、在拆除模板过程中，如发现梁砼有影响结构安全、质量问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8、支模应按顺序进36、行，模板及支撑系统在未固定前，严禁用拉杆上下人，不准在拆除的模板上进行操作。9、拆模时，应顺序逐块拆除形卡和形插销，避免整体塌落，拆除顶板时，应设临时支撑确保安全作业。10、模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V低压电源,并采取其它有效的安全措施。11、高空作业时，各种配件应放在工具箱或是工具袋内，严禁放在模板、脚手架上。各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落。12、装拆模板时，上下应有人接应，随拆随转运，严禁抛掷踩撞,若中途停歇,必须把活动部件固定牢固。严禁堆放在脚手架上和抛掷。13、装拆模板时，必须采用稳固的登高工具或脚手架，高度越过3.5时，必须搭设脚手架；装拆施工37、时，除操作人外，下面不得站人； 14、安装墙、柱模板时,应随时支撑牢固，防止倾覆。15、安装组装成片模板时,应边就位,边校正和安设边接件,并架设临时支撑稳固。16、拆除承重模板时，为避免突然整块坍落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。17、水平拉杆避免钉在脚手架或脚手板等不稳定的部件上，以防松动、失稳。七、计算书附件1：高度6.0m，截面900900 柱模板计算书柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5830mm， 柱箍间距计算跨度 d = 700mm。38、 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 面板计算采用宽度450mm板面厚度3.00mm截面参数。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资39、料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直40、接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.45m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.450+1.403.6000.450=26.568kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.360cm3 I=46.430cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 041、.125(1.2020.250+1.401.620)0.7000.700=1.627kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.62710001000/10360=157.074N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 520.2507004/(384206000464300)=0.662mm 面板的最大挠度小于700.0/400,满足要求! 四、竖楞木方的计算 无竖楞木方！ 五、B方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.245.00+1.403.642、0)0.70=41.33kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.603kN.m 最大变形 vmax=0.138mm 最大支座力 Qmax=16.077kN 抗弯计算强度 f=0.603106/10160000.0=59.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/15043、与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.077 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.245.00+1.403.60)0.70=41.33kN/m 柱箍按44、照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.603kN.m 最大变形 vmax=0.138mm 最大支座力 Qmax=16.077kN 抗弯计算强度 f=0.603106/10160000.0=59.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺45、栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.077 对拉螺栓强度验算满足要求!附件2：高度6.0m，截面800850 柱模板计算书柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=850mm，H46、方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5830mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 面板计算采用宽度400mm板面厚度3.00mm截面参数。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:47、 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混48、凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.40m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.400+1.403.6000.400=23.616kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.250cm3 I=45.200cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.049、0N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2018.000+1.401.440)0.6000.600=1.063kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.06310001000/10250=103.680N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 518.0006004/(384206000452000)=0.326mm 面板的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、竖楞木方的计算 无竖楞木方！ 50、五、B方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.245.00+1.403.60)0.60=35.42kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.151kN.m 最大变形 vmax=0.192mm 最大支座力 Qmax=22.583kN 抗弯计算强度 f=1.151106/10160000.0=113.29N/mm251、 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 22.583 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 面板木方传递到柱52、箍的均布荷载 Q： Q = (1.245.00+1.403.60)0.60=35.42kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.267kN.m 最大变形 vmax=0.232mm 最大支座力 Qmax=23.690kN 抗弯计算强度 f=1.267106/10160000.0=124.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.053、N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于535.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 23.690 对拉螺栓强度验算满足要求!附件3：高度6.0m，截面800800 柱模板计算书柱模板支撑计算书 一、柱模54、板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5830mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 面板计算采用宽度450mm板面厚度3.00mm截面参数。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生55、的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新56、浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.45m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.450+1.403.6000.450=26.568kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.360cm3 I=46.430cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm257、)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2020.250+1.401.620)0.6000.600=1.196kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.19610001000/10360=115.402N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 520.2506004/(38420600046430058、)=0.357mm 面板的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、竖楞木方的计算 无竖楞木方！ 五、B方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.245.00+1.403.60)0.60=35.42kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.151kN.m 最大变形 vmax=0.192mm 最大支座力 Qm59、ax=22.583kN 抗弯计算强度 f=1.151106/10160000.0=113.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大60、拉力(kN): N = 22.583 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.245.00+1.403.60)0.60=35.42kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.151kN.m 最大变形 vmax=0.192mm 最大支座力 Qmax=22.583kN 抗弯计算强度 61、f=1.151106/10160000.0=113.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 22.583 62、对拉螺栓强度验算满足要求!附件4：高度6.0m，截面4001200 梁侧模板计算书梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用单钢管48mm3.5mm。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+500#mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模63、量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.864、50。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.33m。 荷载计算值 q = 1.225.9200.327+1.403.6000.327=11.807kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W65、分别为: W = 32.671.501.50/6 = 12.25cm3； I = 32.671.501.501.50/12 = 9.19cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.543kN N2=4.243kN N3=4.243kN N4=1.543kN 最大弯矩 M = 0.125kN.m 最大变形 V = 0.711mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12510001000/12250=10.204N/m66、m2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32314.0/(2326.66715.000)=0.708N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.711mm 面板的最大挠度小于326.7/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3325.92+1.40.333.60=11.807kN/m 挠度计67、算荷载标准值q=0.3325.92=8.476kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.904/0.500=11.807kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.810.500.50=0.295kN.m 最大剪力 Q=0.60.50011.807=3.542kN 最大支座力 N=1.10.50011.807=6.494kN (1)钢管抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.295106/5080.0=55.34N/mm2 钢管抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! (2)钢管挠度计算 最大变形 v 68、=0.6778.467500.04/(100206000.00121900.0)=0.143mm 钢管最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.623kN.m 最大变形 vmax=0.583mm 最大支座69、力 Qmax=13.507kN 抗弯计算强度 f=1.623106/10160000.0=159.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最70、大拉力(kN): N = 13.507 对拉螺栓强度验算满足要求!附件5：高度6.0m，截面3501000 梁侧模板计算书梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度1000mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用单钢管48mm3.5mm。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+400#mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/m71、m2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000；72、 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.925.000=22.500kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.26m。 荷载计算值 q = 1.222.5000.260+1.403.6000.260=8.330kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:73、 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 26.001.501.50/6 = 9.75cm3； I = 26.001.501.501.50/12 = 7.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.866kN N2=2.382kN N3=2.382kN N4=0.866kN 最大弯矩 M = 0.056kN.m 最大变形 V = 0.248mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05610001074、00/9750=5.744N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31299.0/(2260.00015.000)=0.500N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.248mm 面板的最大挠度小于260.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2622.50+1.40.263.675、0=8.330kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2622.50=5.850kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.165/0.500=8.330kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.330.500.50=0.208kN.m 最大剪力 Q=0.60.5008.330=2.499kN 最大支座力 N=1.10.5008.330=4.582kN (1)钢管抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.208106/5080.0=39.04N/mm2 钢管抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! (2)钢管挠76、度计算 最大变形 v =0.6775.850500.04/(100206000.00121900.0)=0.099mm 钢管最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.145kN.m 最大变形 vmax=077、.403mm 最大支座力 Qmax=11.912kN 抗弯计算强度 f=1.145106/10160000.0=112.70N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.9278、0 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.912 对拉螺栓强度验算满足要求!附件6：高度6.0m，截面350800 梁侧模板计算书梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置3道，内龙骨采用单钢管48mm3.5mm。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用单钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300#mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 木方剪切79、强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数80、，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.920.000=18.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.29m。 荷载计算值 q = 1.218.0000.290+1.403.6000.290=7.726kN/m 面板的截面惯性矩I和截面81、抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 29.001.501.50/6 = 10.88cm3； I = 29.001.501.501.50/12 = 8.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.840kN N2=2.801kN N3=0.840kN 最大弯矩 M = 0.081kN.m 最大变形 V = 0.238mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0811000100082、/10875=7.448N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31400.0/(2290.00015.000)=0.483N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.238mm 面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2918.00+1.40.293.6083、=7.726kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2918.00=5.220kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.863/0.500=7.726kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.730.500.50=0.193kN.m 最大剪力 Q=0.60.5007.726=2.318kN 最大支座力 N=1.10.5007.726=4.249kN (1)钢管抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.193106/5080.0=36.21N/mm2 钢管抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! (2)钢管挠度84、计算 最大变形 v =0.6775.220500.04/(100206000.00121900.0)=0.088mm 钢管最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.637kN.m 最大变形 vmax=0.85、180mm 最大支座力 Qmax=6.799kN 抗弯计算强度 f=0.637106/5080000.0=125.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对86、拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.799 对拉螺栓强度验算满足要求!附件7：高度6.0m，截面300墙模板计算书墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度5880mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度2.75mm。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距300+750+750+750+750+750+750+750mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量2060087、0.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.880m88、； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.600+1.403.6000.600=35.4289、4kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=11.980cm3 I=54.300cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2027.000+1.402.160)0.6000.600=1.594kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.59410001000/11980=133.062N/mm2 面板的抗弯90、强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 527.0006004/(384206000543000)=0.407mm 面板的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、墙模板龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续91、梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.896kN.m 最大变形 vmax=0.771mm 最大支座力 Qmax=28.453kN 抗弯计算强度 f=1.896106/10160000.0=186.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2):92、 A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 28.453 对拉螺栓强度验算满足要求!附件8：高度6.0m，截面350 墙模板计算书墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度5880mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度2.75mm。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距300+750+750+750+750+750+750+750mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 面板厚93、度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度94、，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.880m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷95、载计算值 q = 1.245.0000.600+1.403.6000.600=35.424kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=11.980cm3 I=54.300cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2027.000+1.402.160)0.6000.600=1.594kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算96、值 f = 1.59410001000/11980=133.062N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 527.0006004/(384206000543000)=0.407mm 面板的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、墙模板龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载97、标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.896kN.m 最大变形 vmax=0.771mm 最大支座力 Qmax=28.453kN 抗弯计算强度 f=1.896106/10160000.0=186.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺98、栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 28.453 对拉螺栓强度验算满足要求!附件9：高度6.0m，截面400 墙模板计算书墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度5880mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度2.75mm。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距300+750+750+75099、+750+750+750+750mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T100、+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.880m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算101、其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.600+1.403.6000.600=35.424kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=11.980cm3 I=54.300cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2027.000+102、1.402.160)0.6000.600=1.594kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.59410001000/11980=133.062N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 527.0006004/(384206000543000)=0.407mm 面板的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 四、墙模板龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简103、图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.896kN.m 最大变形 vmax=0.771mm 最大支座力 Qmax=28.453kN 抗弯计算强度 f=1.896106/10160000.0=186.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对104、拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 28.453 对拉螺栓强度验算满足要求!附件10：高度6.0m，截面4001200 梁模板支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=105、0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中106、力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1200.5000.400=0.648kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.400=12.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.200+0.400)/0.400=1.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 107、经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2012.000+1.201.400)=14.472kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.480=0.605kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采108、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.726kN N2=2.470kN N3=2.470kN N4=0.726kN 最大弯矩 M = 0.031kN.m 最大变形 V = 0.026mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/15000=2.067N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31267.0/(2400.00015.000)=0.317N/mm109、2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.026mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.470/0.400=6.176kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.180.400.40=0.099kN.m 最大剪力 Q=0.60.4006.176=1.482kN 最大支座力 N=1.10.4006.176=2.717kN 木方的截110、面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.099106/53333.3=1.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31482/(25080)=0.556N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗111、剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.913kN/m 最大变形 v =0.6774.913400.04/(1009000.002133333.5)=0.044mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计112、算得到 最大弯矩 Mmax=0.221kN.m 最大变形 vmax=0.045mm 最大支座力 Qmax=6.419kN 抗弯计算强度 f=0.221106/4491.0=49.23N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图113、(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.899kN.m 最大变形 vmax=1.419mm 最大支座力 Qmax=13.801kN 抗弯计算强度 f=0.899106/4491.0=200.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.80kN 单扣件抗滑承载114、力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.801kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1116.000=0.717kN N = 13.801+0.717=14.518kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值115、，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=14518/(0.391424)=87.542N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.116、70.2001.0001.134=0.227kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2270.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.801+0.91.20.664+0.90.91.40.046/0.800=14.583kN 经计算得到=14583/(0.391424)+46000/4491=98.246N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件11：高度6.0m，截面3117、501000 梁模板支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=350mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.75m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2118、，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1200.5000.450=0.729kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.00119、00.450=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.000+0.350)/0.350=1.511kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.450=0.472kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2011.250+1.201.511)=13.782kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.473=0.595kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和120、截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.598kN N2=2.111kN N3=2.111kN N4=0.598kN 最大弯矩 M = 0.023kN.m 最大变形 V = 0.013mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/16875=1.121、363N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31101.0/(2450.00015.000)=0.245N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.013mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.111/0.450=122、4.691kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.690.450.45=0.095kN.m 最大剪力 Q=0.60.4504.691=1.267kN 最大支座力 N=1.10.4504.691=2.322kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.095106/53333.3=1.78N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以123、不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31267/(25080)=0.475N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.639kN/m 最大变形 v =0.6773.639450.04/(1009000.002133333.5)=0.053mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算124、。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.184kN.m 最大变形 vmax=0.033mm 最大支座力 Qmax=5.747kN 抗弯计算强度 f=0.184106/4491.0=40.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷125、载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.905kN.m 最大变形 vmax=1.783mm 最大支座力 Qmax=12.356kN 抗弯计算强度 f=0.905106/4491.0=201.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵126、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.36kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.356kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1116.000=0.717127、kN N = 12.356+0.717=13.073kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=13073/(0.391424)=78.829N/mm2；128、 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.0001.134=0.227kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.75m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2270.7501.5001.500/10=0.043kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=12.356+0.91.20.664129、+0.90.91.40.043/0.900=13.128kN 经计算得到=13128/(0.391424)+43000/4491=88.823N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件12：高度6.0m，截面350800 梁模板支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=350mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模130、量10000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.75m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1200.5000.500=0.810kN。 采用的钢管类型为483.0。131、 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.500=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.800+0.350)/0.350=1.393kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.500=0.525kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 132、0.9(1.2010.000+1.201.393)=12.304kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.525=0.662kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.525kN N2=1.95133、9kN N3=1.959kN N4=0.525kN 最大弯矩 M = 0.022kN.m 最大变形 V = 0.010mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02210001000/18750=1.173N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31048.0/(2500.00015.000)=0.210N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.010mm 面134、板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.959/0.500=3.919kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.920.500.50=0.098kN.m 最大剪力 Q=0.60.5003.919=1.176kN 最大支座力 N=1.10.5003.919=2.155kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.0135、08.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.098106/53333.3=1.84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31176/(25080)=0.441N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.924kN/m 最大变形 v =0.6772136、.924500.04/(1009000.002133333.5)=0.064mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.843kN.m 最大变形 vmax=1.706mm 最大支座力 Qmax=3.294kN 抗弯计算强度 f=0.137、843106/4491.0=187.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.576kN.m 最大变形 vmax=1.391mm 最大支座力 Qmax=7.082k138、N 抗弯计算强度 f=0.576106/4491.0=128.36N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.08kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆139、的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.082kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1116.000=0.717kN N = 7.082+0.717=7.799kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.140、300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7799/(0.391424)=47.028N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.0001.134=0.227kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.75m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2270.7501.5001.500/10=0.043kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.082+0.91.20.664+0.90.91.40.043/1.000=7.848kN 经计算得到=7848/(0.391424)+43000/4491=56.989N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 云南工程建设总承包公司第三直管工程管理部 - 91 -