1、一、编制依据1。1主要依据1。1。1xx市建筑设计研究院设计图纸1。1.2混凝土结构工程施工质量验收规范 （GBJ502042002) 木结构设计规范 (GBJ588)1.1。4建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91)1。1。5建筑结构荷载规范(GBJ500092001）1。2 参考资料1。2.1简明施工计算手册1。2.2建筑施工脚手架实用手册1。2。3建筑安装分项工程施工工艺规程 （DBJ/T01-262003）1。2。4建筑施工手册(第四版)二、工程概况：2.1 总体简介本工程为城投商业中心工程。建设地点位于市中心。呈梯形状。东侧临建国路，西侧临滨河路，南侧居民小巷，北侧十字路口2、。用地略有高差，呈北高南低、西高东低走势。具体位置详见总平面图。本工程在四周为城市道路的基地内，沿道路建造高五层的包括一个电影院在内的多用途的商业建筑。建筑功能如下：地下二层人防停车场、地下一层超市、地上综合商场.结构形式： 本工程的结构形式为框架-剪力墙结构.绝对高程：根据小区的道路竖向设计图，本工程0.000的绝对高程为762.50。本工程总建筑面积：73691m2，其中地上建筑面积：41607m2，地下建筑面积：32084m2，本工程主楼地下车库层高为3。6+1。5m,地下一层超市层高 6m，首层层高为5.2m，二、三、四层以上各层均为4。7m，五层层高为4.2m，小电影院部分层高9m。3、2.2 有关模板配置的结构参数与模板配置有关的结构断面尺寸:外剪力墙厚度:400内剪力墙厚度:350、300地下二层柱截面尺寸：700梁截面尺寸:500800、500*600楼板厚度:250、300、180三、施工准备3。1技术准备要熟悉图纸及相关规范，了解掌握模板的施工工艺,按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。3。1。2按施工方案和技术规程对操作者进行技术、安全交底,并下达具有可操作性、可实施的技术交底书，并做好现场方案实施跟踪工作。3。1。3认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。3。1。4做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录,并及时4、收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。3。1.5积极配合现场施工，及时解决现场施工中的问题。3.2材料准备多层板初期投入地下室及首层，模板量约为45000 m2，施工至五层时总增加投入量为75000m2，施工至二层循环利用时坏模板及时更换新多层板.四、施工部署4。1质量目标质量等级：合格拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直,几何尺寸准确（在允许偏差以内)，色泽一致,无蜂窝、麻面、露筋、夹渣,模板拼缝痕迹有规律性,结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。4.2现场布置由于本工程施工现场非常狭小,临时木加工厂按两个作业队各设在南5、北面，分阶段进行加工周转。 （见现场平面布置图）4.3流水段划分4。3。1结构施工流水段划分:综合考虑不均匀沉降、现场施工场地狭小等因素，为合理组织劳动力,满足模板周转要求，加快施工进度，根据施工、沉降后浇带划分施工段，分别组织流水施工。主体结构层流水段划分为四个，由二家专业分包各分两班组同时进行施工：（见图：主体结构施工段划分图）：五、模板设计概述5.1模板选型及质量要求本工程质量目标为质量合格工程。模板设计及加工质量要求符合规范要求，混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直,几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性,结构阴阳6、角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况。5.2模板综合选型如下:5.2。1柱模板15厚多层板覆面模板；5080木方做次龙骨，间距为250。按柱截面和净高制成定型模板，用483。5钢管双排做柱箍,间距600，16螺栓对拉，钢管斜撑固定。5。2。2梁模板梁模板采用15厚多层板做面板，底面次龙骨采用5080木方间距150,主龙骨选用483。5钢管，间距700; 侧模采用15厚多层板作面7、板，侧模次龙骨:5080木方间距250;短钢管作竖楞,间距700；梁高大于700mm时，用14螺体穿梁对拉一道或两道。顶板模板本工程现浇楼板模板采用15mm厚多层板，次龙骨选用5080木方间距250，主龙骨为双8050木方间距1200,支撑系统采用483.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为12001200。5。2.4墙体模板15mm厚多层板做面板；5080木方作竖向背楞，间距250;双支钢管作大横杆，距地第一道为200mm,第二、三道间距为400mm、上间距为600mm. 14对拉螺栓，间距600 mm*600mm.钢管斜撑固定。楼梯模板15mm厚多层板做面板，5080mm木方作背楞间距2508、,483.5钢管支撑固定，踏步板用15mm厚多层板做当板。5。3模板要求配制模板时应考虑模板能够周转灵活、拆装方便，而且在地上主体结构使用时,无需多作改动，以减少成本投入。基础外墙采用木胶板木龙骨体系。模板选用质地坚硬、表面平整光洁、色泽均匀、厚薄一致的优质胶合板。胶合板的表面腹膜质量120g/m2。模板的肋和被楞顺直整齐,模板总厚度控制准确。要求拆模后砼表面达到普通清水砼的效果:砼表面平整光洁,颜色均匀一致，阴阳角棱角分明，线条顺直，施工缝处无漏浆，无流淌，过渡自然。5.4模板施工重点为实现清水砼效果，在模板设计中应特别注意以下几个问题：5.4。1模板体系应有足够的强度、刚度和稳定性;5。49、.2模板主要节点的做法；施工流水段、施工缝间的处理；5。4.4地下部分与主体间施工处理;穿墙螺栓的排列。六、模板施工方法6。1模板制作与安装基础模板本工程基础为带梁筏板基础:筏板基础厚600mm,底板周边模板采用240mm厚砖胎模。砌筑高度为底板厚度两皮砖.砖胎模内侧距底板外边线30mm。沿长方向每隔3m设置1道支撑墙。墙外侧使用级配砂石回填200mm高。基础梁采用小刚模或15厚木胶板背楞为50100木方，竖肋采用双管48钢管，梁中间采用14工具式止水螺杆与48钢管固定；支撑体系为：梁两侧模板用钢管打斜撑，上口用钢管锁定断面，使其成为一个整体支撑体系，从而可以有效抵挡砼浇筑时的侧压力；阴阳角采10、用固定木模，马凳支腿落在下层钢筋之上.6.1.2柱模板6。1。2.1施工工艺流程弹柱位置线抹找平层作定位墩 安装柱模板 安外楞 安拉杆或斜撑 办预检 6。1。2.2本工程独立柱根据结构形式及流水段，配制一定数量的定型模板，保证所浇捣的砼表面平整、光滑、断面正确且周转方便。因此考虑独立柱采用15厚木胶板作面层，竖背楞为5080木楞，间距为250mm.用483。5钢管双排做柱箍，间距600，16螺栓对拉.3边柱模板：本工程边柱与外墙整体浇筑,故同采用外墙模板体系加工。采用15厚木胶板制作，背楞为5080木方配置（间距为250mm)，纵、横向加固龙骨均采用双支48mm钢管(间距为500）。边柱模板支11、设。4独立柱模安装：首先按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台和定位钢筋，以便保证柱轴线、边线与标高的准确。安装柱模要先对施工班组与放线测量人员对柱模位置核对无误，做好交接验收后方可支模。按柱子的外边尺寸校正线做好柱子的调整，支承固定。做好柱子的地脚固定和钢缆绳的拉结，同时利用顶板上的吊环，用钢缆绳拉结，防止模板上浮.柱下脚要平整，与模板交接严密，加海绵条,防止跑浆,外侧用砂浆封堵。在柱子安装最后一片模板前应对柱模内进行认真的清扫，然后合模.保证在浇注混凝土时模内清洁。6.1。3梁模板.1顶板梁底模、侧模采用15mm厚木胶板作面板，底模次龙骨采用5080木方（间距150），底楞为 4812、3.5钢管间距700mm，钢管支撑间距600*700；侧模次龙骨为5080木方间距250，斜撑、支撑为 483。5钢管间距700 mm，详见(梁模板图）。跨度大于4m的梁底模起拱2。.2梁模板安装工艺流程：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接加固。6。1.3.3梁模板施工要点:在砼上弹出梁的轴线及水平线(梁底标高引测用)并复核.支柱采用三排，间距600*700mm。支柱上连固顶板龙骨5080mm木方。支柱中间和下方加横杆与平台拉杆相连，两侧立杆顶部用钢管及扣件搭设梁主龙骨；梁中13、部加一排钢管顶撑，间距同支柱。在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板,附以斜撑，其间距700mm。当梁高超过700mm时，需加腰楞，并用对拉螺栓加固，间距为0。7米，侧梁模上口要拉线找直，用定型夹子固定。复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。顶板模板6。1。4。1本工程现浇楼板模板采用15mm厚木胶板，次龙骨选用5080木方间距250，主龙骨为双5080木方间距1200，支撑系统采用483。5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为12001200。详见下图:6。1.4。2顶板模板安装工艺流程：搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度6.1。4.314、顶板模板施工要点：a.支架搭设前应检查地面的平整度，要求坚实稳固。支架的支柱从边垮一侧开始,依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。支柱间距为1200mm。b。支架搭设完毕后,要认真检查支柱的牢固与稳定,根据给定的水平线,认真调节支模的高度，将木楞找平。c.铺设多层板：先用阴角模与墙模或梁模连接,然后在各跨中铺设平模。对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密，拼缝间加塞海绵条。d.平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高，一旦有误差立即进行校正。.4顶板模板起拱现浇钢筋混凝土板,当跨度等于或大于4m时，模板应起拱,起拱高度为全跨长度15、的(12）/1000.利用脚手架上部的可调支撑调整高度,木板作辅助,以满足顶板挠度的要求,起拱应从周圈（板边不起拱)向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线,不允许出现模板面因起拱而错台。.5预留洞模板预留洞模板用5080木方做成定型盒子，合模前放入,盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出.安装工程预留管道洞口采用定型钢管,在浇筑混凝土前放入。6.1。5墙体模板。1地下室外墙模板采用15厚木胶板制作，背楞为双5080木方配置，详见（剪力墙模板支设图）.采取整装整拆的模板施工方式，并充分发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率、缩短工期。根据本工程的结构形式及流水作业方向，将模板按模数加工成整体片模16、，竖背楞方木间距为250mm，横向加固采用双支48mm钢管加固(间距为600）.对模板各个连接点必须进行加固处理,以确保模板的强度和刚度，模板接缝应进行精加工,保证不漏浆。穿墙螺栓采用14间距为600mm。外墙采用止水对拉螺栓加钢管支撑固定。6。1.5。2墙模板安装工艺流程：安装前检查安装门窗口模板侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。.3预拼装墙模施工要点：.3。1检查墙模板安装位置的定位基准面墙线及墙模板编号，符合图纸要求后，安装门窗口等模板及预埋件或木砖。清理干净，穿好螺栓、17、塑料套管，再就位另一侧模板。3。2使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴上扣件和螺母,然后调整两块模板的位置和垂直,与此同时调整斜撑角度,合格后，固定斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母.6。1。5。3。3模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。6。1.5.3。4外墙模板安装加固使用钢管脚手架钢管及扣件支搭桁架.6.1。6墙体模板施工6.1。6.1模板配制按照施工流水段的要求，用自制木大模体系。配制时要考虑经济、周转灵活、方便,同时又能满足流水作业要求。.2木模板验收自配木模板的验收是一关键环节。必须对照模板加工规范要求，对多层板厚度及模板加工制作的允许误差进行实际检18、查。模板加工制作允许偏差项次项目名称允许偏差检查方法1板面平整2用2m靠尺、塞尺检查2模板高度35用钢尺检查3模板宽度01用钢尺检查4对角线长4对角拉线用直尺检查5模板边平直2拉线用直尺检查6模板翘曲L1000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置2用钢尺检查6。1。6。3木模板施工方法:.3.1安装模板前，应将安装处楼面清理干净，检查墙体中心线、边线、模板安装线。6.1。6。3.2按施工平面位置,对模板进行编号，并记下模板的具体位置、规格、型号，以便对号入座。6.1。6。3。3模板支设前,门窗洞口模板应牢固安装就位（门窗洞口模板采用定型模板），侧面粘贴海绵条，防止漏浆和拆模时粘连。经检查正19、确无误后，再行安装模板。3.4在进行外墙模板施工时，待第一次基础砼达到一定强度，并清理干净，找好内外水平线，再安另一侧里模，模板连接处必须严密、牢固，以防止出现错台和漏浆现象。6。1。6。3。5模板在每次使用前必须清理干净，并均匀刷好脱模剂，以保证不粘连砼,便于脱模，提高砼质量并加快模板周转速度。注意保护模板，拆模时用撬棍撬模板下口,不得撬模板上口或用大锤砸模板，避免损坏模板而影响墙体砼质量。4模板存放设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放模用通长100100mm木方垫起。木模在雨雪天气应用塑料布遮盖。6。1。6.5成品保护a.吊装墙、柱模时轻起轻放，不准碰撞已完成楼20、板等处，防止模板变形。b。拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。c.拆下的模板，如有变形,应及时进行修理。6.1。7后浇带模板:6.1.7.1根据后浇带的施工定位线搭设钢管支架。按后浇带的设计形式支模，详见（后浇带模板图）。6。1.8楼梯模板:楼梯模板底模、侧模采用15厚木胶板，龙骨为5080木方，支撑用483.5钢管，间距10001000mm。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁，再安装楼梯模板斜方楞，然后铺设楼梯底模板，再安装侧模和踏步模板，安装时要特别注意斜支撑的固定，防止浇筑砼时移动。6.1。9门窗洞口模板:墙体中门窗洞口留设的方正与否,直接影响着混凝土的整体21、效果， 根据该工程实际情况,门窗洞口模板采用整体安装方法，面层采用15厚木胶板，次龙骨采用5080木方双排、主龙骨采用100100木方双排，内支撑采用483。5钢管。大洞口模板支撑小洞口模板支撑6.2模板的拆除：6。2。1侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除.6。2。2底模的拆除必须执行混凝土结构工程施工及验收规范(GB502042002）的有关规定，作业班组必须进行拆模申请，根据同条件试块强度，经技术部门批准后方可拆除.具体各部位拆除模板时的砼强度详见下表：名称跨度(m）百分比备注板及拱梁2502.875梁875承重结构8100悬臂梁和悬臂板1006。2.3已拆22、除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算并加设临时支撑。6。2.4拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时,应遵循先支后拆,后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。6.2。5模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是：支模时就应考虑拆模的方便与安全，折模时，人员熟知模板配置情况，对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利.6.3模板的维护及保养6。3。1为达到经济合理、降低成本的目的,多层板在使用过程23、中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；发现有损坏变形，应及时修理；模板分类分规格码放。多层板的侧面、切割面、孔壁,应用封边漆封闭。在严格遵守规范及工艺标准的前提下，从模板的制作到安装，还应在操作中执行如下具体要求:6。3.1.1加工模板锯边钻眼:在要裁开木胶板时，应选有靠臂的台锯，缓慢推板。钻眼时，板下一定下垫木方。需要园型等异形板,使用高速手提电锯现场锯板，应注意保护模板边角。6.3。1。2封边涂眼：新裁开的模板边码放成一个整面，用干布擦去灰和水,干后用耐水油漆（如立邦漆）将锯边和钻眼刷涂二次以上并干透。看见板面有碰伤，应清洁后刷漆。6.3。1。3胶条嵌缝:木胶板四边擦净:选用和模板同24、厚的双面沾胶条。6。3。1.4密封条沾牢板边，按序推紧,形成板面无缝。.5弹线留边:模板要弹线定位后方可开始铺装，中心凸起线的两端,一般各留5mm涨量。6。3.1.6顶板模：应将多层板模双面编号使用:每块模板用于各层同一位置,尽量不挪动。6。3.1.7铺墙模：在整块模板后面，纵向钉稳木方；两块模板之中,放置木方，穿墙螺栓从其中穿，多块钉好的模板背后再用架子管联结；安装位置楼面要找平.立好斜撑，吊线修正固定后再浇注。6。3。1。8铺梁柱模：梁模应按所需尺寸裁开模板；钻好穿墙螺栓孔；封边涂眼，在模板后钉木方,组装成模。柱模可用柱箍夹紧，立好斜撑，吊线调整垂直无误后，方可浇注.6。3。1。9二次查模25、：浇砼前必须吹净模板上杂物;吊线看平台中拱高度确为12，细查板与板之间无漏缝，板边和角，应高矮一致呈水平。如不平,应调整U托和用木片垫平边角.6。3.1.10轻卸慢滑：卸模时，严禁撬边角和砸敲木胶板。先卸松中间最易拆卸的第一块，其余就随之而下.应让每块模板从二根圆形的木方或钢管上慢慢滑落;用手扶稳不沾地,平放码堆.6。3.1。11清板修面：平台周转下的模板用布擦净板面板边;检查模板，将有划痕和破损的地方，涂刷耐水油漆，干透后码放整齐。6。3。1。12过程督查：模板严禁钢筋拖拉,振捣和抛掷。故将木胶板完好率落实到人.由下道工序检查上一道工序，如有破损,应刷涂油漆。七、质量标准7。1模板安装允许偏26、差和检查方法详见下表:模板安装允许偏差和检查方法项次项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度10，09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸5，010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线67.2预埋件和预留洞允许偏差应符合附表的规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项次项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预27、埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度10,04中心线位置预留洞10截面内部尺寸10，07。3模板支设要求对砼表面产生的效果详见下表：模板支设要求对砼表面产生的效果质量标准质量评定工程使用的部位表面平整度2mm阴阳角垂直方正2mm立面垂直度3mm表面平整光滑：接槎平整；无蜂窝麻面现象；不做抹灰处理剪力墙、顶板、墙板、梁、柱八、质量保证措施8。1 材料质量控制8.1。1要求严格材料的进场验收。木胶模板必须符合ZBB7000688砼模板用多层板标准。面板要求平整，厚度一致，不允许有脱胶。板厚偏差小于0。2mm.8.1。2其他木材要求达到国家II级木材标准.8.1.3制作防水穿墙螺栓28、所有钢材，必须经试验达到GB70192低碳热轧圆盘条的技术标准。8。1。4支撑及加固用钢管材质必须符合GBT309293的规定，要求钢管必须无裂缝,无严重锈蚀.扣件与钢管贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件的螺栓、螺母、垫圈等材料和螺纹必须符合相关的国标标准。以保证钢管支撑牢固、加固系统的可靠。8.1。5模板支撑是否合理牢固、对拉螺栓是否紧固均必须设专人检查，不得有漏支、未拧紧现象发生，防止发生胀模。应将此项工作作为特殊过程来实施.8.2模板安装观感质量8.2。1模板设计结构构造合理，选材适当.8。2.2模板安装支架、拉杆、斜撑符合基本规定，牢固稳定.8.2.3模板拼缝严密，面29、层平整，无错台，预埋件和预留孔洞位置准确、固定牢固，施工缝、后浇带模板位置和做法符合要求，模板堵缝措施能保证不漏浆和不影响结构观感质量。8。2.4施工缝处已硬化的砼表面层应进行剔凿处理，并符合有关规定.模板内清理干净.8.2.5模板拆除时，砼强度和临时支承符合要求，拆模对结构面层,棱角无损伤。结构层上堆放物料及施工集中荷载不超重。8。3 模板制作的标准序号名 称允许偏差（mm）检查方法1模板高度2钢尺2模板宽度0、2钢尺3对角线差4直尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相邻板面高低差1。52米靠尺、塞尺6边肋直线度2拉线、直尺7模板翘曲L/1000置平台上,对角拉线8边框连接1钢尺9穿墙螺栓孔眼位30、置2钢尺10油漆无漏涂，无流淌目测8.4 施工质量过程控制 按照模板工程质量控制程序严格进行质量控制,详见下表。选择模板学习图纸和技术资料组装调整模板准备工作学习操作规程和质量标准模板涂刷隔离剂编写书面技术交底与钢筋专业交接技术交底检查脚手架及脚手板向操作人员安全交底底标高、中心线、断面放线中间检查支模同钢筋砼工序交接检查自检浇砼时安排人看模执行验评标准质量评定按梁柱和基础上返梁数各抽查10。但均不应少于3件。不合格品的处理（返工）拆模按强度曲线确定拆模时自检记录注意保护砼棱角清理施工现场施工记录技术资料管理质量评定记录8.5模板施工质量通病与防治序号项 目防 治 措 施1柱、墙底烂根模板下口31、缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入柱、墙体位置2柱、墙体不平、粘模柱、墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂3垂直度偏移支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线坠复核校正4墙体凹凸不平加强模板的维修，每周转一次就对模板检修一次5墙体钢筋移 位模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度6门、窗洞偏移门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平,竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板,阴角处的钢板角模,支撑时要控制其垂直偏差,并且固定牢靠，阴角模与大模板之间接缝必须满加连接螺栓.8外墙上下不垂直、不方32、正确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵，模板上口焊上厚为5mm的钢板，宽度同板厚9板下挠板支撑材料应有足够强度,板模统一按1-2起拱九、安全保证措施及文明施工9。1施工人员必须经三级安全教育,并考试合格后才能进入现场施工.进入施工现场必须佩戴好安全帽，2层以上作业必须正确使用安全带.9.2所有施工临时用电须经专业电工接至工作面。其他非专业施工人员禁止随意挪动配电箱及临时电源.机电设备操作人员必须持证上岗，并按规定使用个人安全防护、劳保用品。9.3专职安全员应及时检查施工现场,监督现场施工人员遵守安全技术操作规程及制止违章作业.消除现场的安全隐患。9.4项目部生产经理和专业工长必须及时安排有关33、工种设置安全防护设施。专职安全员按照规定监督保证安全设施的有效使用。9。5项目生产指挥调度负责人员必须合理安排施工工期并合理调配好劳动力，防止操作人员疲劳作业.9.6施工作业面必须配备相应高度作业用的梯子和高凳。施工用马道必须采取有效的防滑避雷措施。9.7模板吊装就位时，必须要有缆风绳牵拉。塔吊指挥员必须与模板施工人员密切配合,防止由于模板旋转、受风吹摆动而碰撞伤人。9.8堆放模板的场地必须平整坚实，并设有防火设施.9.9腐烂、节疤过多的木板不能用作脚手板，脚手板两端的支撑必须稳定、牢固,防止“探头板”。9.10安装、拆除临边柱、梁模板时，必须先查看安全防护是否稳定、牢固，并应避免在同一垂直面34、上下两人同时施工，还要经常注意下方人员动向，防止坠物伤人，同时,临边作业必须正确系挂安全带。9。11内模板安装高度超过2.5m时,应搭设临时脚手架，高空作业必须系好安全带。9。12正在施工浇的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。9.13水平拉、撑杆不能固定在不稳固的物体上.9.14模板上架设的电线和使用的电动工具,采用36V的低压电源或取其它有效的安全措施。9.15最高处做好防雷设施,防止雷击。9.16禁止酒后上岗。9.17禁止穿带钉易滑的鞋或拖鞋作业.9。18高空拆除模板时，除操作人员外,下面不得站人,操作人员应戴安全帽，系安全带，作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视，拆除作业区应有警示标35、志,严禁无关人员入内。9。19在支架上拆模时,应搭设脚手板,拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。9。20拆模楼层外边梁和圈梁模板时,应防止模板向外倾倒，系安全带。9.21拆除模板时如发现混凝土有影响结构质量，安全问题时，应暂停拆除,经处理后方可继续拆除。9.22拆下的模板,木方，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止朝天钉伤人。9.23六级以上大风天气不得进行模板拆除作业。9。24拆除模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时,必须搭设脚手架，并正确系挂安全带。9.25拆除模板时垂直运送模板配件的，上下应配合接应，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。9。26拆除承重模板时,为避免突然整36、块塌落，应先设立临时支撑，然后进行拆卸,正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不得拆除。9。27拆除模板应经施工技术人员同意，并有专人监护，设置警戒线。操作时应按从上而下的顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，拆下的模板、木方、钢管、扣件等工具严禁从高出抛下，防止落物伤人。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。9。28模板安装及拆除时,不得对外架钢管，安全网等随意拆除，如必须拆除时,须经项目部安全人员同意，并对拆除的部分及时恢复。十、模板计算书10。1板模板（扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG37、J1302001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制及施工技术2002(3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。（一）参数信息：1。模板支架参数横向间距或排距（m):1。20；纵距(m）:1。20；步距(m）：1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.16；模板支架搭设高度（m):5.00;采用的钢管(mm）:483。5 ;板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m38、3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；4。材料参数面板采用胶合面板,厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2)：9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2)：9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13。000;木方的截面宽度(mm）:50。00；木方的截面高度（mm)：80。00;托梁材料为：双5080木方；5.楼板参数钢筋级别：三级钢；楼板混凝土强度等级：C40；每层标准施工天数:10;每平米楼板截面的钢筋面积（39、mm2）:754。500；楼板的计算长度（m)：7。40；施工平均温度(）:26。000;楼板的计算宽度(m）:7.40；楼板的计算厚度(mm）：250。00;图2 楼板支撑架荷载计算单元（二)模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 =37。5 cm3；I = 1001。53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250。251。0+0。351.0 =6。6 kN/40、m;(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）:取q2 = 2。5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1。26.6+1。42.5= 11。42kN/m最大弯矩M=0。111。420。252= 0。0714 kNm；面板最大应力计算值= 71400/37500 = 1.904 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.904 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776。6241、504/（100950028.125104)=0。065 mm;面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.065 mm小于面板的最大允许挠度1 mm，满足要求！（三）模板支撑方木的计算：方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 =213.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1= 250.250.25 = 1.563 kN/m;(2）模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0.350.25 = 0。088 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值42、与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：p1 = 2。50.25 = 0。625 kN/m;2。强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2（1.563 + 0.088）+1.40。625 = 2.856 kN/m；最大弯矩 M = 0。125ql2 = 0.1252.8561.22 = 0。514 kNm；方木最大应力计算值= M /W = 0。514106/533333 = 9。64 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2;方木的最大应力计算值为9。64 N/m43、m2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3。抗剪验算:截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.6252.8561.2 =2。142kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.142103/（2 5080) = 0。804 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。804 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！4。挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 = 1.651 kN/m;最大挠度计算值= 0.5211。644、5112004 /(10095002130000。00）= 0。881 mm；最大允许挠度 V=1200/ 400=3 mm；方木的最大挠度计算值0.881 mm小于方木的最大允许挠度3 mm，满足要求！（四）模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：（1)脚手架的自重（kN）:NG1 = 0。1345 = 0.67 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。351。21。2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 250.251.21.2 = 9。0 kN；经计算45、得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10。174 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.活荷载标准值 NQ =4.51.21。2 = 6.48 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ =21.28 kN；（六)立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 21。28 kN;- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm; A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4.89 cm2； 46、W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W=5。08 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m）；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。16 m；上式的计算结果:立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.6+0.162 = 1.92 m;L0/i = 1920 / 15。8 = 122 ；由长细比 Lo47、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.44 ；钢管立杆的最大应力计算值；=21280/（0。44489) = 98。90 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 98.90 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.92 按照表2取值1。003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。1851.003（1。6+0.162） = 2。282 m；L48、o/i = 2282。026 / 15.8 = 144 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。332 ;钢管立杆的最大应力计算值；=21280/（0.332489） =131 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=131 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!10。2墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范（GB 500172003）等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接49、支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点.根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；（一）参数信息1。基本参数次楞(内龙骨)间距（mm）：250；穿墙螺栓水平间距(mm）:600；主楞（外龙骨)间距（mm):600；穿墙螺栓竖向间距（mm）：600；对拉螺栓直径(mm):M16；2。主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管483。5；钢楞截面惯性矩I(cm4）：12。19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2;3。次楞信息龙骨材料：木楞50、；次楞肢数：2；宽度（mm)：50.00;高度(mm)：80。00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）：15。00；面板弹性模量（N/mm2)：9500。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1。50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00；方木弹性模量E（N/mm2）:9500。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）:206000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205.00；墙模板设计简图（二）墙模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度，取251、4。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取3。000h； T - 混凝土的入模温度，取26。000; V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H - 模板计算高度，取5.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得34。65 kN/m2、120 kN/m2，取较小值34.65 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=34。65kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。（三）墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要52、验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1。抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距(Nmm); l-计算跨度(内楞间距）： l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。234.650.600。90=22。453kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.600.90=1。512kN/m；53、 q = q1 + q2 =22。453+1。512=23.965 kN/m；面板的最大弯距:M =0。123。965250.0250.0= 1。50105N。mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 面板承受的应力(N/mm2）； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度,h:面板截面厚度； W= 60015.015。0/6=2.25104 mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1。50105 /2。25104 = 6。67N/mm2；面板截面的最大应力计算值54、 =6.67N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中,-面板计算最大剪力（N)； l计算跨度（竖楞间距)： l =250。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234。650.600.90=22。453kN/m；其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数.倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000.600.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =22.453+1。512=23.965 kN/m;面板的最大剪力：V = 0.623.965250.0 = 3594.7555、N；截面抗剪强度必须满足:其中,面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N）：V = 3594.75N； b构件的截面宽度（mm)：b = 600mm； hn-面板厚度(mm）：hn = 15.0mm; fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值： T =33594。75/(260015.0)=0。599N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.599N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 T=1。5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范,刚度验算采56、用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中,q作用在模板上的侧压力线荷载: q = 34。650。6 = 20.79N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =601.51。51。5/12=16.875cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm;面板的最大挠度计算值: = 0。67720.792504/（10095001.6875105） = 0.34 mm；面板的最大挠度计算值： =0。34mm小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm,满足要求!（四）墙模板内外楞的计算（一）.内57、楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞,宽度50mm,高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/6 =53。33cm3；I = 5888/12 =213。33cm4;内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中, M-内楞跨中计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。234.650.250。90=9.3555kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000。250.90=0。630kN/m，其58、中，0。90为折减系数。 q =（9.3555+0。630）/2=4。993 kN/m;内楞的最大弯距:M =0.14。993600.0600。0= 1。80105N。mm;内楞的抗弯强度应满足下式：其中， 内楞承受的应力(N/mm2）； M 内楞计算最大弯距(Nmm); W -内楞的截面抵抗矩（mm3)，W=5.33104； f -内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2;内楞的最大应力计算值： = 1.80105/5。33104 = 3。4 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2;内楞的最大应力计算值 = 3.4 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计59、值 f=13N/mm2,满足要求！2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm; q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。234。650.250.90=9。3555kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250。90=0。630kN/m，其中，0。90为折减系数。q =（9.3555+0.630)/2=4。993 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.64.993600.0 = 1797.48N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-内楞的截面60、的最大受剪应力（N/mm2）； V-内楞计算最大剪力(N）：V = 1797.48N; b-内楞的截面宽度(mm):b = 50。0mm； hn-内楞的截面高度（mm)：hn = 80。0mm； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值： =31797.48/（250。080.0)=0。674N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值 =0。674N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下:其中，-内楞的最61、大挠度(mm）； q作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 34。650。25/2=4。33 kN/m； l计算跨度（外楞间距)： l =600。0mm； E-内楞弹性模量（N/mm2)：E = 9500。00 N/mm2； I-内楞截面惯性矩（mm4),I=2。13106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.336004/（10095002.13106） = 0.188 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值=0.188mm小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二)。外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢62、楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483。5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4;外楞计算简图1。外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = （1。234。65+1。42）0.300.6/2=3。99kN；外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距)： l = 600mm;外楞最大弯矩：M = 0。1753994.2600。00= 4。19105 Nmm；强度验算公式：其中，- 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 4。19105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W63、 = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2），f =205。000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 4。19105/5.08103 = 82.5 N/mm2;外楞的最大应力计算值 =82.5N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.234.65+1。42）0.30。6/2=3.99kN； V-外楞计算最大剪力(N）；外楞的最大剪力:V = 0.653990 = 2。594103N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中，-外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2）；V-外楞计64、算最大剪力(N)：V =2。594103N； A -钢管的截面面积（mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =22.594103/500.000=10.4N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值 =10。4N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求!3。外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m）：P = 34.650.30.60/23.119 kN/m；-外楞最大挠度（mm）65、； l计算跨度（水平螺栓间距）： l =600.0mm;E外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000。00 N/mm2； I外楞截面惯性矩(mm4），I=1。22105；外楞的最大挠度计算值： = 1。14631196003/（1002060001.22105） = 0.31mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值=0。31mm小于外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（五）穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力;A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2); f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M16 ;66、穿墙螺栓有效直径： 13.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1.701051。4410-4 = 24。48 kN;穿墙螺栓所受的最大拉力： N =34.650.60.6 = 8.6625 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12。47kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=24。48kN,满足要求！10。3柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等规范编制。柱模板的背部支撑由两67、层(木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）:700.00；柱截面高度H（mm)：700。00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；计算简图(一)参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径（mm):M14；2.柱箍信68、息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483。5；钢楞截面惯性矩I（cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08;柱箍的间距(mm）：600；柱箍合并根数：2;3.竖楞信息竖楞材料：木楞;宽度（mm)：50。00；高度（mm）：80.00；4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm）:15。00；面板弹性模量（N/mm2)：9500。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00;方木弹性模量E（N/mm2）:9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）:169、.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205。00；（二）柱模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T 混凝土的入模温度,取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h; H - 模板计算高度，取5。000m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得34。65 kN/m2、120 kN/m2，取较小值34。65 kN/m2作为本工程计70、算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.65kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。（三）柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 250 mm，且竖楞数为 4,面板为大于 3 跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向71、面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距（Nmm)； l-计算跨度（竖楞间距）： l =250。0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。234。650.600.90=22.453kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000.600。90=1。512kN/m； q = q1 + q2 =22.453+1.512=23。965 kN/m；面板的最大弯距:M =0。123.965250250= 1.50105N.mm；面板最大应力按下式计算:其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯72、距(Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60015。015.0/6=2.25104 mm3; f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值: = M/W = 1。50105 / 2。25104 = 6.67N/mm2；面板的最大应力计算值 =6。67N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，-面板计算最大剪力（N)； l-计算跨度（竖楞间距): l =250。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括73、:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234。650。600。90=22。453kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000。600。90=1。512kN/m；式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =22。453+1.512=23。965 kN/m；面板的最大剪力: = 0。623。965250。0 = 3594。75N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2）;-面板计算最大剪力（N）： = 3594.75N； b-构件的截面宽度（mm）:b = 600mm； hn-面板厚度(mm）：hn = 15。0mm； fv-面板74、抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13。000 N/mm2;面板截面受剪应力计算值: =33594。75/（260015。0)=0.599N/mm2;面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.599N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m): q = 34.650.6020。79 kN/m；-面板最大挠度(mm)； l-计算跨度（竖楞间距）： l =250。0mm； E面板弹性模量（N/mm2)：E75、 = 9500。00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 60015.015.015.0/12 = 1。688105 mm4；面板最大容许挠度： = 250 / 250 = 1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.79250。04/（1009500。01.688105） = 0。343 mm；面板的最大挠度计算值 =0.343mm小于面板最大容许挠度设计值 = 1mm，满足要求！（四）竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件,按连续梁计算.本工程柱高度为5。0m，柱箍间距为600mm,竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程76、中，竖楞采用木楞,宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 588/6 = 53.33cm3；I = 5888/12 =213.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中, M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距）: l =600.0mm； q作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。234。650。250.90=9。3555kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000。250.90=0。630kN/m； q =9。3555+0。630=9。986 kN/m；竖楞的最大弯距:M =0.177、9.986600。0600。0= 3.60105N.mm;其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3)，W=5.33104; f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3。60105/5。33104 =6.76N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6。76N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距）： l =600.0mm78、； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.234。650。250.90=9.3555kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000.250.90=0。630kN/m; q =9.3555+0。630=9。986 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.69.986600。0 = 3595。68N;截面抗剪强度必须满足下式：其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)： = 3595。68N； b-竖楞的截面宽度(mm）:b = 50。0mm； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm； fv竖楞的抗剪强度设计值(N79、/mm2):fv = 1。500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =33595.68/(250。080。0)=1。348N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1。348N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中,q作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =34。650.25 = 8.66 kN/m;-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度（柱箍间距）: l =600。0mm； E-竖楞弹性模量(N/mm2):E = 9500。00 N/mm2 ； 80、I竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2。13106；竖楞最大容许挠度: =600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778。660600。04/(1009500.02.13106) = 0.375 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.375mm小于竖楞最大容许挠度 =1。8mm，满足要求！（五）B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5。08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递81、到柱箍的集中荷载(kN)；P = （1。2 34.650.9 + 1.4 20.9）0。25 0。60/2 = 2.996 kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力: N = 8。274 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩： M = 0。436 kN。m；B方向柱箍变形图(mm）最大变形： V = 0.165 mm;1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。44 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 86.6 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边82、柱箍的最大应力计算值 =86。6N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0。165 mm；柱箍最大容许挠度： = 350 / 250 = 1.4 mm;柱箍的最大挠度=0.165mm小于柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!（六）B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M14 ；对拉螺栓的有效直径： 11。55 mm；对拉螺栓的有效面积： A= 105 mm2;对拉螺栓所受的83、最大拉力: N = 8.274 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1。701051。05104 = 17。85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.274kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=17。85kN，对拉螺栓强度验算满足要求！（七）H方向柱箍的计算同B方向柱箍的计算10.4梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制.（一）参数信息:1。梁底支架参数横向间距或排距(m）：0.60；纵距（m)84、:0。70;步距（m）:1.60；模板支架搭设高度(m）:5。00；采用的钢管（mm）:483。5 ;板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2。500；4。材料参数面板采用胶合面板,厚度为15mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2）：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13；木方抗剪强度设计值(N/mm2）：1.400；木方的间隔距离(mm）:150。000；木方弹性模量E(N/mm2）:9500.000;木方抗弯强度设计值85、（N/mm2）:13.000;木方的截面宽度（mm)：50.00；木方的截面高度（mm）:80.00；托梁材料为：钢管（mm)：483.5；5。梁参数钢筋级别:三级钢；楼板混凝土强度等级：C40；每层标准施工天数：10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):754.500；梁的计算长度（m):7。40；施工平均温度（):26。000；梁的计算宽度（m）：0.5;梁的计算厚度（mm）：800。00;（二)模板支撑方木的计算：方木按照两跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=588/6 = 53。33 cm3；I=5888/12 =213。33 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(186、)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1= 250.150.8 = 3 kN/m；(2)模板的自重线荷载（kN/m）：q2= 0。350.15 = 0.0525kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2。50.35= 0.875 kN/m；2.强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2）+ 1.4 p1 = 1。2(3 + 0.0525）+1。40.875 = 4。888 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1254.8880。72 = 0。299 kN87、m；方木最大应力计算值= M /W = 0。299106/53333 = 5.61 N/mm2;方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2;方木的最大应力计算值为5.61 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6254。8880。7 =2.139kN；方木受剪应力计算值 = 3 2。139103/(2 5080) = 0。804 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.804 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满88、足要求！4。挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 =3。0525 kN/m；最大挠度计算值= 0。5213.05257004 /(10095002130000。00）= 0。189 mm;最大允许挠度 V=700/ 400=1。75 mm；方木的最大挠度计算值0。189 mm小于方木的最大允许挠度1.75 mm,满足要求！(四）梁支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。1345 = 0。67 kN；钢管的自重计算参照扣89、件式规范附录A.(2）模板的自重(kN)：NG2 = 0。350。350。6= 0.074 kN；(3）钢筋混凝土楼板自重（kN):NG3 = 250.80。350.6 = 4。2 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。944 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ =4。50.350。6=0.95 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ =7。26 kN；（六）立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 7.26 kN；- 90、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm; A - 立杆净截面面积（cm2）:A = 4。89 cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3)：W=5。08 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数,取值为1.155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3;u = 1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长91、度；a = 0.16 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。6+0。162 = 1.92 m；L0/i = 1920 / 15.8 = 122 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。44 ；钢管立杆的最大应力计算值；=7260/(0.44489） = 33.7 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=33。7 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。92 按照表2取值1。003 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1851.003（1.6+0.162) = 2.282 m；Lo/i = 2282。026 / 15.8 = 144 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。332 ;钢管立杆的最大应力计算值;=7260/(0。332489） =44。7 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=44。7 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！