1、XX广场商业区卸料平台施工方案 目 录一、编制目的及编制依据2二、型钢悬挑平台的设计2四、安全操作要求6五、落地卸料平台搭设8六、型钢悬挑卸料平台计算书106。1、参数信息106.2、次梁的验算106.3、主梁的验算126.4、钢丝拉绳的内力验算156。5、钢丝拉绳的强度验算156。6、钢筋拉环和焊缝验算16七、落地卸料平台计算书07。1、参数信息177。2、纵向支撑钢管计算:177.3、横向支撑钢管计算197。4、扣件抗滑移的计算207。5、模板支架荷载标准值（轴力)207.6、立杆的稳定性计算21一、编制目的及编制依据1、根据现场实际情况，郑州XX广场商业区主楼及裙房主体结构在施工阶段楼层2、周转材料需进行转运,需要搭设卸料平台，为规范外用架体的搭设，提供安全、可靠、可行的施工操作面、安全防护面和文明施工环境，特编制此施工方案。2、本方案编制依据为：建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)、钢结构设计规范（GB50017-2003）、 建筑结构荷载规范（GB 500092001)、建筑施工手册第四版建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）附PKPM施工软件（CMIS2010北京版0602）计算书二、型钢悬挑平台的设计 1、 卸料平台设计堆放限重为1t，悬挑长度为4。2m，锚固长度为1。8m,主梁采用16a号槽钢，间距1。8m,次梁采用10号槽钢，布置间距为0。3、65m，次梁与主梁焊接牢固，上满铺3mm厚花纹钢板，花纹钢板上铺14mm厚木模板，平台四周设200mm高木模板挡脚板，平台两侧设防护栏杆,防护栏杆采用4040mm方钢与主梁焊接牢固，间距600。满挂密目安全网，在平台外侧设置活动栏杆，平台外侧在底部用48的钢管与槽钢焊接成10001800支架,用212钢筋拉接焊在栏杆上，支架内挂安全网，对转运过程中人员与材料起到安全防护作用。2、主、次梁、栏杆与挡脚板均涂刷红白油漆。3、主梁通过2道619的18。5钢丝绳拉紧，钢丝绳一端与梁上预埋拉环相连，一端与主梁上的焊接拉环相连。内侧钢丝绳在计算中不受力，作为安全储备.钢丝绳端连接部分每侧至少要用4个钢丝卡4、扣扣紧，两且第4个扣设置安全弯，防止平台在使用过程中钢丝脱扣。待需要将转料平台移动时只需用塔吊吊住平台上的钢筋吊环，然后用木楔子将锚固端推出，将平台缓慢转移到相应部位安装好即可。设计中钢筋拉环均采用圆钢，不可用二级钢或三级钢代换. 转料平台示意图如下： 三、吊装采用塔吊吊装就位方法。在吊装前，先用塔吊吊住平台吊环，设专人检查卸料平台与主体结构连接并将连接处全部卸除，用木楔子将平台的锚固端推出，然后吊住平台缓慢提升,在提升过程中保证平台始终处于水平，吊装过程中速度要缓，防止因平台晃动导致平台失稳而造成危险。吊装过程中还要注意成品的保护，防止刮碰墙柱阳角。平台吊装就位后，应将其所有与主体连接的部位5、进行连接并全面检查，确认完全符合设计要求后才能卸去塔吊的吊绳，确保安全。卸料平台两侧醒目位置挂设吊装重量标准，做为警示，附图一平台需在明显位置挂设限重标示牌，严禁超载堆放及在将护栏作为材料放置支点进行起吊。每次转运单种材料的最大数量为：1.钢管 6 M： 40根4。5M： 50根3.5M： 70根3.0M： 80根2.5 M：95根 1。5M：160根2扣件: 350个 （直角扣件）、300个 (旋转扣件）、250个（对接扣件）34米木枋: 60根 4、2米木枋： 120根 5层板： 20张610(3m)：450根 712（3m)： 350根814（3m) :250根916（3m） ：200根6、附图一四、安全操作要求 1、卸料平台搭设完成后，由现场工长组织技术部门、安全部门进行检查验收,验收完成后，填写验收记录方可使用。2、应在卸料平台三面悬挂容许载重量、管理员、常用物资材料规格、数量标牌。本卸料平台设计荷载为1t,实际使用中不应超过0.8t，且实际使用中必须配专人监督.卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。3、卸料平台左右两侧必须装置1.2m高的防护栏杆。防护栏杆下挂密目安全网,下设200mm高挡脚板.4、转料平台的搭设与拆除必须由有经验人员进行搭设。5、使用过程中，安全员应经常检查平台的堆料情况，严禁超载,避免发生意外。6、卸料平台吊至上一吊7、点,应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求及连接是否牢固。7、卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应进行调整。8、卸料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。9、卸料平台在建筑物垂直方向上,即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。10、卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小,应挂靠在主体结构大梁等部位，同时要避开安全通道口上方。白天或夜晚施工须设置警示标语或红灯.11、卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。12、卸料平台的吊环均采用Q235钢制作,钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，8、不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于4个，且最后一道须设有安全弯.13、卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。14、卸料平台外口边应略高于内口边，不可向外倾斜.15、卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭.吊装材料宽高不允许超过护栏所限的位置，任何物料严禁放在防护栏上吊运。16、在正式使用卸料平台前,应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司9、机如何保持联系，防止意外事故发生.17、卸料平台吊装时自重满足塔吊允许载重,安装完毕后，必须验收合格后方可使用。五、落地卸料平台搭设卸料平台搭设在3层及3层以上楼层中,底部2层搭设落地平台作为临时卸料平台，平台搭设宽度为3.0m，长度为6m,采用48钢管扣件式脚手架，立杆间距1。0m1.0mm，步距为1。2m，设计限重0。8t，支设高度同相应楼层高，立杆上端伸出至支撑点高度为200mm，平台底钢管间距为300mm与落地架用扣件连接，上部满铺木脚手板，脚手板上铺14厚木胶合模板。平台与楼外墙间距为300，平台外侧周围设1200mm高防护栏杆。防护栏杆内侧慢挂密目安全网。如图平台在外侧各设一道剪刀10、撑,平台底部距地面200处增设扫地杆,由平台起下部第一步处设置水平剪刀撑。落地转料平台连墙件竖向间距3。0m，水平间距1.0m，采用扣件连接。连墙处为剪力墙时，在墙中预埋60PVC管（穿入钢管与墙内架与外架相连），连墙处为梁时，在距梁外侧150处预埋48钢管，钢管埋入长度为300.连墙为框架柱时，柱子设置抱杆，然后与外架用扣件连接牢固。六、型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算.6.1、参数信息1。荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2）:0。49；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：0。14;11、施工人员等活荷载（kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载（kN):10.00。2。悬挑参数内侧钢绳与墙的距离（m)：2。20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m）：1.50;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m)：2。90;钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算;预埋件的直径(mm)：20。00。3。水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld（m):0.65,建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4。卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度（m)：4.20，水平钢梁(主梁)的锚固长度（m）:1.80;12、平台计算宽度(m):1。80。6.2、次梁的验算次梁选择10号槽钢槽口水平,间距0。65m,其截面特性为：面积 A=12.74cm;惯性距 Ix=198。3cm;转动惯量 Wx=39.7cm；回转半径 ix=3。95cm;截面尺寸：b=48mm，h=100mm，t=8.5mm。1。荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板,标准值为0.49kN/m； Q1 = 0。49 0。65= 0.32kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN,转化为线荷载： Q2 = 10。00/ 4。20/ 1.80 0。65= 0。86kN/m;(3）槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m；经计13、算得到 静荷载设计值 q = 1。2(Q1+Q2+Q3） = 1.2(0.32+0.86+0。10） = 1。53 kN/m;经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2。00 0.65 1。80= 3。28kN.2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到,最大弯矩 M = 1。531.80/8+3。28。 3。抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205。00 N/mm；次梁槽钢的最大应力计算值 =2。09103/(1。0539.70）=50.25 N14、/mm;次梁槽钢的最大应力计算值 =50.245 N/mm 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm,满足要求！4。整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708。5048.00235/（1。80100。00235.0）=1。29；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0。852；次梁槽钢的稳定性验算 =2。09103/（0。85239。700）=61.94 N/mm；次梁槽钢的稳定性验算 =61。941 N/mm 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm,满足要求！6。3、主梁的验算根据现场实际情况15、和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.95cm;惯性距 Ix=866.2cm;转动惯量 Wx=108.3cm;回转半径 ix=6。28cm；截面尺寸，b=63mm，h=160mm,t=10mm;1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m;(2）槽钢自重荷载 Q2=0。17kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2） = 1.2(0.14+0。17） = 0.37kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.16、531.80+3.28)/2=3.02kN； 2。内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN。m） 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm） 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法,得到： R1 = 13.724 kN； R2 = 11.964 kN； 最大支座反力为 Rmax=13。724 kN；最大弯矩 Mmax=7.960 kN。m；最大挠度 V=6。153 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205。00 N/17、mm；主梁槽钢的最大应力计算值 =7。96106/1.05/108300。0+1.81104/2195.000=78。263 N/mm主梁槽钢的最大应力计算值 78。263 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm，满足要求!4。整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=57010。063.0235/（4200。0160.0235.0)=0。534;主梁槽钢的稳定性验算 = 7。96106/（0。534108300.00）=137。55 N/mm主梁槽钢的稳定性验算 = 137.55 N/mm 小于 f=205。00，满足要18、求!6.4、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支座反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN）; RUi - 拉钢绳的轴力（kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin （ArcTan （2。8/（1。5+2.2） = 0。603;根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 13。724 / 0。603 = 22。74 kN;6。5、钢丝拉绳的强度验算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为22.74kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容19、许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； 计算中近似取Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0。8; K - 钢丝绳使用安全系数.计算中Fg取22。742kN，=0.82,K=6,得到:d=18mm.设计中取d=18。5mm6。6、钢筋拉环和焊缝验算1、钢丝拉绳拉环的强度验算：Q23522拉环，截面积为A=380。1mm允许拉力为T=380.12215=163。46KN钢丝绳拉力为 22。74KN安全系数为 163。46/22。74=7.1920、 6满足要求。 2、 拉环焊接缝长度计算采用Q23522的钢筋拉环，与16号槽钢焊接，腹板厚度为t=10mm，焊缝取5mm高，设焊缝长为100mm，钢丝绳拉力为22。74KN,则有 22.7410/（10100)=22。74N/mm160 N/mm满足要求，现场实际焊缝长度取120mm。七、卸料平台布置图八、落地卸料平台计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002。3。扣件式钢管模板高支21、撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考.模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。00米，立杆的横距 l=1.00米,立杆的步距 h=1。20米。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483。0。 7.1、基本计算参数同上 7。2、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3; 截面惯性矩 I = 10。78cm4； 纵向钢管计算简图 1。荷载的计算： （1)脚手板与栏杆自重（kN/m）： q11 =0。150+0。3001。000=0.450kN/m (2）堆放材22、料的自重线荷载（kN/m)： q12 = 3.0000.300=0。900kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值 q2 = 1.0000。300=0.300kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 最大弯矩计算公式如下： 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1。20。450+1。20。900=1.620kN/m 活荷载 q2 = 1.40。300=0。420kN/m 最大弯矩 Mmax=（0。101。620+0。1170。420）1.000223、=0。211kN.m 最大支座力 N = (1.11。620+1。20。42）1.00=2.286kN 抗弯计算强度 f=0。211106/4491。0=47。01N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载 q1 = 0.450+0。900=1。350kN/m 活荷载 q2 = 0。300kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6771。350+0.9900。300)1000。04/(1002.06105107780。0）=0.545mm 纵向钢管的最大挠度小于10024、0。0/150与10mm,满足要求！ 7。3、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.29kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2。22mm 最大支座力 Qmax=8。313kN 抗弯计算强度 f=0.77106/4491。0=171。34N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm,满足要求! 7.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立25、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R=8.31kN 采用双扣件! 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。 7。5、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容: （1）脚手架钢管的自重(kN）: NG1 = 0.1496。000=0。893kN (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1501。000=0。150kN （3）脚手板自重（kN26、）： NG3 = 0.3001。0001.000=0.300kN （4）堆放荷载(kN)： NG4 = 3。0001。0001。000=3。000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.343kN。 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001。0001.000=1。000kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ 7.6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 6.61kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/27、i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2）； A = 4。24 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4。49 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 - 计算长度 (m）; 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或(2）计算 l0 = k1uh (1） l0 = (h+2a) (2） k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3；u = 1。70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.20m； 公式(1）的计算结果： = 49.99N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 公式(2）的计算结果： = 26。53N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a） (3） k2 - 计算长度附加系数,按照表2取值为1.007； 公式（3）的计算结果： = 33.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 模板承重架应利用剪力墙或柱作为连接连墙件。