1、龙湖滟澜海岸花园2号地块项目塔吊基础专项施工方案二0一一年十二月塔吊基础专项施工方案编制： 日期：审核： 日期：批准： 日期：目 录一、工程概况3二、编制依据3三、塔吊的选型与布置3四、塔吊基础设计4五、施工中应注意事项23六、塔吊避雷措施23七、主要安全技术措施24八、塔身与砼结构防水处理办法24九、多塔作业注意事项25十、多塔作业措施25十一、承台土方开挖技术措施26十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正26十三格构柱垂直度控制27十四、附图28一、工程概况工程名称：龙湖滟澜海岸花园工程建设单位：宁波龙嘉房地产发展有限公司设计单位：浙江华展工程设计研究院有限公司本工程为龙湖滟澜海岸花园工程2、标段，由2047#共二十八栋三层的叠院别墅和4851#共四栋高层，地下一层平时为地下车库，战时为二等人员掩蔽所。本工程别墅为现浇异形柱框架剪力墙结构，而高层为现浇剪力墙结构，地上建筑面积为120000，地下建筑面积为38883。由于塔吊位于地下室内，且需在基坑未开挖之前架设，故采用钻孔灌注桩加钢格构柱的基础形式。格构柱高度从地下室底板底标高至0.000以上0.6m。根据工程平面位置，总共布置11台塔吊作为结构施工期间是垂直运输机械，考虑到材料运输距离，所有塔吊选用QTZ63塔吊，最大幅度为50m。安装的具体位置见附图。二、编制依据1、龙湖滟澜海岸花园工程施工总平面图及地下室顶板图；2、龙湖滟澜3、海岸花园工程岩土工程勘察报告；3、QTZ40、QTZ63自升式起重机使用说明书；4、GB51442006塔式起重机安全规程；5、GB 500072002建筑地基基础设计规范。6、GB/T50312008塔式起重机；7、JGJ1962010建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程；8、DB33/T10532008浙江省工程建设标准固定式塔式起重机基础设计规程；9、建设部建质2009（87）文件。三、塔吊的选型与布置本工程上部由33个单体组成，地下室面积较大。业主对工期要求紧，根据工程实际情况，采用11台自升塔式起重机。塔吊安装由专业的安拆队伍负责施工，具有相应资质的安拆单位，并出具搭拆专项方案4、，符合公司机械管理办法要求。四、塔吊基础设计 根据工程实际情况，11台塔吊在基础土方开挖时投入使用，11台塔吊全部设置于地下室基坑内。全部塔吊基础采用桩上格构柱承台基础，塔吊桩基础采用800钻孔灌注桩，桩中心距1600mm，桩身配置1318钢筋，箍筋采用螺旋箍筋8200，加强箍采用122000，砼强度等级为C35，四肢角钢格构柱直接埋设在桩内，格构柱长6.4米与桩搭接2.0米，格构柱与桩钢筋笼电焊焊接，格构柱伸出自然地坪与塔机连接，塔吊基座采用双榀I36工字钢制作，用电焊固定在4根格构柱顶。塔身穿越底板及顶板时，应和设计取得联系，征得设计同意后，方可实施。工程地质参数详见下表：层序岩土名称桩在5、此土层平均厚度(m)土层顶绝对标高(m)桩周土摩擦力特征值qsa(Kpa)地基土承载力特征值fak(Kpa)桩端阻力特征值qpa(Kpa)-2粉质粘土2.300.4（取1.35）2.27-1.521170淤泥质粉质粘土10.206.00（取8.1）1.67-2.26860淤泥质粉质粘土15.81.60（取8.7）-5.83-10.99970粉质粘土12.600.60（取6.6）-10.42-22.6227170400-1粉质粘土10.901.20（取6.05）-13.45-27.7423140300-2粉质粘土15.102.50（取8.8）-22.29-33.1826150400含粘性土角砾16、2.100.30（取6.2）-31.44-41.37452501400-1粉质粘土14.100.60（取7.35）-33.67-45.4835180600-2含粘性土角砾15.700.40（取8.05）-37.37-53.18442201300-3含碎石粉质粘土26.705.00（取15.85）-42.01-57.1838200900由于塔吊只有一种型号，采用同样的基础，所以只计算高层(23层)处的塔吊，其他的不再计算。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63； 标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：高强8.8级；最大起重荷载Q：60kN； 塔吊地脚7、螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：75m； 塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.65m； 格构柱分肢材料类型：L100x10；格构柱基础缀件节间长度a2：1.3m； 格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.4m； 格构柱基础缀件材料类型：L100x10；3、基础参数桩中心距a：1.6m； 桩直径d：0.8m；桩入土深度l：35m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35； 桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：18mm； 钢平8、台宽度：3.26m； 钢平台厚度：0.272m；钢平台的螺栓直径：30mm； 钢平台的螺栓数目：16个；钢平台的螺栓性能等级：高强8.8级； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类 近海或湖岸区； 风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江宁波市， 基本风压0：0.5 kN/m2；额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：1934.36kNm； 工作状态：所处城市：浙江宁波市， 基本风压0：0.5 kN/m2，额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：19349、.36kNm； 非工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=450.80=450.80kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江宁波市，基本风压0=0.5 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.87；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=0.50；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.50=0.33kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.330.871.6075.0075.000.5=10、1296.20kNm；总的最大弯矩值：Mmax=Me+M+Ph=630.00+1296.20+30.000.27=1934.36kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.501.6075.000.87+30.00=81.98kN；5、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=450.80kN； Mkmax=1934.36kNm； Vk=81.98kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/nMxkxi/xj2式中：n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； Gk桩基承台11、的自重标准值； Mxk承台底面的弯矩标准值； xi单桩相对承台中心轴的X方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=450.80/4+(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=967.57kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=450.80/4-(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=-742.17kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.212、81.98/4=24.59kN；二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1436.002250/4=254.47kN；Nv=1.2Vk/n=1.281.98/16=6.15kN254.47kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1432.252400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2742.17/4.00=222.65kN326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪13、力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(6.15/254.47)2+(222.65/326.69)2)0.5=0.68；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002250/(41000)=176.71kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 14、n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=742.17/4.00=185.54kN；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722400/(41000)=224.23kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.12/176.71)2+(185.54/224.23)2)015、.5=0.83；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100x10A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.51cm4 z0 =2.84cm每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=179.51+19.26(40.00/2-2.84)24=23403.67cm4；An1=A4=19.264=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/7716、.04)0.5=17.43cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1161.09103/(77.04102)=150.71N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=5.00m；x1=L0x1102/ix1=5.00102/17.43=28.69；单肢缀板节间长度：a1=0.65m；1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；0x1=(x12+12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1161.09103/(0.8877.04102)=170.73N/mm2f17、=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=43.85=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=65.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：1=lo1/i1=65/3.05=21.310.7max=0.743.85=30.69；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b18、1102/2)24=23403.67+77.04(1.60102/2-0.40102/2)24=1202990.68cm4；An2=An14=77.044=308.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60102/2-0.40102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=540.96103/(308.16102)+2708.10106/(1.020049.84103)=152.62N/mm2f=300N19、/mm2；格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=5.00m；x2=L0x2/ix2=5.00102/62.48=8.00；An2=308.16cm2；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(8.002+40308.16/38.52)0.5=19.60；查表：x=0.96； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-35.86N/m20、m2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=19.60=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=130.00cm；单肢回转半径：ix1=17.43cm；单肢长细比：1=l02/ix1=130/17.43=7.46 742.174kN；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 742.174kN；桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋21、计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计22、算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江宁波市，基本风压0=0.5 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.87；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=0.50；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.50=0.33kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.330.871.6075.0075.000.5=1296.20kNm；总的最大弯矩值23、：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(630.00+1296.20+30.000.27)=1934.36kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.501.6075.000.87+30.00=81.98kN5、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=510.80kN； Mkmax=1934.36kNm； Vk=81.98kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G桩基承台的自重标准值； My承台底24、面的弯矩标准值； yj单桩相对承台中心轴的Y方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=510.80/4+(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=982.57kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=510.80/4-(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=-727.17kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.281.98/4=24.59kN25、；二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1436.002250/4=254.47kN；Nv=1.2Vk/n=1.281.98/16=6.15kN254.47kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1432.252400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2727.17/4.00=218.15kN326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/N26、vb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(6.15/254.47)2+(218.15/326.69)2)0.5=0.67；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002250/(41000)=176.71kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n27、1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=727.17/4.00=181.79kN；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722400/(41000)=224.23kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.12/176.71)2+(181.79/224.23)2)0.5=0.81；螺栓在同时受到28、剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100x10A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.51cm4 z0 =2.84cm每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=179.51+19.26(40.00/2-2.84)24=23403.67cm4；An1=A4=19.264=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm29、；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1179.09103/(77.04102)=153.05N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=5.00m；x1=L0x1102/ix1=5.00102/17.43=28.69；单肢缀板节间长度：a1=0.65m；1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；0x1=(x12+12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1179.09103/(0.8877.04102)=173.38N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体30、稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=43.85=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=65.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：1=lo1/i1=65/3.05=21.310.7max=0.743.85=30.69；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=2340331、.67+77.04(1.60102/2-0.40102/2)24=1202990.68cm4；An2=An14=77.044=308.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60102/2-0.40102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=612.96103/(308.16102)+2708.10106/(1.020049.84103)=154.96N/mm2f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满32、足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=5.00m；x2=L0x2/ix2=5.00102/62.48=8.00；An2=308.16cm2；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(8.002+40308.16/38.52)0.5=19.60；查表：x=0.96； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-24.90N/mm2f=300N/mm2；格构式33、基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=19.60=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=130.00cm；单肢回转半径：ix1=17.43cm；单肢长细比：1=l02/ix1=130/17.43=7.46 727.174kN；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 727.174kN；桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需34、构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。九）、格构柱施工要求（工程经验）1、格构柱锚入桩基中的长度不小于20035、0mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；2、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。3、钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。4、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。5、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。6、钢构柱露出端顶部36、设置承压板的，校水平后进行承压板刚性定位，焊接后四块承压板的上表面平面度不大于1/500。7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。六、塔吊避雷措施塔机要用专用的接地线可靠接地，接地电阻不得大于4欧姆。塔机在做基础前，在塔吊边打入20圆钢一根，深度2m，该圆钢上方装12螺杆带螺母，焊接连接好。塔机安装完成后，底部同时也要安12螺杆带螺母与塔机地下节焊接连接好，采用10mm2铜线，螺母与螺母之间相互连接，确保塔吊防雷安全七、主要安全技术措施1、基础平面与水平倾斜度1/1000。2、标准节垂直度控制在1/10037、0。3、确保格构柱与桩基稳固连接。4、在塔吊安装前，必须向操作人员进行安全、技术交底。5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。6、塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中精力，相互配合，在指挥人员指挥下安全作业。7、对所有的起重工具如索具，夹具等进行全面检查并计算，验算后方可使用。8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用。9、塔吊司机须持有效操作证上岗。10、严格执行“十个不准吊”。11、塔吊电箱必须上锁，专人保管，工作完毕切断电源、上锁。12、经常对塔吊进行保养维修，特别是对五限位（超高、变幅、超重、力矩、升空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并38、准备配件。八、塔身与砼结构防水处理办法1、因塔吊基础埋置在砼结构底板以下，但塔身穿过底板和顶板。因此塔身在底板处用3mm铁板焊接在塔身上作止水片，焊接必须牢固、密封、位置正确（底板的1/2处），砼浇捣应仔细、密实。2、板塔身洞口防水处理采用缓彭型遇水膨胀止水条，顶板筋相互错开预留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、浇捣洞口封闭。施工时应清理好施工缝杂物，冲洗干净，再用高一级的砼掺12%WG-UEA微膨胀剂浇捣密实，注意砼养护不少于14昼夜，砼结构表面防水另增加一道SBS防水层。九、多塔作业注意事项1、项目部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协调塔吊的吊装工作。2、塔吊安装高度必39、须不在同一平面（应由足够的高差）3、项目部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔作业的注意事项。4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域进行吊装工作，当塔吊在吊装重叠区域进行工作时应注意相关塔机的情况。5、做好混凝土试块留置工作，在安装塔吊前进行试压，满足混凝土强度后，方可允许安装塔吊。6、做好塔吊的沉降观测工作，特别是在塔吊刚安装时，应每星期至少观测一至两次，待沉降稳定后，才可减少观测次数，但每月不得少于一次。如发现异常情况，应及时上报。7、塔吊基础施工前，应做好技术交底工作。十、多塔作业措施1、塔机位置的布置应尽量减少对工期的影响，对工程结构的影响，本工程需安装11台塔机方能满40、足使用要求。2、各台塔吊存在交叉作业，为尽量减少交叉工作面，所以为了保证运行中各塔机的安全作业，相互两台塔吊高低差控制在2.8m，保证安全高度，以避免碰撞。3、为了确保结构施工期间各塔机合理使用，安全作业，发挥塔机的最大效能，满足施工进度需要，加强群塔作业的管理、调控，特安排专人对施工现场各塔基作业的指挥与协调。确保群塔施工的顺利进行。4、加强人员的管理，选择有丰富工作经验和较强责任心的塔吊司机。并对塔吊司机、塔吊指挥进行有针对性的安全交底，督促其严格执行。5、每台塔吊派专人指挥及相互间的吊装协调。塔机与信号指挥人员必须配对对讲机，确保指挥信号的可靠和准确，我项目部对塔机实行全天候共六个频道，41、避免因使用哨音造成指挥信号混乱和对周围群众的噪音干扰。6、加强塔机的顶升管理。按时按要求完成塔机的附墙顶升工作。派专人进行现场监督，确保顶升过程的安全，并不受相邻塔机的干扰。十一、承台土方开挖技术措施1、全部塔吊，地下室土方工程先分层开挖到-3.5m，在钢格柱上安装塔吊，再按基坑围护方案要求，分层开挖到基础垫层底-6.20m，塔吊基础的基坑开挖深度为0.7米，砼连接承台施工完成后立即回填至垫层底施工底板垫层。在土方分层开挖期间，对凿出的钢格构柱进行连接杆件加固，确保塔吊的安全。2、土方开挖参见地下室土方开挖相关方案。开挖时应注意一下安全问题：（1）在土方开挖前，由项目施工员对挖土人员详细的技术42、交底。放好坡顶线，坡底线经复测及验收合格后开始挖土。（2）承台土方开挖用机械开挖至承台垫层底标高以上0.5m后停止，剩余土方采用人工开挖。（3）挖土过程要注意附近边坡开挖的土方。（4）挖土过程中要确保施工安全，以免发生意外。（5）挖至基底后应及时进行基槽验收，合格后及时进行垫层等下一道工序施工，尽量避免土体暴露，防止土体水分蒸发损失，导致土体积膨胀或因下雨侵泡土体，必要时基底覆盖塑料薄膜，帆布等措施。（6）在基坑底设置临时集水坑，每只集水坑配备一台抽水柈，随时抽出坑内积水。（7）基坑顶离坑边500mm左右做临时防护栏杆，栏杆用黄黑相间的钢管搭设，栏杆高度1.5m，设三道水平横向杆，并在围护栏杆43、四周用密目网封闭维护。（8）填土前应将基坑内积水抽干，清除杂物，然后分层回填务实。十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、土方开挖期间，塔吊基础沉降观测每天一次，垂直度在塔吊自由高度时每天一次测定，当架设附墙后，每周一次（在安装附墙时必测）。2、当塔吊基础沉降，塔身轴心线对支承面垂直度偏差超高2规定范围时，必须进行偏差校正，在标准节之间加钢片校正，首先在偏差方向将螺母松开几毫米，然后将塔吊后平衡臂转向的与螺母松开的反方向，因为后平衡臂有配重，塔机螺母松开部位会慢慢浮起，将准备好的100100（1-2mm）的钢片放入，进行纠偏，塔吊转回后，将螺母拧紧。3、塔吊沉降和观测点设在塔吊标准节上，标高44、为1.5米（黄海标高为5.5米）4、塔吊基础完成后及时回填；基础外边设置集水井，下雨时排水，防止雨水浸泡基础；掌握气象信息，当风力达到六级，停止起吊操作；挖机作业严禁碰撞塔吊格构柱；经常性检查塔机的链接螺栓。十三格构柱垂直度控制为确保塔吊的正常使用与安全，必须严格控制格构柱的垂直度，力争将其垂直度控制在1/300之内，具休控制措施如下1、桩位放测1. 1用J2级光学经纬仪(或激光经纬仪)以提高测量精度1. 2根据甲方提供的规划红线基准点与桩的距离关系和具体施工要求，准确放出其桩位基准点，对原有基准点进行复核，并做好轴线基准点的保护标志。1. 3测放桩位时，严格按照测量规划进行，尽量减少累积误差45、。桩位的放线误差控制在10mm以内。1.4所有桩位应会同总包，监理验收、复核并签证2、开挖护筒:以桩位中心点为圆心开挖护筒坑眼，且尽量开挖到原状土层，护筒采用壁厚为10mm的特制护筒。放上护筒后测量人员应严格校正护筒的方位和垂直度，其误差控制在20mm以下。校正好的护筒，在护筒与护筒井坑环状间隙之问用砂浆填充捣实。在护筒上根据轴线弹出桩位十字线，以控制桩位。 3、钻机到位后，测量人员应校正钻机转盘中心和桩位中心以及钻机天车，达到三点一线。4、钻进成孔时，严格按照操作规程施工。开孔钻进时应减压开低速钻进，保证开孔的垂直度，其次遇到障碍物时应先把障碍物处理干净后，再开始正常钻进。5、成孔结束后，应46、进行孔径和孔斜的检测。如有缩径现象应反复扫孔，或用比原钻头大12 c m的钻头扫孔，直至达到设计孔径。如果发现有孔斜，在发生孔斜地方反复扫孔，或者在钻头上方加焊一定数量的纠斜导正器扫孔达到纠斜目的。6、当钻孔、孔径和垂直度达到要求后，应立即下放钢筋笼，钢筋笼吊放应垂直。为了保证柱、桩垂直度校正的统一和方便，在格构柱立柱加工时，在格构柱顶部外套一根钢管，井沿桩位十字线方向预先弹一根垂直控制线。在格构柱下放过程中，采用经纬仪从两个方向进行观，确保格构柱垂直吊放。7、下放钢筋笼和格构柱时应缓慢，遇有阻力时，不要猛冲，应查明阻碍原因，处理好之后再缓慢下放。8、格构柱放到设计标高后，测量人员应复核其方位及水平标高。达到设计要求的精度后，用护筒上的螺栓定位。否则，应继续调整，直至满足要求。9、当桩位及垂直度均满足设计要求后，用上口固定架将格构柱固定在井口上。然后下放导管，清孔合格后浇捣砼。十四、附图