1、无锡龙湖滟澜山项目 后浇带施工方案 目录一、编制依据二、工程概况三、模板结构施工分析四、后浇带模板制作与安装五、后浇带模板安装质量要求六、后浇带钢筋施工七、后浇带混凝土施工八、模板的拆除技术措施九、安全技术措施十、注意事项十一、模板支撑体系与计算后浇带施工方案一、编制依据:主要依据施工图纸，施工组织设计，国家及江苏省有关建筑工程的政策、技术规范、安全法规、规程、标准和规定以及现场实际情况编制的。二工程概况：工程名称：无锡龙湖滟澜山项目四标段工程地点：无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至湖景路边。建设单位：无锡龙湖置业有限公司设计单位：上海工程勘察设计有限公司施工单位：江苏南通二建集团监理单2、位：上海三维工程建设咨询有限公司 无锡龙湖艳澜山项目位于无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至湖景路边。本项目占地平面近似于不规则五边型，功能为叠拼和类独栋别墅区及小高层，拟建别墅总层数为34层及小高层8层和小高层16层。标类独栋（6264#）共计3栋，叠拼（6572#）共计8栋，8层小高层（7379#）共计7栋，16层小高层（80#82#）共计3栋，总建筑面积约为9万平方米。类独栋为地下两层、地上三层的框架结构。叠拼为地下一层、地上四层+隔热层的框架结构。八层和十六层小高层为地下一层、地上八（十六）层的剪力墙结构。标段工程结构为8栋叠拼、3栋类独栋、7栋8层小高层和3栋16层小高层，形成组3、团式。其中类独栋、叠拼为框架结构、小高层为剪力墙结构。无锡龙湖艳澜山项目标段类独栋别墅地上为三层，有下沉式庭院。基础形式为天然地基筏板基础，0.00相当于绝对标高5.50M，地下室底板结构标高主要为-5.75M。地下室为钢筋混凝土框架结构体系。主楼首层楼面结构标高为-0.03M，主楼为钢筋砼框架异型柱结构体系，叠拼别墅为地下一层，地上四层加隔热层的框架结构。基础形式为天然地基筏板基础，0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板结构标高主要-4.65M和-4.850M，板厚400mm，地下室为钢筋混凝土框架结构体系。主楼首层楼面结构标高为-0.03M，板厚为120mm。8层小高层为地下一层，地4、上8层的剪力墙结构。基础形式为天然地基筏板基础，0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板标高-3.5m，板厚600mm。16层基础形式为桩基础，0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板标高-5.8m，板厚550（850）mm。主楼首层楼面结构标高为-0.03M，板厚为120mm。主楼为钢筋砼剪力墙结构体系、现浇楼面组成，单栋长32.2m，宽14.6m，层高为2.9m。从总平面图来看，单层地下室顶板上为厚度约1.0m的覆土层，其上为绿化。各地下车库相互贯通，形成只有底板而没有顶板的地下庭院是本工程最大的建筑特色。基础地下室：本工程为多层别墅洋房和小高层，地下室一层（局部地下两层）。标段工5、程基础设计采用天然地基（高层为桩基础），筏板基础，类独栋柱下局部加反柱帽,0.00相当于绝对标高5.500，基础底面标高为-5.750m。其余0.00相当于绝对标高4.600，小高层基础底面标高为-3.500m，叠拼-4.650m(-4.850m)。基础持力层为2层粉质粘土，修正后的地基基础承载力特征值为200KPa。地基开挖时如遇暗浜、枯井需清除干净后用砂石分层夯实回填至设计标高。地下室机械和人工挖土深5.00M以内,铺筑素砼C15垫层后做防水及保护层，再做C30混凝土满堂整板基础, 基础砼强度为C30（P6），基础梁,筏板，地下室外墙保护层厚度为50mm（30）。因工程每栋地下车库都有三六6、处后浇带，宽度为1000（部分为500）；很据规范要求后浇带混凝土强度应比同区域强度提高一级，并使用微膨胀砼。所以后浇带施工成为本工程比较有特色的地方，特别是在模板安装和拆除方面必须引起我项目部高度重视，防止施工不当而引起重大质量事故。三、 模板结构施工分析（一）承载受力体系1、荷载传力线路：上部荷载模板木楞、钢楞钢管排架结构。（二）支撑结构构件连接1、九夹板与木楞采用铁钉固定2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。（三）需要材料1、楼板模板、梁、柱均采用九夹板2、支撑材料采用40mm90mm的木楞，48mm3.5钢管，直角与旋转扣件。4、连接结构构件采用模板工程中的各种连接7、件。四、后浇带模板制作与安装： 1、模板制作： 根据本工程特点，顶板底模采用18mm厚优质多层板和40mm90mm的木楞，间距为150，采用钢管扣件紧固、支撑；为了保证后浇混凝土与两侧混凝土结合密实顶板模板安装顺序：后浇带部位模板采用整块模板制成，与两侧模板接缝位置设在后浇带两侧300以外，并组成独立的支撑体系，在两侧模板拆除时不扰动该部位。2、模板安装顺序：测量放线搭设排架安装木楞调整顶板模板的板底标高铺设九夹板模板加固检查模板平整度并调平验收合格交下道工序组装前按设计要求弹好线，确定正确位置，确定架体标高。根据模板的支撑需要搭设支撑架。3、安装时横竖方木背楞间距尺寸要均匀，选用方木背楞、排8、木间距控制在150左右。施工时严格按照尺寸间距进行施工，方木背楞安装要横平竖直，并且搭接要错开，不准集中在同一个截面上搭接，模板在安装过程中要及时检查垂直度和模板的平整度，以便及时调整，保证模壳的截面尺寸符合设计要求。在现场锯裁料时，必须在模板外面操作，避免锯末掉落在模壳内污染现场，影响施工质量。4、平台模板铺设时，应通长拉线铺设，在柱角的割口必须方正，接缝严密。并检查平台开间尺寸是否符合图纸要求，板与板拼缝偏大的应粘贴单面胶带。说明：模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架立杆采用双扣件；中间部位有施工通道处留设施工通道。五、后浇带模板安装质量要求19、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。2、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。3、安装允许偏差（1）现浇结构安装允许偏差应符合下表序号项 目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高53截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4、-54层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5六、后浇带钢筋施工(1).施工后浇带定位见结施平面图，后浇带的宽度1000mm，板梁筋贯通不断。(2).施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土，其混凝土强度等级应提高5MPa。（3）顶板部位后浇带的原10、有钢筋不应切断，并按上图要求增配补强钢筋。板筋补强：板底补强筋取板底钢筋截面面积的一半，长度为1360mm，间距200。板面补强筋同板底补强筋。（4）采用单层钢板网隔断固定。七、后浇带混凝土施工“后浇带”是指在现浇整体钢筋混凝土结构中，只在施工期间保留的临时性沉降收缩变形缝，并根据工程条件，保留一定的时间后，再用混凝土浇筑密实成为连续整体、无沉降、收缩缝的结构。后浇带在其两侧混凝土浇筑42天后采用补偿收缩砼浇筑，养护时间不少于28天，施工前，对后浇带部位和外贴式止水带予以保护，严禁落入杂物和损伤止水带。由于地下室外墙过长，设计蓝图中已增加垂直后浇带的设置，避免外墙板裂缝。 71、特 点“后浇带11、”在施工期间存在，是一种特殊的、临时性沉降缝和收缩缝。其目的是取消结构中的永久性沉降缝。通过设置“后浇带”， 既可以解决大体积混凝土浇筑中的施工问题，又可以解决高低结构的沉降变形协调问题。使大体积混凝土可以分块施工，加快了施工进度，缩短了施工工期。由于不设永久性的沉降缝，简化了建筑结构设计，同时也减少了渗漏水的因素。“后浇带”的钢筋一次成型，混凝土后浇。通过认真浇捣“后浇带”混凝土，精心养护，使“后浇带”的混凝土与先浇捣的混凝土边为整体。 72、施工工艺 “后浇带”的设置结构设计中由于考虑沉降原因而设计的“后浇带”，施工中应严格按设计图纸留置。由于施工原因而需设置“后浇带”时，应视工程具体情况12、而定，留设的位置应经设计院认可。 “后浇带”的保留时间“后浇带”的保留时间，本工程设计要求，后浇带应在两侧混凝土完成后42天浇注。浇灌前清理操作面刷界面剂, 用C35混凝土回浇。“后浇带”的保护 地下车库筏板的“后浇带”留设后，采取木盖板覆盖在筏板的上皮钢筋上，盖板两边应比“后浇带”各宽出500mm以上。保护措施，防水垃圾杂物掉入“后浇带”内。地下室外墙竖向“后浇带”的保护措施可采用砌砖保护。“后浇带”的封闭“后浇带”的模板，采用钢板网，浇筑结构混凝土时，水泥浆从钢板网中渗出，“后浇带”施工时，钢板网不必拆除。“后浇带”无论采用何种形式设置，都必须在封闭前仔细地将整个混凝土表面的浮浆凿清，并形13、成毛面，彻底清除“后浇带”中的垃圾及杂物，并隔夜浇水湿润。底板及地下室外墙的“后浇带”的止水处理，按设计要求及相应的施工验收规范进行。“后浇带”的封闭材料应采用比设计强度等级提高一级的无收缩混凝土（施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土,其混凝土强度等级应提高5MPa）浇筑振捣密实，并保持不少于30天的保温、保湿养护。 73、施工要求 使用膨胀剂和外加剂的品种，应根据工程性质和现场施工条件选择，并事先由混凝土搅拌站通过度试验配合比。 所有膨胀剂和外加剂必须具有出厂合格证及产品技术资料，并符合相应标准的要求。 由于膨胀剂的掺理直接影响混凝土的质量，如超过适宜掺量，会使混凝土产生膨胀破14、坏; 低于要求掺量，会使混凝土的膨胀率达不到要求。因此，要求膨胀剂的称量由专人负责，误差不大于膨胀剂重量的2%。混凝土应搅拌均匀，如搅拌不均匀会产生局部过大的膨胀，造成工程事故，所以应将掺膨胀剂的混凝土搅拌时间适当延长。混凝土浇筑812h后，应采取保温保湿条件下的养护，待模板拆除后，仍应时行保湿养护不得少于28天。 浇筑“后浇带”的混凝土如有抗渗要求，应按有关规定制作抗渗试块。为防止混凝土中水泥浆流失，提高混凝土密实度，从而提高混凝土的抗裂性能，振捣时间应适当延长，待12小时后再抹平压光数遍，减少表面裂缝产生。 74、“后浇带”安装“后浇带”施工时模板的支撑安装牢固，钢筋进行清理整形，施工的质15、量应满足钢筋混凝土设计和施工验收规范的要求，以保证混凝土密实不渗水和产生有害裂缝。 75、机具设备“后浇带”施工所需的机具设备采用常规混凝土机具设备。浇捣混凝土时，应有专人指挥，使用振动棒前应检查漏电开关，保护电源线路是否良好。电源不得有接头，振动机移动时，不能硬拉电线，更不能在钢筋和其他锐利物上拖拉，防止割破拉断电线而造成触电伤亡事故。八、模板的拆除技术措施1、拆模前，作业班组必须申请拆模令：经技术科批准后方可拆除。2、拆模条件：钢筋混凝土结构强度条件，通过制作同条件试块来确定，容许拆模值，。由于本后浇带是单独设立模板支架，必须等后浇带施工完毕，根据本工程条件，必须达到100%以上才可以拆除16、。（见附图）3）、拆模顺序对后浇带周围的模板拆除前，先拆除柱模板及梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。保证后浇带受力不受影响。其顺序为：拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑拆除柱模板拆除梁连接件及侧模松动支撑楼板模板的钢楞、木楞分段、分片拆除楼板模板及支撑拆除梁底模板和支撑。 4）、后浇带两侧支撑区域范围内不得拆除，在后浇带封闭后在拆除。5）、拆下来的模板要及时整理运走，不得堆放在后浇带脚手架上。九、安全技术措施1、 遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。2、 装拆模板必须有稳固的登高工具。3、 在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。4、 在拆模时，在脚手17、架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。5、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，搭设排架属高空作业，施工人员必须佩带安全带，并做到高挂低用并系牢固。6、 不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。7、 应按规范、规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，验收不合格的不得使用。对检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。8、 工作前应先检查使用工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。9、 两立杆的对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头不应设置在同步内。10、 相邻的两18、根纵向水平牵杆不得设在同一跨或同一步内，不同步或同跨的两邻纵向水平杆接头在水平方向错开距离不应小于500MM。11、 剪刀撑的设置与地面的夹角应在4560之间，斜杆的延长应采用搭接，其搭接长度不小于1M。12、 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。13、 搭设过程中及时对步距、纵距、横距及立杆的垂直度进行校正，垂直度偏差不大于1。十、 注意事项1、 楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接，然后向中央铺设。2、 模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）的有关规定执行。3、 模板19、拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬。4、 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。5、 拆下的模板等严禁抛掷，要有人接应传递，按指定地点堆放。6、 任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。十一、模板支撑体系与计算一)、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.90；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支20、撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):150.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高21、度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二)、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.40.8+0.350.8 = 9.315 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q22、=1.29.315+1.40.8= 12.438kN/m最大弯矩M=0.112.4381502= 27985.5 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 27985.5/48600 = 0.576 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.576 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 9.315kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6779.3151504/(100950043.74104)=0.008 mm； 面板最大允许挠度 =1523、0/ 250=0.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求!三)、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.150.4+0.350.15 = 1.552 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.15 = 0.15 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=024、.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.552+1.40.15 = 2.073 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.0730.92 = 0.168 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.168106/54000 = 3.11 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.11 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.0730.9 = 1.119 kN；方木受剪应力计算值25、 = 3 1.119103/(2 4090) = 0.466 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.466 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.552 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.5529004 /(10090002430000)= 0.315 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.315 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四)、板底26、支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.866kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.98 kNm ；最大变形 Vmax = 2.198 mm ；最大支座力 Qmax = 12.283 kN ；最大应力 = 979604.43/5080 = 192.836 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 192.836 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管27、的最大挠度为 2.198mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 12.283 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六)、模板支架立杆荷28、载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.40.80.8 = 8.1 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.758 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.80.8 = 2.43 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ29、 = 13.911 kN；七)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.911 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L30、0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=13911.468/(0.207489) = 137.434 N/mm2；立杆稳定性计算 = 137.434 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！