1、蓝光雍锦花园别墅区项目落地架搭设专项方案二0一六年三月 目 录目 录3第一章 编制说明4第二章 工程概况4第三章 材料选择5第四章 方案选择5第五章 搭设方法6（1）落地架搭设特殊处处理方法6（2）落地钢管脚手架的搭设步骤6（3） 立杆6（4）水平杆7（5）连墙件连墙件布置7（6）剪刀撑8（7）钢笆片脚手板9（8）填芯杆9（9）抛撑10（10）安全立网的设置10（11）安全注意事项10（12）脚手架拆除12（13）临边作业防护措施12第六章 洞口作业防护措施：141、洞口作业防护设施设置部位：142、洞口设置防护栏杆、加盖板、张挂安全网的技术要求：143、防护棚搭设措施15第七章、落地钢管脚手2、架设计计算15第一章 编制说明（一） 编制方案执行的规范及依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 2、建筑结构设计规范大全 3、简明施工计算手册 4、蓝光半岛相关施工图纸及现场实际 （二） 使用材料执行标准：1、 直缝点焊管（GB/T13793-2008）标准2、碳素结构钢 （GB/700-2006）标准（三） 外架质量执行标准1、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-2011）第二章 工程概况 工程名称：合肥蓝光雍锦半岛售楼部工程 建设单位：XX开发有限公司 设计单位：XX建筑设计院 施工单位：XX股份公司 监理单位：XX研究院有限公司 建筑概况： 本工程3、为合肥蓝光雍锦花园项目一标段，工程地点位于合肥市高新区长宁大道以东、彩虹路以北，总建筑面积地上约为13万平米，地下约4.7万平米有6栋高层4栋洋房及联排别墅和双拼别墅、商业及地下车库组成。本工程各主体机构形式均为框架剪力墙结构，地下室结构为框架结构，别墅区主楼为框架结构。本工程车库及地下室、配电间、种植顶板防水等级为1级，屋面等级为2级，车库抗震等级为3级，主楼抗震等级为2级。现场已基本完成土方作业。现按相关要求，对一期所有别墅区的外架编制搭设专项方案，以指导外架搭设。第三章 材料选择1、钢管选用国际直缝电焊钢管，（GB/T13793-2008）质量符合国家碳素结构（GB/T700-2006）4、中Q235-A级钢规定。钢管尺寸选用483.0钢管，表面锈蚀深度5mm，弯曲变形和各种1.5mm杆件钢管端部弯曲5mm，立杆钢管弯曲变形当3mL4m时12mm，在4mL6.5时20mm；用作水平杆、斜杆的钢管弯形30mm 。钢管两端面切斜偏差在1.7mm范围内，钢管上严禁打孔，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹的钢管不使用。2、扣件：1）扣件采用对接扣件、直角扣件、旋转扣件三种，扣件材质应符合国标钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，扣件抗滑承载力单扣件应达到8.0kN，双扣件承载力应达到12.0KN。2）扣件严禁有变形,裂缝，滑丝的螺栓应更换。扣件螺栓拧紧力矩应40N.m，65N.m。5、3、安全网、密目网：1）安全网采用密目式安全网，网目应满足2300目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，颜色应符合环境效果要求，选用绿色，要求阻燃。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。2）围护的安全网、密目网进场必须具备出厂合格证，应能承受一定的冲击荷载. 霉烂, 破损不得使用。4、以上材料必须有检验合格证，材料进场必须进行检查。5、脚手片采用钢笆片，选择6mm钢筋网组成，尺寸为1.00.75m。6、连墙件选用48.壁厚 3.0mm的焊接钢管，为刚性连接，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。7、垫底选用垫块6、，垫块为45*85的方木重合并加设相应尺寸多层板。第四章 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，主要考虑以下几点：一、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。二、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。三、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。四、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。五、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。六、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下7、1种脚手架方案：双排落地钢管脚手架 第五章 搭设方法（1）落地架搭设特殊处处理方法 本工程应项目部要求，为考虑后期装饰，离墙距离设置到60-80厘米，进行填芯搭设高度为13.8+1=14.8米。并根据现场情况3#、8#、12#楼西边山墙因土方未进行回填，在室内一层位置进行工字钢的悬挑处理。部分户型南侧庭院处考虑现场实际，进行工字钢横担处理。后另附这两处悬挑计算。 （2）落地钢管脚手架的搭设步骤 本脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；地库临时外架里立杆距建筑物0.25m。脚手架的底部立用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相8、邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。地下室主体开始施工时即开始搭设外脚手架。脚手架搭设时先按照构架设计的立杆距离进行放线定位，铺设槽钢并确保位置准确，铺放平稳，不得悬空。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。以形成空间结构整体受力。 具体搭设步骤如下；1.熟悉现场环境9、和图纸方案-2.架体进行垫块摆底-3.落地架搭设杆和扫地杆小横杆-4.每搭设两步架，进行抛撑加固并校正架体-5.架体设置剪刀撑-6.铺笆挂网-7.架体封顶验收（3） 立杆 1、立杆横距为0.80m，纵距为1.5m，步距为1.8m，现场隔步架设钢笆脚手板，25公分离墙间距。2、立杆底部应设置垫块。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件按规范规定设置。5、立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接时，立杆上的对接10、扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6、 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m。（4）水平杆1、纵向水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定11、在立杆上；等距离设置且间距不大于400mm.2、横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。作业层上的非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（5）连墙件连墙件布置 1、本工程地库落地架存在层高较高，为5.6米，且柱间跨度较大，故对架体应进行连墙件加固处理；按楼层逐层两跨布置，转角 1000mm 处必须进行设置连墙件，另对架体在每层中间部位进行抱柱拉结。柱间可用钢管水平拉结后，在垂直方向每隔两跨用钢管与架体拉结。2、本工程采用刚12、性连接，按楼层逐层两跨布置，转角1000mm处设连墙件，楼地面连墙件安装如下： 用500mm长钢管预先预埋在结构梁内，外伸200mm；安装时选用适合长度的钢管作连接管，并用扣件分别连接脚手架内立杆和预埋钢管上。 1、连墙件设置应符合以下规定：宜靠近主节点设置，其偏离主节点的距离不应大于300mm；应从低层处开始设置，当有困难时，应采用其他可靠措施固定；优先采用菱形布置，亦可采用矩形布置；脚手架两端和开口处必须设置连墙件。2、 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角为4560度。连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件搭设后方可拆13、除。（6）剪刀撑剪刀撑的设置应满足如下要求：1、每道剪刀撑的宽度不能小于4跨，且不能小于6m，剪刀撑与地面的倾角应控制在4560度之间。2、高度在24m以下的脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。悬挑脚手架需在外架的整个立面满打剪刀撑由底至顶连续设置，到顶、到边、到角。3、剪刀撑杆件宜采用搭接；且搭接长度不小于1m，不少于3个旋转扣件。4、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。5、本工程立杆根据图纸及实际，对纵距进行了平均分，确保剪刀撑打在立杆上。且取消了转角处八十公分宽度的一根外立杆，以保证架体美观。详见外架平面布置图。 剪刀撑立面搭设示意图（7）钢笆片脚手板钢筋14、网片式脚手板示意图1、钢笆片脚手板采用对接平铺，四个角应用直径为1.6mm的镀锌铁丝固定在纵向内外水平杆上。2、作业层上脚手板应铺满、铺稳、离开墙面120150mm。脚手板应设在二根纵向水平填芯杆上，四角与内外大横杆可靠的固定，严防倾翻。（8）填芯杆1、填芯杆设置长短应相互错开，采用对接，搭接长度不小于1m，应等间距设置3个回转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭设纵向水平杆端的距离不小于10cm，填芯杆间距不大于30cm。2、填芯杆应与横向水平杆扣牢。3、结合规范要求与现场实际，本方案考虑填芯杆距离结构边为300mm,并每步设置。（9）抛撑1、在落地架摆底时，搭设2步架立杆时采用抛撑，每6跨设一道15、抛撑，在设置连墙件使用时，拆除抛撑。2、拆除到基础立杆最后一连墙件时应设抛撑。3、垫板应准确的放在定位线上。（10）安全立网的设置脚手架周边使用密目安全网全封闭，密目网设置在外排立杆的内侧，用直径1.6mm的镀锌钢丝将密目网之间绑扎并每隔250mm与脚手架系牢；相邻两张安全网之间搭接20公分，不留空洞，安全网阳角处 用6米钢管从网内侧靠直线，确保架体安全网上下一条垂线，使架体外观整齐美观。（11）安全注意事项 一、安全生产的方针是“安全第一，预防为主，综合治理”。建立健全的安全管理组织机构，落实个人责任制。二、时刻注意进行安全知识教育。施工人员开始操作前，主管人员必须对其进行面对面的技术安全交16、底，对施工方法及措施详细说明，并对施工环境及所需防护用具作全面、认真的检查，消除隐患。对所有施工人员均进行上岗前的安全培训，组织学习上级颁发的文件法规。三、施工操作人员必须持证上岗，凡患有高血压、心脏病、恐高症等病或感身体不适的人员不许从事高处架子作业。施工操作人员进入施工现场必须戴好安全帽，并系好下颚带，穿好防滑鞋，操作时必须挂好安全带，且高挂低用。严禁酒后作业、带病作业。四、脚手架材料进场后有关人员必须对其逐一进行检查，合格品才能使用，要求钢管表面无裂缝、孔洞、结疤、毛刺、深划道或压痕。外径不同的钢管严禁混合使用。安全网必须有厂家提供的合格证。五、搭设时及时设置连墙件。拆架时，不过早拆除连17、墙件。开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除。六、作业层临边必须设两道护身栏，并绑好挡脚板，护身栏上道高1.2m，下道居中。脚手板必须满铺，板头应压牢。要及时在外架体内每四层水平方向设一道大眼安全网。在架子等出入口上方必须搭设双层木脚手板进行防护。整个架子临空面用密目安全网封严，挂网绑丝不小于16#铅丝。七、扣件螺栓拧紧扭力矩必须控制在40至65 Nm。八、架子必须有良好的防电、避雷措施。在施工期间遇有雷电时，钢脚手架上的操作人员应立即离开。九、架子搭设好后由公司组织技术、安全和生产有关人员检查验收，符合要求后方可使用。十、架子使用人员上架子注意安全防止坠落。脚手18、架只能用于上人操作，不得用其加固模板，不得堆放材料及施加其它施工荷载。保证脚手架体的整体性，不得与塔吊井架、升降机、模板支撑一并拉结，不得截断架体。十一、任何人不得任意拆改架子的基本构件、配件及连墙件，以免影响架体的稳定，若因作业需要不得不拆除某些杆件和连墙件时，应征得项目部技术人员的同意，并采取可靠的弥补加固措施。十二、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。十三、气候恶劣时（5级以上大风、高温、雨雪天气）应停止高空作业。在大风、大雨、大雪等恶劣天气过后，有关人员要全面检查脚手架的稳定情况，保证安全使用。雪后派人及时将架子和马道清扫干净。十四、外架子施工各种活荷载总计不得超过3kN/m219、（306kgm2）。其它未尽事宜应严格按照安全技术操作规程进行。十五、应中建企业要求，现场架子工人需使用全身背带式安全带，使用安全带时应注意以下要求：1）不要在缓冲系绳上打结。2）不要将缓冲系绳用作维修绳索或调运绳索。3）高处作业时必须同时使用两条安全绳，严禁单挂。4）高处作业如无固定挂处，应采用适当强度的钢丝绳或采取其他方法悬挂。禁止挂在移动或带尖税梭角或不牢固的物件上。5）高挂低用。将安全带挂在高处，人在下面工作。它可以使有坠落发生时的实际冲击距离减小。6）安全带要拴挂在牢固的构件或物体上，要防止摆动或碰撞。7）安全带严禁擅自接长使用。 （12）脚手架拆除 一、为保证脚手架工程的安全施工，20、在脚手架拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。脚手架上的杂物及地面障碍物必须清除。二、拆除脚手架前必须全面检查脚手架的扣件连接以及连墙件、支撑体系等受力部位。保证各部位满足规范构造要求。拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。三、架子下方设隔离区，设不小于6米警戒区，并进行围挡，设专人看护，地面应设专人指挥，。禁止非作业人员进入。拆除作业必须自上而下逐层进21、行，严禁上下同时作业。拆除顺序与搭设顺序正好相反，即后搭的先拆。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开四、连墙件必须随脚手架逐层逐步拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架。五、当脚手架拆至下部最后一步时应先在适当位置搭设临时抛撑后再拆除连墙件。六、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。七、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。八、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。九、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高22、处坠落伤人。十、各构配件严禁直接抛向地面，构配件应及时检（13）临边作业防护措施一、临边高处作业防护设置位置：（一）基坑周边、尚未安装栏杆或拦板的阳台、料台与挑平台周边，没砌围护墙的楼层周边与屋面边缘以及屋面饰物等处，均应设置防护栏杆。（二）无外脚手架的高度超过2.0m的周边，均在框架周边搭设高度为1.2m的防护栏杆一道。（三）分层施工的楼梯口和楼段边，须安装临时护栏。（四）施工电梯和脚手架与建筑物通道的两侧边，设防护栏杆。地面通道上部应装设安全防护棚。（五）垂直运输的接料平台，除两侧设防护栏杆外，平台口还须设置安全门。二、临边防护栏杆杆件的规格及连接要求：1、防护栏杆的钢管横杆及栏杆柱均采用23、483.0mm的管材，以扣件或固定。2、防护栏杆应由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m，下杆离地高度为0.6mm。横杆长度大于2m时，应加设栏杆柱。3、沿地面设防护栏杆时，立杆应埋入土中50-70cm，立杆距坑槽边的距离应不小于50cm。在砖结构和砼楼面上固定时，可采用预埋铁件或预埋地脚螺栓的方法，进行焊接或用螺栓固定。三、栏杆柱的固定要求:1、在砼楼面、屋面或墙面固定时，可用预埋件与钢管或钢筋焊牢。2、栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N外力。四、防护栏杆要求：必须自上而下用安全网封闭，或在栏杆下边设置严密固定的高度为1824、cm的挡脚板。接料平台两侧的栏杆，自上而下木板或竹笆封闭。第六章 洞口作业防护措施：1、洞口作业防护设施设置部位：（一）板与墙的洞口，设置牢固的盖板、防护栏杆、安全网或其它防坠落的防护设施。（二）人孔、管道井口等处，均应按洞口防护设置稳固的盖件，并加以固定，防止移动或移位。（三）施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施与安全标志外，夜间还应设红灯示警。2、洞口设置防护栏杆、加盖板、张挂安全网的技术要求：（一）楼面、屋面、平台面上短边尺寸小于25cm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板能防止挪动移位。（二）楼面边长在25-50cm的洞口，用木盖板盖住洞口，盖板四周搁置均匀，并加以固定。25、（三）楼面边长在50-150cm的洞口，设置以扣件扣接钢管而成网格，并在其上部满铺脚手板。（四）边长在150cm以上的洞口，四周设防护栏杆。（五）墙面处的竖向洞口，凡落地的洞口，下边沿至楼面或底面底于80cm的窗台加设1.2m高临时防护栏杆，下设挡脚板。邻近的人与物由坠落危险的其它竖向的孔、洞口，均予以盖没或加以防护，并有固定位置的措施。3、防护棚搭设措施在搅拌机、电梯人行道、安全通道、临街等上方须搭设防护棚，防护棚的宽度和长度必须大于坠落半径且不小于6米。防护棚立杆间距1.8m，顶部采用双层棚架，双层棚架间距0.6m，上铺两层防止落物穿透的木板，木板下面纵向水平杆间距均为0.3m。两侧用密目26、安全网封闭。在出入口明显位置安放警示牌。第七章、落地钢管脚手架设计计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。落地架最大搭设高度为14.8m，计算如下。 依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度14.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。27、钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢笆片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.0880。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，28、大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式29、如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.158+0.101.120)1.5002=0.280kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.158+0.1171.120)1.5002=-0.330kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.330106/4491.0=73.571N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 30、V=(0.6770.132+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.009mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.31、20.140+1.41.200=1.917kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.9170.800/3=0.515kN.m=0.515106/4491.0=114.656N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038832、00.004/(3842.060105107780.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.058+0.140+1.200=1.398kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1397.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.144mm最大挠度和 V=V1+V2=1.153mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；33、 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.210+1.41.800=2.809kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手34、架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10722.000=2.359kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.800+0.300)/2=1.155kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50022.000=0.335、30kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.864kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数： Us = 1.088经计算得到：Wk = 0.2001.6701.088 = 0.363kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +36、 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.864+0.91.43.600=10.373kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.864+1.43.600=10.877kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.3631.5001.8001.800/10=0.223kN.m五、立杆的37、稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.877kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长38、细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =10877/(0.19424)=135.370N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.373kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.1139、8m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.223kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10373/(0.19424)+223000/4491=178.647N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙40、件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=33.86 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.86+3.60=8.46kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数41、；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！12#楼山墙处悬挑计算附：企业营业执照及资质证书企业安全生产许可证管理人员及操作人员上岗证件复印件外架搭设示意图悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度13.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距42、0.80米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D43、4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.027=0.078kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.533=0.747kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 44、大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.078+0.100.747)1.5002=0.182kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.078+0.1170.747)1.5002=-0.214kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.214106/4491.0=47.679N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q145、=0.038+0.027=0.065kN/m活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.065+0.9900.533)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.304mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.04046、kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.040+1.40.800=1.237kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.2370.800/3=0.334kN.m =0.334106/4491.0=74.279N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷47、载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.040+0.800=0.898kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=897.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=0.735mm最大挠度和 V=V1+V2=0.744mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式48、计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN49、；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10713.800=1.480kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.800+0.600)/2=0.420kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷50、载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50013.800=0.103kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.964kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.130 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.13051、0.600 = 0.170kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.964+0.91.42.400=6.580kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.964+1.42.400=6.916kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： M52、w=0.91.40.1701.5001.8001.800/10=0.104kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.916kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取153、)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =6916/(0.19424)=86.073N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.580kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m54、),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.104kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =6580/(0.19424)+104000/55、4491=105.003N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 282.347kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 3000mm，ml = 600mm，m2 = 1400mm；水平支撑56、梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=6.92kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/3.00=0.50 kl=0.60/3.00=0.20 k2=1.40/3.00=0.47代入公式，经过计算得到支座反力 RA=19.273kN支座反力 RB=-4.334kN最大弯矩 MA=14.109kN.m抗弯计算强度 f=14.109106/(1.05141000.0)=95.299N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要57、求!受脚手架作用集中计算荷载 N=2.96+2.40=5.36kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=9.840mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=58、0.929经过计算得到强度 =14.11106/(0.929141000.00)=107.71N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.334kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=43344/(3.159、416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.33kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4334.21/(3.1416201.5)=46.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中60、 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.33kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 4.333.00/2 = 6.50kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.961、4,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 6.50106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0420 = 1-(1-20.0420)1/2=0.0430s = 1-0.0430/2=0.9790楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.50106 / (0.979085.0210.0) = 372.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！ 南侧庭院处工字钢横担计算搁置主梁验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工62、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 一、基本参数主梁离地高度(m)6主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁长度Lx(mm)6000梁/楼板混凝土强度等级C25主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)200主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)200主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)850主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)850混63、凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1910.980012002910.916001200 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强64、度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9/1=9kN 第2排：F2=F2/nz=9/1=9kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=10.911106/141000=77.384N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Q65、max/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.4571000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=20.63N/mm2 max=20.63N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=2.913mm=l/250=4300/250=17.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-12.732kN,R2=30.398kN,R3=12.222kN,R4=-6.611kN 四、主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于66、b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。 = Mmax/(bWx)=10.911106/(0.785141103)=98.56N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)850梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =6.366kN 螺栓锚固67、深度:h N/(4db)=12.732103/(43.14202.5)=20.264mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=12.732103/(4202/4)=10.132kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9511.9=11.305N/mm2 N/2 =6.366kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)11.305/1000=218.997kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！蓝光雍锦半岛一期落项目落地架搭68、设应急预案合肥常福架业有限公司二0一六年三月应急救援预案一、 工程概况 工程名称：雍锦花园 建设单位：合肥蓝光房地产开发有限公司 设计单位：安徽寰宇建筑设计院 施工单位：青建集团股份有限公司 监理单位：中铁合肥建筑市政工程设计研究院有限公司 建筑概况： 本工程位于合肥市高新区,使用功能为住宅，建筑年限50年，防水等级一级，框架结构。现场已基本完成土方作业。现按相关要求，对外架编制搭设专项方案，以指导外架搭设。二、具体预案 为保证应急事故的及时、正确处理，施工现场成立应急事故领导小组，全面负责事故的应急组织，具体名单如下：1、事故应急领导小组机构成员：组长： 代传家 （移动电话：1835655069、688） （项目经理）副组长：孔 斌（移动电话：13637088672）（ 架业公司负责人）小组成员：朱彪（移动电话：15056999779）李贵（移动电话：15395002655）（安全员）2、应急领导小组职责：1）负责指挥、协调应急救援工作，进行应急任务的分配和人员、应急资源设备调度，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动；在第一时间向上级领导报告，及时反馈后续紧急情况的处理。2）救援结束后：小组全体成员根据预案实施过程中发生的变化和发现的问题，及时对预案提出调整、修改和补充意见，安全员负责收集意见并修订预案。3.安全部门、施工部门负责组织预案的培训和演练。三、应急响应中必须遵循的原则170、紧急事故发生后，发现人应立即报警。2、项目在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。3、疏通事故发生现场道路，保证救援工作顺利进行；疏散人群到安全地带。4、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。5、截断电源、可燃气体（液体）的输送，防止事态扩大。6、项目设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作，明确联络地址和电话。7、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。四、重大事故报告71、及报警原则1、工地现场任何人发现发生重大事故的，必须立即报告工地负责人，工地负责人接到报告后，应立即通知公司总部，并组织现场应急救援小组开展现场抢救工作，如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助，同时以最快的方式报告公司工程总部及公司领导。2、公司领导接到事故报告后，应立即组织公司应急救援组赶赴施工现场，组织指挥现场抢救工作，同时将事故的概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级主管部门以及政府有关部门。3、事故报告程序： 1）工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大保护事故现场，72、做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门。 2）轻伤事故：应由项目部立即上报安全质量小组。 3）重伤事故：企业应在接到项目部报告后半小时内报告上级主管单位，安全生产监督管理局工会组织。 4）重伤三人以上或死亡一至二人的事故：企业应在接到项目部报告后一小时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关，填报事故快报表，企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告后半小时应到达现场。5）急性中毒、中暑事故：应同时报告当地卫生部门。6）易爆物品爆炸和火灾事故：应同时报告当地公安部门。7）员工受伤后，轻伤的送工地附近医务室医治，重伤、中毒的送医院救治。因伤势过重抢救无效死亡的，企业应在1小时73、内通知劳动行政部门处理。五、应急知识培训1、应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。2、培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。六.通信联络项目部必须将110、119、120、项目部应急领导小组成员的号码、企业应急领导组织成员号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及保安员应熟知这些号码。七、潜在的紧急情况的预防及响应措施预防措施：与员工详细交底发生紧急事故后的响应措施。响应措施：发生紧急事故，首先现场无关人员立即撤离事故波及区，发现人向应急小组长及有关人员报告；应急小组长74、启动现场应急预案，同时按照程序逐级报告，必要时企业应急小组赴现场协助救援工作及对事故展开调查。1、 物体打击事故物体打击伤害是建筑行业常见事故中四大伤害的其中一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物体坠落伤人的事故发生。预防措施及监控：1） 人员进入施工现场必须按规定配戴好安全帽。应在规定的安全通道内出入和上落，不得在非规定通道位置行走。2） 安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。3） 临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。4） 边长小于或等于75、250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。5）作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。6）高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。7）吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行指挥，散料应用吊篮装置好后才能起吊。8）拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。9）高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。10）脚手架封闭、四口、五临边防护措施到位。11）临边施工区域、通道口必须设置安全防护棚。急救措施: 应急76、小组长组织现场伤员抢救组迅速对伤者进行紧急清理包扎止血,同时拨打120送医院抢救。2、高处坠落预防措施及监控：脚手架封闭，四口、近临边防护措施到位。急救措施:组织现场伤员，抢救组对伤员施救，如有骨折伤员，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确的抬运，使骨折部位造成二次伤害，同时拨打120或直接送医院抢救。3、火灾预防措施及监控：1)不能随意在施工现场吸烟。2)严格执行动火令。3)绘制项目部消防设施布置图,并分别贴在施工区,生活区,办公区告知全体人员。4)重点防火部位:油漆仓库旁有充足的消防设施,仓库四周应有不小于3.5m的平坦空地作为消防通道，通道上禁止堆放障碍物。急救措施：1)发生77、火情后,在现场的负责人一边立即组织利用附近的消防设施灭火,一边报告应急小组长。2)启动现场应急预案,立即指挥现场危险源控制组、伤员抢救组分工合作,取出灭火器和接通水源进行扑救,当火势较大,现场无力扑救时,立即拨打119火警。3)伤员抢救组在现场附近的安全区域内设立临时医疗救护点,将伤员转移至空气流通的地方,采取简单的救护方法急救,并根据伤势情况向120求助。4)安全疏散警戒组负责对现场及周围人员清点工作,并进行防护指导、人员疏散撤离,布置安全警戒,禁止无关人员和车辆进入危险区域,可能时进行周围物资转移等工。5)建筑物起火的7分钟内是灭火的最好时间,如超过这个时间,就要设法逃离火灾现场,依靠消防78、人员灭火。 八、应急救援指挥组织机构网络图 重大质量安全事故应急救援指挥组织机构网络图应急救援指挥部 指挥： 代传家（项目经理）电话：18356550688应急救援办公室指挥：孔斌 电话：13637088686技术组：楚友世电话：18356550588救援组：方正红电话：15256064858设备组：纵兆金电话：13195519008后勤组：梅立志电话：15156695711应急救援器材料清单序 号器材名称数 量备 注 1江淮汽车3车牌号为皖01A2775车牌号为皖01A4057车牌号为皖01A27652轿车2车牌号为皖AD0226车牌号为皖A212693面包车1车牌号为皖AD5689414钢丝绳1000m5钢管100T483.66切割机17葫芦65吨6个822#扳手309安全网600张800目 1.8610安全平网100张3m6m11吊装设备台请求外部支援12保健医药箱1