1、xx市轨道交通四号线二期工程第五标段xx站主体结构模板及支撑系统专项施工方案编制： 审核： 审批： 目 录一、编制依据11.1、编制依据11.2、质量目标1二、工程概况22.1、工程概况22.2、工程地质及水文地质3三、主体结构施工总体筹划43.1、施工流程43.2、施工缝划分53.3、工期计划7四、结构模板及支撑系统施工74.1.1、底板施工(钢模）74.1.2、底板施工(木模)84.2、立柱施工84.3.1、侧墙施工(钢模)114.3.2、侧墙施工(木模)11、侧墙混凝土施工134.4、中板（梁）、顶板（梁）施工144.5、支撑系统施工164.7、模板拆除施工19五、结构模板及支撑系统设计2、验算205.1、模板及支撑系统设计取值205.2、模板及支撑系统设计验算说明20、设计验算原则20、模板及支架系统的力学参数21、模板变形值的规定215.3、侧墙模板设计验算（钢模）21、荷载计算22、面板验算235.3.3 内钢楞（竖向大肋）验算235.3.4 钢管支撑验算245.4、侧墙模板设计验算（木模）255.4.1、荷载计算255.4.2、面板验算26、墙模板主次楞的计算285.5、中、顶板模板设计验算325.5.1.参数介绍325.5.2.模板面板计算32、模板支撑方木的计算33、托梁材料计算34、模板支架立杆荷载设计值(轴力)35、立杆的稳定性计算365.6、中（顶）板纵梁模板及3、支撑设计验算375.6.1、参数信息37、梁侧模板荷载计算37、梁侧模板面板的计算38、梁侧模板支撑的计算39、梁底模板计算42、梁底支撑木方的计算43、梁跨度方向托梁的计算465. 6.8、立杆的稳定性计算485.7、结构立柱模板设计验算50、荷载计算505.7.2.面板抗弯强度验算515.7.3.面板抗剪验算52面板挠度验算52、竖楞计算53、B方向柱箍的计算55、B方向对拉螺栓的计算57、H方向柱箍的计算57、H方向对拉螺栓的计算59六、结构模板及支撑系统施工技术质量要求606.1、模板施工质量要求606.2、模板施工质量的一般要求616.3、撑系统施工技术质量要求61七、结构模板及支撑4、系统施工安全要求627.1、模板工程施工安全措施627.2、脚手架支撑施工安全措施647.3 应急预案66目的66应急领导小组66应急领导小组职责66应急反应预案66一、编制依据1.1、编制依据（1）xx轨道交通4号线二期工程土建第五标段xx站主体结构施工设计图纸；（2）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；（3）地下铁道工程施工及验收规范（GB50299-1999）；（4）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）；（5）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；（6）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）。（7）混凝土结构工程施工5、规范(GB50666-2011)（8）简明建筑施工计算手册（第三版）（汪正荣等编，中国建筑工业出版社）；（9）地下防水工程施工质量验收规范(GB50208-2011)；（10）建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质254号);（11）我单位其他地下结构项目的施工经验。1.2、质量目标模板的设计、施工质量标准，按优质混凝土质量标准实施。混凝土外观要求应力争达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的6、质量标准。二、工程概况2.1、工程概况xx轨道交通4号线二期工程土建第五标段xx站为4号线与远期10号线的换乘车站，4号线车站沿东西走向的汉阳大道设置，远期10号线车站沿江城大道偏路东侧布置，换乘方式为T形换乘。汉阳大道和江城大道是汉阳区的主要干道，交通流量大。周边主要为规划的城市综合体，综合体范围内的建筑物部分已拆除。车站两侧建筑物主要为沿街的多层住宅楼。xx站主体结构采用双层的单柱双跨(局部双柱三跨)钢筋混凝土箱形结构，车站外包尺寸为481.8721.712.9(长宽高)，采用半盖挖法兼明挖法施工。围护结构选用10001200mm混凝土钻孔灌注桩，基坑竖向共设三道内支撑（端头及与10号线换7、乘段四道），第一道支撑采用10001200的C30混凝土支撑，间距约6m；其余两（三）道支撑采用609，t=16钢管支撑，间距约3m。主体结构顶板、底板及其梁、侧墙及壁柱及保护层垫块：C35防水混凝土，掺适量单一微膨胀剂；抗渗等级P8(换乘节点区地下三层侧墙和底板为P10)。主体结构中内部楼梯板及其梁、柱：C35普通混凝土。主体结构框架柱：C50普通混凝土。素混凝土回填：站台板下为C20普通混凝土、道床范围C35普通混凝土。防水层保护层：C20细石混凝土。底板下素混凝土垫层：C20普通混凝土。压顶梁下填充素混凝土：C35微膨胀混凝土。结构钢筋采用HPB235、HRB335、HRB400，钢筋保8、护层顶板及顶梁、底板及底梁、侧墙迎土侧为50mm，背土侧为40mm；中楼板为30mm；中楼板梁、框架柱为40mm；楼梯、电梯井墙及站台板下混凝土墙：30mm。车站结构使用年限为100年，安全等级为一级，结构重要性系数1.1。车站结构抗震设防烈度为6度，人防要求为6级。表2.1 车站结构尺寸表序号部位尺寸（mm）1顶板9002中板4503底板11004侧墙800图2.1 主体结构剖面图2.2、工程地质及水文地质拟建场地地形平坦，地面起伏不大，地面高程一般在27.7132.80m之间，拟建场地地貌单元属长江三级阶地。（2）场地岩土层的构成与特征本车站的开挖土层1-1层杂填土Qml，1-2层素填土Q9、ml，6-1层粉质粘土Q4 al+pl，6-2层粘土Q4 al+pl，10-1层粘土Q2 al+pl，10-1A层粘土Q2 al+pl。本车站主要位于10-1层粘土Q2 al+pl。底板主要位于10-1层粘土Q2 al+pl、10-1A层粘土Q2 al+pl。根据勘察地质报告，拟建场地内的地下水为上层滞水、孔隙承压水、基岩裂隙水及岩溶裂隙水四种类型。上层滞水主要赋存于人工填土（Qml）层，无统一自由水面，大气降水、地表水和生产、生活用水渗入是其主要的补给来源。勘察期间测得其初见水位埋深为1.02.0m，稳定水位埋深为0.52.5m。本场地孔隙承压水主要赋存于（11-1）层中、（11-2）层中，10、水头标高为地面下9.2米，相当于绝对高程16.30米。其上覆粘性土层为相对隔水顶板，含水层较薄，水量不大，渗透系数较小。下伏基岩S2f泥质细砂岩地段，裂隙水主要为基岩裂隙水，主要赋存于志留系的泥质细砂岩强风化层中及沿途构造裂隙中，总体来说水量贫乏。基岩裂隙水水量较小，对工程影响不明显。岩溶裂隙水，主要赋存于三叠系泥灰岩中，从各钻孔揭露来看，场地灰岩溶蚀现象较发育，但未见大型溶槽或溶洞，钻探过程中未见掉钻或漏浆现象。岩溶裂隙水，对工程影响不明显。地基土的渗透性从室内渗透试验结合场地地层分布及岩性特征分析，场地（6-1）层粉质粘土、（6-2）层粘土、（10-1）层粘土、(10-1A)层粘土、（1011、-2）层粘土、（10-2）层粘土属相对隔水层，综合考虑(11-1)层在垂直方向上属微透水弱透水层，在水平方向属弱透水层，（11-2）层为中等透水层。三、主体结构施工总体筹划3.1、施工流程根据围护结构内支撑及主体结构的设计图纸，针对xx车站，具体施工流程如下表：表2.2 主体结构施工流程表序号施工步骤施工示意图施工说明1垫层施工基坑开挖一个流水段，浇注一段，并用振动器捣固，人工抹平，并铺设自粘式防水卷材。2底板、底板梁施工混凝土从短边开始浇注，分层浇注厚度3050cm，浇筑速度不大于0.9m/h模板采用钢模，侧墙腋角采用钢/木模，腋角往上浇注300mm。3站台层立柱施工立柱模板采用木模板，一次12、浇注完成。等底板混凝土等强后，拆除第四道钢支撑。4站台层侧墙施工安装脚手架支撑系统，侧墙模板用钢/木模板。两侧对称浇注，分层浇注厚度3050cm，浇筑速度不大于0.9m/h。5站厅层中板、立柱施工待侧墙强度达到设计强度70%后，安装换撑并拆除第三道钢支撑。采侧墙用钢/木模板，两侧对称浇注，分层浇注厚度3050cm，浇筑速度不大于0.9m/h。架立站台层钢支撑以上部分侧墙及中板、中板梁、站厅层立柱模板，并架立站厅层侧墙转角处模板，浇注取300mm高。6站厅层施工等中板混凝土达到设计强度后，拆除第二道钢支撑，安装负一层脚手架支撑系统。侧墙模板用钢/木模板，顶板采用木模板。 分层浇注厚度3050cm13、，浇筑速度不大于0.9m/h。7顶板回填施工顶板防水层、站台板、电梯井、楼梯。并等顶板等强后，拆除第一道砼支撑及换撑。拆除负一层脚手架及负二层脚手架。并进行顶板覆土回填。3.2、施工缝划分1、横向施工缝分段设置原则：（1）依据xx其他车站施工经验及设计要求，分段长度按1822m左右考虑；（2）分段设置在结构受力较小处，即为距柱1/3-1/4范围内；（3）分段避免将横梁、暗梁、暗柱等构件断开；（4）分段避开降水井；（5）分段避开较大的预留孔洞，保证车站内部设施（如水池、电梯井、出入口门洞等）的完整性；（6）考虑到施工的方便性及材料的周转。根据设计图纸，本车站主体结构内不设变形缝，在主体结构与出入14、口通道等附属结构相连处设置变形缝。按照以上原则，车站共分23道横向施工缝，分24仓进行流水施工。见图2.3。图2.3 底板施工分仓图2、侧墙水平向施工缝设置原则：（1）分段设置在结构受力较小处，侧墙即为距中（顶）板1/3-1/4范围内；（2）顶底板处侧墙处施工缝需高出腋角以上200-300mm；（3）考虑到防水需要，水平向施工缝尽量统一取齐；（4）施工缝留置后考虑侧墙钢筋宜满足以下规定：侧墙内侧主筋连接处宜设在距支座1/4处，侧墙外侧主筋连接处宜设在跨中1/3范围内；同一连接区段内主筋接头率应小于50%，主筋接头间距应不小于35d且不小于500mm。（5）考虑钢支撑、换撑的位置及施工流程。根据15、本工程施工流程，负二层侧墙底板处施工缝留置在底板腋角往上300mm；考虑到换撑的架设及侧墙主筋预留钢筋接头需满足规范要求，侧墙第二道施工缝留置在第二道钢支撑中心线往下1m处；负一层侧墙底板处施工缝留置在中板往上300mm。详见附图2-xx站主体结构施工缝留置图。图2.4 侧墙施工缝留置示意图3.3、工期计划施工工期计划7个月，从2013年9月起至2014年3月封顶.车站共分24仓，站台层配备6仓模板及支撑体系，自两端向中间进行流水施工；站厅层配备4仓模板及支撑体系，从两端向中间进行流水施工。四、结构模板及支撑系统施工根据本车站的施工情况，考虑到xx站为明挖、半盖挖结合车站，为加快车站主体结构施16、工，半盖挖端侧墙采用木模板施工，楼板、柱模板采用木模板，明挖段侧墙采用钢模板，楼板立柱采用木模板。支撑体系采用满堂红碗扣式脚手架。4.1.1、底板施工(钢模）1、底板模板：底板模板体系主要包括墙腋模、梁腋模、梁模、集水坑模板。板面采用（900160）（300100）的腋角钢模板，对于局部钢模板尺寸不满足的用木模板做面板。面板后采用48钢管及可调顶托为加固支撑。2、集水坑模板不设置底模，在集水坑正下方用铁纱绑扎成方盒子以防止混凝土上浮。墙腋模及梁腋模、梁模采用同一加固体系。其中水平杆两道纵向间距1500，两端用可挑顶在坑壁或墙（梁）模；立杆横向在每一跨内设置4道，纵向间距同不平杆设置斜撑加强架体17、整体性，纵向间距1500。设置立管架托支撑立杆，架托采用25的“土”型钢筋。4.1.2、底板施工(木模)1、底板模板：底板模板体系主要包括墙腋模、梁腋模、梁模、集水坑模板。板面采用1220244015mm多层木模板。面板后采用48钢管及可调顶托为加固支撑。2、集水坑模板不设置底模，在集水坑正下方用铁纱绑扎成方盒子以防止混凝土上浮。墙腋模及梁腋模、梁模采用同一加固体系。其中水平杆两道纵向间距1500，两端用可挑顶在坑壁或墙（梁）模；立杆横向在每一跨内设置4道，纵向间距同不平杆设置斜撑加强架体整体性，纵向间距1500。设置立管架托支撑立杆，架托采用25的“土”型钢筋。图4.1 底板及底纵梁支模图418、.2、立柱施工1、立柱模板施工工艺流程弹出立柱位置线抹找平层作定位墩剔除接缝混凝土软弱层安装柱模板安装柱箍、方木楞加固加设斜撑调平、调直模板预检2、柱模板施工（1）模板采用1220244015mm木胶合板，后背木楞采用100100方木200，具体间距可根据柱截面尺寸作适当的调整。（2）柱箍采用48mm3mm双钢管，间距为600mm，并沿纵向在每层柱箍处设置三道14对拉螺栓，间距300mm，在钢管端部设置纵横各两根14mm的螺杆，将钢管柱箍拉结成一个整体，对拉螺栓两侧架设燕尾钩，以加强对拉螺栓的调节能力。为保持柱模板的竖向稳定，必须加设斜撑将柱模撑牢。该斜撑底脚撑在底板（或中板）预留钢筋上，以防19、止撑杆的滑移。（3）每柱四片模板，四角相邻两块柱模宜采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2mm粘贴海绵条进行密封。（4）面板与方木背楞通过3.470钢钉连接，间距30cm。局部面板接宽部位用100100方木压缝，在模板下口竖向背楞之间加钉横向短方木，以防止扉边。（5）每片模板上设两个吊环，对称布置。墙体、框架柱混凝土浇筑时比板底、框架梁底高出30mm，拆模后及时剔除浮浆厚25mm，故支模时应考虑浮浆层厚度40mm，支梁底、顶板模时，将模板的边和柱、墙相交，以保证阴角顺直。（6）安装柱子模板时，对于通排柱，应先安装两端柱子模板，经校正、跑龙套定后，拉通线、校正中间各柱。模板就位后，先用8#铅20、丝与立筋绑扎临时固定。（7）第一片模板安装就位后，设临时支撑或用8#铅丝与柱主筋绑扎临时固定，然后依次将其余三片模板就位，并做好支撑。（8）自下而上按详图要求设置柱箍，校正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角线，并做好支撑。（9）为防止模板就位和浇捣砼时向外倾斜，在距柱边1200mm楼板内埋设地锚（用25钢筋），模板就位后，柱模每边设2根拉杆，固定在楼反预埋钢筋环上，用铅坠吊线控制，用花篮螺栓校正柱模垂直度。沿竖向每边设两道斜撑，保证模板的整体刚度、稳定性。（10）现场支模时如出现背楞与柱箍之间有缝隙，可将扁钢或木楔子塞入缝中。（11）柱模拆除：拆除时应等到混凝土强度能保证其表面，棱角不因拆除而21、受损坏时方可拆模，一般为1.2Mpa；先拆掉柱模外斜撑，卸掉柱箍，人站在安全一侧用撬棍轻轻撬动柱模板，使模板脱离柱面，吊车吊走。拆模时应轻撬，防止损坏模板。柱模拆除后，四周用高度1.8m、宽度100mm竹胶板保护柱角。图4.2 立柱立面支模图3、立柱砼施工柱砼浇筑前底部应先人工铺填510cm厚的与混凝土配合比相同的水泥砂浆。柱砼应使用加长型插入式振捣器分层振捣，砼应严格按分层尺杆均匀下料，分层厚度不应超过50cm。振捣时，振捣棒不得振动钢筋和预埋件。柱顶砼表面应高出梁底面5cm左右。梁板钢筋绑扎前剔凿砼软弱面后，仍有23cm柱砼进入梁体内，使柱上不见砼接茬面。混凝土浇筑完成后，应根据设计钢筋间22、距，随时将砼顶面伸出的钢筋整理到位。图4.3 立柱横截面支模图4.3.1、侧墙施工(钢模)1、侧墙模板施工工艺流程测量放线搭设脚手架、绑扎侧墙钢筋钢筋检验安装预埋孔洞模板安装侧墙钢模板安装支撑钢管固定预检2、侧墙钢模板施工侧墙采用钢模板加对称支架的形式，最大支模高度为6米。模板体系结构从内而外依次为：5mm钢模板面板间距300mm的50mm5mm的横竖向小肋（方格肋）1405mm方钢管纵向大肋，间距600mm/900mm。支撑系统为1405mm圆钢管，间距1200mm，支撑在底板或中板上预先埋设的28钢筋地锚。模板施工时，采用吊车分块吊入模板，依次安装。图4.6为本车站侧墙模板及支撑体系图。 23、4.3.2、侧墙施工(木模)1、侧墙木模板施工工艺流程测量放线在已浇筑段侧墙上打螺栓搭设脚手架、绑扎侧墙钢筋钢筋检验安装预埋孔洞模板安装侧木模板安装支撑钢管固定预检2、侧墙木模板施工侧墙采用木模板加满堂红脚手架支撑形式。面板采用15mm厚木胶板，50100方木为次龙骨间距150mm，主龙骨取483.0双钢管600m，支撑体系采用满堂脚手架，脚手架立杆间距采用：900900/600，步距600。模板采用1220*2440的标准平模板， 模板施工时，采用吊车分块吊入模板，依次安装，不足标准块模板长度或宽度的位置预先制作异形模板拼装，面板接缝处用胶带封闭。采用间距1.5m的8钢丝绳，通过花篮螺栓拉紧24、模板防止模板“上浮”。为防止漏浆，模板下口、模板之间用5cm宽1cm厚海绵条密封，海绵条与面板平齐，贴在角钢上。在模板上口放置同墙体保护层厚度的水平木条，控制保护层厚度。木条标高同墙体混凝土浇注高度以上50mm。在模板安装牢固前用8#铁丝把模板与墙体钢筋临时固定。在支撑体系完成以前严禁任何人拆除临时固定装置。图4.4 侧墙及中板木模板安装图图4.4 侧墙钢模板安装图、侧墙混凝土施工墙体浇注应采取长条流水作业，分段浇筑，分层振捣，均匀上升。侧墙砼浇筑前，先铺一层510cm厚的与墙体砼同标号的水泥砂浆或减石子混凝土，采用铁锹入模，不应用料斗直接灌入模内。侧墙浇筑施工时，两侧应交叉对称进行，一侧墙浇25、筑一层后进行另一侧墙同层混凝土浇筑，浇筑高度应大致相同，以免对模板支撑体系产生侧压。侧墙在浇筑到2m高左右应停止浇筑，改用普通砼浇注中板纵梁进行压重，以防侧墙侧压过大而导致中板模板支撑体系上拱。混凝土浇筑振捣过程中，不可随意挪动钢筋，要经常加强检查钢筋保护层厚度及所有预埋件的牢固程度和位置的准确性。侧墙砼分层浇筑，分层振捣，分层厚度应不大于50cm，使用心50振捣棒插入振捣，插入深度至下层砼内5cm，以消除两层砼的接缝。插入振捣时移动间距不宜大于作用半径的1.5倍，距离模板不应大于振捣器作用半径的l/2。振捣时间一般为1530s，并且在2030min后对其进行二次复振。砼振捣不得碰撞钢筋、模板26、和预埋件，以免模板变形或预埋件偏移、脱落。混凝土浇捣完毕后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高线将墙上表面混凝土找平。4.4、中板（梁）、顶板（梁）施工1、板（梁）模板施工工艺流程搭设脚手架测放梁轴线和梁、板底高程铺设梁底模板安装、绑扎梁下部钢筋安装梁侧模板和板底模板校正模板高程模板预检绑扎板、次梁及主梁上部钢筋2、板（梁）模板施工（1）模板安装经检验合格后，校正脚手架立杆上的钢管，依次铺装主龙骨、次龙骨、模板，板缝采用胶带封闭。根据计算，中板及顶板面板采用15mm厚木胶合板，板次龙骨为100100方木300mm，主龙骨取483.0双钢管600mm。支搭满堂碗扣式支撑架，碗扣式模架立杆距27、墙面小于400，以保证主次龙骨外挑长度小于400。梁板底模采用15mm木胶板，次龙骨间距取250mm，主龙骨间距加密取300mm。梁下支撑体系间距也进行加密，纵向水平杆间距取300，横向水平杆及水平杆层间距不变。立柱位置的梁模板端头预留企口,柱两侧梁模板对接,形成柱头预留孔，预留孔边缘钉加强楞。梁、板底模板安装时，考虑砼的落沉量将模板标高台高2cm，并按跨度的1-3进行起拱。板下梁侧模：梁侧模采用15mm厚木胶板，次肋采100mm100mm方木,间距150mm，主肋采用48mm3mm双钢管,间距600mm，斜撑钢管与侧边碗扣架立杆、横杆采用扣件连接固定，斜撑间距1200mm。（2）楼板混凝土施28、工时，在墙根部支设模板处分别用4m和2m刮杆刮平，并控制好墙体两侧的标高，标高偏差控制在2mm以内，再用铁抹子找平，支模时加设海绵条，保证模板底部的平整、密实。（3）胶合板使用前要挑选，铺竹胶板前根据图纸量好尺寸，锯过的竹胶板侧面锯口要刷封口油漆。顶板与墙体相交部分，在周圈先放50mm100mm木方与墙体顶紧，然后再将竹胶板边贴好密封条后与墙体顶紧、挤死，防止漏浆。（4）顶板拼缝采用硬拼法，量好尺寸。板的拼缝宽度不得大于1mm，多层板要用50mm的钉子按间距300mm钉牢在次龙骨上。板面翘曲的要在翘曲部位加钉子。（5）通过调整可调顶托来校正顶板标高，用靠尺找平，将小白线拴在钢筋上的标高点上，拉29、成十字线检验3板的平整，跨度4000mm以上的板，按要求起拱，起拱的位置在板中，四周不起拱。（6）当顶板板面支撑完毕后，应按照每层顶板预留孔洞图加工木盒子，并在顶板准确安装预留孔洞盒子。（7）顶板模板拆除：保证施工作业层下垂直方向有四层支撑。顶板拆模时间应根据同条件养护试件强度试验报告确定，砼达到一定强度和施工规范的要求后方可拆除底模。顶板模板拆除顺序：先松顶丝，让方龙骨自由下坠，并卸下龙骨，再拆除支撑水平杆、立杆。立杆由里至外一道道拆除，再及时用钢筋制成的长钩钩下模板。图4.7 梁板木模板安装图3、板（梁）砼施工在底板、中板砼强度达到设计要求后，再进行中板、顶板支架施工。考虑模板支架承受全部30、荷载时的弹性变形及砼凝固期间的收缩影响，模板与模板支架要预留1cm的预拱度。砼浇注前认真检查中板、顶板上、下两面的各种预埋件位置及施工缝处止水材料的铺设，并报请监理验收合格后方能进行砼浇注。中板厚度为450mm，中层板浇筑则无需分层；顶板厚度为900mm，顶板浇筑时按底板施工方法分层施工。施工时待侧墙砼浇筑到位后由两侧向中部一次到顶浇筑，分幅向前推进浇筑。中、顶板及梁混凝土应在侧墙混凝土浇筑完毕后停歇ll.5h后再浇筑，以便侧墙混凝土获得初步沉落。由于侧墙混凝土为抗渗混凝土，而中层板为不抗渗混凝土，施工过程中要严格控制混凝土质量，核实混凝土强度标号、抗渗等级后，才允许浇筑。浇筑、振捣技术可参考31、以上施工方法。为防止砼受力出现裂纹，中板顶板模板及支架的拆除待顶板砼强度达到设计要求强度后方能进行。先拆顶板脚手架，后拆中板脚手架。顶板砼抹面应用木抹子拉平，以利于聚氨酯防水涂料和顶板砼的粘结。顶板砼施工完成后，待砼达到设计强度时，应及时铺设防水层和回填土方。 施工顺序图4.5、支撑系统施工模板支撑体系采用碗扣式脚手架钢管。负二层支撑体系取纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距：900900600，负一层支撑体系采用900600600.中板梁及顶板梁下将纵向水平杆间距取密为间距300.（1）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。（2）每32、搭完一步脚手架后，按表4.1校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。表4.1 脚手架允许偏差与检查方法序 号项 目允许偏差（mm）检查方法1步 距20尺量2纵 距50尺量3横 距20尺量4立杆垂直度7(2m)高度内)尺量（3）脚手架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置。（4）脚手架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。（5）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表4.2确定。表4.2 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角 45 5060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765（6）每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间33、。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，对接、搭接符合下列要求：1、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头设置在不同步或不同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离在1000mm以上；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；2、搭接长度按1.21.5m控制，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；（10）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（7）底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于等于350mm，立杆底部可设置可调底座或固定底座；立杆34、上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。（8）模板支撑架斜杆设置应符合下列要求：1、当立杆间距大于1.5M时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排毎列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；2、当立杆间距小于或等于1.5M时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5M；3、剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。（9）当模板支撑架高度大于4.8m，顶端和底端必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于等于4.8m。（10）模板支撑架高宽比应小于等于2，当大于2时应采取扩大下部架体尺寸或采取其他构造措施35、。 xx站模架支撑平面示意图4.6、模板配板（1）根据不同位置处的断面尺寸，预先对模板进行整体设计，对柱、梁、腋角、预留孔洞等处的专用模板进行编号，以提高模板利用率。（2）配模时,优先选用标准块的大模板，做到模板块数少，镶拼量小，接缝少，遇到不够标准宽度时，方使用非标准块拼齐。（3）尽量减少在模板上钻孔，当需要在模板上钻孔时，综合考虑钻孔位置，使钻孔的模板能多次周转使用。4.7、模板拆除施工（1）拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆非承重、后拆承重部分的原则。（2）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时,混凝土强度应符合表4.3的规定：表4.3 底模拆除时的混凝土强度要求36、序号构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分比（%）1板2502，87581002梁、拱、壳87581003悬臂构件100（3）由于侧墙与板砼同时浇筑，侧墙模板拆除时不得碰撞梁、板支撑体系，并注意保护梁板底模板。（4）拆除模板时应注意保护已浇筑砼结构棱角。（5）拆除的模板归类堆放，以免混乱使用。拆下的模板应及时清理，清理时要用铲子铲，不得敲击，以保证模板的平整度。拆除下的扣件、螺栓、钉子等均要集中堆放，以重复使用。五、结构模板及支撑系统设计验算5.1、模板及支撑系统设计取值车站侧墙采单侧模板支撑体系施工，侧墙模板面板采用5mm厚钢模，单侧支架由埋件系统部分和架体部分组成37、，其中埋件为在浇筑底板或中板时埋设28钢筋地锚支撑。钢板横、竖向小肋采用扁钢50mm5mm，间距S=300mm，大横肋采用2根483.5钢管，间距H=600mm，竖向大肋采用140140mm方形钢管，壁厚5mm，间距L=900mm，斜撑采用140钢管，壁厚3.0mm，竖向间距L=1200 mm。模板校正采用1405mm钢管做斜向支撑，安装成形后顶端采用钢丝绳斜拉，以保证模板竖向垂直度,保证模板浇时稳定。中、顶板模板施工面板采用15mm厚松木胶合板，次楞采用间距200的100100方木，主楞采用4.83.5双钢管600。对于板纵梁下支撑体系进行加密，纵向水平杆间距取300，纵梁下次楞加密取间距238、50，主楞加密取间距300。由于本车站涉及到得模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表：表3.1 模板及支撑系统采用的设计值模板位置选型（mm）满堂支撑体系纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距 负一层： 900900600 负二层： 900600600侧墙钢模横、竖向小肋：505扁钢300竖向大肋：1401405方管900侧墙木模次楞：50*100方木150 主楞：483.0双钢管600中、顶板木模次楞：100100方木300主楞：4.83.0双钢管600中、顶板纵梁底模（支撑体系加密为300600600）次楞：100100方木250主楞：4.83.0双钢管300立柱39、模板背肋：100100方木200柱箍：4.83.0双钢管600柱箍中间加3道14对拉螺栓5.2、模板及支撑系统设计验算说明、设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。、模板及支架系统的力学参数（1）碗扣式脚手架外径壁厚截面积A惯性矩I抵抗矩W回转半径i每米自重48mm3.0mm489mm2121900mm45080 mm315.8mm38.4N钢管、碗扣钢材Q235A（3号）强度设计值205N/mm2水平杆件容许挠度值L/150钢管的弹性模量E206040、00N/mm2主要受压构件（立柱）的容许长细比150（2）木材参数弹性模量E抗弯强度设计值f净截面惯性矩Ix截面面积A100100方木10000N/mm213N/mm2833.33cm410000mm22440122015木胶合板4000N/mm211N/mm2注：采用TC13A等级的松木。（3）钢材参数截面面积A弹性模量E抗弯强度值f净截面惯性矩Ix截面面积矩Wx8槽钢10.2cm22.06105N/mm2205N/mm2101cm425.3cm314槽钢18.5cm22.06105N/mm2205N/mm2564cm480.5cm3（4）钢管参数截面面积A （mm2）惯性矩I(mm4)抵抗41、矩W(mm3)1401405mm方钢管27102 mm282.13105 mm411.73104 mm31405mm圆钢管21.2102 mm248.38105 mm46.91104 mm3、模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(2)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； (3)柱箍最大容许变形值为3mm或B/500；5.3、侧墙模板设计验算（钢模）根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）进行模板设计验算。、荷载计算侧墙采用42、钢模板加单侧支撑体系。侧墙负一层大部分浇筑高度为4m，负二层大部分浇筑高度为5m，最高段为6m，荷载设计按6m计算。（1）恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值:=0.222561.01.151.31/2=56.4KN/ =246=144KN/ 式中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/）； c混凝土的重力密度（kN/m3），计算中取25kN/m3；t0新浇筑混凝土的初凝时间（h），采用t0=200/（T+15）计算，取T=20，得t0=6； V混凝土的浇筑速度（m/h）,侧墙施工混凝土浇筑速度控制在0.7m/h内，模板设计时取1.3m/h； 143、外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0；掺加缓凝作用的外加剂时取1.2； 2混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时取1.0；110150mm时，取1.15。结构砼采用泵送，计算时，取1.15；H取侧墙第一次浇筑的最高值。根据计算结果，取较小值，恒载标准值F1=56.4KN/。混凝土侧压力设计值F=F1分项系数折减系数=56.41.20.85=57.53KN/（2）活载计算考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/。振捣混凝土产生的侧压力标准值取4KN/。作用于模板上的活载F2=2+4=6KN/（3）最大总侧压44、力计算模板最大总侧压力为F总=（k1F1+k2F2 ）钢模板折减系数，式中权重系数k1取1.2, k2取1.4，钢模板折减系数取0.85 F总=（1.256.4+1.46）0.85=64.7kN/m2、面板验算（1）强度验算、面板验算面板采用5mm厚钢板，查表知（建筑施工手册-第四版，下同），钢模板截面特征，Ix=58.87104mm4，Wx=13.02103mm3。计算简图： 化为均布线荷载：q1=F总0.3/1000=64.70.3/1000=19.41N/mm(用于计算承载力)；q2= F0.3=57.530.3/1000=17.26N/mm(用于计算挠度)。 抗弯强度验算：查表8-7345、得： M=q1m2/2=19.413002/2=87.3104Nmm查建筑施工手册（下简称手册）“2常用结构计算”中受弯构件的抗弯承载能力公式为： =M/W=87.3104/13.02103=67.05N/mm2fm=215 N/mm2(可) 挠度验算：查表8-73得： w=q2m（-l3+6m2l+3m3）/24EIx =17.26300（-6003+63002600+33003）/242.0610558.87104 =0.336mmw=1.5mm(可) 内钢楞（竖向大肋）验算方形140*140*5mm钢管截面特征，I=（a4-b4）/12=82.13105mm4，W=（a4-b4）/6a=46、11.73104mm3。计算简图化为均布线荷载：q1=F0.6/1000=64.70.6/1000=38.8(用于计算承载力)；q2= F0.6/1000=57.530.6/1000=34.5(用于验算挠度)。 弯强度验算：查表8-73得： M=q1m2/2=38.83002/2=17.5105Nmm查建筑施工手册（下简称手册）“2常用结构计算”中受弯构件的抗弯承载能力公式为： =M/W=17.5105/11.73104=14.9N/mm2fm=215 N/mm2(可)挠度验算：查表8-73得： w=q2m/24E Ix （-l3+6m2l+3m3） =34.5300（-9003+63002947、00+33003）/242.0610582.13105 =0.041mmw=3mm(可) 钢管支撑验算计算简图受力分析：钢管斜撑上端与竖向方钢管大肋焊接，可视做固定端，下端简化为铰链支座，受力分析如上图所示，F= F总竖向大肋间距横向间距=64.70.91.2=69.88KN 根据平衡条件可知，Q=F=69.88KN，m=FH 最大支模高度6米，故Mmax=F6=419.28KNm 抗弯强度验算：140*5mm钢管截面特征，I=（R4-r4）/4=48.38105mm4，W=（R4-r4）/4R=6.91104mm3 =M/W=419.28104/6.91104=60.68 N/mm2fm=248、15 N/mm2(可)挠度验算：查表8-73得： w=ql2/8E Ix =69.881000（60001.414）2/848.381056.91104 =1.88mmw=3mm(可)综上计算：侧墙模板设计采用5mm厚钢板，横、竖向小肋采用扁钢50mm5mm，间距S=300mm，大横肋采用2根483.5钢管，间距H=600mm，竖向大肋采用140*140mm方形钢管，壁厚5mm，间距L=900mm，斜撑采用140钢管，壁厚3.5mm，竖向间距L=1200 mm，可以满足模板强度及刚度需要。 5.4、侧墙模板设计验算（木模）5.4.1、荷载计算侧墙采用木模板加单侧支撑体系。侧墙负一层大部分浇筑高49、度为4.5m，负二层大部分浇筑高度为5m，最高段为6m，荷载设计按6m计算。（1）恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值:=0.222561.01.151.31/2=56.4KN/ =246=144KN/ 式中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/）； c混凝土的重力密度（kN/m3），计算中取25kN/m3；t0新浇筑混凝土的初凝时间（h），采用t0=200/（T+15）计算，取T=20，得t0=6； V混凝土的浇筑速度（m/h）,侧墙施工混凝土浇筑速度控制在0.7m/h内，模板设计时取1.3m/h； 1外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.50、0；掺加缓凝作用的外加剂时取1.2； 2混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时取1.0；110150mm时，取1.15。结构砼采用泵送，计算时，取1.15；H取侧墙第一次浇筑的最高值。根据计算结果，取较小值，恒载标准值F1=56.4KN/。混凝土侧压力设计值F=F1分项系数折减系数=56.41.20.85=57.53KN/（2）活载计算考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/。振捣混凝土产生的侧压力标准值取4KN/。作用于模板上的活载F2=2+4=6KN/（3）最大总侧压力计算模板最大总侧压力为F总=（k1F151、+k2F2 ）木模板折减系数，式中权重系数k1取1.2, k2取1.4，钢模板折减系数取0.9F总=（1.256.4+1.46）0.9=68.4kN/m25.4.2、面板验算面板采用15mm厚木胶合板，取1m宽为计算单元，后背次楞间距150。木面板惯性矩I=1/12*b*h3=1/12*1000*153=281250mm4. 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:52、 M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.600.90=2.268kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.111.036150.02+0.1172.268150.02= 3.08104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W 53、-面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 3.08104 / 2.25104 = 1.4N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.4N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2.抗剪强度验算计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.600054、.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.600.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V = 0.611.036150.0 + 0.6172.268150.0 = 1203.2N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1203.2N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =3120355、.2/(260015.0)=0.201N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.201N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求。 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.6 = 10.219N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.5156、.51.5/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.221504/(10060001.69105) = 0.035 mm；面板的最大挠度计算值: =0.035mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求。、墙模板主次楞的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.666cm3； I = 5101010/122= 833.334cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验57、算次楞最大弯矩按下式计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.1500.900=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.12.759600.02+0.1170.567600.02= 1.23105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次58、楞的截面抵抗矩，W=1.67105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.23105/1.67105 = 0.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.1500.900/59、2=1.380kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90/2=0.284kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.61.380600.0+ 0.6170.284600.0 = 601.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 601.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力60、计算值: =3601.6/(250.0100.02)=0.090N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.09N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求。3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.15=2.55 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次61、楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.11/26004/(10090008.33106) = 0.03 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3； I =10.7832= 21.566cm4； E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 62、主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.150.61.430.150.62.217kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.29105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.29105/8.99103 = 36.6 N/mm2；主楞的最大应63、力计算值 =36.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求。2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 3208.6N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =23208.6/848.230=7.565N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.565N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求。3.64、主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.374mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.374mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求。综上计算：侧墙模板设计采用15mm厚木模板，次楞采用50mm100mm木方，间150mm，主楞采用2根483.0钢管，间距600mm，斜撑采用140钢管，壁厚3.0mm，竖向间距2000 mm，可以满足模板强度及刚度需要。5.5、中、顶板模板设计验算中板厚400、450mm，顶板厚800、900mm。中板下支撑体系需等顶板施工完毕、顶板支撑体系拆除后方可拆除，但考虑到中板强度等强后才开始施工顶板，中板和负二65、层支撑体系共同承担顶板及负一层支撑自重，按照以往的中板设计经验，本车站板模板设计按照顶板900mm厚进行设计验算。.参数介绍横向间距或排距600mm；纵距900mm；步距(m): 600mm，立杆上端伸出至模板；面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；楼板的计算厚度(mm):900；板模板设计采用15mm木胶合板，次楞采用100100方木300，主楞采用483.0双钢管600.模板面板计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.90.9+0.350.9 = 20.565 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.66、9= 2.25 kN/m；（3）、强度计算计算公式如下: M=0.1ql2，其中：q=1.220.565+1.42.25= 27.828kN/m，最大弯矩 M=0.127.8283002= 250452 Nm，面板最大应力计算值 =M/W= 250452/33750 = 7.421 N/mm2，面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2。面板的最大应力计算值为 7.421 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求。（4）、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250，其中q =q1=20.565kN/m，面板最大挠度计算值 = 0.67720.567、653004/(100950025.312104)=0.469 mm，面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm，面板的最大挠度计算值 0.469 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求。、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=101010/6 = 166.67 cm3；I=bh3/12=10101010/12 = 833.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.9+0.350.3 = 6.855 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及68、设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下: M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.26.855+1.40.75 = 9.276 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.19.2760.92 = 0.751 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.751106/166666.67 = 4.508 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.508 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求。3.抗剪验算截面抗剪强度必须69、满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.69.2760.9 = 5.009 kN；方木受剪应力计算值 = 3 5.009103/(2 100100) = 0.751 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.751 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求。4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 6.855 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6776.8556004 /(10090008333333.333)= 0.08 mm；最大允许挠度 =900/70、 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.08 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求。、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.0，W=9.46 cm3， I=22.72 cm4，集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P5.566kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.584 kNm ；最大变形 Vmax = 0.294 mm ；最大支座力 Qmax = 11.967 kN ；最大应力 = 584499.34/9460 = 61.786 N/mm71、2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 61.786 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求。托梁的最大挠度为 0.294mm 小于 900/150与10 mm,满足要求。、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1586 = 0.949 kN，钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350.60.9 = 0.189 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250.90.6072、.9 = 12.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 13.288 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.347 kN；、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 19.347 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 173、.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 0.6+0.22 = 1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1000 / 15.9 = 63 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.806 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=19347.12/（0.874、06450） = 53.342 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.342 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.2431.014(0.6+0.22) = 1.26 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.014 ；Lo/i = 1260.402 / 15.9 = 79 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=193475、7.12/（0.728450） = 59.057 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 59.057 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。综上计算：中板模板设计采用15mm木胶合板，次楞采用100100方木300，主楞采用483.0双钢管600，可以满足模板强度及刚度需要。满堂红脚手架体系采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距900600600可以满足构件稳定性要求。5.6、中（顶）板纵梁模板及支撑设计验算中板纵梁加板厚最高梁高为1100，顶板纵梁加板厚最高为2500，梁下荷载相对于板下较大，因此需对纵梁模板及梁下支撑体系进行单独设计验算76、。同理，只对顶板纵梁进行验算即可。5.6.1、参数信息梁截面宽度1000mm，梁截面高度2500mm，混凝土板厚度1500，支撑系统立杆间距为900600,步距为600，立杆上端伸出至模板支撑点长度200mm，板底承重立杆加密间距300mm；梁支撑架搭设高度5.20m，梁两侧立杆间距1.2m，承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向。梁板底模采用15mm木胶板，次龙骨间距取250mm，主龙骨间距加密取300mm。梁板侧模采用15mm木胶板，次龙骨间距取150mm，主龙骨间距加密取600mm。、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F77、=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振78、捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 6022/6=40cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振捣混凝土79、荷载设计值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度: l = (2500-1500)/(5-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.112.851(2500-1500)/(5-1)2 + 0.1173.36(2500-1500)/(5-1)2= 1.05105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(2500-1500)/(5-1)/1000+1.23.360(2500-1500)/(5-1)/1000=4.542 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.05105 / 4.00104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计80、值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.851N/mm； l-计算跨度: l = (2500-1500)/(5-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60222/12=40cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.851(2500-1500)/(5-1)4/(10060004.00105) 81、= 0.142 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2500-1500)/(5-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.142mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求。、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.542/0.600= 7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1101010/6 = 166.67cm3；I = 110101010/12 =82、 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.273 kNm，最大支座反力 R= 4.996 kN，最大变形 = 0.090 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.73105/1.67105 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求。（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/483、00=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.09mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求。2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.996kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 24.493=8.99cm3； I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.250 kNm，最大支座反力 R= 6.241 kN，最大变形 = 0.026 mm（84、1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.50105/8.99103 = 27.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =27.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.026 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.026mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求。、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载85、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2（24.00+1.50）1.002.50=76.500kN/m；模板结构自重荷载设计值： q2:1.20.301.00=0.360kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4(2.86、00+2.00)1.00=5.600kN/m；最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(76.5+0.36)3002+0.1175.63002=7.51105Nmm； =Mmax/W=7.51105/6.67104=11.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=76.500+0.360=76.860kN/m； l-计算跨度(梁底支87、撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67776.863004/(10060006.67105)=1.054mm；面板的最大挠度计算值: =1.054mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求。、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)2.50.3+0.30.3(21+1)/ 1=23.274 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN88、/m)： q2 = 1.4(2+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 23.274+1.680 = 24.954 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.21.5024.00+1.4(2.00+2.00)(1.20-1.00)/4=0.732kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=101010/6 = 1.67102 cm3； I=10101010/12 = 8.33102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kN89、m) 变形图(mm)方木的支座力: N1=N5=1.959 kN； N2=N4=9.013 kN； N3=4.473 kN；最大弯矩：M= 0.277kNm 最大剪力：V= 5.011 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.277106 /1.67105=1.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=35.0111000/(2100100)=0.752N/mm2；方木的最大挠度： =0.045 mm； 方木的允许挠度：= 0.35103/250=1.4mm；方木最大应力计算值 1.662 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求。90、方木受剪应力计算值 0.752 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求。方木的最大挠度 =0.045 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.400 mm，满足要求。、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483.0； W=9.46 cm3； I=22.72 cm4； 1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.959 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 091、.206 kNm ；最大变形 max = 0.104 mm ；最大支座力 Rmax = 4.213 kN ；最大应力 =M/W= 0.206106 /(9.46103 )=21.8 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 21.8 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求。托梁的最大挠度max=0.104mm小于600/150与10 mm,满足要求。2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 9.013 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)92、最大弯矩 Mmax = 0.947 kNm ；最大变形 max = 0.477 mm ；最大支座力 Rmax = 19.379 kN ；最大应力 =M/W= 0.947106 /(9.46103 )=100.1 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 100.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求。托梁的最大挠度max=0.477mm小于600/150与10 mm,满足要求。5. 6.8、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最93、大支座反力： N1 =4.213 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.2=0.929 kN；N =N1+N2=4.213+0.929=5.142 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo =94、 k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.008 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.008(0.6+0.22) = 1.253 m；lo/i = 1252.944 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5141.72/(0.728450) = 15.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 15.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm95、2，满足要求。2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =19.379 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.2-2.5)=0.929 kN；N =N1+N2 =19.379+0.482=19.862 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管96、立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.008 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.008(0.6+0.22) = 1.253 m；lo/i = 1252.944 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=19861.58/(0.728450) =97、 60.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.2431.008(0.6+0.22) = 1.253 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1按照表2取值1.008 ；lo/i = 1252.944 / 15.9 = 79 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.728 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 19861.58/(0.7284598、0) = 60.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。综上计算：中（顶）板纵梁底模设计采用15mm木胶合板，次楞采用100100方木250，主楞采用483.0圆形双钢管300，方可以满足模板强度及刚度需要。梁板侧模采用15mm木胶板，次龙骨间距取150mm，主龙骨间距加密取600mm。5.7、结构立柱模板设计验算车站立柱大部分是8001100截面，最大截面为8001200，立柱高最高取4.1m，立柱模板设计按最不利荷载8001200截面考虑。结构柱的模板采用15mm厚木胶板，侧板外设100mm100m99、m木方作为竖肋，间距200mm，柱箍采用48mm3mm双钢管，间距为600mm，并沿纵向在每层柱箍处设置三道14对拉螺栓，间距300mm，在钢管端部设置纵横各两根14mm的螺杆、荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影100、响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =233.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m； 倾倒混101、凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.114.495233233= 7.87104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/102、mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.87104 / 2.25104 = 3.497N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.497N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求。.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =233.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m； 式中，103、0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.495233.0 = 2026.447N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2026.447N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32026.447/(260015.104、0)=0.338N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.338N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.6012.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =233.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12105、 I= 60015.015.015.0/12 = 1.69105 mm4；面板最大容许挠度: = 233 / 250 = 0.932 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.02233.04/(1006000.01.69105) = 0.237 mm；面板的最大挠度计算值 =0.237mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.932mm,满足要求。、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分106、别为:W = 100100100/61 = 166.67cm3； I = 100100100100/121 = 833.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2330.900=5.042kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2330.900=0.587kN/m； q = 5.042+0.587=5.629 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.6107、29600.0600.0= 2.03105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.03105/1.67105 = 1.216N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.216N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求。2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(108、柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2330.900=5.042kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2330.900=0.587kN/m； q = 5.042+0.587=5.629 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.629600.0 = 2026.447N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.629600=2026.447N； b -竖楞的截109、面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32026.447/(2100.0100.01)=0.304N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.304N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求。3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： 110、q =20.040.23 = 5.63 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=8.33106；竖楞最大容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.63600.04/(1009000.08.33106) = 0.066 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.066mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求。、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截111、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3； I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.233 0.6 = 3.38 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.362 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.127 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.030 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设112、计值: M = 126740.53 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 13.43 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.27108/(1.058.99106)=13.43N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.03 mm；柱箍最大容许挠度: = 266.7 / 250 = 1.067 mm；柱箍的最大挠度 =0.03mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.067mm，满足要求。、B方向对拉螺栓的计算计算113、公式如下: NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.362 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.362kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求。、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3114、mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.4932=8.99cm3； I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.22 0.6 = 3.19 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.386 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.162 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.040 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M115、 = 162068.91 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 17.177 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.62108/(1.058.99106)=17.177N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.04 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.04mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求。、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: NN=116、fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.386 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.386kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求。综上计算：结构柱的模板采用15mm厚木胶板，侧板外设100mm100mm木方作为竖肋，间距200mm，柱箍采117、用48mm3mm双钢管，间距为600mm，并沿纵向在每层柱箍处设置三道14对拉螺栓，间距300mm，在钢管端部设置纵横各两根14mm的螺杆，满足模板强度及刚度需要。六、结构模板及支撑系统施工技术质量要求6.1、模板施工质量要求（1）模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板底部要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）顶板、中板均采用胶合板，模板下方铺方木进行衬垫，提高板模刚度，保证板面平整度要求，并且相邻两块胶合板无论横向拼缝还是纵向拼缝，保证在同一根方木上进行搭接，设木钉固定，避免出现错台。（3）板面要认真进行清理和除锈，涂刷脱118、膜剂，不得硬性敲打板面。第一次使用模板必要时可涂刷一道新机油隔离剂。（4）胶合板板模在模板拼装校正完成后、板梁钢筋绑扎前进行脱模剂涂刷，侧墙模板在模板支立前涂刷脱模剂，脱模剂采用专用水性脱模剂均匀涂刷，保证后期脱模效果。结构混凝土浇注前，对侧墙、立柱、板梁模板所有拼缝进行一次细致检查，对可能造成漏浆的拼缝采用玻璃胶在模板外侧进行密封，以保证模内混凝土面的光滑平顺。混凝土浇注前，对模板表面进行彻底清洗润湿，清除焊碴、杂物，保证模板表面清洁干净，以提高混凝土表面颜色一致性，控制好混凝土结构外观质量。（5）模板安装后仔细检查各构件是否牢固，固定在模板上的预埋件和预留孔洞是否有所遗漏，安装是否牢固，位119、置是否准确，垂直度采用吊锤控制，要求模板安装的允许偏差是否在规范允许值以内，模板及支撑系统的整体稳定性是否良好，不留施工隐患。在浇注混凝土的过程中，经常检查模板的工作状态，发现变形、松动现象及时予以加固调整。（6）在施工接缝处设立快易收口网而形成粗糙表面，下次砼灌注前将砼表面清理干净，无需凿毛，施工中防止重物压坏快易收口网。（7）工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面横板标高和平整产生偏差。（8）拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬120、，以免混凝土的外形和内部受到损伤。拆下的模板如发现模板板面损坏变形时应及时修理、更换。6.2、模板施工质量的一般要求模板工程的施工质量符合混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。模板安装、预埋件、预留孔允许偏差见表5.1、表5.2。表5.1预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0表5.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或121、拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注:检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。6.3、撑系统施工技术质量要求（1） 钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。（2） 钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。（3） 扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定。（4） 新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管122、脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。（5） 旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。（6） 新、旧扣件均进行防锈处理。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm（7） 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm（8） 设支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采用取可靠措施固定； （9）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。七、结构模板及支撑系统施工安全要求7.1、模板工程施工安全措施1.场地要求：根据施工现场123、总平面图，确定模板堆放区、配件堆放区及模板周转用地等；2.堆放场地应平整坚实、排水流畅，场地2%的坡度向排水沟方向找坡，堆放区四周挖排水沟；3.模板卸车后重叠码放高度不超过10块，相邻码放区之间要留出通道，便于模板配件的安装，底层模板离地面10cm；4.配件安装后，模板吊离码放区，对于安装支撑的模板，可将模板吊至使用部位附近堆放，开始清理板面及刷脱模剂，井筒及窄井等位置的模板，无法安装支撑，现场搭设钢管架，竖向插在钢管架内；5.模板堆放采取两块板面相对方式，也可采取临时拉结措施，以防模板倾倒，模板应用方木垫高，后支腿地角绳栓按要求调整平整且稳固；6.人员的安排，现场设专职人员、专业施工班组负责124、大模板的施工，要求熟悉模板平面图及模板设计方案，熟悉模板的施工安全规定；7.按模板数量表，清点运到现场的模板，穿墙螺栓、各种连接螺栓要入库保存，以防生锈，斜支撑的调节丝杠、穿墙螺栓要涂抹润滑油； 8.模板起吊过程中，落钩应缓慢升降，禁止一次起吊两块或两块以上大模，风力超过4级及大雨雪天气，应停止吊装作业；9.吊运模板应系牢绳、卡，必须采用自锁卡环，防止脱钩，零散材料应绑好或装入专用吊笼内起吊，塔吊司机、信号工、装卸工要协调好，严格执行塔吊吊运“十不准”的规定，严禁冒险违章作业，操作人员严禁随模板起落，吊运模板时下方严禁站人；10.模块起吊前，应将吊车位置调整适当，作到稳起稳落，就位准确，禁止人125、力搬落大模板，严禁模板大幅度摆动或碰到其它物体，操作平台上禁止存放任何物体；11.拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否拆净，检查模板上构配件是否连接牢固、有无砼块等块状散料，在确定无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可起吊；12.严禁攀爬模板上下，必须使用爬梯上下模板；13.木模板(含木夹板)安装安全要求 (1)模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪撑拉结牢固。 (2)采用桁架支撑应严格检查，发现桁架严重变形、螺栓松动等应及时修复。 (3)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上路。 (4)支126、模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。 (5)在现场安装模板时，所用工具应装人工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 (6)二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 (7)基础及地下工程模板安装时，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方危险时，必须采取安全加固措施后，方能作业。 (8)操作人员上下基坑要设扶梯。基槽(坑)上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料 (9)向坑内运进模板应用吊机、溜槽或绳索，运送时要有专人指挥，上127、下呼应。 14.木模板拆除安全要求 (1)拆除模板必须经施工负责人同意，方可拆除。操作人员必须戴好安全帽。操作时应按顺序分段进行，超过4m以上高度，币允许让模板枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。(2)拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。 (3)完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等。拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。（4）安装与拆除5米以上的模板，应搭设支架和脚手架，并设防护栏杆，禁止在同一垂直面上下操作。高处作业要系安全带。（5）高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实安全措施。高处拆模时，应有专人指挥，128、并在下面标出工作区。（6）拆除模板一般用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。（7）模板上有预留洞口，应在安装后盖好洞口。混凝土板上的预留洞口中，应在模板拆除后随即将洞口盖好。7.2、脚手架支撑施工安全措施（1）钢管支架和脚手架的立柱钢管加垫座，用坚实的厚木块垫好。（2）支架和脚手架的立柱要求垂直，其中转角立柱的垂直误差不得超过0.5%，其中立柱不得超过1%。承重的纵向水平杆,必须支承于横杆之上,禁用不合格材料。（3）支架搭设分段完成后，经验收合格后方可使用，并按规定办理验收手续。（4）凡参加搭、拆支架和脚手架的操作人员，必须戴安全帽、工具袋，悬空、临空危险作业必须配带安全带，严禁穿拖鞋、赤脚129、或硬底鞋上架操作，严禁酒后作业。（5）拆卸架前要检查桥架上是否有杂物、电线水管等临时设施，必须先清除干净后拆除。（6）拆架时，拆下材料堆放在架上或平台不得超载，拆除下来的螺栓要放入工具袋，小构件要放入工具袋内，拆下来钢管、桥板、传递人员位置要错开，不允许在同一线上操作，短料、桥板、构件、螺栓等可放入上落笼内降下，停台装料时要打信号降落，严禁从高处抛掷料具落地。（7）拆架时，应按顺序进行，应由上而下，不准上下同时作业，在拆架前会同工地负责人制定拆卸防范措施。（8）平放在横杆上的脚手板，必须与脚手架连接牢靠，可适当加设间横杆，脚手板探头长度应小于150mm。（9）最外排脚手架必须设置联通的纵、横向130、剪刀撑，使支架体系闭合。（10）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。遇雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。（11）架子必须持有特种作业人员操作证的专业架子工进行，上岗前必须进行安全教育考试，合格后方可上岗；（12）在脚手架上作业人员必须穿防滑鞋，正确佩戴使用安全带，着装灵便；（13）登高（2米以上）作业时必须系合格的安全带，系挂牢固，高挂低用；（14）脚手板必须铺严、实、平稳。不得有探头板，要与架体拴牢；（15）架上作业人员应作好分工、配合，传递杆件应把握好重心，平稳传递；（16）作业人员应佩带工具袋，不要将工具放在架子上，以免掉落伤人131、；（17）架设材料要随上随用，以免放置不当掉落伤人；（18）在搭设作业中，地面上配合人员应避开可能落物的区域；（19）搭拆脚手架时，要有专人协调指挥，地面应设警戒区，要有旁站人员看守，严禁非操作人员入内；（20）架子在使用期间，严禁拆除与架子有关的任何杆件，必须拆除时，应经项目部主管领导批准；（21）架子每步距均设一层水平安全网（随层），以后每四层设一道；（22）脚手架基础必须平整夯实，具有足够的承载力和稳定性，立杆下必须放置垫座和通板，有畅通的排水设施；（23）脚手架作业面外立面设挡脚板加两道护身栏杆，挂满立网；（24）架子搭设完后，要经有关人员验收，填写验收合格单后方可投入使用；（25）脚132、手架必须与建筑物拉结牢固，需安设防雷装置，接地电阻不得大于4；7.3 应急预案目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度，特制定本预案。应急领导小组此危险性较大模板工程施工前成立了专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序的应急指挥。应急领导小组由杨勤担任组长、赵雷、郭丰担任副组长、成员由胡轶峰、陈松、石若海、陈畅等133、构成。应急领导小组职责（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。（2）当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。（3）负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。（4）发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。（5）负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。（6）组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。应急反应预案（1）事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。（2）事故报告事故发生后应134、逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3）现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1）火灾事故应急处理及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救；集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正135、确判断，迅速进行灭火；消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源；疏散物质。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延；注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害；积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员；配合好消防人员，最终将火扑灭。2）触电事故应急处理立即切断电源。用于燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生136、内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3）高温中暑的应急处理：应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。降温：用凉水或50酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当肛温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温，防止胱肛。及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。及时处理呼吸、循环衰竭。转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。4）其他人身伤害事故处理当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时：向项目部汇报。应立即137、排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。积极进行伤员抢救。做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。（4）应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。（5）应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通讯联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。