1、太子湾总部商务东广场施工总承包工程高大模板支撑安全专项施工方案中国华东企业有限公司二一六年五月目 录第一章 编制说明及依据4第二章 工程概况42.1 基本信息42.2 模板工程信息52.3高大支模工程要点分析及总体规划82.4 方案编制相关人员82.5 施工平面布置和技术保证条件9第三章 施工计划103.1施工进度计划103.2 材料与设备计划11第四章 施工工艺技术134.2工艺流程及施工方法224.3 验收标准与措施26第五章 质量保证措施305. 1组织机构305. 2人员分工职责305. 3模板工程质量控制程序315.4进场模板质量标准325.5模板安装质量标准335. 6模板拆除质量2、标准35第六章 模板安装和拆除的安全技术措施366.1模板施工安全技术准备工作366.2模板安装安全技术要求376.3模板支撑搭设安全技术要求376.4模板拆除安全技术措施38第七章 监测措施417.1监测措施41第八章 施工应急救援预案438.1 生产安全事故应急救援组织机构438.2 应急救援组织架构图：438.3高支模施工中易发生重大事故的部位：449.2应急准备和响应组织准备449.3施工现场的应急处理设备和设施管理469.4潜在危险源的应急准备和响应(事故)事件47第九章 安全文明施工措施50第十章 劳动力计划5210.1 人员配置5210.2 组织框架图5210.3 劳动力配置523、10.4 岗位及部门职责53第十一章 梁、板模板支撑体系计算5611.1 高支模板模板（扣件式）计算书5611.1.1 T5高支模区域一板模板（扣件式）计算书5611.1.2 T5高支模区域三板模板（扣件式）计算书6511.1.3 T6高支模区域地下室顶板扶梯板模板（扣件式）计算书7311.1.4 350厚板模板（扣件式）计算书8211.1.5 180厚板模板（扣件式）计算书9211.2 梁模板支撑（扣件式）计算书10111.2.1 类梁900x1730梁模板（扣件式）计算书10111.2.2 类梁 900x1430梁模板（扣件式）计算书11011.2.3 类梁 400x2350梁模板（扣件式4、）计算书11911.2.4 类梁700x1730梁模板（扣件式）计算书12811.2.5 类梁300x700梁模板（扣件式）计算书13711.3 梁侧模板计算书146第十二章 附表附图16712.1高支模区域平面布置图17012.2高支模区域混凝土浇筑方向路线、砼布料机搭设布置示意图17312.3 高支模梁板剖面示意图17712.4 高支模支模体系立面示意图17912.5高支模区域立杆搭设布置示意图18012.6高支模区域监测点布置示意图18312.7 板节点构造大样18612.8 高支模抱柱与支顶大样18712.9剪刀撑与钢管接头大样188第一章 编制说明及依据相关法律、法规、规范性文件、标5、准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。工程项目施工图：包括与高支模或大荷载相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015；木结构设计规范（GB50005-2003）中华人民共和国建设部发布；建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；建筑施工计算手册（江正荣著）中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）中华人民共和国建设部发布；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，中华人民共和国住房和城乡建设部发布；危6、险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，中华人民共和国住房和城乡建设部；关于进一步加强房屋市政工程脚手架支撑体系使用的钢管扣件等构配件管理的通知粤建质【2011】796号支模立杆地基参考建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002。中国华东建筑工程施工工艺标准（HXQB-2007）第二章 工程概况2.1 基本信息工程名称太子湾总部商务东广场施工总承包工程建设单位深圳市蛇口海滨置业有限公司工程地点深圳市南山区蛇口港太子湾片区设计单位深圳市华阳国际工程设计有限公司施工单位中国华东企业有限公司监理单位深圳鸿业工程项目管理有限公司2.2 模板工程信息本工程位于深圳市南山区蛇口7、太子湾片区，总用地面积近14640.60m2，基地呈正方形，南北向约120m，东东向约110m。东广场结构层次：地下室2层，地上最高14层，其中：T4办公楼为钢筋混凝土框剪地下2层地上13层，T5办公楼钢筋混凝土框架地下2层地上5层，T6办公楼为钢筋混凝土框剪地下2层地上14层，总建筑面积约6.6万m2，其中地下室约2.5万余m2、地上办公楼约为4.1万m2、最大建筑高度63.60m。主要使用功能：地下室为平战结合的人防地下室，平时为机动车停车库，地上建筑用途为高档商业办公楼。根据中华人民共和国住房和城乡建设部建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法，通过对工程图纸全面审阅，8、发现本工程中存在高度超过8米的高支模工程和部分梁线荷载超过一定规模，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。为此专门针对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程编制本方案：2.2.1 高支模情况说明项目名称平面位置空间位置标高高度板厚梁规格最大梁规格跨度T4高支模区域T4-4T4-9交T4-CT1-D一层至三层+9.209.20m150500700300700400800600700600x700跨度9.0mT5高支模区域一T5-5T5-6交T5-AT5-D一层至三层+9.1009.1m250400800400x800跨度9.0mT5高支模区域二T5-4T5-5交T5-AT5-D三层至五层+9、18.3008.55m250400800600800600x800跨度9.0mT5高支模区域三T5-1交T5-AT5-D一层至三层+9.3010.95m150300800500800600800600x800跨度9.0mT6高支模区域一T6-7T6-11交T6-BT6-C一层至三层+8.809.20m150700700300700400800300800500700300650400700350700700x700跨度9.9mT6高支模区域二T6-3交T6-BT6C（地下室扶梯处）负一层至二层+4.30010.35m150600700400700600700跨度9.0m针对8米以上的高支模，最10、大支模高度为T5高支模区域三支模高度10.95m（板厚150），故选取高度10.95m为本次高支模区域的计算参数。最大板厚为250mm，提取T5高支模区域一板厚为250mm，支模高度9.1m作为本次高支模区域板的计算参数。最大梁规格700x700，跨度9.9m，选取700x700梁作为高支模区域梁计算参数。 本工程高大模板的立杆均支承在楼板或地下室底板上，楼板以下对应位置保留原支模体系作回顶，所以不需再进行楼板承载力验算。2.2.2 大荷载梁情况说明根据公式:梁的线荷载=（梁截面面积25 kN/m3+梁截面模板周长0.5KN/）1.2+梁宽3KN/1.4通过计算得知当梁截面积大于或等于0.5411、时，梁的线荷载大于20kN/m，属于大荷载梁。梁规格见下表：项目名称空间位置支模高度标高板厚梁规格（mm）最大梁跨度1地下室负一层底板3.45m-5.800m350mm3002000、6001000、700800、900700、9008009.0m2地下室顶板5.72m-0.400m180mm5001230、5501850400（1500、2050、1850、2350）600（900、1000、1200）700（900、1000、1230）800（800、）900（700、900、1000、1430、1730） 6.75m3T4二层4.5m+4.45m10007008009.0m4T5塔楼4.12、5m+9.45m1006001200/8009.0m5T6三层4.5m+8.950m1006009009.6m6T6四层4.5m+13.45m1007008009.0m7T6五层4.5m+17.95m1007008009.0m设计参数的选择：针对工程中梁线荷载超过20KN/m的梁有以上多种规格，由于梁截面属于矩形，考虑到梁的荷载及所需支撑立杆与梁截面面积直接关联，由此提出以下施工设计原则：梁下支撑系统具体做法如下（步距1500，与板下水平杆双向拉通）： 类梁（9001730）：梁底木方间距200，梁下每排设6根承重立杆(含梁两侧立杆，梁底另增4根立杆，以下方式均同)，横距300，以90017313、0梁为验算对象。类梁（截面积0.94S1.43）：梁底木方间距200，梁下每排设5根承重立杆，以9001430梁为验算对象。类梁（截面积0.49S0.94）：梁底木方间距200，梁下每排设4根承重立杆，以4002350梁为验算对象。类梁（截面积0.21S0.49）：梁底木方间距250，梁下每排设3根承重立杆，以700700梁为验算对象。类梁（截面积S0.21）梁底木方间距250，每排设2根承重立杆，横距900，纵距1000，以300700梁为验算对象。2.2.3 大荷载板情况说明根据公式:板的面荷载=1.225kN/m3板厚+1.43KN/。计算出当板厚大于0.36m时，梁的面荷载大于15kN14、/m2，属于大荷载板。为此查图，本工程中不存在大荷载板。但板厚350的结构板接近360厚，且地下室面积较大，板跨度米，板厚尺寸选取为板厚350mm和180mm板进行荷载及承载力安全性计算。本工程高大模板的立杆均支承在楼板或地下室底板上，楼板以下对应位置保留原支模体系作回顶，所以不需进行地基处理。2.3高大支模工程要点分析及总体规划根据上节模板工程信息，本工程当中有四个区域属于高支模的梁板、多种规格大荷载梁。本工程高支模特征除高度较高，部分梁截面较大外，其余特征为荷载小、平板，做法相对比较简单，本工程通过搭设超8米的架体进行支模，高支模支模体系连为一体，且与已浇注砼的结构进行顶紧或抱箍处理，以防15、止架体坍塌。工程中存在多种规格大荷载梁，根据梁的尺寸在梁板底部分适当增加承重立杆，同时用水平杆件与周围的其它支撑体系形成整体，即保证立杆的垂直受力也需要保证架体自身的稳定性。对于一般模板工程部分的设计和施工，另见模板工程专项施工方案，考虑到该工程施工过程的一些实际情况，本方案如与现场施工有不同时，现场施工应按本方案进行，为与现场相配合，在保证质量、安全的前提下可适当调整本方案，但调整的支架的纵横距、步距不得大于本方案，所用的构件材料不可改变，数量截面也不可以少于本方案，调整之后必须同样能保证立杆成行成列形成满堂式搭设在保证质量、安全的前提下可适当调整本方案。2.4 方案编制相关人员根据广东省住16、建厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质201113号）文要求，需提供方案编制、审核、审批人员的相关信息，以及项目专职安全生产管理人员、特种作业人员名单及相应考核合格证，具体信息如下：方案编制、审核、审批人员的相关信息表：序号方案内工作姓 名学历职称/职务1编制人杨云富本科工程师/项目技术负责人2编制人赵菘林本科助理工程师3审核人龙绍章本科高级工程师/公司副总工4审批人张锐本科高级工程师/公司总工项目专职安全生产管理人员及特种作业人员名单表：序号姓 名职位1田凯元项目安全主任2陈双龙专职安全员3邓龙彪专职安全员4王金龙专职安全员特种作业人员名单及其安全生产考核合格证书序号17、姓名性别出生年月工 种证件编号发 证机 关1姚建辉男1974/08/20架子工粤B022011000330广东省住房和城乡建设厅2刘大海男1983/10/22架子工粤S022014000195广东省住房和城乡建设厅3张森男1985/5/20架子工苏J022014002435江苏省住房和城乡建设厅4张洪艳男1985/9/24架子工苏J022014002436江苏省住房和城乡建设厅5杜道稳男1967/7/27架子工苏J022014002446江苏省住房和城乡建设厅2.5 施工平面布置和技术保证条件2.5.1施工平面布置参照各第十章高支模各区域平面布置图。5.5.2技术保证条件 （1）项目部明确技术18、人员为高支模系统施工负责人，负责施工全过程的管理工作，从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证，在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前技术人员须向作业人员进行技术交底。（2）高支模施工应按经审批的施工方案进行，施工方案未经原审批人同意，任何人不得修改变更。（3）使用的钢管、扣件必须具有产品质量合格证明、生产许可证；钢管、扣件进场前应按有关技术标准规定进行检测；搭设钢管脚手架过程中和搭设完成后，应使用扭力板手测定扣件螺栓拧紧扭力矩，扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。（4）支模立柱基础必须坚固，按设计计算要求严格控制支架沉降量。（5）高支模搭设安装完毕，应由方案批准人组织相关19、人员进行验收后方能进行下道工序。（6）砼浇筑方法及程序应合理，在确定砼浇筑流程和施工时，必须有保证模板支撑系统稳定的措施，宜优先考虑对称以及有利于整体稳定的浇筑方法。高支模区域应先浇筑柱、墙等竖向结构的砼，梁板砼宜在竖向结构的砼强度C15后才应浇筑施工，墙柱砼浇筑速度不应超过2.50m/h。在砼浇筑过程中，应派专业技术人员观察，必要时应测试其受力状态。发现异常应立即停止施工，查明原因，整改后方可继续施工。2.5.3 混凝土浇筑方案1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；2、竖向构件每次下料高度不得超过0.8m，模板支架施工时采用钢管抱箍与竖向构件拉紧顶牢。混凝土梁的施工从中20、间向两边均匀对称浇筑，浇筑每层厚度不得大于400mm。承重的支架柱其荷载应垂直作用于立柱的轴线上，严禁承受偏心荷载，确保高支撑的稳定性。布料机停放位置5m*5m范围内支撑架立杆加密至不大于800；布料机停放位置支撑架加密 3、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 4、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动变形情况及时解决。 5、支模系统搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模区域，并设专人现场监护。支模高度大于8m的应先浇筑竖向构件混凝土，支撑体系与竖向构件采用抱柱设置有效拉结，详附图。第三章 施工计划3.121、施工进度计划本工程各结构高支模区域施工时间见下表：项目名称平面位置空间位置开始时间结束时间备注T4高支模区域T4-4T4-9交T4-CT1-D一层至三层T5高支模区域一T5-5T5-6交T5-AT5-D一层至三层T5高支模区域二T5-4T5-5交T5-AT5-D三层至五层T5高支模区域三T5-1交T5-AT5-D一层至三层T6高支模区域一T6-7T6-11交T6-BT6-C一层至三层T6高支模区域二T6-3交T6-BT6C（地下室扶梯处）负一层至二层3.2 材料与设备计划3.2.1 物质准备由于本工程高支模体系需要大量的人力、物力等物质要素才能形成的生产力。故在施工前根据工程设计图纸核算所需的22、钢筋、钢管、木楞、安全网、钢丝绳等物质数量，及时向材料部门提出计划准备。具体数量由现场施工时统筹安排。其质量应满足以下要求。本工程支架采用扣件钢管架，钢管采用外径为 48mm，壁厚 3.5mm的钢管，大楞采用双钢管，小楞采用45mm90mm截面木方，模板材料全部选用优质模板，拟采用15mm厚胶合板，规格1.22m2.44m。钢管、木楞、模板的力学性能指标详见高支模验算书部分。3.2.2 钢管（1）钢管包括立杆、水平杆、剪刀撑、连墙杆等。（2）钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构23、钢（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。（3）采用外径为 48mm，壁厚 3.5mm的钢管，最大长度不应超出6.5m，且每根钢管的最大质量控制在25Kg。（4）钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T2652-2008）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面切斜偏差不应大于1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲当l1.5m24、时，允许偏差5mm；立杆钢管弯曲当3ml4m时，允许偏差12mm，当4ml6.5m时，允许偏差20mm。3）弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不大于25kg，钢管上严禁打孔。3.2.3 扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合普通螺纹（GB1981）的规定，垫圈应符合垫圈（GB95-76）的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，25、扣件表0面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40Nm且不应大于65Nm。（4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。模板模板材料全部选用优质模板，拟采用15mm厚胶合板，规格1.22m2.44m。模板使用前均涂刷脱模剂，以延长使用寿命。木方木方采用45mm90mm木方。斜楼板采用两条木方做大楞，其余木方均做小龙骨。抗剪强度设计值为1.4 N/mm2，弹性模量为9000 N/mm2，截面抵抗矩为85.33cm3，小梁26、截面惯性矩为341.33 cm4。3.2.6主要机具设备拟投入的机械备一览表序号设备名称规格单位数量1锤子重量1KG个122木工圆盘踞MJ106台123单扳手开口宽2224mm把604活动扳手最大开口宽65 mm把805手提电锯M-651A把126手电钻钻头直径100 mm个257钢丝钳长150、175 mm把408墨斗、粉丝带个89水准仪DZS3-1/AL332台310水平尺长450、500 mm个411钢卷尺5M/30M把1212工程测量尺2M把813平刨MB-503台1814砂轮切割机配套台815拧紧力矩检测扳手配套把8第四章 施工工艺技术 高支模梁板支撑做法布置情况-1 板模高支模搭设27、一览表部位板厚(mm)支架高度项 目方 案 设 计 T5高支模区域一2509.1m板下立杆间距900900mm水平杆步距扫地杆离地200mm、步距1500，最顶部架立杆自由端长度不大于500mm，顶托外伸长度不大于200mm。板底木枋间距250mm横梁钢管间距双钢管，间距900mm搭设简图T5高支模区域三（悬挑板）15010.95m板下立杆间距900900mm水平杆步距扫地杆离地200mm、步距1500，最顶部架立杆自由端长度不大于550mm，顶托外伸长度不大于200mm。板底木枋间距200mm横梁钢管间距双钢管，间距900mm简图T6高支模区域二（地下室扶梯）15010.30m板下立杆间距928、00900mm水平杆步距扫地杆离地200mm、步距1500，最顶部架立杆自由端长度不大于500mm，顶托外伸长度不大于200mm。板底木枋间距250mm横梁钢管间距双钢管，间距900mm搭设简图-2 较厚板模搭设一览表部位板厚(mm)支架高度项 目方 案 设 计 地下室负一层板3503.45m板下立杆间距900900mm水平杆步距扫地杆离地200mm、步距1500，最顶部架立杆自由端长度不大于500mm，顶托外伸长度不大于200mm。板底木枋间距250mm横梁钢管间距双钢管，间距900mm搭设简图地下室顶板1805.42m板下立杆间距900900mm水平杆步距扫地杆离地200mm、步距150029、，最顶部架立杆自由端长度不大于550mm，顶托外伸长度不大于200mm。板底木枋间距200mm横梁钢管间距双钢管，间距900mm简图-3 高支模梁搭设一览表部位截面尺寸(mm)项 目方 案 设 计 梁300700梁底木枋小梁设置顺梁截面长方向满平摆放。梁底主梁大楞布置主梁双钢管水平布置，顶托支撑，梁底立杆布置梁跨度方向立柱间距900mm，梁两侧立柱间距900mm，步距1500mm.梁模板支撑架搭设立面简图梁700700梁底木枋小梁设置顺梁截面长方向满平摆放。梁底主梁大楞布置主梁双钢管水平布置，顶托支撑，梁底立杆布置梁跨度方向立柱间距900mm，梁两侧立柱间距900mm，步距1500mm.梁模板30、支撑架搭设立面简图梁9001430梁底木枋小梁设置顺梁截面长方向满平摆放。梁底主梁大楞布置主梁双钢管水平布置，顶托支撑，梁底立杆布置梁跨度方向立柱间距900mm，梁两侧立柱间距900mm，步距1500mm.梁模板支撑架搭设立面简图梁9001730梁底木枋小梁布置顺梁截面长方向满平摆放。梁底大楞主梁布置主梁双钢管水平布置，顶托支撑梁底立杆布置梁跨度方向立柱间距0.9m，沿梁长方向立柱间距0.7m、0.8m、0.9m，梁两侧立柱间距0.9m，步距1.5m，梁底增加2根支撑立柱，梁底与板底水平横杆完全贯通，形成整体。梁模板支撑架搭设立面简图4002350梁底木枋小梁布置顺梁截面长方向满平摆放。梁底大31、楞主梁布置主梁双钢管水平布置，顶托支撑梁底立杆布置梁跨度方向立柱间距1.2m，沿梁长方向立柱间距1.2m，梁两侧立柱间距1.2m，步距1.5m，梁底增加2根支撑立柱，梁底与板底水平横杆完全贯通，形成整体。梁模板支撑架搭设立面简图其他重要要求1、剪刀撑设置：楼板满堂架和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为450600。2、支撑架的整体性要求：1）梁板支撑架纵横方向水平杆应连续贯通，水平杆用对接连接贯通设置，使梁32、板支撑架成为一个满堂架整体。2）支撑架两端与柱抱紧加固措施。高支模搭设方法及构造要求高支模施工主要包括模板安装以及支撑架体的搭设施工。(1)工艺流程高支模具体施工工艺流程：下层楼面施工及养护测量放线，定位立杆位置架体搭设架体施工中间检查架体验收。 (2)模板安装准备工作1)由测量组放出模板及预留洞的位置线；2)混凝土接头在支模前应凿毛并清理干净； 3)按审批施工方案搭设支撑架； 4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底；(3)模板安装要点 梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于700mm时，梁侧模应加对拉螺栓；保证拼缝严密，在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支33、撑情况。本工程采用483.5钢管扣式模板支撑架（支撑体系，搭设时应先布置梁下支撑，在梁下支撑杆布设好后再布设板下钢管架支撑，要求板下立杆位置要与梁下立杆位置尽量对齐，方便梁板下水平杆件相互贯通拉接，确保高支模体系的整体稳定性。施工中应重点加强对该节点的检查验收，可调支撑螺杆伸出立杆顶端的长度不得大于200，主楞应居中设置。高支模支模搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。（4）模板支撑体系构造要求详见表表 模板支撑体系构造要求一览表序号构件或部位构造要求1架体总体要求(1)对剪刀34、撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于3。2立杆1、立杆间距梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数，以满足支撑系统的稳定性。2、立杆垂直度立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏心距；在安装过程中通纵横两个方向横杆进行控制。3、立杆接长构造(1) 立杆接长采用对接扣件连接。（2）可调托座使用立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，可调托座与双钢管楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧；可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm，伸出钢管35、顶部不得大于200。螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3，安装时应保证上下同心。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。4、建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。5、钢管立杆接头必须采用对接扣件接头。高低模板架钢管横杆，连接高低模板支架各两跨，形成整体，步距同该处模板支架。立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3水平杆(1) 高支撑架步距以1.5为宜，最上步不宜超过1.2m。 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 水平杆应从立杆最下一个碗扣位置开始向上搭设，最下水平杆作为扫地杆。(3) 设置有可调底托的立杆顶端应沿纵横向设36、置一道水平拉杆。4剪刀撑剪刀撑采用钢管扣件搭设，包括纵、横垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量。(1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔10m左右立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，并优先设置于主梁之下，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。b当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度46m，剪刀撑斜杆与37、地面倾角宜在4560之间。b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置2个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于500mm，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。5扣件确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m 。6周边拉接梁板支架的纵横向水平杆应相互连通紧固，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与已经完成砼柱、墙等竖向结构拉紧顶牢形成固结点，其竖向3m，水平间距9m，以保证38、模板支架的整体稳定性。（5）墙柱及梁高700梁的侧模：竖向次楞方木250，双钢管主楞(含柱箍)水平放置，间距450，梁侧上下木方压脚，14对拉螺杆（双向间距均450，其中高度超过3m的墙柱模板在3m以下部位螺杆竖向间距400mm），起步距底200。墙柱每侧每2m间距设钢管斜撑顶紧。（6）通用构造措施：1）梁板下立杆间距均应成模数，水平杆双向拉通，支撑体系遇已浇筑的墙柱等竖向构件及周边楼层边梁板均采用钢管抱箍、拉结顶牢，形成水平固结点，竖向间距3m、水平间距9m，扫地杆距地距离扣件式200，可调托撑顶伸出立杆顶层水平杆的长度扣件式500（含螺杆伸出长度）；支架外围周圈、内部双方向每4跨设竖向连续39、加强型剪刀撑，底端应与地面顶紧；顶层、底层、竖向剪刀撑顶部各交点平面设加强型水平剪刀撑，竖向间距6m。812m的模板支架在最顶1个步距两水平拉杆中间纵横向应加设一道水平拉杆，立杆均对接接长并按规范要求错开布置，高支模部位的墙柱模板支撑互成整体。砼浇筑设备与砼输送管道均另设置支撑加强。高支模施工区设上下通道、安全平网防护及操作层、防跌层。2）各区域高支模体系的高宽比应控制2。当模板支撑架高宽比大于2时，支架全高范围内向宽度方向延伸数跨直至其高宽比满足规范要求，延伸部分的支架构造不低于高支模部位板下支架构造，且立杆对齐，水平杆、剪刀撑连通。悬挑支模体系应与建筑物内部支撑体系拉通，与墙柱等竖向构件（40、每步）、周边楼层边梁板（每层）采用钢管抱箍、拉结顶牢等措施形成水平固结点，确保整个支模体系的整体稳定性。3）高度大于6米的高支模区域应先浇筑柱、墙等竖向结构的混凝土，再施工梁、板结构的混凝土工程。竖向构件浇筑混凝土的速度应控制1.5m/h。梁、板支撑体系应按规范构造要求设置扫地杆、纵横向水平杆及按规范设置加强型垂直、水平剪刀撑，并应采用连墙杆或钢管抱箍，水平间距9米，竖向间距3米与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。4）梁下立杆沿梁跨度方向的排距为500，板下立杆纵横间距为10001000（高支模及350厚板为900X900），故要求梁、板下的立杆设置应纵横成41、行，水平杆双向拉通，以保证架体的整体性。 模板支撑体系的验收(1) 验收程序高大模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目生产经理、项目技术负责人和施工企业的相关部门人员验收合格后再向监理和业主进行报验。验收合格后方可投入使用。具体程序如下：安全技术交底班组自检、互检专业工长过程控制项目部检查、指导 技术、安全部门联合验收监理验收确认 进行下道工序(2) 验收内容模板工程及支撑系统中各种材料及参数应满足本专项施工方案要求，其构造应满足表要求。具体检查内容如下：1）检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合施工设计和安全措施的规定，如确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布42、置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施。2）各种连接件、支承件的规格、质量和紧固情况；支承扣件沿应使用扭矩扳手或其他专用工具检查。3）支承着力点和模板的整体稳定性。4）标高、轴线位置、全高垂直度偏差、起拱拱度、表面平整度、板块拼缝、预埋件和预留孔洞等。(3) 验收记录模板支撑体系验收合格后按相关规定填写验收记录表，验收人应在验收记录表上签字，最后由项目资料员进行归档。4.2工艺流程及施工方法支撑系统安装流程：准备工作定位放线，确定立杆位置放置通长垫座搭设支撑架安装梁底次主龙骨安装底模底模预检、起拱控制绑扎梁钢筋并经验收合格安装侧模侧模次主龙骨对拉螺栓安装板底模板全面检查安装质量验收一般构43、造（1）模板支架的构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，应采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）立杆的设计：本工程高大模板的立杆均支承在楼板或地下室底板上，楼板以下对应位置保留原支模体系作回顶，所以不需进行地基处理。立杆底部垫500mm500mm的木板，板厚50mm；立杆接长必须采用对接扣件连接，且相邻两立杆的对接接头不得在同步内；当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，则采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，则采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高大支撑架步距以为宜，不应44、超过1.8m。（3）整体性构造层的设计：1）水平加强层应以每3-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3）水平拉杆的杆需加长时，必须采用搭设长度不得小于1000mm,用三个扣件进行扣紧；（4）剪刀撑的设计：1）在高大支模区域外围设置由下至上封闭的竖向连续式剪刀撑；2）中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m；3）在支模架体顶部和扫地杆处设置水平剪刀撑，中间每隔12步设置一道水平剪刀撑；4）剪刀撑的杆需加长时，必须采用搭设长度不得小于1045、00mm，用三个扣件进行扣紧。（5）顶部支撑点的设计：1）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不应大于200mm；（6）支撑架搭设的要求：1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求，各立杆整个高度8m的垂直度控制在15mm以内，整个高度2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1002）后浇带模的拆除和支顶应按施工技术方案执行。检查数量：全数检查。检查方法：观察。（2）一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检查方法：观察。2）模板拆除时，不应对楼46、层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 检查数量：全数检查。检查方法：观察。第六章 模板安装和拆除的安全技术措施6.1模板施工安全技术准备工作技术准备编制高支模专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施，按照要求进行报审、专家审查论证、审批；对项目管理人员和施工班组进行技术交底；安全准备支模搭设前，项目安全主任必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好模板安装作业的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全主任和安全员应监督安47、全交底实施情况。施工准备1）模板的组拼施工前应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至指定地点堆放；已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2）模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。3）模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标48、高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。4）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。6.2模板安装安全技术要求（1）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木锲要钉牢，并用横顺扫地杆和剪力撑拉结牢固。（2）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。（3）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。（4）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具49、掉下伤人。 （5）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。（6）安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。（7）安装楼面模板遇有预留洞口底地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。（8）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板、钢模板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。（9）切割木模板的园盘锯必须设置防护罩，负责切割作业的人员应严格遵守操作规程，对于长宽木板的切割必须要有两人配合方可操作，操作中还应注意防尘。（10）对切割余下的边角余料应堆放整齐，并做到长料长用，短料短用，节约用料。（11）遇到6级50、或6级以上强风时，严禁安装模板。6.3模板支撑搭设安全技术要求（1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定。（2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。（3）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除51、，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。（4）立杆应间隔交叉有不同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，（5）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4065N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件的时候，所有扣件的开口都必须向外。 （6）所有钢管、配件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。（7）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防坍塌的可靠临时措施。（8）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。（9）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护52、。（10） 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（11）不准架设探头板及未固定的杆。（12）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。（13）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。6.4模板拆除安全技术措施1、拆除模板必须经施工负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5024）的有关规定，满足要求后方可拆除。各部位梁、板模板拆除必须填报混凝土拆模申请单，经项目技术负责人签字后方可拆模。拆模申请单见下表。 拆 模 令 层 轴 编号：53、工程部位名称混凝土强度等级浇筑日期拆模条件申请理由龄期 天的混凝土同条件试块强度已达到设计强度的 %，申请拆模。申请人： 日期：审批意见 同意 不同意审批人： 日期：（2）拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。（4）拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。（5）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏和警戒标志，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。（6）拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重54、模板，并应从上而下进行拆除，严禁上下同时作业。（7）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。（8）高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3 层。（9）在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。（10）拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。（11）分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；55、（12）当立柱的水平拉杆超出2 层时，应首先拆除2 层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。（13）当拆除48m 跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。（14）拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处拉拆。拆除梁、板模板应遵守下列规定： 梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员56、站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。 （15）多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。 （16）拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定及时进行防护。（17）卸料时应符合下列规定：严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；拆下的支撑、木档，要即时拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。第七章 监测措施7.1监测措施7.1.1施工过程中应经常对下列项目进行检查：1、架体立杆间57、距、步距符合方案要求。2、立杆上碗扣是否可靠锁紧，底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。3、立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。4、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。5、安全网和各种安全设施应符合要求。7.1.2混凝土浇筑前，应向混凝土施工人员进行详细的技术交底。施工中布料机的位置下方用钢管顶撑加固，在原立杆间距中间增设一根。板面堆料高度不大于板面标高150以上。7.1.3混凝土浇筑前，应认真查验支撑及基础变形情况，并应通过模板及支架验收才能浇筑混凝土。7.1.4混凝土浇筑前，应选择合适的天气，保证混凝土浇筑前三天和混凝土浇筑过程中无降雨。7.1.558、本工程高支模混凝土浇筑方向采用“从中间向两边浇筑”，采用先浇柱墙，后浇梁板的施工顺序施工。7.1.6混凝土浇筑过程中，派专门负责模板及支架的看护、跟踪检查并及时修整支架缺陷，派安全专职人员检查基础下沉、支架或模板变形情况，若发现异常情况应立即采取措施及时加固处理，暂时停止混凝土浇筑，迅速疏散人员；排除险情后经施工现场安全责任人检查、项目专职安全员及项目技术负责人审批同意才允许继续浇筑混凝土。7.1.7支撑架的监控：混凝土浇筑施工过程中测量组负责对架体进行观测，每1小时进行一次，并及时上报测量结果到项目技术组。一旦发现架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值59、班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。梁高大于1500时梁侧相邻楼板水平杆端部增加顶托顶紧梁两侧以保证梁侧向稳定性。7.1.8监测仪器准备1、采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移；2、观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形12钢筋头；3、混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决；4、仪器设备配置：电子经纬仪（DT202C）一台、精密水准仪一台、全站仪一台（RST-232）、自动安平水准仪二台、红外线水准仪一台、激光垂准仪二台（DZJ2）、对讲机3台观测点的设置高支模沉降60、位移监测点见附图。监测说明：班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检，公司进行安全月检：1、模板工程日常检查重点部位；2、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；3、连接扣件是否松动；4、架体是否有不均匀沉降、垂直度偏差；5、施工过程中是否有超载现象；6、安全防护措施是否符合规范要求；7、支架与杆件是否有变形现象；监测频率：在浇筑砼过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在砼初凝前后及砼终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后至架体拆除的监测频率为每天一次。本工程立杆水平监测预警值为8mm，立杆垂直偏差在10mm以内；本工程立杆沉降监测预警值为8mm，允许61、沉降10mm以内；当监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并及时行加固整理。第八章 施工应急救援预案8.1 生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组长：张圣亮副组长：徐科组员：陈双龙、赵崧霖、邓龙彪（2）相关联系方式：项目经理电话：188 1368 5005深圳市蛇口公安局： 110深圳市南山区人民医院：1208.2 应急救援组织架构图：项目部应急救援领导小组组长副组长信息组技术措施62、保障组事故处理组现场抢救组物资供应保障组资金保障组8.3高支模施工中易发生重大事故的部位：A：坍塌事故 B：高空坠落事故9.2应急准备和响应组织准备(1)目的：为了保护本项目人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低生产安全事故所造成的损失，成立生产安全事故应急救援小组。(2) 施工现场生产安全管理组织架构及应急救援小组：安全组织架构安全生产第一责任人：项目经理安全生产直接责任人：项目生产经理安全领导小组三防领导小组安全QC小组安全管理组三防小组抢险突击队现场施工安全负责人库存物质安全负责人机械设备安全负责人电气设备安全负责人各施工63、班组安全负责人保安安全负责人消防安全负责人各分包安全负责人姓 名职务工作职责电话罗新项目经理全面负责，代表公司履行合同约定的权力和义务张圣亮执行经理全面负责项目施工管理杜江伟项目生产经理全面负责项目施工生产管理聂成平安全主任全面负责安全管理杨云富技术负责人负责技术工作管理田凯元专职安全员负责安全管理(抢险突击队长)赵崧霖专职安全员负责安全管理邓龙彪专职安全员负责安全管理喻海林技术主管负责技术工作秦光文机械员负责机电管理（机电负责人）任兰春专业工长负责现场施工管理（现场施工安全负责人）李靖专业工长负责现场施工管理（现场施工安全负责人）应急小组： 职务负责人工作职责项目经理罗新主持全面工作，负责应64、急救援实施工作执行经理张圣亮主持全面工作，负责应急救援实施工作生产经理杜江伟负责应急救援实施工作、应急救援协调指挥工作安 全 员田凯元应急救援协调指挥工作技术负责人杨云富实施指挥现场、协调并联系急救医院及相关人员最小力度的减少伤亡材料、试验及各区段工长刘海强、李靖参与应急救援实施工作商务主管徐科安全生产及救援资金保障各区段班组及现场身强立壮人员各区段班组参与应急救援实施工作（3）应急救援小组职责：1）组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。2）进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水65、平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。3）制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。9.3施工现场的应急处理设备和设施管理（1）应急电话的安装要求工地应安装电话，无条件安装电话的工地应配置移动电话。在室外附近张贴119电话的安全提示标志，办公室内应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用。（2）电话报救须知： 火警：119 医疗急救：120 匪警：110单位或岗位姓名人员电话单位或岗位姓名电话医院急救中心110、66、120 生产副总杨永平火警110、119质量安全部陈家喜83583644总指挥罗新项目技术负责人杨云富执行指挥张圣亮项目后勤保障组长刘涛施工组刘海强综合管理部赖红英项目安全员组长聂成平项目安全员组长田凯元急救路线图：（总长2500米，A代表工地大门；B医院） 9.4潜在危险源的应急准备和响应(事故)事件A：坍塌事故应急准备与响应预案一、应急准备1、组织机构及职责 (1)项目部坍塌事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 组员：生产负责人、安全员、土建工长、水暖工长、电气工长、技术员，质检员、架子工长、外包队管理人员、后勤人员 值班电话：(2) 坍塌事故应急处置领导小组负责对项目突发坍塌事故的67、应急处理。2、培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按坍塌事故“应急响应的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、预防措施1)为防止事故发生，支模架的安装必须由具备资质的专业队伍安装，安装完毕后经验收合格后方可投入使用。 2) 支模架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。3) 所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支模架严格按方案施工，做好架体拉68、接点拉牢工作，防止架体倒塌。4) 所有架体平台架设好后，需经验收各方签字后，方可投入使用。二、应急响应1、如果有坍塌事故发生，首先旁观者应在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。2、水暖：工长等人员协助生产负责人清理现场，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，69、如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。3、应急小组应按小组预先分工，各负其责，但是架子工长应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。4、事故后处理工作1)查明事故原因事故责任人。2)写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。3)制订或修改有关措施，防止此类事故发生。4)组织所有人进行事故教育。5)向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。B：高空坠落事故应急准备和响应预案一、应急准备1、组织机构及职责 (70、1)项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 组员：生产负责人 安全员 各专业工长 技术员 质检员 值勤人员 值班电话：29078786 (2)高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。2、培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、防坠落措施1)支模架架体材质必须符合国家标准71、。2)高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业二、应急响应1、一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场山安全员组织临时抢救、包扎72、止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最人努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。2、处理程序1)查明事故原因及责任人。2)制定有效的防范措施，防止类似事故发生。3)对所有员工进行事故教育。4)宣布事故处理结果。5)以书面形式向上级报告。第九章 安全文明施工措施9.1高支模安全文明施工措施1、高支模搭设前，项目技术负责人和安全主任必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，安全主任和安全员应监督安全交底实施情况。2、高支模搭设过程中，工人必须配戴安全帽，穿防滑鞋，挂安全带。支架用料必须符合要求，搭73、设前要检查材质和规格，不能把未经整修的压弯、压扁、拉伤、裂缝等零部件用上去。3、高支撑模板及其支架系统在安装过程中，必须有防倾覆的临时固定措施。构件相对位置、几何尺寸、形状必须满足施工方案要求。4、高支模施工现场应搭设工作梯、作业人员不得爬支模上下。5、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护措施，上下应有隔离防护措施。6、模板上的物料不要集中堆放。作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。7、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关74、人员不得进入支模底下并由安全员在现场监护。8、高支撑模板系统严禁与外架、泵管等连接在一起，防止因外架、泵管受力的震动或变形引起模板支撑系统的变形、沉降等。9、高支撑模板体系安装完毕，经规定三检程序（项目、公司、监理）检查、验收合格后方可进行浇筑混凝土作业。10、从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证。11、若遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘及六级以上大风时，应停止露天高处作业。五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。12、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应遵守国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定。施工用的临75、时照明和动力线应用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在钢结构上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。7.2模板分项工程环保措施（1）木作加工房应采取封闭措施，防止和减少锯末粉尘与噪声外扬；（2）圆盘锯等将发出大的噪声的施工机具应采取有关的消音措施，尽量避免在夜间使用，使用时间不能违反深圳市文明施工管理办法的有关规定。（3）对圆盘锯等施工机具发出的噪声应进行监测，并采取相应的措施（如增加隔音罩、错开施工时间）保证减弱影响。（4）对锯末等应作到工完场清，严禁出现因清理不到位引起周76、边环境的污染和增加安全隐患。（5）废弃物尽量利用，不能利用的建筑废木料、木屑应在规定地点焚烧。（6）为防止噪音影响周边，现场模板的安装和拆卸施工应尽可能安排在白天进行，减少夜间施工照明消耗电能和对周边居民的影响（7）作好与周边居民的沟通，作好温馨告示。（8）严禁无故人为产生的高声喧哗等杂音。第十章 劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等。10.1 人员配置为完成本工程，公司设立项目部，管理人员配置如下表：序号职务人员备注1项目经理张圣亮2项目技术负责人杨云富3施工员刘海强4施工员任兰春5资料员何艳6材料员李强7安全员陈双龙8安全员赵崧霖9安全员邓龙彪10质检员田凯元10.2 组织框架图77、项目经理项目技术负责人项目安全生产负责人质检员安全员施工员仓管员采购员机修员技术员木工班钢筋班混凝土班泥水班架子班杂工班防水班10.3 劳动力配置施工各工种及配合人员数量见表10.3-1表10.3-1 人员及劳动力计划表序号人员及工种计划数量（人）操作内容1专职安全管理员5施工过程中专职安全检查2施工管理人员9施工过程中测量、施工、质量、材料、后勤、机械管理3架子工6支撑架体搭设4木作工60模板安装及拆除5钢筋制安工80钢筋制作安装6塔吊指挥12现场材料吊运7电工2现场施工临时用电管理8砼工50砼浇筑10.4 岗位及部门职责本工程按专业进行分工负责，在项目经理的领导下，现场所有人员分工合作，互78、相促进，共同完成工程的各项任务。具体分工如下：(1) 项目经理1) 负责贯彻执行国家及上级主管部门有关法律、法规政策和标准及企业的各项规章制度。2) 负责项目施工的工程生产、质量及安全管理工作，并负责组织推进项目实施公司职业健康安全管理体系、质量管理体系、环境管理体系。3) 负责项目施工的成本控制，并负责项目工程款的追收工作。4) 负责组织开展创建安全文明工地活动，并负责协调综合治理工作。5) 负责项目施工的进度监控。6) 负责项目各岗位协调工作。7) 负责项目对外关系协调、联络与沟通，并接待居民投拆。8) 负责执行实施公司年度技改计划。9) 负责项目班子解体后的善后工作。10) 负责组织有关79、人员学习图纸，参加图纸会审，并组织主持编制工程项目施工组织设计和有关工程的施工技术方案。11) 负责根据实际情况评价本项目的重大环境因素审批，并上报公司工程部备案。12) 负责项目所属范围内的危害辨识与风险评价，并上报公司安全部。根据专业的特点及施工进度不同阶段的评价结果确定本项目部的重大危害因素，编制重大危害因素及其控制计划清单上报公司安全部。13) 负责项目的安全事故或紧急情况应急准备与响应工作。14) 负责成立应急小组，并组织应急成员对事故进行处理，在24小时内向工程部报告，并在24小时内填应急准备和响应报告书。15) 负责将健康安全与环境方针和有关法规的要求传达给相关方，并负责接待相关80、方的投诉。16) 协助安全部巡检员在施工各阶段对施工现场场界噪声进行监测。(2) 技术负责人1) 负责项目工程施工中有关技术、质量管理工作，并负责分管组织推进项目实施三位一体化管理体系。2) 负责组织有关人员学习图纸，参加图纸会审，并组织主持编制工程有关工程的施工技术方案或施工组织设计。3) 负责组织分部分项工程的评定验收及工程竣工验收前的自检，并审核工程竣工资料。4) 负责主持项目现场的计量工作管理。5) 负责组织建立项目现场的管理资料。(3) 施工员1) 负责项目分部分项工程施工的具体实施工作并负责属下班组施工质量、进度的监控。2) 负责解决施工图纸及实际施工的技术接口和提出变更要求。3)81、 负责项目工工程的测量和放线工工作。4) 了解公司环保及职业健康安全管理方针、程序文件有关内容。 (4) 安全员和质检员1) 具体负责项目现场有关质量、安全的管理工作。2) 负责参与项目工程及关键部位和特殊工序的质安措施的编制和研讨。3) 负责项目工程施工质量的分项工程质量核定工作。4) 负责办理工序的质量核定。5) 负责协助组织项目现场的周检和竣工工程的质量自检工作。6) 负责参与工程质量事故、工伤事故的调查处理工作，并负责项目工程有关质量、工伤报表的报送工作。7) 负责计量管理的具体工作。8) 负责现场材料进货检验和过程检验的监控。9) 负责组织建立项目现场有关安全、文明施工、消防等方面管82、理资料。10) 组织落实人员实施安全技术方案，在实施中给予指导、把关，并负责组织相关人员每半月进行安全检查，对查出的隐患填写安全隐患整改通知单。11) 针对定期、不定期检查发现的环境方面的不符合项，填写纠正措施计划表。第十一章 梁、板模板支撑体系计算11.1 高支模板模板（扣件式）计算书11.1.1 T5高支模区域一板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 5001783、-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高9.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)9.6新浇混凝土楼板边宽B(m)8.6 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G384、k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)9.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)75，75主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四85、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.286、5)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.0350.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.375kN/m 5ql4/(3887、4EI)56.3753004/(38410000281250)0.239mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整8600/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k88、+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.33.075kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.32.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1072.130.92+0.1210.9450.920.277kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m89、 p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.0750.0752/2，0.0970.0752/2+3.150.0750.237kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.277，0.601，0.2370.601kNm Mmax/W0.601106/833307.217N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 290、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.130.9+0.620.9450.91.691kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.0750.075，0.0970.075+3.153.157kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.691，2.198，3.1573.157kN max3Vmax/(2bh0)=33.1571000/(210050)0.947N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+91、1.1)0.25)0.31.972kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.9729004/(10093504166700)0.21mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G192、k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.32.866kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.32.469kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.3=2.033kN/m 承载能力极限状态 按93、四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.4690.9+1.2230.5670.93.164kN 按悬臂梁，R1q1l=2.8660.0750.215kN RmaxRmax，R1/21.582kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.0330.92.091kN 按悬臂梁，R1q2l=2.0330.0750.152kN RmaxRmax，R1/21.045kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.468kNm Mmax/W0.468106/4490104.189N/mm2f205N/mm2 满足要求94、！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.934kN max2Vmax/A=22.9341000/42413.84N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.691mm 跨中max=0.691mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.288mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.995、立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/15.9196.263，查表得，10.188 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41)0.90.91000/(0.1896、8424)=7.7191000/79.712=96.84N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.25)+1.41)0.90.91000/(0.188424)=7.9621000/79.712=99.888N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.719kNN30k97、N 满足要求！11.1.2 T5高支模区域三板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高10.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)28新浇混凝土楼板边宽B(m)7.15 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷98、载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.95立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边99、的距离(mm)425主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)75，75主梁两端各悬挑长度(mm)50，50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简100、图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+101、pl/4=max7.3240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8653004/(38410000281250)0.145mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N102、/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整7150/900取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.103、2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.3170.92+0.1210.9450.920.207kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3ma104、xq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.0752/2，0.0970.0752/2+3.150.0750.237kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.207，0.601，0.2370.601kNm Mmax/W0.601106/833307.217N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.3170.9+0.620.9450.91.247kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.075105、，0.0970.075+3.153.157kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.247，2.198，3.1573.157kN max3Vmax/(2bh0)=33.1571000/(210050)0.947N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093504166700)0.13mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根106、数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0107、.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.5550.9+1.2230.5670.92.223kN 按悬臂梁，R1q1l=1.9510.0750.146kN RmaxRmax，R1/21.112kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1108、43q2L1.1431.280.91.316kN 按悬臂梁，R1q2l=1.280.0750.096kN RmaxRmax，R1/20.658kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.312kNm Mmax/W0.312106/449069.42N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.306kN max2Vmax/A=22.3061000/42410.879N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.414mm 跨中max=0.414mm=900/250=3.6mm 悬挑段ma109、x0.086mm=50/250=0.2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满110、足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41)0.90.91000/(0.179424)=5.281000/75.896=69.563N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.752mm 2l02/i3203.752/15.9201.494，查表得，20.179 f=N/(A)=1.2(111、0.75+(1.1+24)0.15)+1.41)0.90.91000/(0.179424)=5.5231000/75.896=72.765N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.28kNN30kN 满足要求！11.1.3 T6高支模区域地下室顶板扶梯板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 500112、09-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板，标高-0.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)9.9新浇混凝土楼板边宽B(m)9 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇113、筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.35立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模114、板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.115、40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(116、1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6183004/(38410000281250)0.173mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整-19000/900取整-19，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9m117、ax1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.506kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.5610.92+0.1210.9450.920.22118、8kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5060.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.228，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.79110119、6/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.5610.9+0.620.9450.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.5060.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.38，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠120、度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.4459004/(10093504166700)0.154mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.4452504/(893504166700)0.018mml1/250250/2501mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截121、面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.829kN/m q122、1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.505kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.8290.9+1.2230.5670.92.506kN 按悬臂梁，R1q1l=2.2260.250.556kN RmaxRmax，R1/21.253kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.5050.91.549kN 按悬臂梁，R1q2l=1.5050.250.376kN RmaxRmax，R123、1/20.774kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.371kNm Mmax/W0.371106/449082.522N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.324kN max2Vmax/A=22.3241000/42410.962N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.512mm 跨中max=0.512mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.213mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸124、出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204125、.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41)0.90.91000/(0.179424)=6.0111000/75.896=79.207N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.752mm 2l02/i3203.752/15.9201.494，查表得，20.179 f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.18)+1.41)0.90.91000/(0.179424)=6.2541000/75.8126、96=82.409N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.011kNN30kN 满足要求！11.1.4 350厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)350新浇混凝土127、楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B(m)3.2 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.8立柱纵向间距128、la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14面板弹性129、模量E(N/mm2)9000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.35)+1.40.72.5 1=13kN130、/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max130.32/8，0.1220.32/8+2.2050.3/4= 0.167kNm Mmax/W0.167106/375004.446N/mm2f14N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.35)1=8.885kN/m 5ql4/(384EI)58.8853004/(3849000281250)0.37mml/250300/25131、01.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)121.5小梁截面惯性矩I(cm4)546.75 因B/lb取整3200/900取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.35)+132、1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.35)+1.40.72.50.33.973kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.35)0.33.311kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.662kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3110.92+0.1170.6620.920.331kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.109kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.08133、q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1090.92+0.2132.2050.9，0.10.1090.92+0.1752.2050.90.43kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.9730.12/2，0.1090.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.331，0.43，0.2210.43kNm Mmax/W0.43106/1215003.537N/mm2f14N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.63.3110.9+0.6170.6620.9134、2.156kN V20.6q2L+0.675p0.60.1090.9+0.6752.2051.547kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.9730.1，0.1090.1+2.2052.216kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.156，1.547，2.2162.216kN max3Vmax/(2bh0)=32.2161000/(29090)0.41N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.35)0.32.726kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6772.7269004/(135、10093505467500)0.237mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k2.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9ma136、x1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.35)+1.40.72.50.34.046kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.35)0.33.384kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.35)0.3=2.786kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.13.3840.9+1.20.9450.94.371kN 按悬137、臂梁，R1q1l=4.0460.10.405kN RmaxRmax，R1/22.186kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.12.7860.92.758kN 按悬臂梁，R1q2l=2.7860.10.279kN RmaxRmax，R1/21.379kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.652kNm Mmax/W0.652106/4490145.115N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.064kN max2Vmax/A=24.0641000/42419.172N/mm2125N/mm2138、 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.905mm 跨中max=0.905mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.378mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非139、顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.038=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9220.649，查表得，10.15 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.42.5)0.90.91000/(0.15424)=11.861000/63.6=186.478N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.140、9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 f=N/(A)=1.2(0.9+(1.1+24)0.35)+1.42.5)0.90.91000/(0.161424)=12.2491000/68.264=179.433N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N11.86kNN30kN 满足要求！11.1.5 180厚板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢141、管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)11.4新浇混凝土楼板边宽B(m)9.9 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN142、/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.42立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)75，75主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求143、结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9ma144、x1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.33145、2N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6183004/(38410000281250)0.173mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整-19900/900取整-110，按四等跨连146、续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.506kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10147、.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.5610.92+0.1210.9450.920.228kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5060.0752/2，0.0970.0752/2+3.150.0750.237kNm M148、maxmaxM1，M2，M3max0.228，0.601，0.2370.601kNm Mmax/W0.601106/833307.217N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.5610.9+0.620.9450.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.5060.075，0.0970.075+3.153.157kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.38，2.198，3.1573.157kN max3Vm149、ax/(2bh0)=33.1571000/(210050)0.947N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.4459004/(10093504166700)0.154mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(150、cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.829kN/m q1活0.91151、.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.505kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.8290.9+1.2230.5670.92.506kN 按悬臂梁，R1q1l=2.2260.0750.167kN RmaxRmax，R1/21.253kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.5050.91.549kN 按悬臂梁，R1q2l=1.5050.0750.113kN RmaxRmax，R1/20152、.774kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.371kNm Mmax/W0.371106/449082.521N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.324kN max2Vmax/A=22.3241000/42410.962N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.512mm 跨中max=0.512mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.213mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水153、平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577154、mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41)0.90.91000/(0.197424)=6.0111000/83.528=71.97N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.18)+1.41)0.90.91000/(0.197424)=6.2541000/83.528=74155、.879N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.011kNN30kN 满足要求！11.2 梁模板支撑（扣件式）计算书11.2.1 类梁900x1730梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L1新浇混凝156、土梁计算跨度(m)6.75混凝土梁截面尺寸(mmmm)9001730新浇混凝土结构层高(m)5.72梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)157、450梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)480,660,840,1020梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯158、强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.73)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.73)+1.40.72155.485kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.159、1+(24+1.5)1.73153.721kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.73144.215kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10753.7210.182+0.1211.7640.1820.193kNm Mmax/W0.193106/375005.151N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63244.2151804/(10010000281250)0.104mml/2160、50180/2500.72mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39353.7210.18+0.4461.7640.183.942kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14353.7210.18+1.2231.7640.1811.441kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92853.7210.18+1.1421.7640.189.336kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39344.2150.183.128kN R2=161、R4=1.143 q2l=1.14344.2150.189.097kN R3=0.928 q2l=0.92844.2150.187.386kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.942+0.91.35(0.3-0.1)0.9/5+0.5(1.73-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1162、.42，(1.5-0.75)-0.9/2/21，11.441+0.91.35(0.3-0.1)0.9/5=11.485kN/m q2，(1.5-0.75)-0.9/2/21，9.097+(0.3-0.1)0.9/59.133kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10711.4850.452，0.511.4850.1520.249kNm Mmax/W0.249106/833302.986N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.4850.45，11.4850.153.163、137kN max3Vmax/(2bh0)=33.1371000/(250100)0.941N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6329.1334504/(10093504166700)0.061mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)9.1331504/(893504166700)0.015mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.4850.4164、5，0.39311.4850.45+11.4850.155.907kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.147kN，R2R55.907kN，R3R44.825kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1439.1330.45，0.3939.1330.45+9.1330.154.697kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.728kN，R2R54.697kN，R3R43.821kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗165、弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.11106/449024.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.207kN max2Vmax/A=21.2071000/4245.694N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.069mml/250480/2501.92m166、m 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R60.732kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.732kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN167、/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2max0.732+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.168、9+0.75-0.9/2)/20.9，9.755，3.391，3.39，9.756，0.732+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/20.99.756kN fN/(A)9.756103/(0.197424)116.798N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+0.15(5.72-1.73)max0.732+169、1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+0.75-0.9/2)/20.9，9.755，3.391，3.39，9.756，0.732+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/20.9+0.59810.354kN fN/(A)10.354103/(0.197424)123.964N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R529.756kNN30kN 满足要求！11.2.2 类梁170、 900x1430梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L1新浇混凝土梁计算跨度(m)6.75混凝土梁截面尺寸(mmmm)9001430新浇混凝土结构层高(m)5.72梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑171、混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均172、分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,750,975梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9ma173、x1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.43)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.43)+1.40.72146.19kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.43144.426kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.43136.565kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1174、静L2+0.121q1活L20.10744.4260.182+0.1211.7640.1820.161kNm Mmax/W0.161106/375004.292N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63236.5651804/(10010000281250)0.086mml/250180/2500.72mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39344.4260.18+0.4461.7640.183.284kN R2=R4=1.143 q1静l +175、1.223 q1活l=1.14344.4260.18+1.2231.7640.189.529kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92844.4260.18+1.1421.7640.187.784kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39336.5650.182.587kN R2=R4=1.143 q2l=1.14336.5650.187.523kN R3=0.928 q2l=0.92836.5650.186.108kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N176、/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.284+0.91.35(0.3-0.1)0.9/5+0.5(1.43-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(1.5-0.75)-0.9/2/21，9.529+0.91.35(0.3-0.1)0.9/5=9.572kN/m q2，(1.5-0.75)-0.9/2/21，7.523+(0.3-0.1)0.9/57.559kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.177、107q1l12，0.5q1l22max0.1079.5720.452，0.59.5720.1520.207kNm Mmax/W0.207106/833302.489N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6079.5720.45，9.5720.152.615kN max3Vmax/(2bh0)=32.6151000/(250100)0.784N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.5594504/(10093504166700)0.05mml/25045178、0/2501.8mm 2q2l24/(8EI)7.5591504/(893504166700)0.012mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1439.5720.45，0.3939.5720.45+9.5720.154.924kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.715kN，R2R54.924kN，R3R44.026kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14179、37.5590.45，0.3937.5590.45+7.5590.153.888kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.356kN，R2R53.888kN，R3R43.164kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.1180、88106/449041.847N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.383kN max2Vmax/A=23.3831000/42415.958N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.101mml/250525/2502.1mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R50.872kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.872kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪181、刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 顶部立182、杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2max0.872+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+0.75-0.9/2)/20.9，10.109，1.367，10.109，0.872+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/20.910.109kN fN/(A)10.109103/(0.197424)121.021N/mm183、2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+0.15(5.72-1.43)max0.872+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+0.75-0.9/2)/20.9，10.109，1.367，10.109，0.872+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/20.9+0.64410.752kN fN/(184、A)10.752103/(0.197424)128.725N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4210.109kNN30kN 满足要求！11.2.3 类梁 400x2350梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L3新浇混凝土梁计算跨度(185、m)10.15混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002350新浇混凝土结构层高(m)5.72梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧186、立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,517梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E187、(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.35)+1.40.72174.694kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.35172.93kN188、/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.35160.025kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.172.930.1332+0.1171.7640.13320.133kNm Mmax/W0.133106/375003.555N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67760.025133.3334/(10010000281250)0.046mml/250133.333/2500.533mm 满189、足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.472.930.133+0.451.7640.1333.995kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.172.930.133+1.21.7640.13310.979kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.460.0250.1333.201kN R2=R3=1.1 q2l=1.160.0250.1338.804kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2190、)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.995+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(2.35-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(0.9-0.45)-0.4/2/21，10.979+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=11.011kN/m q2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，8.804+(0.3-0.1)0.4/38.83kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107191、q1l12，0.5q1l22max0.10711.0110.452，0.511.0110.320.495kNm Mmax/W0.495106/833305.946N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.0110.45，11.0110.33.303kN max3Vmax/(2bh0)=33.3031000/(250100)0.991N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.834504/(10093504166700)0.059mml/250450192、/2501.8mm 2q2l24/(8EI)8.833004/(893504166700)0.229mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.0110.45，0.39311.0110.45+11.0110.35.664kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.26kN，R2R35.664kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.830.45，0.3193、938.830.45+8.830.34.542kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.852kN，R2R34.542kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.091106/449020.316N/mm2f=205N/m194、m2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.265kN max2Vmax/A=21.2651000/4245.968N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.038mml/250383/2501.532mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.729kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.729kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(m195、m)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(5.72-2.35)max0.729+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，8.195，8.195，0.729+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0196、.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.5058.7kN fN/(A)8.7103/(0.634424)32.364N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R328.195kNN30kN 满足要求！11.2.4 类梁700x1730梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设197、计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L6新浇混凝土梁计算跨度(m)9.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)700700新浇混凝土结构层高(m)9.2梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1198、对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)750梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式199、钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(200、24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.142+0.1211.7640.1420.05kNm Mmax/W0.05106/375001.331N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max201、0.632q2L4/(100EI)=0.63217.951404/(10010000281250)0.015mml/250140/2500.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.8090.14+0.4461.7640.141.31kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.8090.14+1.2231.7640.143.792kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.8090.14+1.1421.7640.143.115kN202、 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.140.988kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.142.872kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.142.332kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.31+0.91.35(0.3-0203、.1)0.7/5+0.5(0.7-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，(1.5-0.75)-0.7/2/21，3.792+0.91.35(0.3-0.1)0.7/5=3.826kN/m q2，(1.5-0.75)-0.7/2/21，2.872+(0.3-0.1)0.7/52.9kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.8260.452，0.53.8260.1520.083kNm Mmax/W0.083106/833300.995N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxma204、x0.607q1l1，q1l2max0.6073.8260.45，3.8260.151.045kN max3Vmax/(2bh0)=31.0451000/(250100)0.314N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.94504/(10093504166700)0.019mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)2.91504/(893504166700)0.005mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1205、.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.8260.45，0.3933.8260.45+3.8260.151.968kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R61.596kN，R2R51.968kN，R3R41.62kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.90.45，0.3932.90.45+2.90.151.492kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R61.43kN，R2R51.492kN，R3R41.217kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座206、内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.291106/449064.811N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.256kN max2Vmax/A=22.2561000/42410.644N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图207、(mm) max0.197mml/250750/2503mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.671kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.671kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4208、.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/15.9196.263，查表得，10.188 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.671+1.2(0.5+(209、24+1.1)0.15)+1.41(0.9+0.75-0.7/2)/20.9，9.026，0.671+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.7/2)/20.99.026kN fN/(A)9.026103/(0.188424)113.232N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(9.2-0.7)max0.671+1.2(0.75210、+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+0.75-0.7/2)/20.9，9.026，0.671+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.7/2)/20.9+1.27510.301kN fN/(A)10.301103/(0.188424)129.227N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR229.026kNN30kN 满足要求！11.2.5 类梁300x700梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安211、全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L6新浇混凝土梁计算跨度(m)9.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)9.2梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m212、3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)750梁底支撑小梁根数3每纵距内附加213、梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k214、)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.5730.1520.066kNm Mmax/W0.066106/215、375001.768N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951504/(10010000281250)0.017mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37521.8090.15+0.4371.7640.151.342kN R2=1.25q1l=1.2523.5730.154.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.151.01kN R2=1.25216、q2l=1.2517.950.153.366kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.342+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，(1.5-0.75)-0.3/2/21，4.42+0.91.35(0.3-0.1)0.3217、/2=4.456kN/m q2，(1.5-0.75)-0.3/2/21，3.366+(0.3-0.1)0.3/23.396kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.4560.452，0.54.4560.1520.097kNm Mmax/W0.097106/833301.159N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.4560.45，4.4560.151.217kN max3Vmax/(2bh0)=31.2171000/(250100)0.365N/mm21.78218、N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.3964504/(10093504166700)0.023mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)3.3961504/(893504166700)0.006mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.4560.45，0.3934.4560.45+4.4560.152.292kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为219、R1R31.981kN，R22.292kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.3960.45，0.3933.3960.45+3.3960.151.747kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.81kN，R21.747kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合220、并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.107106/449023.814N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.935kN max2Vmax/A=20.9351000/4244.408N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.049mml/250750/2503mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.111kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.221、111kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=222、2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/15.9196.263，查表得，10.188 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.111+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+0.75-0.3/2)/20.9，6.03，0.111+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.3/2)/20.96.03kN fN/(A)6.0223、3103/(0.188424)75.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(9.2-0.7)max0.111+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+0.75-0.3/2)/20.9，6.03，0.111+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+1.5-0.75-0.3/2)/20.9+1.2757.305kN fN/(224、A)7.305103/(0.188424)91.645N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR226.03kNN30kN 满足要求！11.3 梁侧模板计算书11.3.1 900x1730梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称L1，标高-0.10m混凝土梁截面尺寸225、(mmxmm)9001730梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.73新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.73min29.868，41.5229.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝226、土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.73min29.87，41.5229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2440.944.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构227、表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.292kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.228、528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.2920.1942+0.1213.5280.19420.162kNm Mmax/W0.162106/375004.315N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.87193.754/(10010000281250)0.095mm193.75/400=0.484mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.2920.194+1.2229、233.5280.1948.873kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.19429.876.615kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.873kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.8730.62，0.58230、.8730.0752=0.319kNm Mmax/W0.319106/416677.666N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.8730.6，8.8730.075=3.194kN max3Vmax/(2bh0)=33.1941000/(210050)0.958N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.615kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.6156004/(10093501041670)0.596mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.615754231、/(893501041670)=0.003mm75/400=0.188mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.18.8730.6，0.48.8730.6+8.8730.0755.856kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.6150.6，0.46.6150.6+6.6150.0754.366kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)75主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I232、(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.013kN，R22.928kN，R32.411kN，R42.411kN，R52.411kN，R62.411kN，R72.411kN，R82.928kN，R91.013kN 正常使用极限状态：R10.751kN，R22.183kN，R31.772kN，R41.772kN，R51.772kN，R61.772kN，R71.772kN，R82.183kN，R90.751kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax233、/W0.615106/4490=136.938N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.1041000/42419.357N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max1.257mm525/4001.312 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.045215.285kNNtb17.8kN 满足要求！11.1.2 900x1430梁侧模板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16234、2-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称L1，标高-0.40m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)9001430梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.43新浇混凝土对模板的侧压力标准值G235、4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.43min29.868，34.3229.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.43min29.87，34.3229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2440.9236、44.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/1228125237、0mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.292kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.2920.1562+0.1213.5280.15620.105kNm Mmax/W0.105106/375002.806N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.87156.254/(10238、010000281250)0.04mm156.25/400=0.391mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.2920.156+1.2233.5280.1567.156kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.15629.875.335kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)1239、5.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.156kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.1560.62，0.57.1560.0752=0.258kNm Mmax/W0.258106/416676.182N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.1560.6，7.1560.075=2.576kN max3Vmax/(2bh0)=32.5761000/(210050)0.773N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度240、验算 q5.335kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.3356004/(10093501041670)0.481mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.335754/(893501041670)=0.002mm75/400=0.188mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.1560.6，0.47.1560.6+7.1560.0754.723kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.3350.6，0.45.3350.6+5.3350.0753.521kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)6241、00主梁最大悬挑长度(mm)75主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.817kN，R22.361kN，R31.944kN，R41.944kN，R51.944kN，R61.944kN，R71.944kN，R82.361kN，R90.817kN 正常使用极限状态：R10.60242、5kN，R21.76kN，R31.429kN，R41.429kN，R51.429kN，R61.429kN，R71.429kN，R81.76kN，R90.605kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.381106/4490=84.906N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.3221000/42420.389N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.296mm525/4001.312 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb243、(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.526214.3kNNtb17.8kN 满足要求！11.1.3 400x2350梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称L1，标高-0.10m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4002350梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/244、m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.35新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.35min29.868，56.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.35min29.87，56.429.87kN/m2 承载能力极限245、状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2440.944.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数14主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为0，200，650，1100，1450，1900 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板246、面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.292kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.2920.1672+0.1213.5280.16720.12kN247、m Mmax/W0.12106/375003.203N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.87166.9234/(10010000281250)0.052mm166.923/400=0.417mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.2920.167+1.2233.5280.1677.645kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.16729.875.699kN 五、小梁验算小梁最大248、悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.645kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.6450.42，0.57.6450.0752=0.122kNm Mmax/W0.122106/416672.935N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算249、 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.6450.4，7.6450.075=1.835kN max3Vmax/(2bh0)=31.8351000/(210050)0.55N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.699kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.6994004/(10093501041670)0.101mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=5.699754/(893501041670)=0.002mm75/400=0.188mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.6450.4，0.47.6450.4+7.6450.0753.364kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.6990.4，0.45.6990.4+5.6990.07