1、正本广场A地块工程高大楼板模板支架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、编制依据及编制范围3编制依据31.2 编制范围3二、工程概况32.1 工程基本概况32.2 高大模板概况4三、 施工部署4进度计划及劳动力计划4材料要求及计划4四、高大模板支架搭设54.1 楼板模板支架搭设54.2 梁模板支架搭设7五、高大模板支架搭设使用要求85.1 搭设要求85.2 模板验收8六、高支架拆除要求9七、质量保证措施107.1 材料质量标准107.2 施工质量要求11八、安全管理12九、监测、监控及应急措施13监测2、要求139.2 危险源及应急预案14十、计算书1910.1 板模板支撑体系计算书1910.2 梁模板支撑体系计算书27一、编制依据及编制范围编制依据1、徐州XXXX广场A地块工程施工图纸及施工组织设计；2、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；3、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号；4、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；5、混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；6、特种作业人员安全技术考核管理规定GB5036-857、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001；8、混凝土结构工程施工质3、量验收规范GB 50204-2002；9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 （2002年版）；10、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；11、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T 618-2009；12、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91；13、建筑机械使用安全技术规范JGJ 33-2001；14、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；15、建筑施工手册（第四版）；16、计算采用品茗施工安全措施计算软件。1.2 编制范围根据建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）中的规定：对于搭设高度4、5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程及支撑体系需编制专项安全施工方案。本工程沿街商业A、B首层的层高为(支架的搭设高度为)，故对相应部位的模板支撑体系编制专项施工方案并上报有关主管部门备案。二、工程概况2.1 工程基本概况徐州XXXX广场综合发展项目A地块工程包括1#13#楼、沿街商业、桩基、地下车库及基坑支护工程。其中沿街商业分A、B两个部分，位于惠民路北侧，均为地上二层，建筑高度为，结构形式为框架结构。2.2 高大模板概况本工程涉及到高大模板的主要部位及构件为：沿街商业5、A、B首层，顶板板厚为120mm，模板支架计算高度为m，梁截面尺寸主要为200500、200800、250650、250800、300800、350750、350800。三、 施工部署1、进度计划2、为保证施工进度按计划落实特在此列出沿街商业A、B首层施工主要的劳动力需求计划：专业工种安全员钢筋工木工架子工砼工杂工测量工电工8.239.29200100162221418100162225181571622214182016222000716223.2材料要求及计划（1）材料材质要求1）、立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用483.5mm的无缝钢管，模板规格为1830mm915mm18mm，木枋规6、格为50mm100mm。2）、回转扣件、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。3）、扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。4）、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。5）、钢管和扣件进场后及时送检，对于检验不符合要求及变形、开裂、凹槽的材料不允许用于本工程的模板支撑体系。钢管取样方法：钢管按批抽检，新钢管750根为一组；旧钢管每批数量不超过40吨，40100吨为两批次，超过100吨时，每增加100吨增加一批次；每组钢管4根，每根去掉端部10cm后再截取40cm一段进行送检，共4段为一组试件。扣件取样方法：扣件按直角、旋转、对接分别如数抽取；新7、扣件10000个以下，每种扣件取20只，超过10000以上增加一批次；旧扣件1200为一批，每种各取26只进行送检。6）、现场应建立钢管、扣件使用台账，详细记录来源、数量、质量等情况。7）、所用胶合模板板材表面应平整光滑，任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡，不得有板边缺损、起毛，必须符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。（2）材料计划本工程高支模搭设拟采用483.5mm的钢管，规格为1830mm915mm18mm的模板， 50mm100mm的木枋。下表为沿街商业A、B首层支撑体系主要材料计划：序号材料名称规格单位需用量使用时间1模板1830 mm915 mm18 mm张900/8、2钢管483.06mT48/3直角扣件直角、旋转、对接套8000/4木枋50mm100 mmM45/注：该批材料待此区域模板拆除后可周转使用于其它区域施工。四、高大模板支架搭设4.1 楼板模板支架搭设楼板支架采用A483.5钢管进行搭设，搭设尺寸为：立杆的纵距为m，横距为m，步距为m，板底采用木枋支撑，规格为50mm100mm，间距300mm。高支架采用单立杆搭设，所有立杆顶端部均设置双扣件与水平杆连接，纵横立杆底端距楼面200mm处设置纵横扫地杆，并在立杆底端设置木板垫块，垫块尺寸为150mm150mm18mm。自扫地杆往上每的步距设置水平拉杆，立杆顶部设置封顶杆。在最顶两步距水平拉杆中间分9、别增加一道水平拉杆，所有水平杆连接优先采用搭接连接，搭接长度不小于700mm，用3个旋转扣件扣接，相邻两水平杆的接头不得在同一立杆间距内；立杆采用对接接长，保证对接的两杆杆轴在同一直线上，用对接扣件扣接，相邻立杆的接头不得在同一步距内；钢管搭接及对接大样如下图： 搭接接长大样 对接接长大样高支架周边均设置竖直剪刀撑，剪刀撑全高全长全立面设置。支架内部纵横向每隔设置一道纵横向竖直剪刀撑，每道剪刀撑均为全高全长设置。支架内部需设置水平剪刀撑，除扫地杆及封顶杆必须设置水平剪刀撑外，自封顶杆往下设置一道全平面的水平剪刀撑。所有剪刀撑倾角为4560，跨越57根立杆，宽度6m。剪刀撑必须采用搭接接长，搭接10、长度不得小于1000mm，采用3个旋转扣件扣接，竖直及水平剪刀撑必须与每一条与其相交的立杆扣接。4.2 梁模板支架搭设沿街商业A、B首层高大模板区梁截面尺寸为200500、200800、250650、250800、300800、350750、350800，梁模板支撑架采用A483.5钢管搭设，搭设尺寸为：梁两侧立杆间距为mm，顶端部采用双扣件与立杆相连接，梁底模板采用木枋支撑，木枋规格为50mm100mm，平行于梁截面方向，间距为300mm。另在梁底加设一道立杆，沿跨度方向间距为600mm，立杆顶端采用可调式顶托支撑，顶托内设置平行于梁方向的水平钢管，并用木枋将钢管塞紧。梁侧模主楞采用A48311、.5钢管水平搭设3道，次楞为50mm100mm木枋300mm间距，穿梁对拉螺栓采用M14600mm。五、高大模板支架搭设使用要求5.1 搭设要求（1）高大模板支撑体系搭设前，应由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人员进行安全技术交底及对施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续。（2）高支架的基础必须落在楼层板面上，保证基础平整、硬化，并设置立杆底座垫块。（3）搭设架体前进行放线，定出每根立杆位置，施工中控制立杆垂直度偏差不大于1/500H（H为架体总高），且最大偏差应不大于50mm。（4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小12、于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（5）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（6）高支架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；水平横杆与扫地杆必须与每一楼层的周边满堂拉通，伸至周边满堂架至少3跨，确保高支架的整体稳定性。（7）立杆上端部的U形顶托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（8）板底的水平杆必须采用双扣件，下一个扣件紧贴住上一个扣件的底部，防止上一个扣件的滑移；每根立杆钢管底座下必须设置长度、宽度不小于150mm、厚度为18mm13、的木垫板。（9）模板支架必须形成独立受力体系，严禁将模板支架与外架相连接。（10）高支模板搭设中所有的水平杆件连接采用十字扣件连接，特殊部位采用旋转扣件连接，必须保证700mm的搭接长度。5.2 模板验收（1）高大模板工程搭设完毕后，项目部应组织施工、安全、技术部门及班组检查内部验收，验收项目应符合以下要求：1）立杆底部地基平整、硬化，达到强度要求。2）垫块应满足方案设置要求。3）顶托螺杆伸出长度符合规定。4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定可靠。6）连墙、连柱设置位置、间距正确，无缺漏。项目自检合格后报验监理单位会同总监14、理工程师、专业监理工程师、建设单位代表共同验收，验收按建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T 618-2009等相关规范、标准进行。验收合格后填写高大模板支架验收记录表（见本方案附表）报监理单位审批，并按规定及时报送相关单位备案。（2）安装完成后的扣件螺栓应采用力矩扳手抽样检查。抽样应按随机兵覆盖所检部位的原则进行，检查中发现不合格点时，应在该点邻近区域增加抽样点。扣件拧紧抽样检查部位、数量及质量判定标准如下表：抽样部位安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数（个）附注封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0截面高度达到或超过1m的梁，15、承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件不限全数0在H0范围内抽检80%，H0范围外抽检20%。如扣件安装数量超过3200个，抽样数量应增加。其余部位5190509115081151280131281500202501120032312013200505六、高支架拆除要求（1）模板的拆除措施须经技术主管部门或负责人批准，严格执行拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。（2）模板拆除必须隔层进行，即严禁拆除正在施工作业层的下一层的支架和模板。（3）拆除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原则，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体16、安装。拆除模板应遵循的原则：先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑。（5）梁板模板拆除工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统。拆除要点如下：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致17、与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。七、质量保证措施7.1 材料质量标准（1）胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。（2）木方必须符合质量标准要求。（3）支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（4）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；18、2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；5）钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ19、130-2001）规定。3）钢管上严禁打孔。（5）扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。1）扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3）新、旧扣件均应进行防锈处理。4）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。7.2 施工质量要求（1）严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求：序号项 目允许偏差 (mm)检查方20、法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸偏差基础5尺量柱、墙梁24每层高垂直度3直尺、尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线，尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10，-09预留孔洞中心线位移5拉线，尺量内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线，尺量宽高5对角线6（2）质量控制1）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈21、到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动。3）浇筑过程中，砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。4）对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000。5）阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。八、安全管理1、工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行分公司一级、项目二级、班组三级安全教育。（1）新进场的工人队组，首先由安全部牵头，讲授22、安全生产常识和技术要求，教育后办理签字手续。（2）班组这一组教育，由主管工长具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（3）安全生产知识，每月每个工种上一次安全课，由安全部组织安排。 2、施工安全技术交底（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经技术主管签字以后，方可实施。（2）各分项施工前，由工长对队组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与队组办理签字手续。（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员及质安员进行详细交底。分部分项工程由施工员向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求23、作业环境的安全交底。（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。3、安全检查（1）分公司对施工项目每月进行一次安全检查，公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改，并作出书面报告送公司质安处。（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。4、特殊工种持证上岗（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得24、操作证后才能上岗。（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。（3）特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。九、监测、监控及应急措施9.1监测要求梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否不均匀的沉降、垂直度25、是否满足要求。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）夜间施工，施工现场及模板支架下面应有足够的照明设备。（5）专业电工应经常检测电器绝缘情况，保证电源电路安全可靠。（6）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方能开始浇筑砼，浇筑过程中，由安全员、质检员以及施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L30钢板尺3立杆垂26、直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺9.2 危险源及应急预案1、危险源分析高支模施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业、施工用电等。本工程高支模施工危险源评估、识别及控制措施见下表：危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业等）项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹沙的现象同上立杆未设置离地20cm的扫地杆同上立杆的接头间隔不符合规范要求架工班组应按照建筑施工扣27、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准的要求，经过检查符合安全要求后投入使用立杆的间隔不符合规范要求同上架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准的要求，地面夹角应在4560之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心的距离小于10cm架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准的要求，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接钢管全部退出，禁止使用扣件的螺栓扭矩力没有达到安全要求架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准进行28、检测，检测不符合要求的进行加固，检查验收合格后方可投入使用防护缺陷安全帽、安全带、安全网没有定期检查按照安全帽、安全带、安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部退换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的“劳保用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用具 按照职业健康安全管理制度中的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物伤害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设外架遇到大风、大雨天气停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒29、区，挂设警示标志并加强管理标志缺陷支架拆除时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照特种作业有关规定，发现此情况的应将该作业人员调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业同上夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间作业人员注意了不集中，心情低落引发事故根据现象实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据职业健康安全管理制度进行处理并30、组织相关的技能培训和教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子拆除没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况危险源评估及控制措施表（施工用电）项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用使用的手持电动工具没有进行绝缘检查按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业I型手持电动工具无保护接零按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用振动危害冲击31、钻使用发生的振动按照国家规定调整作息时间运动物危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施防护缺陷操作工高空作业不使用安全带按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业漏电保护器失灵按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的，机电人员要及时更换心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意了不集中项目部合理安排作息时间酒后作业安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥按照职业健康安全管理制度执行，加强教育232、应急预案为防止在突发事件，如：支撑的坍塌或倾覆，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急救援小组，负责施工应急工作的指挥和协调：（其余部门及人员服从应急救援小组的调动）通讯联系：急救：120 火警：119 匪警：110工地现场值班电话：生产经理： 项目总工： 项目书记： 工程部主任：安全员： 戴雄为突发事件报救的第一责任人，由其全权负责整个应急救援事故的指挥工作；如其不在现场，则由毕盛鑫负责。其他人员负责现场了解、掌握突发事件情况，制定处理方案，对现场实施排险，以及对伤员的抢救工作。（1）应急救援工作程序33、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部制定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和有效性。（2）救援方法1）高支模失稳应急救援方法a.高支模浇筑混凝土时，应有专人负责对架体进行观测，如发现架体变形过大可能导致失稳时，应立即停止混凝土浇筑，疏散人员至安全部位，并拉起警戒线，划出危险区34、域，不准人员靠近；b报告应急小组，说明可能失稳部位、目前混凝土浇筑情况、已经采取的应急措施。c继续对架体变形进行观测，应急小组人员召开紧急会议，初步分析架体失稳原因，确定进一步安全应急措施。d根据变形观测，如果变形没有进一步扩大，在混凝土初凝后，随时间推移，架体会越来越安全，这时通过对现场查看，判断架体不会坍塌时，可以对架体进行加固，然后对已浇筑混凝土进行处理。2）模板架体坍塌应急救援方法a当发生高支模坍塌事故时，立即停止混凝土浇筑，疏散人员至安全部位，并拉起警戒线，划出危险区域，不准人员靠近。b立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，控制好事故现场。工长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被35、埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，管理人员随时监护边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。c报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。d急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。e清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。f预备应急救援工具：切割机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援方法36、当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。a止血：根据出血种类，采用包压止血法、指压止血法和止血带止血法等。b对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。c对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4）火灾救援方法a.施工现场发生火警、火灾事故37、时，应立即了解起火部位及燃烧的物质，拨打“119”向消防部门报警同时组织撤离和扑救。在消防部门到达前，应对易燃、易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源，撤离现场内的人员和周围易燃易爆物品及一切贵重物品，根据火场情况，机动灵活地选择灭火用具。在扑救现场，应行动统一，如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤离扑救人员，避免不必要的伤亡。b.救火人应注意自我防护，使用灭火器材救火时应站在上风位置，以防因烈火、浓烟熏烤而受到伤害。c.火灾袭击来时要迅速疏散逃生，不要贪恋财物。d.必须穿越浓烟逃走时，应尽量用浸湿的衣物披裹身体，用湿毛巾或布捂住口鼻，或贴近地面爬行。e.身上着火时，可就地打滚，或用厚38、重衣物覆盖压灭火苗。5）触电事故救援方法a.发生人身触电事故时，首先尽快使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”，使触电者脱离电源时，作好自身防护，避免再触电。b.脱离电源后，要及时迅速对症抢救：如果触电者伤势不重，神志清醒或曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息，不要走动，严密观察并请医生前来诊治或送医院。如果触电者伤势较重，已失去知觉，但心跳和呼吸还存在，应将触电者抬至空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣服垫在身下，使其头部后仰比肩膀低，并保持呼吸道畅通，以免妨碍呼吸，如天气寒冷要注意保温，并速请医生诊治或送往医院，如果发现触电者呼吸困难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳39、动或呼吸停止后的抢救。如果触电者伤势严重，呼吸停止或心脏停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸及胸外心脏挤压法进行抢救。并请医生诊治或送往医院。3、预备应急救援工具序号器材或设备数量主要用途1支架4樘支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒5个用于停电时照面求援6应急灯5个用于停电时照面求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥救援十、计算书10.1 板模板支撑体系计算书 参数信息1.模板支架参数横向间距或排距；纵距；步距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；模板支架搭设高度；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立40、杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2；木方的间隔距离；木方弹性模量E(N/mm2；木方抗弯强度设计值(N/mm2；木方的截面宽度；木方的截面高度；托梁材料为：号槽钢；5.楼板参数楼板的计算厚度； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和41、截面抵抗矩W分别为：2/6 = 54 cm3；3/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：最大弯矩2= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算42、值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)43、：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩22 = 0.271 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.271106/83333.44、33 = 3.249 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.249 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.881.2 = 1.354 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.354103/(2 50100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.406 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的45、计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.83812004 /(10095004166666.667)= 0.297 mm；最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.297 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求! 托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.482 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图46、(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.462 kNm ；最大变形 Vmax = 0.177 mm ；最大支座力 Qmax = 13.15 kN ；最大应力2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 23.522 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 小于 1200/150与10 mm,满足要求! 模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.33 = 0.876 kN；钢管的自重计算参照47、扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.7 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 15.912 kN； 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.912 kN；48、 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；49、上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（0.53489） = 61.396 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 61.396 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.050、08 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.008(1.5+0.12) = 2.031 m；Lo/i = 2030.616 / 15.8 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（0.401489） = 81.147 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 81.147 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安51、全。 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.912 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=63.648 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！10.2 梁模板支撑体系计算书 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度(mm):12；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模52、板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距或排距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；2.荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶53、合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2； 梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝54、土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧55、压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.96300256、 = 2.47105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.47105 / 7.351042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩4；面板的最大挠度计算值: = 521.963004/(38495004.86105) = 0.502 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = ；面板的最57、大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 3；I = 51032/12 = 4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，； 58、内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距2= 8.43104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.2=7.247 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.43104/1.67105 = 0.506 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.506 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/m59、m2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100008.33106) = 0.112 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.247kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管；外钢楞截面抵抗矩 W = 3；外钢楞截面惯性矩 I = 4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外60、楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.757 kNm；其中，h为梁高为，a为次楞间距为300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.76106/1.02104 = 172.913 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：； l-计算61、跨度：l=600mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:3/(100206000.000243800.000)=；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.407 mm外楞的最大容许挠度值: = 600/400=；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm62、2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W63、 = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.02kNm； =0.02106/3.241042；梁底模面板计算应力 =0.628 N/mm2 小于64、 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（）； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值4/(10095002.92105)=；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠65、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.117=2.38 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(20.8+0.35)/ 0.35=0.227 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.38+1.20.227=3.129 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m66、； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.129+0.735=3.864 kN/m；最大弯距2；最大应力 = M / W = 0.139106/83333.3 = 1.669 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.669 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：67、截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.8640.6 = 1.391 kN； 方木受剪应力计算值 = 31391.04/(250100) = 0.417 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.417 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.380 + 0.227 = 2.608 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.6086004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度 =68、0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.055 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.69、200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.432 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.032 mm；最大应力 =0.192106/5080=37.752 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 37.752 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件70、抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.091 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.432 kN ； 71、脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.33=0.981 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(0.75-0.35)/2)0.600.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(0.75-0.35)/2)0.600.100(1.50+24.00)=1.469 kN； N =0.432+0.981+0.202+1.469=3.083 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：；72、 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3083.046/(0.207489) = 73、30.458 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.458 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.091 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6.33-0.8)=0.981 kN； N =6.091+0.981=6.948 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm374、)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6947.902/(0.207489) = 68.64 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.64 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！