1、正本城市广场一期工程高大模板及支撑安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1.编制依据72.工程概况72.1总体概况72.2设计概况82.3方案编制范围92.4施工难点203.施工安排203.1施工部位及工期要求203.2劳动组织及责任分工204施工准备224.1技术准备224.2机具准备224.3材料准备225模板及支撑体系设计235.1架体基础的设计235.2架体设计235.2.1支撑高度超过8m处楼板模板及支撑体系235.2.2梁支撑体系245.2.3架体上部设计245.2.4模板支2、撑体系构造拉接设计245.2.5安全防护设计255.2.6特殊部位的监测设计275.3材料标准与检验355.3.1架子使用材料标准355.3.2检查与验收355.4施工工艺与构造要求375.4.1施工工艺375.4.2构造要求386检查与验收396.1构配件进场检查与验收396.1.1相关材料进场验收标准如下表：406.2搭设过程中和使用前的检查406.3高大模板支撑验收426.4遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查验收：427混凝土浇筑要求438施工安全保证措施438.1人员配置438.1.1人员要求438.2搭设、使用、拆除过程安全保证措施438.2.1搭设过程安全保证措施438.2.23、使用阶段安全保证措施448.2.3拆除阶段安全保证措施448.3安全防护措施458.3.1严格按照施工方案和技术交底要求组织施工；458.4防大雨大风措施468.5防触电措施468.6防火措施478.7混凝土施工安全注意事项488.8施工过程中的监测监控措施489专项应急救援预案499.1应急领导小组499.2职责分工499.2.1应急领导小组职责：499.2.2组长职责499.3应急流程51治529.4施工过程中风险控制措施529.5施救措施539.5.1如遇紧急事故，还可拨打下述电话救援：5310环保注意事项55附件1：100mm厚15.2m高扣件钢管楼板模板支架计算书56一、模板面板计算4、56二、模板支撑木方的计算581.荷载的计算582.木方的计算58三、托梁的计算59四、扣件抗滑移的计算60五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)611.静荷载标准值包括以下内容：613.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式61六、立杆的稳定性计算61七、楼板强度的计算621.计算楼板强度说明622.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求63第2层楼板所需承受的荷载为633.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求64第3层楼板所需承受的荷载为64附件2:150mm厚37.1m高扣件钢管楼板模板支架计算书65一、模板面板计算65二、模板支撑木方的计算671.荷载的计算672.木方的5、计算67三、托梁的计算68顶托梁的抗剪强度计算满足要求!70四、扣件抗滑移的计算70五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)701.静荷载标准值包括以下内容：703.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式70六、立杆的稳定性计算70附件3:4501400mm高36m梁模板扣件钢管高支撑架计算书72一、模板面板计算731.荷载的计算：73二、梁底支撑木方的计算75（一）梁底木方计算75三、梁底支撑钢管计算75(一) 梁底支撑横向钢管计算75(二) 梁底支撑纵向钢管计算77四、扣件抗滑移的计算77五、立杆的稳定性计算77附件4:6001800mm高30m梁模板扣件钢管高支撑架计算书79一、模板面板6、计算801.荷载的计算：80二、梁底支撑木方的计算82（一）梁底木方计算82三、梁底支撑钢管计算83(一) 梁底支撑横向钢管计算83(二) 梁底支撑纵向钢管计算84四、扣件抗滑移的计算84五、立杆的稳定性计算84附件5:7002050mm高36m梁模板扣件钢管高支撑架计算书86一、模板面板计算871.荷载的计算：87面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!88二、梁底支撑木方的计算89（一）梁底木方计算89三、梁底支撑钢管计算90(一) 梁底支撑横向钢管计算90(二) 梁底支撑纵向钢管计算91四、扣件抗滑移的计算91五、立杆的稳定性计算91附件6：11001400mm高4m梁模板扣件钢管高支撑架7、计算书93一、模板面板计算931.荷载的计算：94面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!95二、梁底支撑木方的计算96（一）梁底木方计算96三、梁底支撑钢管计算97(一) 梁底支撑横向钢管计算97(二) 梁底支撑纵向钢管计算98四、扣件抗滑移的计算98五、立杆的稳定性计算98附件7：7002050mm梁侧模板计算书100一、梁侧模板基本参数100二、梁侧模板荷载标准值计算100三、梁侧模板面板的计算101面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!103四、梁侧模板内龙骨的计算103五、梁侧模板外龙骨的计算104六、对拉螺栓的计算105附件8：一层大堂吧/宴会门厅、酒店大堂、办公门厅、通道支撑高度18、0.8m的楼板卸荷架子验算书1061、 荷载组合及传递1061.1荷载组合1061.2荷载传递106附件9：二层次中庭高度15.2m的楼板卸荷架子验算书1072、 荷载组合及传递1071.1荷载组合1071.2荷载传递107附件10：三层宴会厅高度10.1m的楼板卸荷架子验算书1083、 荷载组合及传递1081.1荷载组合1081.2荷载传递108附件11：1-8号电影厅及候场高度10.13m的楼板卸荷架子验算书1094、 荷载组合及传递1091.1荷载组合1091.2荷载传递109附件12：游泳池高度9.53m的楼板卸荷架子验算书1105、 荷载组合及传递1101.1荷载组合1101.2荷载9、传递110附件13：扶梯FT6左侧高度25.95m的楼板卸荷架子验算书1116、 荷载组合及传递1111.1荷载组合1111.2荷载传递111附件14：扶梯FT6 37.05m的楼板卸荷架子验算书1127、 荷载组合及传递1121.1荷载组合1121.2荷载传递112附件15：扶梯FT2 21.33m的楼板卸荷架子验算书1138、 荷载组合及传递1131.1荷载组合1131.2荷载传递113附件16：扶梯FT3、FT4 36.53m的楼板卸荷架子验算书1149、 荷载组合及传递1141.1荷载组合1141.2荷载传递1141.编制依据序号名 称编 号1本工程施工图及设计变更2本工程施工组织设计10、3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20025建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20016建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20018建筑施工安全检查标准JGJ59-999建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号11建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号12关于公布我省超过一定规模危险性较大的分部分项工程专项方案论证专家及开展论证工作有关事项的通知鄂建函2009300号13xx11、市超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案专家论证实施细则武城建201011号14xx市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册武城建200112号15公司质量、环境和职业健康安全管理体系SBC.QESMS-2005 版本：B2.工程概况2.1总体概况序号项 目内 容1工程名称xxxx城市广场一期工程2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工总承包8质量目标xx省建筑优质工程“楚天杯”2.2设计概况序号项 目内 容1建筑功能酒店、办公楼及商业2建筑特点一类高层建筑3建筑面积总建筑面积304996m2规划占地面积40224m2地下建筑面积100359m2地上建筑面积204612、37m24建筑层数地上酒店：36层办公楼：22层商业裙房：6层地下3层5结构标高及层高地下室标高（m）结构层高（mm）基础顶-14.70地下三层-10.204500地下二层-5.454750地下一层-0.055400酒店首层5.655700二层四层10.7520.955100五层27.106150六层31.754650七层三十四层35.75144.854000三十五层149.054200大屋面153.304250机房层156.303000机房屋面160.904600办公楼首层5.655700二层四层10.7520.955100五层26.655700六层二十一层31.7594.754200大屋面13、99.004250电梯机房层103.404400机房屋面层106.503100屋顶构架层109.853350商业裙房首层五层5.6526.055100六层31.205150屋面34.5033006建筑平面横轴编号117轴纵轴编号Aa轴横轴轴线距离140m纵轴轴线距离245.1m7结构形式基础结构形式桩基承台筏板基础主体结构形式酒店、办公楼为钢筋混凝土框架-剪力墙结构；商业为钢筋混凝土框架结构屋盖结构形式现浇钢筋混凝土楼盖2.3方案编制范围根据建设部建质200987号文搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；集中线荷载20kN/m及以上模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。（14、本方案只针对此范围编制）。其中：1）本工程楼层层高超过8m的见下表2-1及详见附图110（高大模板支撑梁板位置分布图），属于超高结构，板厚为100mm、120mm、150mm。2）本工程中楼层层高高度楼板支撑高度超过8m处的梁位置及截面见下表2-2和详见附图110（高大模板支撑梁板位置分布图），此部分梁底支撑属于超高结构。表2-1 模板支撑超过8m部位及高度统计表部位底板板顶标高（m）顶板板顶标高（m）板厚（mm）最大梁截面板底高度（m）梁底高度一层大堂吧/宴会门厅部位：(48)/(BC)轴-0.1510.7510035080010.810.1一层酒店大堂部位：(1114)/(CF)轴-0.115、510.7510045080010.810.1一层办公门厅部位：(45)/(1/R1/T)轴-0.0510.7510035080010.710.0一层通道部位：(47)/(LM)、(1114)/(LM)轴-0.0510.7510045090010.79.9二层次中庭：(810)/(WX)5.6520.95100700150015.23.6三层宴会厅部位：(1/1015)/(2/DG)轴10.7520.95100600160010.18.6五层1号厅部位：(58)/(Xa)20.9531.2120700180010.138.45五层2号厅部位：(810)/(Xa)20.9531.2120600116、40010.138.85五层3号厅部位：(1013)/(Xa)20.9531.2120600180010.138.45五层4号厅部位：(58)/(WX)20.9531.2120700180010.138.45五层5号厅部位：(810)/(WX)20.9531.2120600140010.138.85五层6号厅部位：(1013)/(WX)20.9531.212060090010.139.35五层7号厅部位：(58)/(VW)20.9531.2120700180010.138.45五层8号厅部位：(58)/(UV)20.9531.2120700100010.139.25五层候场部位：(1013)/17、(UW)20.9531.2120600140010.138.85六层酒店游泳池部位：(49)/(BC)轴26.1、26.9535.751203508009.538.85(89)/(S1/T)轴5.6531.75150700120025.9524.9(910)/(S1/T)轴-5.4531.75150700120037.0536扶梯FT2部位：(910)/(DF)轴5.6527.112035080021.3320.65扶梯FT3部位：(89)/(HJ)轴-5.4531.212035080036.5331.75扶梯FT4部位：(910)/(HJ)轴-0.0531.212035080031.133018、.45中庭范围局部板：(810)/(KR)轴-0.0531.2120700205031.1329.2表2-2模板支撑高度超过8m处的梁统计表部位梁位置梁截面梁底支撑高度一层大堂吧/宴会门厅部位：(48)/(BC)轴纵向梁框架梁3508008.15、4.3次梁20060010.3横向梁框架梁35080010.1次梁20060010.3一层酒店大堂部位：(1114)/(CF)轴纵向梁框架梁35080010.1次梁200700、20080010.2、10.1横向梁框架梁45080010.1次梁20070010.2一层办公门厅部位：(45)/(1/R1/T)轴纵向梁框架梁35080010.0次梁20019、70010.1横向梁框架梁35080010.0 次梁20070010.2一层通道部位：(47)/(LM)、(1114)/(LM)轴纵向梁框架梁4509009.9次梁20070010.1横向梁框架梁45080010.0次梁20070010.1二层次中庭：(810)/(WX)纵向梁框架梁70015003.6次梁200700、30070014.6横向梁框架梁6009004.2次梁35070014.6三层宴会厅部位：(1/1015)/(2/DG)轴纵向梁框架梁45012009次梁350800、200700、2506509.4、9.5、9.55横向梁框架梁60016008.6次梁200700、2506520、09.5、9.55五层1号厅部位：(58)/(Xa)纵向梁框架梁60017008.55次梁2008009.45横向梁框架梁70018008.45次梁200800、3008009.45五层2号厅部位：(810)/(Xa)纵向梁框架梁60014008.85次梁2008009.45横向梁框架梁/次梁2008009.45五层3号厅部位：(1013)/(Xa)纵向梁框架梁60017008.55次梁2008009.45横向梁框架梁60018008.45次梁200800、3008009.45五层4号厅部位：(58)/(WX)纵向梁框架梁60017008.55次梁2008009.45横向梁框架梁700180021、8.45次梁200900、3009009.35五层5号厅部位：(810)/(WX)纵向梁框架梁60014008.85次梁2008009.45横向梁框架梁/次梁2008009.45五层6号厅部位：(1013)/(WX)纵向梁框架梁60014008.85次梁2008009.45横向梁框架梁6009009.35次梁2008009.45五层7号厅部位：(58)/(VW)纵向梁框架梁70018008.45次梁2008009.45横向梁框架梁70018008.45次梁200900、3009009.35五层8号厅部位：(58)/(UV)纵向梁框架梁7001700、60012008.55、9.05次梁200822、009.45横向梁框架梁70010009.25次梁200800、3008009.45五层候场部位：(1013)/(UW)纵向梁框架梁6001400、6001200、6009008.85、9.05、9.35次梁2008009.45横向梁框架梁6009009.35次梁2008009.45六层酒店游泳池部位：(49)/(BC)轴纵向梁框架梁350800、5006003.2、9.05次梁200500、2004009.15、9.25横向梁框架梁3508008.85次梁3006009.05(89)/(S1/T)轴纵向梁框架梁7001200、700110024.9、25.0次梁20070025.4横向梁框架23、梁/次梁30080025.3(910)/(S1/T)轴纵向梁框架梁7001200、700110036、36.1次梁20070031.1横向梁框架梁/次梁30070031扶梯FT2部位：(910)/(DF)轴纵向梁框架梁35080020.65次梁/横向梁框架梁/次梁20060020.85扶梯FT3部位：(89)/(HJ)轴纵向梁框架梁45090030.6次梁200700、25070030.8、35.95横向梁框架梁/次梁25080035.85扶梯FT4部位：(910)/(HJ)轴纵向梁框架梁45090025.2次梁200700、25070025.4、30.55横向梁框架梁/次梁25080030.24、45中庭范围：(810)/(KR)轴纵向梁框架梁6001700、4501200、35080029.55、30.05、30.45次梁25070030.55横向梁框架梁700205029.2次梁25080030.453）单元三、单元四商业裙房预应力框架梁较多、跨度较大，跨度有18m、24.1m、27m、33m，梁截面较大集中线荷载超过20kN/m，具体详见表2-3，分布位置详见附图1114。表2-3模板支撑跨度超过18m或集中线荷载超过20kN/m的预应力梁统计表单元层位部位截面跨度梁底支撑高度备注单元三五层11/(2/D)600160024.18.612/(2/D)600160024.18.6125、3/(2/D)600160024.18.614/(2/D)600160024.18.6六层11/(2/D)700200024.13.7511/(C2/D)700160084.1512/(2/D)700200024.13.7512/(C2/D)700160084.1513/(C)700200024.13.7514/(C)700200024.13.75大屋面8/(KN)70020503330.0510/(KN)70020503330.05单元四二层（6）/a6001200184.5（810）/a6001200184.5（1012）/a6001200184.5（6）/Y6001200184.5（8126、0）/Y6001200184.5（1012）/Y6001200184.5（6）/X6001200184.5（810）/X6001200184.5（1012）/X6001200184.5（6）/W6001200184.5（810）/W6001200184.5（1012）/W6001200184.5（6）/V6001200184.5（810）/V6001200184.5（1012）/V6001200184.5（6）/U6001200184.5（810）/U6001200184.5（1012）/U6001200184.9三层四层（6）/a6001200183.9（810）/a6001200183.927、（1012）/a6001200183.9（6）/Y6001200183.9（810）/Y6001200183.9（1012）/Y6001200183.9（6）/X6001200183.9（810）/X6001200183.9（1012）/X6001200183.9（6）/W6001200183.9（810）/W6001200183.9（1012）/W6001200183.9（6）/V6001200183.9（1012）/V6001200183.9（6）/U6001200183.9（1012）/U6001200183.9五层（6）/a6001500183.6（810）/a6001500183.628、（1012）/a6001500183.6（6）/Y7001500183.6（810）/Y7001500183.6（1012）/Y7001500183.6（6）/X7001500183.6（810）/X7001500183.6（1012）/X7001500183.6（6）/W7001500183.6（810）/W7001500183.6（1012）/W7001500183.6（6）/V6001500183.6（1012）/V6001200183.9（6）/U6001200183.9（1012）/U6001200183.9屋面（6）/a6001400183.75（810）/a6001400183.29、75（1012）/a6001400183.75（5）/Y6001700278.55（810）/Y6001400188.85（1013）/Y6001700278.55（6）/X6001700183.45（810）/X6001400188.85（1012）/X6001400183.75（5）/W7001800278.45（810）/W6001400183.75（1012）/W6001400183.75（6）/V7001700183.45（1012）/V6001400188.85（6）/U6001200183.95（810）/U60012001824.35（1012）/U6001200183.95630、/VX7001800248.456/Xa7001800218.4512/WX6001500128.7512/Xa6001800218.454）大截面框架梁较多，主要分布在地下三层，地上分布较少。有3502250、3502350、4001600、4001650、4001800、4001850、4002250、4501500、4501540、4501650、4501700、4501950、4502350、5001250、5001500、5001600、5001650、5101350、5101500、5501300、5501350、5501600、6001200、6001300、6001400、6031、01600、6001700、6101500、6501250、700900、7001000、7001100、7001200、7001300、7001500、7001650、7002050、8001000、8001200、8001250、8501000、8501400、11001400，集中线荷载超20kN/m，地下三层高大梁位置分布图详见附图1517。2.4施工难点1）本工程高大支撑范围设计分散，施工难度大。2）高大模板支撑支设高度高，最高为36.53m，板底及梁底支撑是本工程施工的重点。3）单元三、单元四商业裙房预应力框架梁跨度大，最大跨度为33m且集中线荷载超20kN/m，预应力框梁底支撑是32、本工程的重点。施工中应重点检查控制高大模板及梁底支撑搭设。3.施工安排3.1施工部位及工期要求 时间 部位开始时间结束时间备注年月日年月日地下三、二层20117102011825地下一层20118262011918地上一层六层201191920111223本高支模项目计划于2011年7月10日实施，并随着结构的施工流水插入搭设，计划到2011年12月23日完成全部高支模施工。3.2劳动组织及责任分工（1）管理层（工长）负责人表3-1 管理层负责人一览表管理层人员职 责总工：负责监督、指导整个工程高大模板及支撑的搭设，确保符合施工规范及方案要求，对施工中存在的不安全因素,不符合施工规范及方案要求33、的，从技术方面提出整改意见，并参与最终的验收工作。 生产经理：负责监督整个工程高大模板及支撑的搭设过程中的质量管理，安全管理及生产进度管理。技术部：施工前对工程部、质检部、外联队技术负责人等相关人员进行方案交底；根据有效的施工方案和相关规范定期进行监督，检查落实，对过程引起质量问题加以控制。安装完毕后同工程部、质检部、安全部等相关人员进行验收工作。质检部：做好“三检”工作，根据有效的施工方案和相关规范进行施工过程中的质量监督、检验控制和最终的验收工作。A、B、C区工长：负责高大模板及支撑搭设前的安全和技术交底，同时做好隐检记录；在安装过程中加强过程质量控制及旁站，安装完毕要按照施工规范和设计要34、求进行验收，同时做好预检记录。D、E-2区工长：F、E-1、G、H区工长：安全部：对施工人员进行安全技术交底，认真做好人员上岗教育,以提高安全技术素质,增强自身保护能力。对施工过程中存在的不安全问题,进行旁站，定人、定时、定措施予以解决。测量员：负责架体搭设垂直度，沉降等数据观测和记录并及时汇报（2）劳务层分工表3-2 劳务层分工一览表施工段施工队伍队长职责A、B、C区四川江油负责做好工人的劳动安排和施工机具的调配，加强对工人的安全教育和施工现场的协调，加强过程交接和质量控制，并做好自检工作。D、E-2区陕西鸿瑾F、E-1、G、H区xx孝昌（3）工人数量及分工表3-3 工人及数量分工一览表工种35、A、B、C区D、E-2区F、E-1、G、H区备注木工（人）350150350钢筋工（人）275150275辅助模板安装架子工（人）10050100机械工（人）6484施工准备4.1技术准备4.1.1熟悉审查图纸，认真学习国标、地标、企业标准和楚天杯验收标准。4.1.2搜集有关覆膜木胶合板和扣件式钢管脚手架的资料，作好模板体系选择的材料准备。根据本工程施工总计划，高大模板支撑施工时间在2011年6月至2011年12月间左右进行。4.1.4采用PKPM计算软件进行楼板及梁底支撑体系的计算。4.1.5进行方案交底及技术交底。1）由项目工程技术负责人或方案编制人员对施工管理人员进行安全专项方案技术交底36、，并履行签字手续。2）由工长，按经专家论证后的安全专项支撑方案的要求，拟定书面操作 要求，向班组进行技术交底和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。4.2机具准备利用型号2台TC7525、2台TC6515、2台TC6515和3台TCT5513共9台塔吊作业，1#塔在(12)/(DE)轴间、2#塔在(910)/A轴间、3#塔(1617)/(FG)轴间、4#塔在(23)/L轴间、5#塔在(1415)/(LM)轴间、6#塔在(12)/(TU)轴间、7#塔在(1112)/(ST)轴间、8#塔在(34)/a轴间、9#塔在(1415)/(XY)轴间进行模板的垂直运输。现场各作业队均设有圆37、盘锯供木板、木方切割使用。4.3材料准备表4-1 材料规格及进场时间一览表序号材料名称规格数量进场时间1覆膜木胶合板15mm1600005.20-7.102钢管483.59000t3100100木方1800m3450100木方1300m35U托100000个备注：以上表格中模板的进出场时间为预计时间，实际施工时以现场进度为准。5模板及支撑体系设计5.1架体基础的设计所有支撑架均落在现浇混凝土梁板上，且立杆下垫不短于400mm长的50100mm木方作垫木，垫木统一为南北向（与主肋同向）设置。5.2架体设计5.2.1支撑高度超过8m处楼板模板及支撑体系（1）根据表2-1中一层大堂吧/宴会门厅、酒店38、大堂、办公门厅、通道、二层次中庭及三层宴会厅顶板厚度100mm，支撑最大高度为15.2m，按此板厚和支撑高度进行计算。楼板底模采用15mm厚覆膜木胶合板，采用50100mm木方间距300mm作次肋， 100100mm木方间距1200mm作主肋。采用扣件式钢管脚手架，立杆纵横向间距1200mm（实际施工时立杆纵横向间距只需1200mm即可，100100mm木方主肋根据立杆间距调整），步距1400mm（实际计算按1500mm计算）。计算书见附件1：100mm厚15.2m高扣件钢管楼板模板支架计算书。（2）根据表2-1中五层18号厅、候场休闲区、六层酒店游泳池、扶梯FT2、FT3、FT4、FT6及中39、庭范围局部顶板厚度120mm、150mm，支撑最大高度为37.05m，按150mm板厚、支撑高度37.1m进行计算。楼板底模采用15mm厚覆膜木胶合板，采用50100mm木方间距300mm作次肋， 100100mm木方间距900mm作主肋。采用扣件式钢管脚手架，立杆纵向间距1200mm、横向间距900mm（实际施工时立杆纵横向间距只需1200mm、900mm即可），步距1400mm（实际计算按1500mm计算）。计算书见附件2：150mm厚37.1m高扣件钢管楼板模板支架计算书。板底模、主次龙骨规格、间距，板底立杆纵横向间距、步距等见表5-1楼板支撑体系表（实际施工时，支撑高度10m左右梁底、40、板底最顶部步距1400调整为800+600mm，支撑高度大于20m时最顶部两步步距1400调整为800+600mm，顶部自由端过大的必须用钢管和扣件补强，保证立杆自由端长度400mm）。5.2.2梁支撑体系（1）梁模板设计取梁截面为4501400支撑高度36m的情况进行验算（h1400mm的梁最大支撑高度为36m，按截面4501400梁进行计算， h为梁高），验算时取立杆间距为600mm，实际施工时梁底立杆间距只需600mm即可。计算书见附件34501400支撑高度36m梁模板计算书。（2）梁模板设计取梁截面为6001800支撑高度30m的情况进行验算（350b650mm、h1400mm的梁最41、大支撑高度为30m，按截面6001800梁进行计算，b为梁宽，h为梁高），验算时取立杆间距为600mm，实际施工时梁底立杆间距只需600mm即可。计算书见附件46001800支撑高度30m梁模板计算书。（3）梁模板设计取梁截面为7002050支撑高度36m的情况进行验算（700b850mm的梁最大支撑高度为36m，按截面7002050梁进行计算），验算时取立杆间距为600mm，实际施工时梁底立杆间距只需600mm即可。计算书见附件57002050支撑高度36m梁模板计算书。（4）梁模板设计取梁截面为11001400支撑高度4m的情况进行验算（实际支撑高度3.75m），验算时取立杆间距为600m42、m，实际施工时梁底立杆间距只需600mm即可。计算书见附件611001400支撑高度4m梁模板计算书。（5）梁侧模及螺栓的验算见附件7：7002050mm梁侧模计算。梁底模、侧模主次龙骨规格、根数及间距，对拉螺栓设置和梁支撑体系见表5-2梁支撑体系表，梁底范围两侧板底立杆间距必须保证为1200mm。5.2.3架体上部设计设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。扣件式钢管脚手架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过400mm。5.2.4模板支撑体系构造拉接设计1）水平拉杆的设置：可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。支撑高度10m左右梁43、底、板底最顶部步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆，支撑高度大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆，顶部自由端过大的必须用钢管和扣件补强。2）剪刀撑的设置：支撑高度820m时，模板支架四周从底到顶设置竖向连续剪刀撑，中间部位每隔10m设置由下至上的竖向连续剪刀撑，宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处及中部设置水平剪刀撑，设置在大截面梁底部，纵横向相邻的两竖向剪刀撑之间增加连续式剪刀撑。支撑高度大于20m时，钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m设置竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。在架体顶部和扫地杆处各设置一44、道水平剪刀撑，支撑中间每隔四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。详见附图21。3）架子横杆与周边框架柱采用483.5普通钢管进行可靠拉接，高度小于等于15m的模板支撑架拉结每两步设置一道，高度大于15m的模板支撑架拉结每步设置一道。具体施工方法见附图22。4）无框架柱处拉结点设置：（1）周边有板底支撑时:分别向两侧板支撑连接两跨。（2）周边板底支撑拆除时：遇柱时抱柱连接，无柱时与直径为16钢筋地锚环或预埋短钢管（6m左右一道），每层进行拉接。具体施工方法见附图30（高大模板支撑与周边楼板支撑连接示意图）。5.2.5安全防护设计1）楼板高支撑下部的回顶措施：为确保支撑体系的稳定与安全，所有的高支撑45、均按计算需进行回顶，具体如下。计算详见附件816。（1）一层大堂吧/宴会门厅、酒店大堂、办公门厅、通道范围板（计算回顶一层可满足要求，实际回顶两层，其中酒店大堂上部为三层宴会厅高支撑，此部位架体回顶至基础顶）：其下部楼板支撑到地下二层顶板即可满足回顶要求（地下一层顶板大堂、门厅、走廊处设计荷载楼面活荷载3.5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=5.7 KN/m2,地下二层顶板礼品、饰品店处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2）。（2）二层次中庭范围板（回顶一层）：其下部楼板支撑到地下一层顶板即可满足回顶要求（一层顶板服饰店休闲区处设计荷46、载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2，地下一层顶板公交车站处设计荷载楼面活荷载10 KN/m2+楼面装修荷载8.5 KN/m2=18.5 KN/m2）。（3）三层宴会厅范围板（回顶一层，宴会厅下部局部为酒店大堂高支撑架体，其高支撑架体及回顶架体不得拆除）：其下部楼板支撑到一层顶板即可满足回顶要求（二层顶板宴会厅处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2，一层顶板餐厅处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2，厨房处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载6KN47、/m2=11 KN/m2，酒店大堂处架子及回顶架子不拆除）。（4）五层18号厅、候场休闲区范围板（计算回顶一层可满足要求，实际回顶两层，其中5号厅下部局部为次中庭高支撑架体，其高支撑架体及回顶架体不得拆除）：其下部楼板支撑到三层顶板即可满足回顶要求（四层顶板18号厅及候场休闲区处设计荷载楼面活荷载3.5 KN/m2+楼面装修荷载1.7 KN/m2=5.2 KN/m2，三层顶板健身房处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2）。（5）六层酒店游泳池范围板，游泳池设计荷载为15 KN/m2满足要求，不需回顶。（6）扶梯FT6左侧范围板（计算回顶两层可满足48、要求，实际回顶至基础顶）：其下部楼板支撑到地下二层顶板即可满足回顶要求（一层顶板服饰店处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2，地下一层顶板国际名品店处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2，地下二层顶板餐厅处设计荷载楼面活荷载5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=7.2 KN/m2）。（7）扶梯FT6范围板，其下部楼板支撑回顶到基础顶（计算回顶两层可满足要求，实际回顶至基础顶）。（8）扶梯FT2范围板（计算回顶两层可满足要求，实际回顶至基础顶）：其下部楼板支撑到地下二层顶板即可满足回顶要求（49、一层顶板前室处设计荷载楼面活荷载3.5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=5.7 KN/m2，地下一层顶板，地下一层顶板前室处设计荷载楼面活荷载3.5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=5.7 KN/m2，地下二层顶板前室处设计荷载楼面活荷载3.5 KN/m2+楼面装修荷载2.2 KN/m2=5.7 KN/m2）。（9）扶梯FT3、FT4范围板，其下部楼板支撑回顶到基础顶。（10）中庭范围板，其下部楼板支撑回顶到基础顶。具体详见附图27高大模板支撑下部回顶立面图。2）在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密；3）操作面上必须配备足够的灭火安全器材；4）根据以上确定50、回顶范围后，对于回顶范围内未拆除的楼板支撑不动作为现在的回顶架，对于已经拆除的楼板支撑回顶范围需重新搭设回顶架，回顶架的横、立杆间距及排距均为1500mm。5）支撑高度大于8m时梁下部支撑回顶层数同此处板的回顶层数，支撑高度不大于8m时保证梁下部有三层支撑不拆除。5.2.6特殊部位的监测设计在浇筑混凝土楼板大梁的跨中设置监测脚手架水平位移及垂直沉降观测点，具体布置图详见附图1（酒店大堂吧/宴会门厅范围板监测点，其它高支撑监测点参照此图设置）。表5-1楼板支撑体系表范围部位计算书附图板厚mm支撑高度m底模支撑水平刚性连接面板mm次肋mm主肋mm支撑形式立杆纵横间距mm立杆步距mm支撑高度超过8m51、的楼板一层大堂吧/宴会门厅4/B轴附件1参见附图1810010.815厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距1200扣件式钢管支撑12001400每两步一道抱柱连接一层酒店大堂1114/CF轴附件1参见附图1810010.815厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距1200扣件式钢管支撑12001400每两步一道抱柱连接一层办公门厅45/（1/R1/T）轴附件1参见附图1810010.715厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距1200扣件式钢管支撑12001400每两步一道抱柱连接一层通道部位47/（LM）轴1114/（LM）轴附件1参见附图152、810010.715厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距1200扣件式钢管支撑12001400每两步一道抱柱连接二层次中庭810/（WX）轴附件1参见附图1810015.215厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距1200扣件式钢管支撑12001400每步一道抱柱连接三层宴会厅1/1015/（2/DG）轴附件2附图1810010.115厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距1200扣件式钢管支撑12001400每两步一道抱柱连接五层1号厅58/（Xa）轴附件2附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距9053、0扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层2号厅810/（Xa）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层3号厅1013/（Xa）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层4号厅58/（WX）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9054、01400每两步一道抱柱连接五层5号厅810/（WX）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层6号厅1013/（WX）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层7号厅58/（VW）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层8号55、厅58/（UV）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接五层候场1013/（UW）轴附件2参见附图1912010.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接六层酒店游泳池49/（BC）轴附件2参见附图191209.5315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每两步一道抱柱连接中庭710/（KN）轴附件2附图201203156、.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每步一道抱柱连接扶梯FT6左侧89/（S1/T）轴附件2参见附图2015025.9515厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每步一道抱柱连接扶梯FT6910/（S1/T）轴附件2参见附图2015031.6515厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每步一道抱柱连接扶梯FT2910/（DF）轴附件2参见附图2012021.3315厚木胶合板50100木57、方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每步一道抱柱连接扶梯FT389/（HJ）轴附件2参见附图2012036.5315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每步一道抱柱连接扶梯FT4910/（HJ）轴附件2参见附图2012031.1315厚木胶合板50100木方间距300100100木方间距900扣件式钢管支撑纵向1200横向9001400每步一道抱柱连接注：1、图中810方向表示纵向，PQ方向表示横向，中庭810/（PQ）轴局部框梁支撑高度超高，框梁南北两侧为孔洞，此范围参照中庭部位58、搭设满堂脚手架，梁底支撑立杆间距不得大于表5-2中立杆间距。 2、本方案计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ166-2008）。表中所列间距、步距均为最大值，可根据实际支撑高度、跨度进行缩小。3、架子横杆与周边框架柱采用483.5普通钢管进行可靠拉接，高度小于等于15m的模板支撑架拉结每两步设置一道，高度大于15m的模板支撑架拉结每步设置一道，抱柱水平杆与周边支撑连接不得少于两跨。具体施工方法见附图22。表5-2梁支撑体系表范围部位计算书附图梁截面(bh)mm支撑高度m梁侧模梁底支撑次肋（纵肋）mm主肋（竖肋）mmM16对拉螺栓支撑形式次龙骨（纵肋）mm主龙骨（横向托梁）mm立杆纵向间距m59、m立杆横向间距mm立杆步距mm支撑高度超过8m的板地上附件3附图232004009.2550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距12001200一排居梁中1400附件3附图232005009.1550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距12001200一排居梁中1400附件3附图2320060020.8550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距12001200一排居梁中1400附件3附图23200760、0031.150100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距12001200一排居梁中1400附件3附图2320080010.150100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图232009009.3550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图232506509.5550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50161、00木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2325070035.9550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2325080035.8550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图233006009.0550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图23300762、003150100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2330080025.350100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图233009009.3550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑50100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2335080020.6550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑50100木63、方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2345080010.150100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑100100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2345090030.650100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图2345014008.850100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件3附图23500664、009.0550100木方间距200双483.5钢管间距600无扣件式钢管支撑100100木方3根均分483.5钢管间距600600一排居梁中1400附件4附图246009009.3550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460012009.0550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460014008.8550100木方间距200双483.5钢管间距600365、道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460016008.650100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460017008.5550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460018008.4550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管66、间距600600二排间距3001400附件5附图2570010009.2550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400附件5附图25700110030.550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400附件5附图25700120030.650100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400附件5附图25767、0017008.5550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400附件5附图2570018008.4550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400集中线荷载大于20kN/m的梁地下一层附件4附图2435022503.1550100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图243502368、503.0550100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2440016003.8550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2440016503.850100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2440018503.5550100木方间距269、00双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2440022203.1850100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2440022503.1550100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方3根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下三层附件4附图244501500350100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣70、件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下三层附件4附图2445015402.9650100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2445016503.7550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2445017003.750100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根71、均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2445019503.4550100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2445023503.0550100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下二层附件4附图2450013003.4550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距60072、600二排间距3001400地下三层附件4附图245001500350100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2450016003.850100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2450016503.7550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下三层附73、件4附图2451013003.250100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下二层附件4附图2451013503.450100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下三层附件4附图245101500350100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下三层附件4附图2455013003.2501074、0木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下二层附件4附图2455013503.450100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下二层附件4附图2455016003.1550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2460012004.250100木方间距200双483.5钢管间75、距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2460013004.150100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件4附图2460014004.050100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400裙房五层、六层附件4附图2460016003.5550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑176、00100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460017003.4550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400附件4附图2460018003.3550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下三层附件4附图246101500350100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距6006077、0二排间距3001400地下一层附件4附图2465012504.1550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600二排间距3001400地下一层附件5附图2570010004.450100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400办公楼六层附件5附图2570011003.150100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层78、附件5附图2570012004.250100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层附件5附图2570013004.150100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层附件5附图257001500450100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400裙房五层附件5附图2570016003.550179、00木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400裙房六层附件5附图2570016503.550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400裙房六层附件5附图2570017003.4550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400附件5附图2570018003.3550100木方间距200双483.5钢管间距680、003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400裙房六层附件5附图2570020003.1550100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400附件5附图2570020503.150100木方间距200双483.5钢管间距6004道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层附件5附图2575010004.450100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方4根81、均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层附件5附图2575015003.950100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方4根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层附件5附图2580010004.450100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方5根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下二层附件5附图2580012003.5550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方5根均分双483.5钢管间距6006082、0三排间距2001400地下一层附件5附图2580012504.1550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方5根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下一层附件5附图2580013004.150100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方5根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下三层附件5附图2585010003.550100木方间距200双483.5钢管间距6002道扣件式钢管支撑100100木方5根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400地下二层附83、件5附图2585014003.3550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方5根均分双483.5钢管间距600600三排间距2001400裙房六层附件6附图26110014003.7550100木方间距200双483.5钢管间距6003道扣件式钢管支撑100100木方7根均分双483.5钢管间距600600四排间距2001400注：1、h1400mm的梁最大支撑高度36m，按4501400梁进行计算；350b650mm、h1400mm的梁最大支撑高度为30m，按6001800梁进行计算；700b850mm的梁最大支撑高度为36m，按7002050梁进行84、计算，b为梁宽，h为梁高。2、本方案计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ166-2008）。表中所列间距、步距均为最大值，可根据实际支撑高度、跨度进行缩小。3、支撑高度10m左右时，最顶部步距1400调整为800+600mm；支撑高度大于20m时，最顶部两步步距1400调整为800+600mm，立杆自由端过大时必须用钢管和扣件补强。4、现场实际施工时，梁底立杆间距与板底立杆间距呈倍数关系（板底立杆间距1200mm时，梁底立杆间距600mm；板底立杆间距900mm时，梁底立杆间距450mm）。5、对拉螺栓竖向间距500mm，纵向间距600mm，第一道螺栓距梁底200mm。5.3材料标准与检验85、5.3.1架子使用材料标准1）钢管选用48（外径）3.5mm 钢，壁厚应为3.512%。质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定；应涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好，禁止使用有明显变形、裂纹的钢管。报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹和严重锈蚀的钢管。2）扣件扣件应与钢管管径相配合，十字扣件、旋转扣件、对接扣件。材质应符合我国现行标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离应不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面86、间隙应小于1mm。扣件表面应进行防锈处理。扣件报废标准：扣件有裂纹、变形、滑扣。3）安全网安全网的技术要求必须符合我国现行标准的规定，方准进场使用。大孔安全网用作兜网，其规格：3m6m；绿色密目安全网其规格：1.5m6m，只能用作外挂立网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，要求做完防火试验合格后方可进场，不合格者不得进场。安全网在存放使用过程中，不得有机化学物质污染或其它可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。5.3.2检查与验收1）构配件进场检87、查与验收（1）检查使用在模板支撑体系中的钢管、扣件等材料的供应企业的营业执照、资质证明、生产许可证，材料的产品合格证、质量检测报告，以及相关合同要件。（2）现场所使用的钢管、扣件，在进场后第一次使用前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标和检验方法，对钢管、扣件及紧固件进行外观质量检验（其中对旧钢管、扣件应当逐件检查），并对重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%。钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆。（3）现场所使用的钢管、扣件，在进场后第一次88、使用前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标委托有见证取样检验机构或法定检验机构进行抽检，抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。不合格的扣件不得使用。外观检验和力学性能复验的技术资料应当由施工单位和检验单位完整存档备查。样本力学性能不合格的有关检验资料由施工单位负责上报市建筑材料管理办公室。（4）钢管外径48mm，壁厚大于等于3mm。（5）扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理；（6）钢管的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余缺陷，表面粘89、砂应清楚干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。（7）钢管架的立杆连接套管，其壁厚不应小于3.5mm，内径不应大于50mm。(8)可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。(9)安全网绳不得损坏或腐朽，平支安全网使用锦纶安全网。(10）具体构配件允许偏差详见表5-3。表5-3构配件允许偏差序号项目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml90、4m4ml6m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5305.4施工工艺与构造要求5.4.1施工工艺1）施工程序：弹线搭设梁板钢管脚手架调整标高检查、验收铺梁底模模板安装梁侧模安装龙骨铺顶板模板校正标高预检梁、板钢筋绑扎2）施工要点：（1）在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚、梁高调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。（2）严格控制梁板模板的起拱率，支模时跨中起拱22.5L/1000，即：9m梁跨中起拱20mm，12m梁跨中起拱24mm，15m梁跨中起拱30mm，18m梁跨中起拱36mm，24 m梁跨中起拱48mm，27 m梁跨中起拱54mm，33 m梁跨中起拱66mm91、。（3）梁模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线作为梁定位控制线，梁底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。（4）模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。（5）模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。（6）梁柱接头处的模板，采用15mm厚覆膜木夹板配制成U型专用模板，与柱、梁模配套安装。（7）梁下支撑施工时注意事项：梁底横向水平支撑分别向两侧板支撑连接两跨，梁底范围两侧板底立杆间距必须保证为1200mm。5.4.2构造要求1）立杆（1）立杆垂直度偏差不得大于3；（2）第一步立杆支设时采用6000mm长的钢管，为保证接头错开，相邻的立杆采用3000mm长的钢管支设，92、然后用6000mm的钢管对接，顶部用900mm、1200mm、1800mm、2100mm长的碗口杆找平。立杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3；2）纵向水平杆（1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆长度不宜小于4500mm跨；（2）第一步第一根水平杆支设时采用6000mm长的钢管，为保证接头错开，第二步第一根水平杆采用3000mm长的钢管，然后用6000mm的钢管对接，纵向水平杆采用对接扣件连接；（3）同一排纵向93、水平杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。水平杆、立杆接头错缝的具体详见附图12水平杆、立杆接头错缝排列及脚手架连接构造要求示意图。3）横向水平杆（1）横向水平杆两端应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；（2）每一主节点（即立杆、长横杆交汇处）处必须设置一横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，外伸长度以100mm为宜，操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2，使脚手板的悬挑长度不大于150mm。（3）横向水平杆严禁全部在立杆同一侧，应从支撑架体中间开始，向两侧对称布94、置。4）剪刀撑：剪刀撑的设置应符合下列要求：（1）依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中的要求，在满堂架设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在4560之间；（2）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm，剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。具体详见附图29水平杆、立杆接头错缝排列及脚手架连接构造要求示意图。5）搭设要求：（1）地基处理与底座安放立杆下垫400mm长5010095、mm木方作垫木，垫木统一为南北向（与主肋同向）设置。（2）杆件搭设垫木板弹线、立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地横向水平杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步纵向水平杆并与各立杆扣紧安第一步横向水平杆安第二步纵向水平杆安第二步横向水平杆加设临时斜撑杆，上端与第二步纵向水平杆扣紧加设剪刀撑安第三、四步纵向水平杆和横向水平杆安装临边结构二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设横纵肋铺板底模；（3）搭设注意事项：A扣件式钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm；B随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；C架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证96、100mm，防止杆件滑脱；D剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在横向水平杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm；（4）安全网的架设支撑高度超过8m的模板支撑在每次水平剪刀撑中部（6m左右高度）设置一道水平兜网。6检查与验收6.1构配件进场检查与验收6.1.1相关材料进场验收标准如下表：表6-1材料进场验收标准项 目要 求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证，材料的产品合格证、质量检测报告，以及相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁97、打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚钢管外径48mm，壁厚大于等于3.2mm。3%游标卡尺测量扣件扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理；全数目测底座及可调托丝杆可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3%钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板全数目测安全网安全网绳不得损坏或腐朽，平支安全网使用锦纶安全网98、。全数目测6.1.2材料进场后由材料部通知技术部、质量部和工程部，共同对进场材料进行验收，工程部和材料部负责数量清点，技术部和质量部负责检查进场材料的质量，不符合要求的禁止进场使用，并共同签署材料进场会签单。构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。6.2搭设过程中和使用前的检查（1）搭设前，必须有经审批和专家论证的专项方案。下列人员应参加专家论证会：A专家组成员；B建设单位项目负责人或技术负责人；C监理单位项目总监理工程师及相关人员；D施工单位分管安全的负责人、技术负责人、项目负责人、项目技术负责人、专项方案编制人员、项目专职安全管理人员；（2）搭设前，作为模板99、支撑基础的楼板混凝土必须达到设计强度，应保留下一层模板支撑。（3）立杆下垫400mm长50100mm木方作垫木，和主肋朝向相同，统一为南北朝向。（4）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准详见表6-2。表6-2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检查项目安装扣件数量(个)抽检数量允许的不合格数1连墙立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件30005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处100、)30005010（5）检查杆件的设置和连接件构件符合要求、必须牢固，扣件螺栓不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10 mm，螺栓端头必须戴垫板。（6）检查钢管支撑外侧周围由下至上是否设有竖向连续式的剪刀撑,中间纵横向是否每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件底端必须与地面顶紧，夹角宜为4560。（7）检查剪刀撑的接头是否采用搭接方式接长，连接处不应少于三个扣件，固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。（8）检查抱柱是否牢固。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。（9）架子搭101、好后，由现场施工队安全员管理，未经安全部、技术部同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件,（10）安全防护措施是否符合要求。（11）是否有超载。（12）验收表格如下表：序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求设计计算书要有验收记录排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10观察3立杆垂直度3用经纬仪或吊线、卷尺4杆件间距步距20钢板尺纵距50钢板尺横距20钢板尺5水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑按规范要求设置钢板尺6.3高大模板支撑验收高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施102、工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。6.4遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查验收：6.4.1遇五级以上大风之后。6.4.2遇较大雨之后。6.4.3停工超过一个月恢复使用前。7混凝土浇筑要求7.1 混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土。 7.2浇筑混凝土时，模板支撑四周拉警戒线，任何人员不得进入模板下部。7.3梁板均采用泵送混凝土进行浇筑，为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用以下措施：（1）布料杆不得放在高支模处的模板上。（2103、）采用由中部向四周扩展的浇筑方式。浇筑顺序详见附图32楼板、梁混凝土浇筑顺序图。（3）先浇筑梁，再浇筑板,其中截面较大的梁进行混凝土浇筑时应分层浇筑，每层厚度不超过400mm。7.4先浇筑墙柱竖向结构，为保证达到规定要求，一两天以后再浇筑水平结构。7.5水平泵管不得直接与模板面接触，应用汽车轮胎铺设在泵管下部，每5m设置一个，减小地泵产生的水平推力。8施工安全保证措施各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。8.1人员配置8.1.1人员要求1）严格本方案搭设要求进行施工；2）必须持证上岗。具备高空作业的能力，18岁以上、40岁以下，无疾病；3）必须104、服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；4）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养；5）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。8.2搭设、使用、拆除过程安全保证措施8.2.1搭设过程安全保证措施1）钢管架子立杆应稳放在木跳板上；2）立杆间距、纵向水平杆间距、横向水平杆间距符合方案要求；3）钢管立杆纵向水平杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；4）架子搭设高度在临边结构处，必须按要求同建筑物间设拉结杆连接牢固；5）架105、子立杆下和当前操作层设必须铺设脚手板，架体与结构间空隙用跳板和木方封严； 6）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；7）搭设完毕后，必须经项目组织验收合格后，方可投入使用。8.2.2使用阶段安全保证措施1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将承重物件固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；2）五级及五级以上大风和大雨天应停止架子搭设作业，雨后上架操作应有防滑措施；3）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑的构造是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，架子立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵106、横向水平杆、扫地杆、 连墙杆、拉结杆、剪刀撑；8.2.3拆除阶段安全保证措施1）架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。2）拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。 3）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁板混凝土强度达到拆模要求后方可转动顶托头手柄，降下次龙骨，拆除楼板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撑。 4)拆模时严禁模板直接从高处往下扔，将拆除的模板、扣件集中放在架子作业平台处，用人工向下传递；5）拆除架子长向横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；6）拆除的107、脚手杆，脚手板钢管扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔；7）拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子；8）拆除工艺流程：拆脚手板拆横向水平杆纵向水平杆拆除层的剪刀撑立杆拉杆传递至楼地面按规格堆码。拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；9）拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢108、后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具；10）搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；11）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；12）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上；13）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管；14）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹；15）拆架人员要穿戴好个人劳保109、用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便；16）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；17）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。8.3安全防护措施8.3.1严格按照施工方案和技术交底要求组织施工；8.3.2重点加强满堂模板支架与外架间隔的封闭；重点加强施工作业人员安全劳动意识；8.3.3安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密；8.3.4操作面上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队；8.3.5在模板支架搭设、使用、拆除的过程中应严格按照项目安全110、部门单独编制的安全生产控制措施管理制度执行：1）项目技术部应根据现场的实际情况，编制具有可操作性的全面施工组织设计及特殊部位的分项技术方案（措施），其中必须包含有关于安全生产内容的指导意见。并应实行分级审批制度，在现场实际施工之前及时下发到施工人员手中。2）项目经理部技术人员在搭设前进行全面技术交底。工长应会同项目安全员对作业班组进行分部、分项、分工种安全交底。班组长每天应对工人进行施工要求、作业环境的安全交底（班组日志）。每周一项目经理应对施工人员进行综合安全交底。3）每周一项目经理部应组织一次综合检查，安全部对在检查中发现的安全问题应及时签发整改通知书，被要求整改单位应及时整改，并在规定时111、间内作出书面反 馈。4）项目安全员应每天巡视工地，对发现的问题除及时口头通知有关负责人整改外，还应通过日检表书面通知有关负责人。如次日巡视时发现问题未被解决，应再次口头通知有关负责人，同时以整改通知书形式通知有关负责人整改，并报告项目有关领导。5）搭设完成、使用之前，我公司安全部、质量技术部要对高大模板及支撑进行验收，合格后才能使用。8.4防大雨大风措施 1）下雨天气和五级以上大风应停止架上作业； 2）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。8.5防触电措施8.5.1施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。8.5.2架子在架设112、和使用期间，严防与带电体接触。对电线和脚手架进行包扎隔绝，架子采取接地处理。在脚手架上施工的电焊机，水钻、撬棍小型工具等，要放在干燥木板上，操作者要带绝缘手套，穿绝缘鞋，电气设备外壳要采取保护性接地或接零措施。8.5.3施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V。当夜间施工的照明线通过脚手架时，使用电压不超过12伏的低压电源；电源线严禁直接绑挂在脚手架上，如必须绑挂，要用木方等作为隔离措施。8.5.4使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。8.5.5各种电气设备必须定期由专业电工检修，确保设备完好。检修时必须将相应的闸刀开关断开，并悬挂“严禁合闸”标志。维修时必须按规定穿、戴113、绝缘鞋、手套，必须使用电工绝缘工具。8.5.6检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨措施。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后要对现场的临时用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。8.5.7使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象8.6防火措施8.6.1项目部成立以项目经理李海清为组长、项目书记武文双、项目总工何跃、安全总监王旭东、生产经理谷延君为副组长的消防领导小组和义务消防队成员。义务消防队员应掌握各类火灾的扑救方法和消防器材的用途及正确使用方法。对施工全员进行防火知识教育，经常开展防火安全宣传教育活动。114、普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。8.6.2消防领导小组负责落实在作业面等相关场所布置各类消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。任何人不得随意挪用，安全员定期进行检查、维修、更换，确保消防器材的完好性。8.6.3安全员应加强对施工现场的防火、防爆日常检查工作，发现隐患，及时整改，建立健全消防档案，切实做好消防安全管理工作。各班组长要配合做好安全消防管理工作。8.6.4对明火作业、电气焊作业必须当日开取动火证，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。8.6.5易燃杂物要及时清理115、，不得堆放在施工现场，消防通道要保持畅通无阻。8.6.6施工现场设置吸烟区，不准在非吸烟区吸烟。严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置足够的灭火器材，指定专人维护、管理、定期更新，保证完整好用。8.6.7现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。8.7混凝土施工安全注意事项1）混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2） 浇筑混凝土时，设专人指挥进出厂车辆，尤其在出入口，避免发生碰撞。夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好的照明。危险区域应设警戒标志。混凝土在楼板上的堆料高度不得大于500mm，人员不得集116、中站立。3）混凝土振捣器使用前，检查各部应连接牢固，旋转方向正确。振动棒使用前必须经电工检查，确认无漏电后方可使用。振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、脚手架、道路和干硬的地面上进行试振，如检修或作业间断时，应切断电源。4）操作时振动棒应自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中。5）振捣器作业时，软管弯曲半径不得小于50cm；软管不得有断裂；操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和绝缘橡皮手套。6）振动器应保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。7）作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度117、和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。用绳拉平板振捣器时，拉绳应干燥绝缘，移动或转向时不得用脚踢电动机。8）泵送混凝土时，泵送设备的停车制动和锁紧制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应应正常和水箱应储满清水，料斗内应无杂物，各润滑点应润滑正常。9）用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输送管的支撑架采用48钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在铺设的垫木上，管道的架子必须牢固。泵管转弯处需做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。8.8施工过程中的监测监控措施8.8.1施工监测内容：脚手架水平位移及垂直沉降的量测8.8.2具体监测方法（1）在进行混凝土浇118、筑前及浇筑过程中及浇筑后12小时内，各测量1次；（2）测点位置选在大梁的跨中施工缝位置（采用钢筋支设，每个范围设置一个）。具体详见附图1。（3）采用AL32自动安平水准仪进行观测。（4）每次观测应用相同的观测方法和观测线路。（5）观测其间使用一种仪器，一个人操作，不能更换。8.8.3变形监测预警值：支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。8.8.4在施工过程中，如发现沉降量超出预警值时，应立即报告现场安全员，停止施工通知作业人员进行疏散。并通报决策部门，采取抢救措施。9专项应急救援预案9.1应急领导小组首先成立模板支撑架应急小组，建立支撑架监测信息反馈系统。组 长：（业主）、（119、监理）、（项目）副组长：（业主）、（项目）下设：通讯联络组 组长：抢险抢修组 组长：技术支持组 组长：医疗救护组 组长：后勤保障组 组长：主要成员：（分包）通讯号码：9.2职责分工9.2.1应急领导小组职责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；组织人员撤离、安排疏散路径；保护事故现场避免闲杂人员围观；监视事故发展情况，保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。9.2.2组长职责1）组长要沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员。决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在120、不受事故影响的地方进行直接控制。2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能得发展过程。3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视。4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理做出安排。5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。9.2.2.3副组长职责1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动。3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。4）设立与应急121、中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。9.2.2.4通讯联络组职责1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速。2）保持通讯设施和设备处于良好状态。3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。9.2.2.5技术支持组职责1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。9.2.2.6抢险抢修组职责1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2）寻找受害者并转移至安全地带，并保护受害人财产。3）设置事故现场警戒线、岗，122、封闭事故现场直到收到明确接触指令，维持工地内抢修救护的正常运作。4）保持抢修救援通道的畅通，引导抢险救援人员及车辆的出入。5）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。6）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。9.2.2.7医疗救治组职责1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢修（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者9.2.2.8后勤保障组职责1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给。2）提供合格的抢险抢修或救123、援的物资及设备9.3应急流程应急响应1)一般事故的应急响应（1）当事故或紧急情况发生后，当事人立即向公司安全部及公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。（2）项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24 小时内尽快向生产安全管理部门部门报告。2）重大事故的应急响应（1）重大生产安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。（2）项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全管理部门。生产安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。3）报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。（1）向内部报警，简述：出事124、地点、事态状况、报警人姓名。（2）向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。4）上报：紧急事故处理后，项目经理应在24 小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，上报公司安全部一份。应急响应流程图9-1。事 故项目负责人公司总部总经理 安全科 分公司（7）经理工程部发 现 者通知(120 119 ) 组织救援 保护现场采取措施江汉区安全生产监督局xx市安全生产监督局 或110通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院组织调查小组查明事故经过认定事故责任提出事故处理事故防范整改措施提交事故调查报125、告移送司法等部门进入行政处罚一般程序工地附近就近医院进行诊治：xx省新华医院：结案归档其它专科医院：（轻度外伤）xx同济医院： 其它专科医院：（骨外伤）xx第161医院：（其他）xx协和医院：事故发生1小时内伤 员 救治 立 即 立 即图9-1应急流程图 9.4施工过程中风险控制措施针对支架施工和模板、钢筋、混凝土施工过程中易出现的问题，分析事件特点及成因，编制应急措施，提出处理办法。1）高支模工程事故的主要原因是纵横水平杆、特别是剪刀撑严重不足，造成高支撑体系整体刚度不足，整体稳定性差引起的，加之高支模工程具有突发性的特点。因此，当作业层上每施加施工荷载时，应组织相关技术、质量、安全相关人员126、进行一次检查，发现支撑有变形、支架有偏离、支撑体系连接部位有松动时，应组织人员及时进行加固和处理。2）模板支设施工前，搭设专用安全通道，并保持通道畅通。3）模板支撑时，设专职安全员巡视，支设过程中与施工无关人员严禁进入，浇筑混凝土时任何人员不得进入模板下部。4）混凝土浇筑过程中，设置皮数杆，对混凝土浇筑沉降情况进行及时观测，模板上部和支撑周边设测量员对模板及支撑进行及时观测。5）混凝土浇筑过程中，测量员随时监测模板标高变化，如出现标高异常变化，立即报告现场安全员采取应急措施。6）如模板架体发出异响、标高异常变化或变形，模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周边安全员负责疏散周127、边施工人员到指定的安全地点。9.5施救措施9.5.1如遇紧急事故，还可拨打下述电话救援：报警电话:110 火警电话：119急救电话:120在工地附近就近医院进行诊治：其它具体专科医院：（骨外伤）xx第161医院：（轻度外伤）xx同济医院：（其他综合医院）xx协和医院：具体的生产安全事故及环境紧急情况的施救措施：1）高处作业发生高处坠落的应急措施：高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救128、治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。2）检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施。（1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。（2）触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动129、，严密观察，必要时送医院诊治。（3）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。（4）如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。（5）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。3）机械伤害事故的应急措施：（1）发生断手（足）、断指（趾）的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。130、然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救。（2）发生头皮撕裂伤时，必须及时对受伤者进行抢救，采取止痛及其他对症措施；用生理盐水冲洗有伤部位涂红汞后用消毒大纱布块、消毒棉花紧紧包扎，压迫止血；同时打120 或者送医院进治疗。4）坍塌事故的应急措施：发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的模板、构件、脚手架采取临时支撑措施，防止因131、二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂坍塌，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。4）火情的应急措施：（1）局部轻微着火，不危急人员安全，可以马上扑灭的立即进行扑灭。（2）局部着火，可以扑灭但可能蔓延扩大的，在不危急人员安全的情况下，应组织周围人员参与灭火，防止火势蔓延扩大，并向现场管理人员汇报。（3）对火势蔓延扩大，不可能马上扑灭的立即进行人员的紧急疏散并拨打消防报警电话“119”，通报火场信息：单位名称、地址、着火地点、着火物资及火势大小、联系电话，回答询问并派人到路口接应消防车。安全员对疏散出来人员进行人数清点，发现有缺少人员的情况时132、，现场最高领导或消防队员立即向公司领导汇报。（4）发现人员受伤，立即送往医院或拨打救护电话“120”与医院联系。10环保注意事项10.1涂刷隔离剂时视作业条件，应采取措施保护地面，如铺废报纸、塑料布等。铺垫物及隔离剂应即时回收。10.2清理模板产生的垃圾应堆放至专用垃圾池中，并集中清运出场。10.3模板作业宜日间进行。夜间作业时，照明灯光线应调整避免影响周围好居民。10.4模板材料装卸作业应采用塔吊吊运，避免产生较大噪音。附件1：100mm厚15.2m高扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为15.2m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.133、50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用9090mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1134、001.200+0.3001.200=3.372kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 135、其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.372+1.403.600)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08210001000/45000=1.817N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.372+1.43.600)0.300=1.636kN 截面抗剪强度计算值 T=31636.0/(21200.00015.000)=0.136N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算136、 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3723004/(1006000337500)=0.091mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000137、+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+1.012)1.200=2.726kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.726/1.200=2.272kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.271.20 最大剪力 Q=0.61.2002.272=1.636kN 最大支座力 N=1.11.2002.272=2.999k138、N 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.327106/54000.0=6.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31636/(24090)=0.681N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm139、2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大变形 v =0.6770.8431200.04/(1009000.002430000.0)=0.541mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.999kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经140、过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 13.334kN 经过计算得到最大变形 V= 1.123mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.495106/121500.0=12.31N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.123mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的141、计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11115.200=1.682kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.20142、01.200=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.728kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.92kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面143、面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7501.50=3.032m =3032/16.0144、=190.086 =0.199 =12922/(0.199424)=153.185N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391=12922/(0.391424)=77.919N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.032(1.500+20.300)=2.503m =2503/16.0=1145、56.935 =0.287 =12922/(0.287424)=106.092N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1350.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。 按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边146、4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放44排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.10)+ 11.20(1.6844/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+1.00)=9.17kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.509.17=41.25kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051341.254.502 按照混凝土的强度换算 得到7天后混凝土强度达到58.40%，C40.0混凝土强度近似等效为C23.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11147、.15N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1350.00360.00/(4500.0080.0011.15)=0.12 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.121 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1214500.00080.000211.110-6 结论：由于Mi = 38.84=38.84 Mmax=66.07 所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。附件2:150mm厚37.1m高扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为3148、7.1m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用9090mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯149、强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.200+0.3001.200=4.878kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵150、抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.878+1.403.600)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09810001000/45000=2.179N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.878+1.43.600)0.300=1.961kN 截面抗剪强度计算值 T=31961.0/(21200.00015.000)=0.163N/mm2 截面抗151、剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8783004/(1006000337500)=0.132mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与152、振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.090=1.463kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+1.463)1.200=3.268kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.268/1.200=2.723kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.721.20 最大剪力 Q=0.61.20153、02.723=1.961kN 最大支座力 N=1.11.2002.723=3.595kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.392106/54000.0=7.26N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31154、961/(24090)=0.817N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.220kN/m 最大变形 v =0.6771.2201200.04/(1009000.002430000.0)=0.783mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.595kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规155、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 12.000kN 经过计算得到最大变形 V= 0.519mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.030106/121500.0=8.48N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗156、剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36572/(29090)=1.217N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.519mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支157、架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11137.050=4.100kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2000.900=0.324kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.2000.900=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 8.490kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2000.900=3.240kN 3.不考虑风荷158、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.72kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1159、uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =14724/(0.212424)=164.187N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =14724/(0.391424)160、=88.785N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.094； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.094(1.500+20.300)=2.653m =2653/16.0=166.363 =0.257 =14724/(0.257424)=135.330N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件3:4501400mm高36m梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度为36.0m，梁截面 BD=450mm1400mm，立杆的纵距(跨度方161、向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连162、续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.600=21.420kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.400+0.450)/0.450=2.167kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4500.600=0.810kN 均布荷载 q = 1.2021.420+1.202.167=28.304kN/m 集中荷载 P = 1.400.810=1.1163、34kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.388kN N2=9.095kN N3=2.388kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.314mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17910001000/164、22500=7.956N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33980.0/(2600.00015.000)=0.663N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.314mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.09165、5/0.600=15.157kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.160.60 最大剪力 Q=0.60.60015.157=5.457kN 最大支座力 N=1.10.60015.157=10.004kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.546106/54000.0=10.11N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布166、荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.056kN/m 最大变形 v =0.67711.056600.04/(1009000.002430000.0)=0.444mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.137mm167、 最大支座力 Qmax=12.989kN 抗弯计算强度 f=0.273106/4491.0=60.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.99kN 采用U托顶撑，无需验算。 五、立杆的稳定性计算 168、立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.99kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11136.000=4.780kN N = 12.989+4.780=17.770kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 169、如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =17770/(0.207424)=202.184N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =210170、0/16.0=131.661 =0.391 =17770/(0.391424)=107.150N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.094； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.094(1.500+20.300)=2.681m =2681/16.0=168.092 =0.251 =17770/(0.251424)=167.083N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件4:6001800mm高30m梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:模板支171、架搭设高度为30.0m，梁截面 BD=600mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方9090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底承重杆按照布置间距150,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为172、483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.600=27.540kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.800+0.600)/0.600=2.100kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.600=1.080kN 均布荷载 q = 1.2027.173、540+1.202.100=35.568kN/m 集中荷载 P = 1.401.080=1.512kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.732kN N2=8.694kN N3=8.694kN N4=2.732kN 最大弯矩 最大174、变形 V = 0.317mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16410001000/22500=7.289N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=34381.0/(2600.00015.000)=0.730N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.317mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按175、照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.694/0.600=14.491kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.490.60 最大剪力 Q=0.60.60014.491=5.217kN 最大支座力 N=1.10.60014.491=9.564kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.522106/176、121500.0=4.29N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35217/(29090)=0.966N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.868kN/m 最大变形 v =0.67710.868600.04/(1009000.005467500.0)=0.194mm 木方的最大挠度小于600177、.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.039mm 最大支座力 Qmax=11.171kN 抗弯计算强度 f=0.295106/4491.0=65.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/178、150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.17kN 采用U托顶撑，无需验算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.17kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11130.000=3.984kN N 179、= 11.171+3.984=15.155kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范180、表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =15155/(0.207424)=172.433N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =15155/(0.391424)=91.383N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2181、(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.070； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.070(1.500+20.300)=2.622m =2622/16.0=164.404 =0.262 =15155/(0.262424)=136.223N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件5:7002050mm高36m梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度为36.0m，梁截面 BD=700mm2050mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.182、0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方9090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底承重杆按照布置间距150,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m183、)： q1 = 25.5002.0500.600=31.365kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(22.050+0.700)/0.700=2.057kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.7000.600=1.260kN 均布荷载 q = 1.2031.365+1.202.057=40.107kN/m 集中荷载 P = 1.401.260=1.764kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6184、0.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.611kN N2=11.308kN N3=11.308kN N4=3.611kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.663mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24910001000/22500=11.067N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm185、2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35747.0/(2600.00015.000)=0.958N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.663mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.308/0.600=18.847kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11186、8.850.60 最大剪力 Q=0.60.60018.847=6.785kN 最大支座力 N=1.10.60018.847=12.439kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.678106/121500.0=5.58N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:187、 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36785/(29090)=1.256N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14.297kN/m 最大变形 v =0.67714.297600.04/(1009000.005467500.0)=0.255mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m188、)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.063mm 最大支座力 Qmax=9.781kN 抗弯计算强度 f=0.287106/4491.0=64.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R R189、c 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.78kN采用U托顶撑，无需验算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.78kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11136.000=4.780kN N = 9.781+4.780=14.562kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 190、4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.57191、4 =0.207 =14562/(0.207424)=165.685N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =14562/(0.391424)=87.807N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.094； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.094(1.500+20.300)=2.681m =2681/16.0=168.092192、 =0.251 =14562/(0.251424)=136.921N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件6：11001400mm高4m梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 BD=1100mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方9090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底承重杆按照布置间距2193、50,200,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.600=21.420kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.400+1.100)/1.100=1.064k194、N/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.1000.600=1.980kN 均布荷载 q = 1.2021.420+1.201.064=26.980kN/m 集中荷载 P = 1.401.980=2.772kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用195、静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.950kN N2=5.612kN N3=4.756kN N4=7.814kN N5=4.756kN N6=5.612kN N7=1.950kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.161mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09510001000/22500=4.222N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32996.0/(2600.0001196、5.000)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.161mm 面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.814/0.600=13.023kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.020.60 最大剪力 Q=0.60.60013.023=4.688kN 最大支座力 N=1.10.60013.023=8.595k197、N 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.469106/121500.0=3.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34688/(29090)=0.868N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/198、mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.795kN/m 最大变形 v =0.6777.795600.04/(1009000.005467500.0)=0.139mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续199、梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.045mm 最大支座力 Qmax=7.772kN 抗弯计算强度 f=0.244106/4491.0=54.38N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.77200、kN采用U托顶撑，无需验算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.77kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1114.000=0.531kN N = 7.772+0.531=8.303kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.201、00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =8303/(0.207424)=94.471N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.50202、0+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =8303/(0.391424)=50.066N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.000(1.500+20.300)=2.451m =2451/16.0=153.649 =0.298 =8303/(0.298424)=65.802N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件7：7002050mm梁侧模板计算书 一、203、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度2050mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置10道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧204、压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.050m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0205、.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.949.200=44.280kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.21m。 荷载计算值 q = 1.244.2800.207+1.403.6000.207=12.023kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.671.501.50/6 = 7.75cm3； I = 20.671.50206、1.501.50/12 = 5.81cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.980kN N2=2.818kN N3=2.396kN N4=2.508kN N5=2.480kN N6=2.480kN N7=2.508kN N8=2.396kN N9=2.818kN N10=0.980kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.308mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/7750=6.968N/mm2 面207、板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31504.0/(2206.66715.000)=0.728N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.308mm 面板的最大挠度小于206.7/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2144.28+1.40.213.60=12.023kN/m 挠度计算荷载标208、准值q=0.2144.28=9.166kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.214/0.600=12.023kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.0230.60 最大剪力 Q=0.60.60012.023=4.328kN 最大支座力 N=1.10.60012.023=7.935kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计209、算 抗弯计算强度 f=0.433106/54000.0=8.02N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6779.151600.04/(1009000.002430000.0)=0.367mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支210、撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.286mm 最大支座力 Qmax=22.094kN 抗弯计算强度 f=1.428106/8982.0=158.99N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A =211、 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 22.094 对拉螺栓强度验算满足要求!附件8：一层大堂吧/宴会门厅、酒店大堂、办公门厅、通道支撑高度10.8m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按10.8m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。1、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员212、及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.1m25kN/m3=2.5 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为10.8m，则每平米钢管的自重为4 kg/m10.8m4根/m2= kg /m2=0.17213、3 t /m29.8 kN =1.695kN /m2施工总荷载=1.2（2.5 +0.3 +1.695 ）+1.43 kN/m2=9.594kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知一层楼板设计荷载标准值为5.7KN/m2。地上一层卸荷架子承受荷载：F 9.5955.7 3.894 KN/m2由于地下一层回顶钢管自重为1.5KN/m2,地下一层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2,，则将上部荷载传给地下一层楼板，以保证架体的安全。结合附件1计算，回顶一层即可满足要求，为保证安全实际回顶两层，其中酒店大堂上部为三层宴会厅高支撑，此部位回214、顶至基础顶。附件9：二层次中庭高度15.2m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按15.2m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。2、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.1m25kN/m3=2.5 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3215、kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为15.2m，则每平米钢管的自重为4 kg/m15.2m4根/m2= kg /m2=0.243t /m29.8 kN =2.381kN /m2施工总荷载=1.2（2.5+0.3+2.381）+ 1.43kN/m2=10.417kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷216、载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知二层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2。地上一层卸荷架子承受荷载：F 10.4177.2 3.217 KN/m2由于一层回顶钢管自重为1.5KN/m2,一层楼板公交车站设计荷载标准值为18.5KN/m2,则将上部荷载传给一层楼板，以保证架体的安全。结合附件1计算，回顶一层即可满足要求。附件10：三层宴会厅高度10.1m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按10.1m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主217、肋，采用483.5mm钢管。3、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.1m25kN/m3=2.5 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最218、小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为10.1m，则每平米钢管的自重为4 kg/m10.1m4根/m2= kg /m2=0.162t /m29.8 kN =1.588kN /m2施工总荷载=1.2（2.5+0.3 +1.588）+1.43 kN/m2=9.466kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知三层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2。地上二层卸荷架子承受荷载：F 9.4667.2 2.266KN/m2由于二层回顶钢管自重为1.5KN/m2,二层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2,则将上部荷载传给二层楼板，219、以保证架体的安全。结合附件1计算，回顶一层即可满足要求，为保证安全实际回顶两层。附件11：1-8号电影厅及候场高度10.13m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按10.13m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。4、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25k220、N/m3）=0.12m25kN/m3=3 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为10.13m，则每平米钢管的自重为4 kg/m10.13m4根/m2= kg /m2=0.162t /m29.8 kN =1.588kN /m2施工总荷载=1.2（3 +0.3 +1.588）221、+1.43 kN/m2=10.066kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知五层楼板设计荷载标准值为5.2KN/m2。地上五层卸荷架子承受荷载：F 10.0665.2 4.866KN/m2由于四层回顶钢管自重为1.5KN/m2,四层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2,则将上部荷载传给四层楼板，以保证架体的安全。回顶一层即可满足要求，为保证安全实际回顶两层。附件12：游泳池高度9.53m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按9.53m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木222、方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。5、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.12m25kN/m3=3 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自223、重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为9.53m，则每平米钢管的自重为4 kg/m9.53m4根/m2= kg /m2=0.152t /m29.8 kN =1.49kN /m2施工总荷载=1.2（3 +0.3 +1.49）+1.43 kN/m2=9.948kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知游泳池部位楼板设计荷载标准值为15KN/m2。满足设计要求，不需要回顶。附件13：扶梯FT6左侧高度25.95m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按25224、.95m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。6、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.15m25kN/m3=3 .75kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2225、 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为25.95m，则每平米钢管的自重为4 kg/m25.95m4根/m2= kg /m2=0.415t /m29.8 kN =4.067kN /m2施工总荷载=1.2（3.75+0.3 +4.067）+1.43 kN/m2=13.940kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知二层楼板设计荷226、载标准值为7.2KN/m2。地上二层卸荷架子承受荷载：F 13.9407.2 6.740KN/m2由于一层回顶钢管自重为1.5KN/m2,一层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2, 地下一层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2,则将上部荷载传给地下一层楼板，以保证架体的安全。回顶两层即可满足要求，为保证安全实际回顶至基础顶。附件14：扶梯FT6 37.05m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按37.05m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用48227、3.5mm钢管。7、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.15m25kN/m3=3 .75kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考228、虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为37.05m，则每平米钢管的自重为4 kg/m37.05m4根/m2= kg /m2=0.592t /m29.8 kN =5.802kN /m2施工总荷载=1.2（3.75+0.3 +5.802）+1.43 kN/m2=16.022kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知地下一层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2。一层卸荷架子承受荷载：F 16.0227.2 8.822KN/m2由于地下二层回顶钢管自重为1.5KN/m2,地下二层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2,地下三层回顶钢管229、自重为1.5KN/m2，则将上部荷载传给基础顶，以保证架体的安全。附件15：扶梯FT2 21.33m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按21.33m考虑，按立杆间距900900（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。8、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.12m25230、kN/m3=3 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为21.33m，则每平米钢管的自重为4 kg/m21.33m4根/m2= kg /m2=0.341t /m29.8 kN =3.342kN /m2施工总荷载=1.2（3+0.3 +3.342）+1.43 kN/m2=12231、.170kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知二层楼板设计荷载标准值为5.7KN/m2。地上二层卸荷架子承受荷载：F 12.1705.7 6.470KN/m2由于一层回顶钢管自重为1.5KN/m2,一层楼板设计荷载标准值为5.7KN/m2,地下一层回顶钢管自重为1.5KN/m2, 地下一层楼板设计荷载标准值为5.7KN/m2则将上部荷载传给地下一层楼板，以保证架体的安全。回顶两层即可满足要求，为保证安全实际回顶至基础顶。附件16：扶梯FT3、FT4 36.53m的楼板卸荷架子验算书 支撑高度按36.53m考虑，按立杆间距90090232、0（最小间距考虑），水平支撑步距为1500mm进行验算，顶部采用50100mm木方间距300mm作次肋，100100mm木方间距900mm（最小间距考虑）作主肋，采用483.5mm钢管。9、 荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚25kN/m3）=0.12m25kN/m3=3 kN/m22）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0k233、N/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m2 4）每平米钢管自重：查表的483.5mm钢管为4.0kg/m；由于立杆间距为900900（最小间距考虑），则每平米钢管立杆按照4根考虑由于支撑高度为10.8m，则每平米钢管的自重为4 kg/m36.53m4根/m2= kg /m2=0.584t /m29.8 kN =5.723kN /m2施工总荷载=1.2（3+0.3 +5.723）+1.43 kN/m2=15.028kN/m21.2荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知地下一层楼板设计荷载标准值为5.7KN/m2。地下一层卸荷架子承受荷载：F 15.0285.7 9.328KN/m2由于地下二层回顶钢管自重为1.5KN/m2,地下二层楼板设计荷载标准值为7.2KN/m2,则将上部荷载传给基础顶，以保证架体的安全。