1、东南国际航运中心总部大厦（36#地块）E、F座工程 深基坑施工方案福州苏宁广场B11地块高大模板安全专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 中建三局集团有限公司中建三局集团有限公司 第2页福州苏宁广场B11地块 高大模板安全专项施工方案目 录第1章 编制说明及依据11.1 编制说明11.2 编制依据1第2章 工程概况22.1 工程概况22.2 高大模板概况32.2.1 超高梁板概况32.2.2 超跨梁概况42.2.3 超重梁板概况5第3章 施工准备93.1 技术准备93.2 材料准备93.2.1 钢管93.2.2 扣件103.2.3 顶托103.2.4 模板、木枋、方钢管103.22、.5 材料检测103.3 机具准备113.4 劳动力准备11第4章 施工进度及资源投入计划114.1 施工总进度计划114.2 机械设备投入计划134.3 主要周转材料投入计划134.4 劳动力投入计划14第5章 模板支撑体系设计155.1 支撑体系设计155.1.1 梁支撑架体155.1.1.1 梁位置的高大模板传力体系155.1.1.2 梁下部支撑设置165.1.1.3 梁侧向支撑设置165.1.2 板支撑架体165.1.2.1 板支撑体系设计165.1.2.2 其他构造要求175.1.3 汽车坡道板支撑架体175.2 超限梁板支撑系统设计计算175.3 超限梁板支撑系统设计参数分类1953、.3.1 超重梁195.3.2 超重板205.3.3 超高梁板205.3.4 超跨梁215.3.5 后浇带模板225.4 代表性超限梁板支撑系统225.4.1 超高梁板225.4.2 超重梁245.4.3 超重板285.4.4 后浇带315.5 布料机位置支撑体系33第6章 主要施工方法346.1 支撑架搭设346.1.1 搭设流程346.1.2 搭设要求366.1.2.1 垫块366.1.2.2 放线366.1.2.3 支撑架构造要求366.2 模板安装396.2.1 模板安装前的准备工作396.2.2 模板的支设406.3 混凝土施工406.3.1 施工准备406.3.2 主要施工机械414、6.3.3 施工流程426.3.4 施工方法426.3.4.1 柱混凝土浇筑426.3.4.2 梁板混凝土浇筑436.3.5 超大梁浇筑施工方法446.3.6 混凝土浇筑与振捣的一般要求446.3.7 混凝土施工注意事项466.4 模板拆除476.4.1 拆除要求476.4.2 拆除顺序486.4.3 注意事项486.4.4 模板的清理维修、存放48第7章 施工过程控制497.1 高大模板支撑架的材料验收497.2 高大模板支撑架的验收497.3 高大模板支撑架的使用管理规定507.4 高大模板拆除517.5 混凝土浇筑期间的监护52第8章 质量保证措施528.1 技术保证措施528.1.1 5、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法528.1.2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准558.1.3 构配件允许偏差558.1.4 搭设允许偏差和检测方法568.1.5 模板拆除578.2 质量控制措施578.2.1 材料质量标准578.2.2 施工质量要求57第9章 安全文明施工保证措施589.1 搭设的安全要求589.2 检查的安全要求609.3 拆除的安全措施619.4 砼浇筑的安全措施629.5 文明施工措施629.6 高大模板监测639.7 危险源辨识669.8 危险源的监控669.8.1 物体打击的监控措施669.8.2 高处坠落的监控措施679.8.3 模板坍塌的监控措施676、9.8.4 模板施工机械伤害的监控措施689.8.5 模板施工机械触电的监控措施699.8.6 模板工程火灾事故的监控措施709.8.7 布料机的倒塌监控措施709.9 职业健康措施719.9.1 劳动保护措施719.10 卫生保证措施719.11 职业病防治措施71第10章 应急预案7310.1 应急预案7310.1.1 建立应急预案组织机构7310.1.2 建立应急预案小组7310.1.3 建立对内、对外的通讯网络7510.1.4 应急预案启动条件7510.2 重大危险源的应急救援方案7510.2.1 高处坠落的物体打击事故应急救援方法7510.2.2 触电事故应急救援方法7610.2.37、 机械伤害应急救援方法7610.2.4 模板、支撑架坍塌应急救援方法7610.2.5 火灾事故应急救援方法7710.2.6 布料机的倒塌应急救援方法7810.2.7 应急救援物资表7810.2.8 应急救援线路79第11章 计算书7911.1 CZL17911.1.1 梁侧模板计算书7911.1.2 梁支撑架计算书8611.2 CZL29411.2.1 梁侧模板计算书9411.2.2 梁支撑架计算书10111.3 CZL310911.3.1 梁侧模板计算书10911.3.2 梁支撑架计算书11611.4 CZL412411.4.1 梁侧模板计算书12411.4.2 梁支撑架计算书13111.58、 CGL113911.5.1 梁侧模板计算书13911.5.2 梁支撑架计算书14611.6 CZB115411.7 CZB216211.8 CGB117011.9 布料机处板面178第12章 附图18812.1 超高梁板18812.2 超重梁板19212.3 其他构造措施1955福州苏宁广场B11地块 高大模板安全专项施工方案第1章 编制说明及依据1.1 编制说明针对苏宁广场B11地块高大模板情况，我项目组织人员仔细研究本项目图纸，进行认真讨论，依据以往同类工程的施工经验、现行的国家、行业标准的相关内容编制本方案。1.2 编制依据表1.2编制依据序号名称1建筑地基基础设计规范（GB500079、-2011）2建筑结构荷载规范（GB50009-2012）3混凝土结构设计规范（GB50010-2010）4钢结构设计规范（GB50017-2003）5混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）6建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）7混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）8建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）9建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）10钢管脚手架扣件（GB15831-2006）11混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）12施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）13建筑10、施工安全检查标准（JGJ59-2011）14建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）15建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）16建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）17建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）18现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程（DBJ13-20-1999）19建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）20扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T13-181-2013）21建筑工程预防坍塌事故若干规定建质200382号22危险性较大的分部分项工程安全管理办法11、（建质200987号）23工程建筑标准强制性条文（建设部建标2002219号文2013版）24建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）25建质2011111号建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法26关于加强模板工程安全生产管理的通知闽建建200347号27福建省建设厅关于加强建筑模板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知闽建建200435号28关于开展建筑施工模板工程专项整治工作的通知闽建建201148号29房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集闽建建201213号30关于进一步加强建筑施工模板工程质量安全管理工作的通知闽建建201436号31关于加强建筑12、施工安全生产工作有关事项的通知闽建建201523号32关于深化建筑施工模板工程等三个专项整治工作的通知闽建建201322号33关于印发的通知闽建建201526号34闽建质安监总2009029号关于进一步加强模板工程监督管理的通知35闽建质安监总2014166号关于模板支撑工程可调托撑等有关事项的通知36建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社37建筑施工手册第五版38关于印发中建三局高大模板工程及支撑体系安全监督管理规定的通知（中建三安字201051号）39中建三局施工现场安全防护标准化图册（房建工程篇2017）40苏宁广场B11地块图纸及施工组织设计。第2章 工程概况2.1 工程概况本工13、程包含二栋高层公寓及商业裙房，两栋公寓分别为44层150.95m和29层97.55m，商业裙房四层，高度为21.75m。地下部分共有三层，为汽车库、自行车库、设备用房等，其中地下三层部分区域为人防。项目用地面积27587.8m2，总建筑面积205561.95m2，其中地上总建筑面积为142386.81m2，（地上计容面积137900m2，不计容面积4486.81m2）；裙房总建筑面积为41594.40m2（其中计容面积41495.34m2，不计容面积99.06m2），地下建筑面积为63175.14m2。建筑基底面积为10754.14m2。表2.1工程概况工程名称福州苏宁广场B11地块工程地理位14、置福州市台江区西二环路与工业路交叉路口西南侧建设单位福州苏宁置业有限公司设计单位南京长江都市建筑设计股份有限公司监理单位福建省建设工程管理有限公司勘察单位福州市建筑设计院施工单位中建三局集团有限公司建筑功能商业用地、商务办公（兼容酒店）、酒店式公寓、公共绿地、城市广场2.2 高大模板概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定，模板支撑高度8m及以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载15KN/m2及以上，集中线荷载20KN/m2及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。2.2.1 超高梁板概况表2.2.1超高梁板概况序号部位高度（m）梁（mm）116轴115、7轴交E轴K轴三层梁板11.4250700、350700、400750（板厚110）2B-19轴B-23轴交B-H三层梁板11.4250700、300700、300700、600750、6001000、6001200（板厚110）310轴25轴交B轴Q轴裙房屋面板10.2200500、300900、3001200、400700、400750、400900、4001000、4001200、500900、5001200、6001000、6001100、6001200（板厚120）417轴20轴交Q轴K轴裙房屋面板15.8200500、3001200、4001200、5001200、6001200（16、板厚120）2.2.2 超跨梁概况超跨梁分布在裙楼部分23轴25轴交M轴Q轴和B-22轴B-23轴M轴H轴，具体规格见下表图。2.2.2超跨梁概况序号部位高度（m）梁序号梁跨度（m）梁截面（mm）1裙楼二层、三层6.0/5.4A（劲性钢筋砼梁）18.425001000B（劲性钢筋砼梁）19.1650010002裙房四层5.4A（劲性钢筋砼梁）18.4250010003裙房屋面5.1A（钢筋砼梁）18.425001000B（劲性钢筋砼梁）19.162.2.3 超重梁板概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定、混凝土结构施工规范（GB50666-2011）及扣件式17、钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T-13-181-2013）中关于模板及支架最不利荷载效应的组合，对高大支模范围整理如下：混凝土结构施工规范（GB50666-2011）4.3.8中关于模板及支架最不利的荷载效应组合规定如下：表2.2.3.1最不利作用效应组合模板结构类型最不利的作用效应组合计算承载力变形验算混凝土水平构件的底模板及支架G1+G2+G3+Q1G1+G2+G3高大模板支架G1+G2+G3+Q1G1+G2+G3G1+G2+G3+Q2（用于验算模板支架的抗倾覆验算）混凝土竖向构件或水平构件的侧面模板及支架G4+Q3G4G1：模板及支架自重；G2：新浇筑混凝土自重；G3：钢筋自18、重；G4：新浇筑混凝土对模板侧面的压力；Q1：施工人员及施工设备荷载；Q2：泵送混凝土及倾倒混凝土等因素产生的荷载；Q3：风荷载，各项荷载的标准值按混凝土结构施工规范（GB50666-2011）附录A确定。表2.2.3.2各荷载标准值部位G1（kN/m2）G2（kN/m3）G3（kN/m3）Q1（kN/m2）楼板0.5241.13.0梁0.5241.53.0根据混凝土结构施工规范（GB50666-2011）4.3.6，选出最不利荷载组合，模板及支架的荷载基本组合效应如下：超重板：超重梁：表2.2.3.3超重梁板概况施工总荷载15KN/m2施工部位自重标准值G1k/G2k/G3k施工活荷载标准值19、Q1k/Q2k/Q3k超重板支撑截面计算公式楼板模板自重标准值G1k =0.5KN/m2施工人员及设备荷载标准值Q1k=3KN/m21.35（0.5+24H+1.1H）+11.4315（KN/m2）通过计算得楼板厚度H298mm时为超重板。包括本工程地下室板厚300、350、400mm区域（包含汽车坡道板300、350、400mm）。新浇筑混凝土自重标准值G2k=24KN/m3钢筋自重标准值G3k=1.1KN/m3集中线荷载20KN/m梁模板自重标准值G1k=0.5KN/m2施工人员及设备荷载标准值Q1k=3KN/m21.350.5（b+2h）+24hb+1.5hb+11.43b20（KN/m20、）通过计算得出：（1）b=200mm，h2763mm；（2）b=250mm，h2182mm；（3）b=300mm，h1794mm；（4）b=350mm，h1518mm；（5）b=400mm，h1310mm；（6）b=450mm，h1149mm；（7）b=500mm，h1000mm；（8）b=550mm，h914mm；（9）b=600mm，h826mm；（10）b=650mm，h752mm；（11）本工程b700mm所有梁。超重板部位如下图所示，超重梁分布于地下室、裙房及C塔楼，具体信息见下表。新浇筑混凝土自重标准值G2k=24KN/m3钢筋自重标准值G3k=1.5KN/m3超重板区域地下室考虑21、拆除内支撑时的影响，地下室-1层、-2层板亦属于超重板。（经计算其施工均布荷载标准值27.50kN/m2：120轮式镐头机等效荷载标准值（kN/m2）：自重为110KN，四个车轮，每个车轮与楼地面的接触面积为0.4*0.4m，楼面铺设18mm厚模板，楼板厚度300mm，每个车轮经钢板传递荷载可按s=1m2，120轮式镐头机等效荷载标准值为110/（4*1）=27.5kN/m2。）由于整层板可视为超重板，无需赘述，现对板厚为300、350、400mm区域进行说明，详下图。超重梁序号部位高度（m）超重梁规格（单位：mm）1地下室-2、-1层梁板3.84001700、4001850、4501100、22、5001000、5001200、5001300、5001500、600800、600900、6001000、7001100、7001200、900800、90012002地下室顶板梁板6.854001350、4001700、4001850、4002200、4002250、5001000、5001100、5001200、5001450、5001850、6001000、6001200、6001300、6001400、6001850、6002150、7001300、800800、900800、9001300、90022003裙楼梁板(二层至五层)6.0/5.45001000、5001200、600123、000、6001100、6001200、7009004A塔楼梁板3.2600800、600000、6001050、650750、700800、7001050、800650、9001000、950650、9508005B塔楼梁板3.05001000、650800、6501000、7001700、800900、8001000、10001000、10001800第3章 施工准备3.1 技术准备在施工前编制、完善施工组织设计并编制高大模板安全专项施工方案，并及时组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件。做好现场管理人员、操作班组、作业人员安全技术交底工作，减少和避免施工误差24、。3.2 材料准备首先在材料分包商的选择上优先选用建筑脚手架（模板）租赁、安装、拆卸、维护服务一体化且具有相应资质的企业。并做好模板、圆钢管、方钢管、支撑顶托等周转材料的备料工作，分批分期进场。使用前进行质量检查验收。对高大模板中使用的模板、木枋、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，进行退场处理。经验收合格的主要构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水现象。主要材料及材料要求如下，材料需求计划详见第4章施工进度及资源投入计划。3.2.1 钢管（1）钢管直径为48.3mm，壁厚3.6mm，钢管应符合国家标准GB/T3091-2008，对于新管还同时必须25、具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。（2）钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.36mm，外径允许偏差-0.5mm。（3）钢管外面的锈蚀深度不得大于规范要求，且必须涂防锈漆进行防锈处理。（4）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕及严重锈蚀等缺陷，钢管上严禁打孔。（5）每根钢管质量不应大于25.8kg。3.2.2 扣件（1）扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁或铸钢铸造，并符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2006的相关规定。扣件不得有裂纹，扣件与钢管接触部分不应有氧化皮，新旧扣件应进行防锈处理。（26、2）扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好。（3）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。（4）新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和法定检测单位测试报告。（5）扣件在螺栓拧紧扭力矩达4065Nm，达到65Nm时不得发生破坏。3.2.3 顶托顶托必须逐个检查，可调托撑外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。插入立杆内的长度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，变形不大于1mm。螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小27、于6mm。支托板、螺母有裂缝的严禁使用。3.2.4 模板、木枋、方钢管（1）木枋规格为50mm100mm、100mm100mm，模板厚度为18mm，不得使用霉变、虫蛀、折裂、腐朽的木材。（2）木枋进场须进过物资人员进行目测验收，对开裂破损的木枋一律不得使用。（3）方钢管的尺寸为50mm50mm3，不得有裂纹。3.2.5 材料检测表3.2.5材料检测取样名称批量范围（套）样品数量（套）钢管1m（2根）直角扣件2815001650112002612011000040旋转扣件2815001650112002612011000060对接扣件281500850112001312011000020安全网528、00250020004200063.3 机具准备根据施工机械需用量计划和施工进度计划，做好施工机具的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。机具投入计划详第4章施工进度及资源投入计划。3.4 劳动力准备（1）根据施工那个日期和劳动力需用量计划（详第4章施工进度及资源投入计划），组织工人进场，并安排好工人生活。工人生活区已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量29、标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，进行遵纪守法教育。第4章 施工进度及资源投入计划4.1 施工总进度计划高大模板施工进度同结构施工进度，进度详我司编制的结构施工阶段进度计划，实际施工将结合现场进度进行。11福州苏宁广场B11地块 高大模板安全专项施工方案12福州苏宁广场B11地块 高大模板安全专项施工方案4.2 机械设备投入计划4.2机械设备投入计划序号材料名称单位数量进场计划1单面压刨台4一次性进场2台式平刨台4一次性进场3台式电锯台24一次性进场4手提式电钻把20一次性进场5电焊机台4一次性进场6扭力扳手把2现场常备7水平仪台2现场常备8经30、纬仪台2现场常备9砼输送泵HBT60C台9随进度进场10砼输送泵HBT90C台3台随进度进场11混凝土罐车台若干随进度进场12振捣棒根22现场常备13平板振动器台4现场常备14坍落度筒套2现场常备15塔吊台4随进度安装16布料机台4一次性进场17钢筋弯曲机台9一次性进场18钢筋切断机台6一次性进场19钢筋调直机台3一次性进场20直螺纹滚压机台6一次性进场4.3 主要周转材料投入计划4.3 主要周转材料投入计划序号材料名称规格单位数量进场计划1模板（胶合板）915183018mmm216.5万分批进场2钢管48.33.6mmt5450分批进场3扣件厚度3.6mm个95万分批进场4木枋50100、31、100100mmm34125分批进场4.4 劳动力投入计划保证劳动力充足，是完成项目的前提，高大模板属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，首先安全员配备到位，全程监督，总包单位安全员配备如下：陈士兵、游聪、张伟斌、蒋雨叶；劳务单位至少配备4名安全员，待进场后报送人员名单；同时特种作业人员应具备相应资质证明，主要劳动力如下：4.4劳动力投入计划时间2017年2018年6月7月8月9月10月11月12月1月2月测量工666666666木工801001201201201201008060钢筋工14014014014014014014010080混凝土工323232323232323232架子工32、505050808080804040电工444444444焊工444444444普工102020202020201010电梯操作员000000002塔吊工121616161616161616时间2018年3月4月5月6月7月8月9月10月11月测量工444444444木工10010080606060604040钢筋工160160100808060606060混凝土工323224242424121212架子工10010080808080505050电工444444444焊工444444444普工151515151515151515电梯操作员668888444塔吊工161616161616168833、第5章 模板支撑体系设计5.1 支撑体系设计结合本工程结构形式、实际施工特点，本方案采用18厚木模板、扣件式钢管（48.33.6mm）脚手架，木枋（50100mm、100100mm）、50503mm的方钢管加U型顶托支撑梁板底的方式进行梁板支撑体系的搭设。（1）根据市场材质情况，以及实际材料进场情况，本方案在设计验算时几种材质按照以下的数据采用：圆钢管48.33.6mm受力验算时按照483.0mm计算，方钢管50503mm受力验算时按照50502.75mm计算。（2）梁结构：由于本工程截面尺寸较多，截面尺寸较大，支撑立杆间距按梁截面进行分类设置搭设。（3）板：采用满堂式托梁支撑架，立杆间距根据34、跨度调整，但不能大于设计间距。（4）水平杆：为保证支架的整体安全稳定，水平杆步距为不大于1.5m，纵横向设置。要求支架水平杆拉杆每隔两道均与混凝土墙柱拉结，加强高大模板的整体抗倾覆能力。（5）剪刀撑布置：在外侧周圈应由下至上的竖向布置连续式剪刀撑，中间再纵横向应每4排（立杆间距1100mm时）或5排（立杆间距800、900mm时）设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度5m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560度。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距6m。所有钢管连接均采用扣件连接。（6）支架顶部支撑采用可调U型顶托，顶托螺杆直径36mm35、。顶托螺杆伸出长度不得超过20cm，离地面20cm处设置纵横扫地杆。垫板为长度不少于2000mm或三跨，宽度不小于15cm，厚度不小于5cm的木垫板。5.1.1 梁支撑架体5.1.1.1 梁位置的高大模板传力体系现浇混凝土及施工等荷载梁底模板梁底横向木枋梁底顶托钢管支柱垫块承力结构层5.1.1.2 梁下部支撑设置（1）立杆间距及设置要求梁底采用50503mm方钢作为次楞、2根50503mm方钢作为主楞，主楞方钢双拼错开500mm设置；钢管立杆作为竖向支撑，纵横向设置水平杆用扣件扣结在立杆上的支撑体系；梁底部设置步步紧或者加设一道对拉螺杆进行加固；立杆顶部设置U型顶托支托方钢主楞，立杆底部设置垫36、木。（2）其它构造要求1）支撑体系水平横杆步距不大于1.5m，同时在离地20cm范围内设置扫地杆、水平剪刀撑。2）剪刀撑必须贯通连续设置，与地面交角45度60度，间距不超过5米（纵横两个方向），同时在架体两侧外围设置纵向剪刀撑进行封闭。3）立管底部垫方木或宽度不小于20cm，厚度不小于5cm的木垫板，利于荷载传递。4）立杆宜采用48.33.6mm的钢管，对拉螺杆的直径为14，U型顶托的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定，其抗压承载力设计值不应小于40kN。5.1.1.3 梁侧向支撑设置（1）支撑设置梁侧采用50503mm方钢作为次楞，2根48.33.6mm的钢管作为主楞，37、主楞方钢双拼错开500mm设置；并结合对拉螺杆作为加固体系，梁侧模顶部设置50503mm通长方钢进行加固。（2）其它构造要求1）在安装模板时，梁底模端部必须在支撑立杆的内侧，不得有悬挑情况出现。2）竖向的梁侧模的拼缝也要用木枋的窄边压住。模边要压在柱的竖向模板上。在主梁梁端与次梁交接部位，要求次梁的底模、侧模压住主梁的侧模，以保证接缝严密及刚度要求。3）根据设计图纸要求，对于跨度L4m的梁，支模时应按规范要求起拱L/10003L/1000。5.1.2 板支撑架体5.1.2.1 板支撑体系设计（1）板底采用50503mm方钢作为次楞、2根50503mm方钢作为主楞，主楞方钢双拼错开500mm设置38、；钢管立杆竖向支撑满堂式承重体系；立杆顶部设置U型顶托支托方钢主楞，底部铺设垫木；应根据周边结构的情况，采取有效的连接措施加强支架的整体稳固性。（2）方钢搁置间距不大于300mm。（3）脚手架支撑体系步距不大于1500mm，同时在离地200mm范围内设置扫地杆。（4）剪刀撑必须贯通连续设置，与地面交角45度60度，间距不超过5米（纵横两个方向）。5.1.2.2 其他构造要求（1）在安装模板时，底模其边端部离支撑立杆的悬挑长度不得大于100mm。（2）底模的搁置要利用木枋的窄边，并把水平拼缝搁置在木枋上。（3）对于跨度L4m的板要求支模时应按规范起拱L/10003L/1000。（4）后浇带支撑采39、用分离式模板支撑，以便于日后拆除满堂支架时保留后浇带处的支撑架体。5.1.3 汽车坡道板支撑架体汽车坡道板厚300mm，其支撑架体设计参照超重板支撑架体设计（见本章5.12），下图为坡道板示意图：5.2 超限梁板支撑系统设计计算（1）通过多次计算，各类楼层高大模板设计搭设将按超高模板及超重模板作为计算及搭设依据，其他梁、板参照归类施工。为保证工程安全及参照福建地方性规定，计算书中钢管计算按483mm、方钢采用50502.75mm的截面进行验算。（2）地下室考虑拆除内支撑时的影响，经计算其施工均布荷载标准值27.50kN/m2：120轮式镐头机等效荷载标准值（kN/m2）：自重为110KN，四个40、车轮，每个车轮与楼地面的接触面积为0.4*0.4m，楼面铺设18m厚模板，每个车轮经钢板传递荷载可按s=1m2，120轮式镐头机等效荷载标准值为110/（4*1）=27.5kN/m2。（3）根据（2）进行设计，超重梁和非超重梁的支撑架纵向（跨度方向）需要结合板架体进行搭设，即梁纵向（跨度方向）立杆间距与板立杆间距成比例关系，各类板架体立杆间距如下：1）地下室-2、-1层板立杆间距：800800mm；2）地下室顶板普通板（厚度不大于250mm）立杆间距：11001100mm；3）地下室顶板超重板（300、350、400mm）立杆间距：900900mm；4）地上部分所有板立杆间距：1100110041、mm。（4）本方案计算书按照梁与板（11001100mm架体）搭连计算，梁底立杆沿梁跨方向550mm，550mm计算通过，450（梁架体与900900mm架体搭连时）、400mm（梁架体与800800mm架体搭连时）皆能通过，即按照最大间距计算，不再赘述。（5）地下室-1、-2层的普通梁模板，其搭设纵距结合超重板立杆间距进行合理搭设。下表只是为超重梁板搭设参数分类提供依据，实际搭设依5.3超限梁板支撑系统设计参数分类中设计为准。194福州苏宁广场B13地块 高大模板安全专项施工方案5.3 超限梁板支撑系统设计参数分类5.3.1 超重梁对高大模板进行分类搭设（以下表中未标注单位：mm）。超重梁分42、类CZL1CZL2CZL3CZL4梁宽B；梁高Hb700；h1400b700；h1400b700；1400h2200b700；1400h6m10相邻两块模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测（2）质量控制1）在架体搭设过程中，应对立杆垂直度进行检查，在不满足垂直度要求的立杆，应立即进行整改。2）留洞口时，木工严格按照墨线留洞。3）模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并及时恢复。5）钢筋吊运到楼层、混凝土布料机放置时不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。6）支43、模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。7）模板应定期进行检查、维修、补充，保证使用质量。8）对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000。第9章 安全文明施工保证措施9.1 搭设的安全要求（1）底座下的基础砼必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能进行上部支撑的搭设，并做到不积水、不沉陷。（2）应遵守高处作业安全技术规范有关规定。（3）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，搭脚手板不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，44、搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔。（4）立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。（5）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。（6）高大模板上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。（7）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（8）不准架设探头板及未固定的杆。（9）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并用横顺拉杆和剪刀撑。（10）安45、装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。（11）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。（12）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。（13）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。（14）安装模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。（15）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4546、60之间。搭设方法详见剪刀撑搭设要求章节。表9.1剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765（16）搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与楼板底部用木垫板。（17）钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。（18）立杆搭接位置应错开，与相邻杆的距离位置不大于三分之一，连接扣件应正确使用，钢管接驳要有驳芯和驳夹。9.2 检查的安全要求（47、1）立柱底部基础应回填夯实。（2）垫木应满足设计要求。（3）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度符合规定。（4）立柱的规格尺寸和垂直度应符合设计要求，不得出现偏心荷载。（5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠。（6）安全网和各种安全防护设施符合要求。（7）洞口防护：涂刷警示漆，警示漆使用反光材质进行设置。洞口防护短边尺寸小于1500mm：1）采用6150mm单层双向钢筋作为防护网，在混凝土浇筑前预设于模板内。2）模板拆除后，在洞口上部采用硬质材料封闭，并穿孔用铁丝绑扎与预留钢筋上，以固定。3）当洞口安装管线时，可切割相应尺寸的钢筋网片，余留部分作为安装阶段的防护措施。示意图如下： 48、洞口防护短边尺寸大于1500mm：1）洞口四周搭设工具式防护栏杆（采取三道栏杆形式，立杆高度1200mm，下道栏杆离地200mm，中道栏杆离地600mm，上道栏杆离地1200mm），下口设置踢脚板并张挂水平安全网。2）防护栏杆距离洞口边不得小于200mm。3）栏杆表面刷红白相间警示油漆。示意图如下：9.3 拆除的安全措施（1）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。（2）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。（3）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员49、靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。（4）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（5）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。（6）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（7）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（8）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕50、落。（9）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。9.4 砼浇筑的安全措施由于砼浇筑时荷载大幅增加，而且受振动等各种因素的影响，必须制订好有针对性的安全措施。（1）砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。（2）砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专职安全员协同木工检查模板及支撑的系统的稳定性，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。（3）砼浇筑时绝对禁止拆除任何模板及下部支撑，现场设专人负责监管。（4）模板面不能集中堆放混凝土、机械，运输、倾倒砼严禁用力过猛，使用振动棒严禁振动模板。（551、）运输混凝土必须设稳固的平桥，未扎钢筋时也要设垫板。（6）现场配备足够的砼工，人工传送料到楼面时，要及时将混凝土分散，以免混凝土堆放过高（不应超过20cm），导致楼面支顶负荷过大，产生坍塌。（7）本工程采用混凝土输送泵浇筑砼，在泵管的安装路线必须避开阳台、独立梁、最高大支模的梁以及其它受力较为薄弱部位。（8）安装泵管应采用支架及防冲垫支承，支架及防冲垫应支承在方钢较为密集的部位，避免泵送砼的冲击力对支模系统及钢筋的损坏。（9）浇筑砼的布料机必须支承在支撑体系统方钢较为密集的位置，尽量避免支承在方钢之间的模板上。（10）泵管不得捆绑在墙、柱、梁、板钢筋及支撑系统上。以免因泵送砼的冲击力拉动或损坏52、捆绑部位而发生危险。（11）所有最高、最大支模的梁均属危险源警示部位，浇筑砼施工必须安排在日间进行。严禁在夜间或准备不够充足的情况下浇筑。9.5 文明施工措施（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。（2）进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。（3）架子堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。（4）施工人员做到活完料净脚下清，确保架子施工材料不浪费。（5）运至地面的材料应按指定地点随搭（拆）随运，分类堆放，当天搭（拆）当天清理。9.6 高大模板监测（1）班组日常进行安全检查，项目部每周一安全周检进行高大模板的专项安全检查，做好安全检查记录工作53、。（2）高大模板日常检查，重点巡查以下部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设在支架边角位置及中间按每隔10m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。详细监测方法现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对模板支撑系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的54、特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案。监测砼浇筑过程中模板及支撑体系变化情况及是否异常，砼浇筑前先在梁底部的两端及中间各设两根吊垂线（两侧），从梁底一直吊到立杆基础上部，吊垂尖离地控制在20mm 以内，并做好记录。在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工，加固处理后方可继续施工。 由于本工程的模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量，55、观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。1）观测点布置本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，无梁楼盖板高大模板施工区域及超高模板施工区域在支架边角位置及中间按每隔10m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。框架梁板超重梁模板支撑区域观测点布置主要设置在主框架梁（超重梁），其中每条主框架梁（超重梁）的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。2）观测方法将观测基准点引测至已一个约50cm高的角钢上，并将其通过螺栓固定在底板上，测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记，具体如下56、图所示：3）观测点示意图（4）监测频率在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率30分钟一次。在混凝土初凝前后及终凝前后也实施实时监测，监测时间根据现场实际情况确定。监测时间控制在高大模板使用时间至混凝土终凝后混凝土强度到达设计强度的85%。表9.5扣件式钢管脚手架高大模板搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12mm/4L6.520mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm30 mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10 mm经纬仪及钢卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/610 mm吊线和卷尺5支架沉降观测12mm8 mm水准仪6支57、架水平位移/10 mm经纬仪及钢卷尺（5）混凝土浇筑过程监测观测主要内容是支撑及模板体系的变形及位移情况，混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查，报监理公司同意后方可复工。9.7 危险源辨识在工程建设中模板工程的施工是工程中的主要工序，施工作业时间占整个工程的一半以上，所以模板工程的安拆工作中的安全问题应该是工程建设中的首要问题之一。由于政府、公司对安全的重视，要求对本工程施工现场各作业工种的作业进行危险源的分析、评价、监控。所以本方案对施工现场木工作业进行危险源分析、评价，并根据实际情况进行监控58、。表9.6模板工程在施工中的重大危险源序号活动过程危险源导致事故是否重大1施工模板安装、拆除物体打击伤亡是2施工模板安装、拆除高处坠落伤亡是3施工模板安装、拆除坍塌伤亡是4施工模板加工机械伤害伤亡是5施工模板加工、安装触电伤亡是6施工模板安装、拆除火灾伤亡是7施工布料机安装、拆除倒塌伤亡是9.8 危险源的监控9.8.1 物体打击的监控措施在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所以对模板在垂直运输、模板安装、模板拆除实施监控。（1）物体打击危险源垂直运输监控由安全员定期或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题59、及时纠正；组织班前活动，监督现场施工员对当日的安全问题进行交底；由指挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场地监控，确保吊运重物下方无人。（2）危险源模板安装、拆除的监控模板的安装、拆除过程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督，避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业，进入现场人员必须正确佩戴安全帽。9.8.2 高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处坠落主要发生的可能性，在于作业人员在沿边操作和攀爬支架时。（1）坠落危险源沿边作业的监控钢管围护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员60、进行教育，提高临边作业人员的安全意识。酒醉、生病及有高血压、恐高症、心脏病的工人不得在高处作业。（2）坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场前进行安全“三级教育”，并进行安全考核，合格后方可作为本项目的工人。班组每日进行班前活动，施工员对当日的危险源及安全要求进行交底。安全员每日在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中队班组进行监督管理。9.8.3 模板坍塌的监控措施（1）模板坍塌时工程中伤亡性较大的安全事故，且经济损失最大，实施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。模板支撑体系搭设前，应对立杆地基进行处理，使立杆地基承载力能够符合要求。立杆支承在楼面上时,下层楼板应具有承受上层施工61、荷载的承载能力。同时选择一支经过专门技术培训，熟悉本工种安全技术操作规程的专业施工队伍。最后，应严格检查模板支撑体系所用的钢管、扣件，对变形或磨损严重的钢管及质量不符规定的扣件严禁使用。（2）确保模板专项施工方案的实施，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项施工方案的落实。（3）确保材料的质量、材料员、质检员对材料进行认真检查验收。（4）项目技术负责人对施工员进行安全技术交底，施工员对班组进行安全技术交底。使模板作业队伍能够熟悉支撑体系安全专项施工方案中的立杆、水平杆、扫地杆、剪刀撑、拉结点等一些构造的具体做法。（5）模板支撑体系搭设过程，应督促安装操作人员严格按照模板支撑体系安全专项施工方62、案进行施工，禁止施工现场出现随意更换支撑杆件的材质，减小杆件规格尺寸，随意变更构造等行为，如发现现场操作违背安全专项施工方案的内容时，应及时督促整改。（6）模板的验收必须认真进行，逐项进行，确保每项符合要求。模板支撑体系搭设完毕后，施工单位应认真组织相关人员进行验收，验收应依据专项施工方案确定的各项指标逐一进行检查。在验收过程，还应采用力矩扳手对扣件拧紧度进行检查，支撑体系顶部的扣件应全数检查，其余扣件检查数量不得少于规定要求。对于验收过程存在的问题，应督促班组给予全面整改。（7）泵管的加固措施须符合要求，泵管单独架设，严禁与外架、模板支架连接。楼层内洞口用木楔将泵管紧固，每隔层用钢管预埋搭设63、支架固定。在每次浇筑混凝土前，安排专人负责检查泵管的稳定程度，浇筑过程中，实时查看泵管是否移位、对架体模板产生非正常荷载等。（8）施工现场应对混凝土浇筑采取相关的措施。应选择合理可靠的施工流程，避免墙、柱与梁板结构同时浇筑；应消除水平冲击荷载，在混凝土浇筑中优先选用汽车泵，如泵管须要穿越混凝土浇筑的楼面时，泵管支架应采用独立支撑体系，防止模板支撑体系在混凝土泵送过程中产生的水平冲击荷载；均匀加载，在混凝土浇筑过程中，按由中心向四周均匀扩散浇筑的原则，制定好混凝土的浇筑流程，确保模板支撑体系整体均匀受荷，从而防止支撑体系由于受荷不均而产生的破坏。此外，在混凝土浇筑过程，施工现场可以采取降低混凝土64、浇筑速度或加快混凝土凝结速度。在保证混凝土浇筑过程中不产生冷缝的前提下，放慢混凝土的浇筑速度，防止加载速度过快而造成支撑体系失稳。（9）混凝土浇筑过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土浇筑，并进行检查加固。9.8.4 模板施工机械伤害的监控措施为保证作业人员的安全，防止机械队人体的伤害事故，制定本措施。（1）对所有各种机械设备进场后，必须由机电工长会同安全员和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐全的或有其他故障的应退回设备保障部门进行维修和安装。（2）设备安装调试合格后，应进行检查，并按标准要求对该设备进行65、验收，经项目组织验收合格后方能正常使用。（3）使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容及按照操作规程操作。（4）使用中要经常对该设备进行保养检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。（5）各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备，其操作人员要按规定每周对施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，防止机械伤害事故的发生。9.8.5 模板施工机械触电的监控措施根据国家JGJ46-2005规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。（1）安装作业前，必须按规范、标准、规定对安装作业66、人员进行安全技术及操作的交底工作。（2）在建工程外侧与外电高压线路未达到安全距离应增设屏障遮拦、围栏或保护网等防护。（3）施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行TN-S接零保护系统，同时必须做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。（4）电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零及保护接地。（5）必须由持有合格证的专职电工，负责现场临时用电的管理及安拆工作。（6）对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试，经检测合格方能投入使用。（7）专职电工队现场电气设备每月进行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全面性的检查。（8）振动泵应选择67、合格的产品，须配置安全防护。使用时，电源放到安全地方，使用之前，首先应检查电动机的绝缘情况是否良好，长期闲置的振动器启用时必须测试电动机的绝缘电阻，检查合格后方可接通电源进行试运转。电动机旋转时，若软轴不转，振动棒不起振，为电动机旋转方向不对，调换任意两相电源线即可；若软轴转动，振动棒不起振，可摇晃棒头或棒头轻磕地面，即可起振。当试运转正常后，方可投入作业。电缆上不得有裸露之处，电缆线必须放置在干燥、明亮处；不允许在电缆线上堆放其他物品，以及车辆在其上面直接通过；更不能用电缆线吊挂振动器等物；电源闸箱，距实际操作地点，最远不得超过3米。电闸箱如有专人看管，必须精神集中，及时按指挥信号准确送电；68、在操作中进行移动时，须使与电动机的导线保持足够的长度和松度，勿使其拉紧，以免线头被拉断；其用电线路长度较长时，须做支架挂设输电电缆，电缆与挂设杆接触点铺设橡胶皮等绝缘品。（9）配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备距离不得超过3米。安装和使用按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。（10）配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志，门应配锁，现场停止作业1小时以上时，应该将开关箱断电上锁。（11）照明专用贿赂设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于2.5m的应有使用安全电69、压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。（12）线路过道应按规定进行架设或埋地，破皮、老化电缆不准使用。（13）使用移动电气工具和混凝土振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。（14）凡从事于用电有关的施工作业时，必须实行电工跟班作业。9.8.6 模板工程火灾事故的监控措施（1）加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。（2）施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。（3）建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可70、进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。（4）配备足量的消防器材，用具和水源，并保证其常备有效，做到防患于未然。（5）严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。（6）对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。（7）临时用房、仓库必须留出足够的消防通道，以备应急之用。（8）对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。（9）定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽。9.8.7 布料机的倒塌监控措施（1）混凝土布料机安装区域，下方加密模板立杆，模板支架71、增加剪刀撑，保持架体稳定性。布料机在楼板上，按照方案要求进行稳固，防止倾倒。（2）端部浇注软管系好安全绳，使用的末端软管长度均不超过3m，不将软管插入浇注的混凝土中，严格按照布料杆范围工作。（3）回转过程中，严禁在整机未停稳时做反向运转，回转处接头管箍不可固定太紧，保证转动灵活，每班次须清理、润滑回转接头管箍密封一次。工作结束时必须将臂架收合、挂好安全钩、大臂水平放置。（4）严禁在输送管及油管内有压力时打开管接头，严禁将端部软管拆掉、让臂架和另一刚性输送管路连接。（5）布料杆在使用过程中和存放期间必须用绳索从多个方向拉结固定牢靠，无法拉接时，设临时支承。（6）布料杆与电器保持一定距离，检修或保72、养时，切断地面电源，不带电检修保养。9.9 职业健康措施9.9.1 劳动保护措施（1）接触粉尘、有毒有害气体等有害、危险施工环境的作业职工，按有关规定发放个人劳动保护用品，并监督检查使用情况，以确保正常使用；如操作振动器等设备时配发相应的手套等。（2）加强机械保养，减少施工机械不正常运转造成的噪音；（3）对于噪音超标的机械设备，采用消音器降低噪音。洞内运输机械行驶过程中，只许按低音喇叭，严禁长时间鸣笛；（4）对经常接触有噪音的职工，加强个人防护，佩带耳塞消除影响；（5）按照劳动法的要求，做好本工程的劳动保护装备工作，根据每个工种的人数以及劳动性质，由物资部门负责采购，配备充足而且必要的劳动保护73、用品。同时加强行政管理，落实劳动保护措施。9.10 卫生保证措施工地配备一定数量的环境卫生清扫人员，每天对工地的环境卫生进行打扫，尤其是职工宿舍周围的环境卫生。每天做到场地清洁，房屋四周排水畅通，无污水死水、无病毒滋生的腐质物堆，生活垃圾统一装入垃圾箱并及时运往指定的垃圾场；积极开展爱卫活动，消除蚊蝇孳生源，开展灭鼠防鼠活动，同时抓好消毒、杀虫工作。保持施工场地的整洁，每天下班后，施工人员应及时对施工场地进行整理，保证做到材料分类成堆，机械设备停放有序。9.11 职业病防治措施严格执行中华人民共和国传染病防治法、中华人民共和国公众卫生法及所在地政府有关职业病管理与疾病防治的规章制度。各单位配备74、应有的设施。负责职工的疾病预防及事故中受伤职工的抢救。强化施工和管理人员卫生意识，杜绝疾病的产生，对已患传染病者及时隔离治疗。有针对性地进行职业病的检查，发现病情时，及时进行病情分析，寻找发病根源，加强和改进施工方法及工艺，消除发病根源，防止病情的漫延。对特殊工种进行岗前培训，持证上岗，按规定采取防范措施，按规定进行施工操作。及时发放个人劳动保护用品，并监督检查正确使用检查正确使用。做好对员工卫生防病的宣传教育工作，针对季节性流行病、传染病等，要利用板报等形式向职工介绍防病、治病的知识和方法。保护工作环境，有效消除或控制环境毒源，做好自我防护工作，预防职业中毒事故。施工现场的各种机械排出的废气75、废物、材料装卸和搬运过程中产生的扬尘，被人体吸收后，对身体产生很大的危害，因此，施工人员一定要配戴口罩进行自我防护，机械操作手要作好机械的维护工作，最大限度地减少机械的噪声和废气的排放量，材料装卸和搬运时应轻拿轻放，减少扬尘对环境的污染，从而有效地预防职业中毒事故。加强施工运输道路和防尘工作。搅拌站和预制场内的行车道路，均采用砼硬化处理，对粉尘较多的进场施工便道，采取填筑砂砾等材料铺设路面，以减少由于行车造成灰尘增多，指派专人对施工运输道路进行维护，并用洒水车经常洒水，保持道路湿润，最大限度地减少道路粉尘飞扬。保持作业场地、运输车辆以及其它各种施工设备的清洁。作业场地经常进行整理和清扫；运输车76、辆在运输飞扬性物资时，用彩篷布覆盖的维护措施，停运时注意冲洗，保持车辆干净卫生，施工区内的搅拌、运输设备、模板、输送泵等机械设备按“谁管理，谁负责保养”的原则，经常进行清洁，使机械在空闲时不产生扬尘。爱护环境，保护当地植被，防止水土流失。对工地外围的草皮、树木不得进行破坏，必要时对在施工环境中产生扬尘的地方进行绿化，以控制扬尘的产生。对施工场地固定的经常运转设备进行合理布置，分散安置，以分散振动和噪声源，有效避免各种振动和噪声产生共振，降低其危害程度。振动和噪声较大的大型机械布置，尽可能在离居民区及职工生活区较远的地方，并尽可能避免夜间施工，深夜必须停工，以免影响当地居民及员工的正常休息。在各77、种施工机械和经常运转设备中安装消音器来降低振动和噪声。对产生较大振动和噪声的常运转固定设备（如发电机、空压机等）采用搭设隔离音棚或修建隔音墙等措施来降低振动和噪声的危害。处于振动和噪声区的施工人员，合理配戴手套、耳塞、耳罩等防护用品来减轻危害。第10章 应急预案10.1 应急预案高大模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件（详见9.7危险源辨识及9.8危险源监控），为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施。10.1.1 建立应急预案组织机构10.1.2 建立应急预案小组项目成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：安全总监，78、生产经理，项目技术负责人；组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员并组成危险源风险评估组、后勤供应组、应急救援组、事故调查组。表10.1.2苏宁广场项目部应急救援小组职责表岗位职能及职责应急组长（1）指挥、协调应急反应行动；（2）与外部应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；（3）最大限度地保证现场人员、外援人员及相关人员的安全；（4）协调后勤保障以支援应急反应组织；（5）通报外部机构，决定请求外部援助。应急副组长（1）协助应急总指挥组织和指挥应急操作协调任务；（2）提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；（3）协调、组织和获取应急所需的其它资源，以支援现场的应急操作79、；（4）组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估；（5）定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；（6）与周边企业共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。危险源风险评估组（1）对施工现场特点及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估；（2）指导安全管理及安全措施落实和监控工作，减少和避免危险源的事故发生；（3）完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学、合理、准确的依据；（4）落实应急反应共享资源及应急反应最快捷有效的社会公共资源的报警联络方式，为应急反应提供及时的支援措施；（5）科学合理地制定应急反应物资资源、人力计划。后80、勤供应组（1）协助制订应急反应物资资源的储备计划并落实；（2）定期检查、监督、落实应急反应物资资源、管理人员的到位和变更情况，及时调整应急反应物资资源的更新和达标；（3）定期收集和整理应急反应物资资源信息、建立档案并归档；（4）应急预案启动后，有效地组织应急反应物资资源到位，并及时提供后勤服务。应急救援组（1）抢救现场伤员，对受伤人员作简易的抢救和包扎工作，及时转移重伤人员到医疗机构就医；引导现场作业人员从安全通道疏散；（2）抢救现场物资，转移可能引起新危险源的物品到安全地带；（3）组建现场消防队，启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作，协助消防部门进行消防灭火的辅助工作；（81、4）保证现场救援通道的畅通，疏散人员撤出危险地带。（5）对事故现场的警戒，阻止非抢险救援人员进入现场，维持治安秩序，负责保护抢险人员的人身安全。事故调查组（1）保护事故现场；（2）为避免造成信息失真造成不利影响，统一由组长对外发布事故信息；（3）对现场的有关实物资料进行取样封存；（4）调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任；按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育，并做总结。表10.1.2苏宁广场项目部应急救援小组主要成员苏宁广场项目部应急救援小组序号姓名岗位电话职责1陈良斌组长18050059779与公司及外部联络；接受政府的指令和调动及现场总指挥，调动应急救援小组展开行动。2陈士兵82、副组长13696990306组织人员现场展开应急救援行动，同时负责应急救援组。3潘洪副组长18959251218组织人员现场展开应急救援行动。同时负责应急救援组。4周庆副组长13675095194组织现场警戒；组织保护紧急疏散，同时负责危险源评估组。5楚勇副组长18695673455组织保护事故现场及相关数据信息，同时负责事故调查组。6邹俊组员15880135068应急救援组：组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。7张凯组员186496060708游聪组员186506286849程小丹组员1350931223010刘晓彬组员13276012066后勤供应组：负责应急救援物资、设备调拨，负责在医83、院陪护伤病人员11房冲组员1855954860510.1.3 建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话（详表10.1.2苏宁广场项目部应急救援小组）。社会救援及报告电话见下表：急救电话120公安110火警电话11910.1.4 应急预案启动条件在高支模施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：（1）在施工过程中，造成伤害事故的；（2）模板火灾；（3）浇筑混凝土时模板支架明显位移；（4）模板坍塌；（5）台风出现时。10.2 重大危险源的应急救援方案10.2.1 高处坠落的物体打击事故应急救援方法（1）一旦发生高处坠落和物体84、打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。85、（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报项目负责人。（8）总结经验教训，教育职工。10.2.2 触电事故应急救援方法（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知120送往最近的医院。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报项目负责人。（6）总结经验86、教训，教育职工。10.2.3 机械伤害应急救援方法（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报项目负责人。（5）总结经验教训，教育职工。10.2.4 模板、支撑架坍塌应急救援方法一旦发生模板、支撑架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该87、区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。（1）挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。（4）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（5）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。88、（6）伤口止血且使用止血带。（7）切忌对压伤进行热敷或按摩。（8）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报项目负责人。（9）总结经验教训，教育职工。10.2.5 火灾事故应急救援方法紧急状况响应步骤：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警。（2）现场救护组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组，消防组接到报警后立即到现场组织扑救。（3）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话。（4）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作。（5）接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救。（6）安全保89、卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员。（7）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生。（8）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组。（9）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电。（10）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生。（11）如电器起火应首先切断电源再组织扑救。（12）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救。（13）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救。（14）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第90、一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾。（15）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。（16）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。（17）对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向项目负责人汇报。10.2.6 布料机的倒塌应急救援方法（1）一旦发生布料机倒塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员受伤。（2）了解事故发生前该区域施工人员的状况，如果施工人员被压，立即组织人员用塔吊把布料机移走，检查受伤情况采取急救措施并拨打120。（3）检查是91、否对下层架体、模板造成破坏，破坏的立即处理，以免引发架体坍塌造成更大损失。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报项目负责人。（5）总结经验教训，教育职工。10.2.7 应急救援物资表表10.2.6应急救援物资表序号应急救援物资名称及数量备注1担架（3副）专人保管2干粉灭火器30个高大模板区域下方及施工工作面周边3消防栓根据方案在基坑周边布置4高压水枪4把/5强光电筒（8把）监管人员6急救医药箱（3个）药品不断补充7止血带（10mm10m）定期检查，不断补充8消炎粉（1kg）定期检查，不断补充9红、紫药水（各5瓶）定期检查，不断补充10酒精棉（10打）定期检查，不断补充11创口92、贴（10包）定期检查，不断补充12双氧水（10瓶）定期检查，不断补充13药棉（1kg）定期检查，不断补充14药棉签（10打）定期检查，不断补充10.2.8 应急救援线路应急救援路线以场内按照施工平面布置中的临时道路为主，以市政道路为辅。根据实际情况从西二环经东大门、长汀路经南大门进出场地。（1）场内抢险、抢救路线如下图：（2）应急电话及地点如发现人员伤亡，应立即拨打110、120，发现火灾拨打电话119，就医行走路线如下：线路医院名称医院地址急诊电话线路一福建省人民医院八一七中路602号（1.6公里）0591-83258135线路二福州东南眼科医院西二环南路35号（500米）0591-838993、0168线路三福建医科大医院交通路88号（1.8公里）0591-83569193第11章 计算书11.1 CZL111.1.1 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1300mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N94、/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m；95、 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.10m。荷载计算值 q = 1.227.0901.100+1.406.0001.100=44.999kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例96、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 59.40cm3；截面惯性矩 I = 53.46cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.500kN N2=12.375kN N3=12.375kN N4=4.500kN最大弯矩 M = 0.281kN.m最大变形 V = 0.246mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.28110001000/59400=4.731N/mm2面板的抗弯强度设计值 f97、，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36749.0/(21100.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.246mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2527.09+1.40.256.00=10.227kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2527.09=6.77398、kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.818kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.875kN经过计算得到最大变形 V= 0.506mm内龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.818106/1.05/7762.0=100.37N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/m99、m2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.506mm内龙骨的最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.689kN.m最大变形 vmax=0.170mm最大支座力 Qmax=16.931kN抗弯计算强度 f = M100、/W =0.689106/8985.9=76.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.931对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！101、11.1.2 梁支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=600mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 100502.75mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00102、kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.30+0.71.402.00=46.712kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.500103、0.2000.5001.100=3.408kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3001.100=36.465kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.100(21.300+0.600)/0.600=2.933kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算104、得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6001.100=1.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3536.465+1.352.933)=47.869kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.320=1.164kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 59.40cm3；截面惯性矩 I = 53.46cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支105、座力分别为 N1=3.742kN N2=11.201kN N3=11.201kN N4=3.742kN最大弯矩 M = 0.208kN.m最大变形 V = 0.133mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.20810001000/59400=3.502N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35831.0/(21100.00018.000)=0.442N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计106、算面板最大挠度计算值 v = 0.133mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 11.201/1.100=10.182kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.181.101.10=1.232kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.10010.182=6.720kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.10010.182=12.321kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.107、41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.232106/7762.0=158.73N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36720.37/(250.0050.00)=4.032N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.880kN108、/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.8801100.04/(100206000.00194050.8)=1.954mm龙骨的最大挠度小于1100.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.349kN.m经过计算得到最大支座 F= 28.332kN经过计算得到最大变形 V= 0.131109、mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.349106/1.05/13908.5=92.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.131mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=28.332kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.14110、37.100=1.233kN N = 28.332+1.233=29.566kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=295111、66/(0.391424)=178.188N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.0001.5001.500/10=0.077kN.m；112、 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=28.332+0.91.21.015+0.90.91.40.077/1.100=29.644kN经计算得到=29644/(0.391424)+77000/4493=195.700N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！11.2 CZL211.2.1 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度1300mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。113、对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000k114、N/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板115、的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.10m。荷载计算值 q = 1.227.0901.100+1.406.0001.100=44.999kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 59.40cm3；截面惯性矩 I = 53.46cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.500kN N2=12.375kN N3=12.37116、5kN N4=4.500kN最大弯矩 M = 0.281kN.m最大变形 V = 0.246mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.28110001000/59400=4.731N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36749.0/(21100.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.246mm面板的最大挠度小于250.0/117、250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2527.09+1.40.256.00=10.227kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2527.09=6.773kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.818kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.875kN经过计算得到最大变形 V= 0.506mm内龙骨的118、截面力学参数为截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.818106/1.05/7762.0=100.37N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.506mm内龙骨的最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规119、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.689kN.m最大变形 vmax=0.170mm最大支座力 Qmax=16.931kN抗弯计算强度 f = M/W =0.689106/8985.9=76.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm120、): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.931对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.2.2 梁支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=900mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.55m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/121、mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.10m。顶托采用方钢管: 100502.75mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.30+0.7122、1.402.00=46.712kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.550=1.704kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)123、： q1 = 25.5001.3000.550=18.233kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.550(21.300+0.900)/0.900=1.069kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.9000.550=0.990kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.233+1.351.069)=23.452kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.990=0.873kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W124、分别为:截面抵抗矩 W = 29.70cm3；截面惯性矩 I = 26.73cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.073kN N2=6.030kN N3=5.773kN N4=6.030kN N5=2.073kN最大弯矩 M = 0.127kN.m最大变形 V = 0.196mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.12710001000/29700=4.276N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.0125、0N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33203.0/(2550.00018.000)=0.485N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.196mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.030/0.550=10.965kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.970.550.55=0.332kN.m最大剪力 Q=0126、.6ql = 0.60.55010.965=3.618kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.55010.965=6.634kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.332106/7762.0=42.73N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33618.29/(250.005127、0.00)=2.171N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=9.024kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6779.024550.04/(100206000.00194050.8)=0.140mm龙骨的最大挠度小于550.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.128、m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.779kN.m经过计算得到最大支座 F= 16.813kN经过计算得到最大变形 V= 0.122mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.779106/1.05/13908.5=53.34N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.122mm顶托梁的最大挠度129、小于550.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.813kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1277.100=1.093kN N = 16.813+1.093=17.906kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0130、.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=17906/(0.391424)=107.915N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.131、600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.55m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.1001.5001.500/10=0.084kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=16.813+0.91.20.900+0.90.91.40.084/0.550=18.079kN经计算得到=18079/(0.391424)+84000/4493=127.702N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！1132、1.3 CZL311.3.1 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度2150mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计133、算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.150m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F134、1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.95m。荷载计算值 q = 1.227.0901.950+1.406.0001.950=79.771kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 105.30cm3；截面135、惯性矩 I = 94.77cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.977kN N2=21.937kN N3=21.937kN N4=7.977kN最大弯矩 M = 0.498kN.m最大变形 V = 0.246mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.49810001000/105300=4.729N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算136、截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=311965.0/(21950.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.246mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2527.09+1.40.256.00=10.227kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2527.09=6.773kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(137、kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.626kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.044kN经过计算得到最大变形 V= 0.297mm内龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.626106/1.05/7762.0=76.81N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.297mm内龙骨的最138、大挠度小于500.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.616kN.m最大变形 vmax=0.152mm最大支座力 Qmax=15.144kN抗弯计算强度 f = M/W =0.616106/8985.9=68.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算139、强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.144对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.3.2 梁支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强140、度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=600mm2150mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.55m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用方钢管: 100502.75mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计141、算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.15+0.50)+1.402.00=69.190kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.15+0.71.402.00=75.974kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.550=1.704kN。采用的钢管类型为483.0。钢142、管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.1500.550=30.154kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.550(22.150+0.600)/0.600=2.246kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.550=0.660kN考143、虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3530.154+1.352.246)=39.366kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.660=0.582kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 29.70cm3；截面惯性矩 I = 26.73cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.320kN N2=6.748kN N3=6.065kN 144、N4=6.748kN N5=2.320kN最大弯矩 M = 0.094kN.m最大变形 V = 0.065mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09410001000/29700=3.165N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33585.0/(2550.00018.000)=0.543N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.065mm面板的最大挠度小于145、150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.748/0.550=12.270kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.270.550.55=0.371kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.55012.270=4.049kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.55012.270=7.423kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =146、0.371106/7762.0=47.82N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34049.02/(250.0050.00)=2.429N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=10.099kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67710.09147、9550.04/(100206000.00194050.8)=0.157mm龙骨的最大挠度小于550.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.912kN.m经过计算得到最大支座 F= 22.051kN经过计算得到最大变形 V= 0.101mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面148、惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.912106/1.05/13908.5=62.45N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.101mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=22.051kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1197.100=1.026kN N = 22.051+1.026=23149、.077kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=23077/(0.391424)=139.081N/mm2；不考虑风荷载时150、立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.55m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.0001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.151、5-14； Nw=22.051+0.91.20.844+0.90.91.40.077/0.550=23.235kN经计算得到=23235/(0.391424)+77000/4493=157.069N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！11.4 CZL411.4.1 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度2200mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+400mm152、，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资153、料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板154、面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.00m。荷载计算值 q = 1.227.0902.000+1.406.0002.000=81.816kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 108.00cm3；截面惯性矩 I = 97.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.182kN N2=22.499kN N3=22.499kN N4=8.182kN最大弯矩 M = 0.155、511kN.m最大变形 V = 0.246mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.51110001000/108000=4.731N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=312272.0/(22000.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.246mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙156、骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2527.09+1.40.256.00=10.227kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2527.09=6.773kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.818kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.149kN经过计算得到最大变形 V= 0.506mm内龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 7.76cm157、3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.818106/1.05/7762.0=100.37N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.506mm内龙骨的最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：158、 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.713kN.m最大变形 vmax=0.176mm最大支座力 Qmax=17.521kN抗弯计算强度 f = M/W =0.713106/8985.9=79.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉159、螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.521对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.4.2 梁支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=900mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75m160、m。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。顶托采用方钢管: 100502.75mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.20+0.50)+1.402.00=70.720kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.20+0.71.402.00=77.695kN/m2由于永161、久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.400162、=22.440kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(22.200+0.900)/0.900=1.178kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.9000.400=0.720kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.440+1.351.178)=28.696kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；163、截面惯性矩 I = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.536kN N2=7.379kN N3=6.630kN N4=7.379kN N5=2.536kN最大弯矩 M = 0.155kN.m最大变形 V = 0.329mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.15510001000/21600=7.176N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足164、要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33920.0/(2400.00018.000)=0.817N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.329mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 7.379/0.400=18.447kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.118.450.400.40=0.295kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40018.447=4165、.427kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40018.447=8.117kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.295106/7762.0=38.03N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34427.32/(250.0050.00)=2.656N/mm2截面抗剪强度设166、计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=15.183kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67715.183400.04/(100206000.00194050.8)=0.066mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范167、要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.354kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.399kN经过计算得到最大变形 V= 0.031mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.354106/1.05/13908.5=24.24N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.031mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆168、的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.399kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1197.100=1.024kN N = 12.399+1.024=13.423kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；169、 l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=13423/(0.391424)=80.899N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距170、，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.2001.5001.500/10=0.092kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=12.399+0.91.20.843+0.90.91.40.092/0.400=13.683kN经计算得到=13683/(0.391424)+92000/4493=102.913N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！11.5 CGL111.5.1 梁侧模板计算书171、一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1200mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计172、值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际173、计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.00m。荷载计算值 q = 1.227.0901.000+1.406.0001.000=40.908kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m174、) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.091kN N2=11.250kN N3=11.250kN N4=4.091kN最大弯矩 M = 0.255kN.m最大变形 V = 0.246mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.25510001000/54000=4.722N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36136.0/(2100175、0.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.246mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2527.09+1.40.256.00=10.227kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2527.09=6.773kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标176、准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.460kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.136kN经过计算得到最大变形 V= 0.160mm内龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.460106/1.05/7762.0=56.44N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.160mm内龙骨的最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外177、龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.536kN.m最大变形 vmax=0.132mm最大支座力 Qmax=13.193kN抗弯计算强度 f = M/W =0.536106/8985.9=59.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/15178、0与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.193对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.5.2 梁支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.8m，梁截面 BD=179、600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.55m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用方钢管: 100502.75mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4180、.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.550=1.704kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=181、(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.550=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.550(21.200+0.600)/0.600=1.375kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.550=0.660kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3516.182、830+1.351.375)=22.119kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.660=0.582kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 29.70cm3；截面惯性矩 I = 26.73cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.726kN N2=5.201kN N3=5.201kN N4=1.726kN最大弯矩 M = 0.097kN.m最大变形183、 V = 0.123mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09710001000/29700=3.266N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32697.0/(2550.00018.000)=0.409N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.123mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，184、计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.201/0.550=9.456kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.460.550.55=0.286kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5509.456=3.121kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5509.456=5.721kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.286106/7762.0=36.85N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2185、,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33120.55/(250.0050.00)=1.872N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.282kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.282550.04/(100206000.00194050.8)=0.113mm龙骨的最大挠度小于55186、0.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.816kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.665kN经过计算得到最大变形 V= 1.314mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.816187、106/1.05/13908.5=124.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.314mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.665kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10915.800=2.097kN N = 8.665+2.097=10.761kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm188、2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=10761/(0.391424)=64.858N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 189、MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.55m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3000.8001.5001.500/10=0.061kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=8.665+0.91.21.726+0.90.91.40.061/0.550=10.190、888kN经计算得到=10888/(0.391424)+61000/4493=79.248N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！11.6 CZB1计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.8m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，间距200mm，梁顶托采用方钢管100.50.2.75mm。模板自重0.50kN/191、m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值27.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.40+0.50)+1.3027.50=48.398kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.3027.50=38.579kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30采用的钢管类型为483.0。钢管惯192、性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.4000.800+0.5000.800)=7.589kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+27.500)0.800=19.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 43.20cm3；截面惯性矩 I = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算193、 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.589+1.3019.800)0.2000.200=0.139kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/43200=3.227N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.589+1.3019.80194、0)0.200=4.182kN截面抗剪强度计算值 T=34182.0/(2800.00018.000)=0.436N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.5892004/(1006000388800)=0.035mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P195、 = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.4001.200+0.5001.200)=11.383kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.2011.3830.2000.200=0.170kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17010001000/43200=3.929N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.200=2196、.008kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (27.500+0.000)0.200=5.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.008+1.200.100)=2.277kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.305.500=6.435kN/m计算单元内的龙骨集中力为(6.435+2.277)0.800=6.970kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 197、q = P/l = 6.969/0.800=8.712kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.710.800.80=0.558kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8008.712=4.182kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8008.712=7.666kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.76cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.558106/7762.0=71.83N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗198、剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34181.59/(250.0050.00)=2.509N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.897kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.897800.04/(100206000.00194050.8)=0.132mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取199、250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0802.2760.8000.800=0.585kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.585106/7762.0=75.31N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 7.666kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。200、 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 2.534kN.m经过计算得到最大支座 F= 33.893kN经过计算得到最大变形 V= 0.339mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 13.91cm3；截面惯性矩 I = 34.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.534106/1.05/13908.5=173.52N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v201、 = 0.339mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1153.800=0.438kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800=0.320kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.8000.800=6.426kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(N202、G1+NG2+NG3) = 6.465kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(27.500+0.000)0.8000.800=15.840kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 28.35kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度203、设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=28350/(0.391424)=170.862N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah204、2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3000.8001.5001.500/10=0.061kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.26.465+0.91.415.840+0.90.91.40.061/0.800=27.803kN经计算得到=27803/(0.391424)+61000/4205、493=181.196N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！11.7 CZB2计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.2.75mm，间距300mm，梁顶托采用方钢管100.50.2.75mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.0206、0kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.40+0.50)+1.403.00=16.848kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.403.00=16.494kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)207、/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.4000.900+0.5000.900)=8.537kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+3.000)0.900=2.430kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面208、板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.208.537+1.402.430)0.3000.300=0.123kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12310001000/48600=2.527N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.537+1.402.430)0.300=2.456kN截面抗剪强度计算值 T=32456.0/(2900.209、00018.000)=0.227N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.5373004/(1006000437400)=0.178mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.10210、00.4001.200+0.5001.200)=11.383kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.2011.3830.3000.300=0.287kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.28710001000/48600=5.913N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.300=3.012kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.203.012+1.200.150)=3.415kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.134+3.415)