1、福州苏宁广场 B11 地块施工电梯基础专项施工方案编制人：编制人：审核人：审核人：审批人：审批人：日日期：期：中建三局集团有限公司目 录第 1 章 编制说明及依据.11.1 编制说明.11.2 编制依据.1第 2 章 工程概况.1第 3 章 施工电梯选型与定位.23.1 施工电梯部署思路.23.2 施工电梯选型.23.3 施工电梯总平面布置.53.4 施工电梯具体定位.5第 4 章 施工电梯进场及安装计划.8第 5 章 施工电梯基础施工方法.85.1 施工电梯基础施工质量要求.85.2 本工程施工电梯基础施工方法.85.3 施工电梯基础计算书.95.3.1 1#施工电梯基础计算书.95.3.22、 2#施工电梯基础计算书.145.3.3 3#施工电梯基础计算书.185.3.4 4#施工电梯基础计算书.235.3.5 5#施工电梯基础计算书.27第 6 章 施工电梯的安装与拆除.32第 7 章 施工电梯附墙架的安装与验算.327.1 施工电梯附墙架定位.327.2 施工电梯附墙架受力计算.35第 8 章 施工电梯平台搭设与拆除.368.1 平台设计.368.2 接料平台脚手架搭设.44落地式接料平台的搭设流程.44悬挑式接料平台的搭设流程.44具体搭设方法.44立杆.44大横杆.45小横杆.45剪刀撑、横向斜撑设置.45脚手板.46连墙件.46锚筋.46悬挑型钢安装.46钢丝绳.47防护3、.47平台走道板安装.48电梯门.48其他.49架体拆除.498.3 平台脚手架计算书.50落地式双排脚手架平台计算书.50悬挑式双排脚手架平台计算书.58第 9 章 施工电梯的使用管理.699.1 电梯使用管理架构.709.2 施工电梯运行规定.70楼层停靠方式.70物品运输.70运送时间.70第 10 章 现场安全文明施工保证措施.70第 11 章 安全应急救援预案.7111.1 编制依据.7111.2 组织机构及应急报告流程图.7211.3 应急人员岗位职责.7211.4 应急范围.7311.5 物资准备.7311.6 施工现场的应急处理设备和设施.7311.7 应急预案.7311.8 4、施工现场急救.7511.9 意外事故和紧急情况处理.76第第 1 章章 编制编制说明及依据说明及依据1.1 编制编制说明说明本方案为 B11 地块施工电梯基础专项方案，其内容主要包括施工电梯的选型、基础定位、施工电梯出料平台设计及相关验算等，用于为后期施工电梯的进场和安装做好准备，指导现场施工电梯基础的施工，以确保能够满足施工现场的人员及材料的垂直运输需求。1.2 编制编制依据依据（1）福州苏宁广场 B11 地块建筑、结构施工图纸；（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（3）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（4）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20155、）（5）建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2012)（6）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）（7）货用施工升降机 第 1 部分：运载装置可进人的升降机（GB/T10054.1-2014）；（8）建施施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010）（9）混凝土结构后锚固技术规程（JGJ145-2013）（10）建筑施工计算手册江正荣著，中国建筑工业出版社；（11）建筑施工手册第五版；（12）京龙 GJJSC 型升降机使用手册；（13）福州苏宁广场 B11 地块工程施工总承包合同、施工组织设计和施工进度计划；（14）建质 87 号文以及施工现场的安全相关规定及规范；第6、第 2 章章 工程工程概况概况工程名称福州苏宁广场 B11 地块工程地理位置福州市台江区西二环路与工业路交叉路口西南侧建设单位福州苏宁置业有限公司设计单位南京长江都市建筑设计股份有限公司监理单位福建省建设工程管理有限公司勘察单位福州市建筑设计院施工单位中建三局集团有限公司建筑功能本工程为大型公共建筑，包含两栋公寓塔楼，辅楼为商业，地下部分共有三层，为汽车库、自行车库、设备用房等，其中地下三层部分区域为人防。建筑面积及高度本工程包含二栋高层公寓及商业裙房，两栋公寓分别为 44 层 150.95m 和29 层 97.55m，商业裙房四层，高度为 21.75m。地下部分共有三层，为汽车库、自行车库、7、设备用房等，其中地下三层部分区域为人防。项目用地面积27587.8m2，总建筑面积 205561.95m2，其中地上总建筑面积为 142386.81m2，（地上计容面积 137900m2，不计容面积 4486.81m2）；裙房总建筑面积为41594.40m2（其中计容面积 41495.34m2，不计容面积 99.06m2），地下建筑面积为 63175.14m2。建筑基底面积为 10754.14m2。结构形式框架-剪力墙结构、框架-核心筒结构、框架结构建筑分类及耐火等级属于一类高层建筑，建筑耐火等级为一级。设计标高本工程室内标高0.00 相当于绝对标高（罗零）7.650m。第第 3 章章 施工施8、工电梯选型电梯选型与与定位定位3.1 施工电梯部署思路施工电梯部署思路为保证现场施工进度，本工程共安装 3 台 SC200/200GZ 变频中高速双笼电梯（编号为：1#、2#、3#）和 2 台 SC200/200TD 普通双笼电梯（编号为：4#、5#）。其中 1#、2#施工电梯用于塔楼 A 的砌体、二次结构和粗装修施工阶段的施工人员及材料的运转，3#施工电梯主要分别用于塔楼 B 的砌体、二次结构和粗装修施工阶段的施工人员及材料的运转。施工电梯安装在楼板处，1#、2#施工电梯安装高度 156.80m；3#施工电梯安装高度 100.40m。各栋塔楼粗装修完成后，正式施工电梯投入使用后拆除。另外，在9、裙楼区域布置 3#、4#施工电梯用于裙楼砌体、二次结构和粗装修施工的人员及材料的垂直运输，3#、4#施工电梯布置在裙楼东侧，安装高度 27.60m，各施工电梯待裙房粗装修施工完成后进行拆除。施工电梯的具体定位见下章节。3.2 施工电梯选型施工电梯选型（1）各栋塔楼地上部分砌体用量较大，层数多，工序繁杂，在主体施工阶段交叉作业对施工电梯使用频率高。其中，A 栋公寓楼单层面积约 2396m2，高度 150.8m，面积广砌体量大，考虑采用 2 台 SC200/200GZ 变频中高速双笼电梯；B 栋公寓楼单层面积约 1090m2，塔楼高度均超过 94.4m，砌体量较大，楼层较高，考虑采用 1 台 SC10、200/200GZ变频中高速双笼电梯。（2）地上裙楼面积约 7250m，砌体用量较大，拟在裙楼东侧布置 2 台 SC200/200双笼电梯。（3）本工程施工电梯承台基础设计要求尺寸为 4.4*3.8*0.3m，为方便基础结构施工和后期施工电梯的安装，所有施工电梯安装在地下室顶板上，考虑到施工电梯基础周边排水，需在施工电梯基础位置范围内加高 50mm，使电梯基础高于周边顶板面 50mm，保证基础不积水（即施工电梯基础顶面标高=地下室顶板标高+0.05m）。若顶板厚度受力不满足施工电梯基础设计要求时，则需由设计院对顶板受力进行分析验算后采取加固措施，保证顶板受力满足要求，且为确保安全，施工电梯基础11、下部至地下室底板（即地下室每层）采用扣件式钢管脚手架进行加固，具体的施工方法详见以下内容。（4）为保证本工程小型机械设备和其他材料的运输，保证施工进度，结合现场材料堆放场地及交通情况布置施工电梯，综合考虑施工电梯运行速度、需要到达的高度、笼体大小、载重、运行安全以及工程本身情况等因素，最后选定的施工电梯，主要参数如下表所示：序号内容参数1施工电梯编号1#、2#、3#4#、5#2型号SC200/200 GZSC200/200TD3特点双笼不带对重双笼不带对重4台数共 3 台共 2 台5额定载重量/kg22000220006额定安装载重量/kg22000220007外笼重量/kg14801480812、安装最大总高度/m156.80m（1#、2#）100.40m（3#）27.60m9提升速度/m/min0633610限速器SAJ40-1.2SAJ50-2.011吊笼内部面积/mm320015002500320015002500/12吊笼重/Kg222002240013标准节规格/mm6506501508650650150814标准节重量/kg150（立管规格为 A76*4.5）150（立管规格为 A76*4.5）15电机功率/kW23112318.516供电熔断器电流/A293213317变频器功率/25518附墙类型型附墙架（附墙架间距 310.5 米）型附墙架（附墙架间距 310.5 米13、）19附墙距离2.93.6m2.93.6m20电缆装置500 电缆小车500 电缆小车21允许最大悬臂高度/m7.507.5022其他带操作室带操作室3.3 施工电梯总施工电梯总平面布置平面布置3.4 施工电梯具体定位施工电梯具体定位施工电梯的布置考虑到主体结构的外立面造型，尽量避免节点复杂的区域，同时考虑到车辆运输方便，尽量布设在环形通道附近，具体定位如下所示：施工电梯定位图备注施工电梯编号为 1#，基础定位具体位置 G4G5 轴交 GH轴的顶板处，该处顶板厚度为 400mm，板面结构标高为-1.50m。此电梯用于 A 塔楼（2 层屋顶层）。施工电梯编号为 2#，基础定位具体位置在 G4G514、 轴交GA 轴的顶板处，该处顶板厚度为 400mm，板面结构标高为-1.50m。此电梯用于 A 塔楼（2 层屋顶层）。施工电梯编号为 3#，基础定位具体位置在 ZA 轴交Z12Z21 轴的顶板处，该处顶板厚度为 400mm，板面结构标高为-1.50m。此电梯用于B 塔楼（2 层屋顶层）。施工电梯编号为 4#，基础定位具体位置在 B-23 轴交B-MB-L 轴的顶板处，该处顶板厚度为 300mm、400mm，板面结构标高为-1.50m。此电梯用于裙房（2 层屋面层）。施工电梯编号为 5#，基础定位具体位置在25轴交K轴的顶板处，该处顶板厚度为300mm、400mm，板面结构标高为-1.50m。此15、电梯用于裙房（2 层屋面层）。第第 4 章章 施工施工电梯进场及安装计划电梯进场及安装计划本工程施工电梯基座均埋设在地下室顶板上，因此在施工相应区域的地下室顶板时就要做好电梯基座的预埋工作。主楼施工电梯均计划在 5 层结构施工完成后开始进行安装，裙楼施工电梯在 4 层结构施工完成后开始安装，待主楼和裙房区域的粗装修工程施工完成且提前协调正式电梯进场安装、调试并验收合格投入使用后再拆除相应区域的施工电梯，具体的进度安排如下表所示：编号使用区域型号基座预埋时间计划安装时间计划拆除时间安装高度1#A 塔楼SC200/200GZ201158.60m2#A 塔楼SC200/200GZ201158.60m16、3#B 塔楼SC200/200GZ100.40m4#裙楼SC200/200TD27.60m5#裙楼SC200/200TD27.60m第第 5 章章 施工施工电梯基础施工方法电梯基础施工方法5.1 施工电梯基础施工质量要求施工电梯基础施工质量要求（1）混凝土基础板下地面的承载力应大于 0.15Mpa。（2）配筋：本工程施工电梯利用地下室顶板作为基础，顶板原配筋无法满足施工电梯作用下的荷载要求时，须采取配筋加强措施，具体方案见第 5.3 节施工电梯基础计算书。（3）砼强度等级不小于 C30。（4）螺栓位置对角线允许偏差3mm。（5）预埋件必须与钢筋网焊牢，安装面水平度允许差 1mm。预埋件螺帽埋设17、后应与砼面平，全埋入混凝土基础板内，不能高出。螺孔内塞润滑脂封闭以免砂浆流入。（6）砼浇捣后必须保证基础的平整度，与图纸的允许误差为3mm。5.2 本工程施工电梯基础施工方法本工程施工电梯基础施工方法本工程施工电梯均位于地下室顶板上，施工电梯基础螺栓预埋在地下室顶板结构板内，基础设置处的顶板厚度有 300mm、400mm，根据施工电梯说明书中的截面尺寸要求为：4400mm3800mm300mm，因此顶板厚度满足要求。基础砼等级均为 C35（同地下室顶板、梁的砼强度等级），同顶板整体浇筑，具体配筋要求详见 5.3 节施工电梯基础计算书。另外，考虑到施工电梯基础周边排水，在原板厚及配筋不变的基础上18、，需在施工电梯基础位置 4.4*3.8m 范围内加高 50mm，整体浇筑，使电梯基础高于周边顶板面 50mm，保证基础不积水（施工电梯基础顶面标高=地下室顶板标高+0.05m）。为确保施工电梯安全，需在施工电梯基础范围内的正下方至地下室底板进行满堂架回顶（即地下室每层搭设加固架体），回顶架体设置范围为施工电梯基础投影面积外扩2m。架体立杆纵、横向间距为 600mm，步距为 1.5m，顶托内采用 100*100 木枋，并用木块塞紧，板面下采用 50*100 木枋，间距为 250mm。在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（且不小于 3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5 跨。竖19、向剪刀撑顶部及扫地杆处设置水平剪刀撑，使架体形成一个整体。电梯基础平面度不大于 1/1000，紧固底盘的预埋螺栓勾角必须与钢筋网绑扎成为一个整体。为保证施工电梯基础不产生偏移，每个基础上在四角各植 1 根12 钢筋。施工电梯基础示意图电梯编号电梯型号AB厚度L基础强度1#、2#、3#SC200/200GZ4400mm3800mm400mm29003600mmC354#、5#SC200/200TD4400mm3800mm400mm、300mm29003600mmC355.3 施工电梯基础计算书施工电梯基础计算书本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T10054-20020、5），施工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2002），混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）等编制。5.3.1 1#施工施工电梯电梯基础计算书基础计算书（1）参数信息1）施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200GZ；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：158.6m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.2m；底笼宽（单个）：1.5m；标准节重：150kg；对重重量：0kg；单个吊笼重:2400kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2）楼板参数基础混凝土强度等级：C35；楼板长：4m；楼板21、宽：3.8m；楼板厚：400mm；梁宽：0.4m；梁高：1m；板中底部短向配筋：12180；板边上部短向配筋：14100；板中底部长向配筋：14150；板边上部长向配筋：16120；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：10100；箍筋肢数：4；3）荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4）钢管参数：钢管类型：483.0；钢管横距:600mm；钢管纵距:600mm；钢管步距:1500mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；（2）基础承载计算：导轨架重（共需 106 节标准节，标准节重 150kg）：150kg106=15900kg，施 工 升 降 机 自 重 22、标 准 值：Pk=(2400.00 2+1480.00+0.00 2+2000.00 2+15900.00+200.00)10/1000=263.80kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1基础承载力设计值：P=2.1263.80=553.98kN（3）地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/4=0.951）荷载计算楼板均布荷载：q=553.98/(3.23.6)=48.089kN/m22）混凝土顶板配筋验算依据建筑施工手册：Mxmax=0.23、026148.08943.82=72.495kNmMymax=0.02348.0893.83.82=60.69kNmM0 x=-0.072648.08943.82=-201.653kNmM0y=-0.069848.0893.83.82=-184.182kNm混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=72.495+60.69/6=82.61kNms=|M|/(1fcbh02)=82.61106/(1.0016.703.80103375.002)=0.009；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.009)0.5=0.009；s=1-/2=1-0.024、09/2=0.995；As=|M|/(sfyh0)=82.61106/(0.995360.00375.00)=614.79mm2。实际配筋：1180.192 mm2 614.787 mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=60.69+72.495/6=72.773kNms=|M|/(1fcbh02)=72.77106/(1.0016.704.00103375.002)=0.008；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.008)0.5=0.008；s=1-/2=1-0.008/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=72.77106/(0.996325、60.00375.00)=541.16mm2。实际配筋：741.416 mm2 541.163 mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0 x=M0 xmax+M0ymax=(-201.653)+-184.182/6=-232.35kNms=|M|/(1fcbh02)=232.35106/(1.0016.703.80103375.002)=0.026；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.026)0.5=0.026；s=1-/2=1-0.026/2=0.987；As=|M|/(sfyh0)=232.35106/(0.987360.00375.00)=1744.12mm2。实际配筋26、：1876.578 mm2 1744.123 mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0 xmax=(-184.182)+-201.653/6=-217.791kNms=|M|/(1fcbh02)=217.79106/(1.0016.704.00103375.002)=0.023；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.023)0.5=0.023；s=1-/2=1-0.023/2=0.988；As=|M|/(sfyh0)=217.79106/(0.988360.00375.00)=1632.42mm2。实际配筋：1693.318 mm2 1632.416 mm27、2板边上部短向配筋满足要求。3）混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.151044003/12(1-(1/6)2)=17.281010q=48.089kN/m2=0.048N/mm2L=3800mm板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.002370.19238004/(17.281010)=0.55mmfmax/L=0.55/3800=1/6907.852 1263.048 mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5）混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=332.388/2+71.64/2=309.394kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.228、5fyvh0)s/n=(309.394103-0.71.57400975)/(1.25360975)100/4=-6.793mm2；梁配筋满足要求！（4）梁板下钢管结构验算：设梁板下483.0mm 钢管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机1.248.089=57.706kN/m2活载1.42.5=3.5kN/m257.706+3.5=61.206kN/m261.2060.60.6=22.034kN钢管支模架步高 1.5mh/la=1500/600=2.5h/lb=1500/600=2.5经查表，的取值为：1.272计算长度：L029、1=kh=1.1551.2721.5=2.204mL02=h+2a=1.5+20.1=1.7m取：L0=2.204m=L0/i=2203.74/15.9=138由此得：=0.357N=Af=0.357424.115mm2360N/mm2=54.507kN 22.034kN梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：5.3.2 2#施工施工电梯电梯基础计算书基础计算书（1）参数信息1）施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200GZ；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：158.6m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.2m；底笼宽（单个）：1.5m；标准节重：150kg；对重重量：0kg；单个30、吊笼重:2400kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2）楼板参数基础混凝土强度等级：C35；楼板长：4m；楼板宽：3.8m；楼板厚：400mm；梁宽：0.5m；梁高：1.2m；板中底部短向配筋：14150；板边上部短向配筋：16120；板中底部长向配筋：14150；板边上部长向配筋：16120；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：10100；箍筋肢数：4；3）荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4）钢管参数：钢管类型：483.0；钢管横距:600mm；钢管纵距:600mm；钢管步距:1500mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的31、长度：0.1 m；（2）基础承载计算：导轨架重（共需 106 节标准节，标准节重 150kg）：150kg106=15900kg，施 工 升 降 机 自 重 标 准 值：Pk=(2400.00 2+1480.00+0.00 2+2000.00 2+15900.00+200.00)10/1000=263.80kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1基础承载力设计值：P=2.1263.80=553.98kN（3）地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=332、.8/4=0.951）荷载计算楼板均布荷载：q=553.98/(3.23.6)=48.089kN/m22）混凝土顶板配筋验算依据建筑施工手册：Mxmax=0.026148.08943.82=72.495kNmMymax=0.02348.0893.83.82=60.69kNmM0 x=-0.072648.08943.82=-201.653kNmM0y=-0.069848.0893.83.82=-184.182kNm混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=72.495+60.69/6=82.61kNms=|M|/(1fcbh02)=82.6110633、/(1.0016.703.80103375.002)=0.009；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.009)0.5=0.009；s=1-/2=1-0.009/2=0.995；As=|M|/(sfyh0)=82.61106/(0.995360.00375.00)=614.79mm2。实际配筋：1180.192 mm2 614.787 mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=60.69+72.495/6=72.773kNms=|M|/(1fcbh02)=72.77106/(1.0016.704.00103375.002)=0.008；=1-(1-s)134、/2=1-(1-20.008)0.5=0.008；s=1-/2=1-0.008/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=72.77106/(0.996360.00375.00)=541.16mm2。实际配筋：1180.192 mm2 541.163 mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0 x=M0 xmax+M0ymax=(-201.653)+-184.182/6=-232.35kNms=|M|/(1fcbh02)=232.35106/(1.0016.703.80103375.002)=0.026；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.026)0.5=0.026；s=135、-/2=1-0.026/2=0.987；As=|M|/(sfyh0)=232.35106/(0.987360.00375.00)=1744.12mm2。实际配筋：1876.578 mm2 1744.123 mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0 xmax=(-184.182)+-201.653/6=-217.791kNms=|M|/(1fcbh02)=217.79106/(1.0016.704.00103375.002)=0.023；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.023)0.5=0.023；s=1-/2=1-0.023/2=0.988；As=|M36、|/(sfyh0)=217.79106/(0.988360.00375.00)=1632.42mm2。实际配筋：1876.578 mm2 1632.416 mm2板边上部短向配筋满足要求。3）混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.151044003/12(1-(1/6)2)=17.281010q=48.089kN/m2=0.048N/mm2L=3800mm板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.002370.19238004/(17.281010)=0.55mmfmax/L=0.55/3800=1/6907.852 1050.641 mm2；梁截面底部纵筋满足要求37、！5）混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=332.388/2+77.64/2=321.394kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(321.394103-0.71.575001175)/(1.253601175)100/4=-15.332mm2；梁配筋满足要求！（4）梁板下钢管结构验算：设梁板下483.0mm 钢管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机1.248.089=57.706kN/m2活载1.42.5=3.5kN/m257.706+3.5=61.206kN/m261.2038、60.60.6=22.034kN钢管支模架步高 1.5mh/la=1500/600=2.5h/lb=1500/600=2.5经查表，的取值为：1.272计算长度：L01=kh=1.1551.2721.5=2.204mL02=h+2a=1.5+20.1=1.7m取：L0=2.204m=L0/i=2203.74/15.9=138由此得：=0.357N=Af=0.357424.115mm2360N/mm2=54.507kN 22.034kN梁板下的钢管结构满足要求配筋如下图所示：5.3.3 3#施工施工电梯电梯基础计算书基础计算书（1）参数信息1）施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/20039、GZ；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100.4m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.2m；底笼宽（单个）：1.5m；标准节重：150kg；对重重量：0kg；单个吊笼重:2400kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2）楼板参数基础混凝土强度等级：C35；楼板长：4m；楼板宽：3.8m；楼板厚：400mm；梁宽：0.4m；梁高：0.8m；板中底部短向配筋：14150；板边上部短向配筋：16120；板中底部长向配筋：14150；板边上部长向配筋：16120；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：10100；箍筋肢数：4；3）荷载参数：施工荷载：2.5k40、N/m2；4）钢管参数：钢管类型：483.0；钢管横距:600mm；钢管纵距:600mm；钢管步距:1500mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；（2）基础承载计算：导轨架重（共需 67 节标准节，标准节重 150kg）：150kg67=10050kg，施 工 升 降 机 自 重 标 准 值：Pk=(2400.00 2+1480.00+0.00 2+2000.00 2+10050.00+200.00)10/1000=205.30kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1基础承载力设计值：P=2.1205.30=431.13kN（3）地下室顶41、板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/4=0.951）荷载计算楼板均布荷载：q=431.13/(3.23.6)=37.424kN/m22）混凝土顶板配筋验算依据建筑施工手册：Mxmax=0.026137.42443.82=56.419kNmMymax=0.02337.4243.83.82=47.232kNmM0 x=-0.072637.42443.82=-156.935kNmM0y=-0.069837.4243.83.82=-143.338kNm混凝土的泊桑比为=1/42、6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=56.419+47.232/6=64.291kNms=|M|/(1fcbh02)=64.29106/(1.0016.703.80103375.002)=0.007；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007；s=1-/2=1-0.007/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=64.29106/(0.996360.00375.00)=477.96mm2。实际配筋：1180.192 mm2 477.955 mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=47.232+43、56.419/6=56.635kNms=|M|/(1fcbh02)=56.63106/(1.0016.704.00103375.002)=0.006；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.006)0.5=0.006；s=1-/2=1-0.006/2=0.997；As=|M|/(sfyh0)=56.63106/(0.997360.00375.00)=420.79mm2。实际配筋：1180.192 mm2 420.79 mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0 x=M0 xmax+M0ymax=(-156.935)+-143.338/6=-180.825kNms=|M|/(1fcb44、h02)=180.82106/(1.0016.703.80103375.002)=0.020；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.020)0.5=0.020；s=1-/2=1-0.020/2=0.990；As=|M|/(sfyh0)=180.82106/(0.990360.00375.00)=1353.29mm2。实际配筋：1876.578 mm2 1353.294 mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0 xmax=(-143.338)+-156.935/6=-169.494kNms=|M|/(1fcbh02)=169.49106/(1.0016.7045、4.00103375.002)=0.018；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.018)0.5=0.018；s=1-/2=1-0.018/2=0.991；As=|M|/(sfyh0)=169.49106/(0.991360.00375.00)=1267.05mm2。实际配筋：1876.578 mm2 1267.047 mm2板边上部短向配筋满足要求。3）混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.151044003/12(1-(1/6)2)=17.281010q=37.424kN/m2=0.037N/mm2L=3800mm板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.0046、2370.1538004/(17.281010)=0.428mmfmax/L=0.428/3800=1/8876.236 1318.291 mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5）混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=258.678/2+69.24/2=267.739kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(267.739103-0.71.57400775)/(1.25360775)100/4=-5.229mm2；梁配筋满足要求！（4）梁板下钢管结构验算：设梁板下483.0mm 钢管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构47、自重由结构自身承担，则：施工升降机1.237.424=44.909kN/m2活载1.42.5=3.5kN/m244.909+3.5=48.409kN/m248.4090.60.6=17.427kN钢管支模架步高 1.5mh/la=1500/600=2.5h/lb=1500/600=2.5经查表，的取值为：1.272计算长度：L01=kh=1.1551.2721.5=2.204mL02=h+2a=1.5+20.1=1.7m取：L0=2.204m=L0/i=2203.74/15.9=138由此得：=0.357N=Af=0.357424.115mm2360N/mm2=54.507kN 17.427k48、N梁板下的钢管结构满足要求配筋如下图所示：5.3.4 4#施工施工电梯电梯基础计算书基础计算书（1）参数信息1）施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200TD；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：27.6m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.2m；底笼宽（单个）：1.5m；标准节重：150kg；对重重量：0kg；单个吊笼重:2200kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2）楼板参数基础混凝土强度等级：C35；楼板长：4m；楼板宽：3.8m；楼板厚：300mm；梁宽：0.5m；梁高：1.1m；板中底部短向配筋：14150；板边上部短向配筋：16249、00；板中底部长向配筋：14150；板边上部长向配筋：16200；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：10100；箍筋肢数：4；3）荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4）钢管参数：钢管类型：483.0；钢管横距:600mm；钢管纵距:600mm；钢管步距:1500mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；（2）基础承载计算：导轨架重（共需 19 节标准节，标准节重 150kg）：150kg19=2850kg，施 工 升 降 机 自 重 标 准 值：Pk=(2200.00 2+1480.00+0.00 2+2000.00 2+2850.00+200.00)150、0/1000=129.30kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1基础承载力设计值：P=2.1129.30=271.53kN（3）地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/4=0.951）荷载计算楼板均布荷载：q=271.53/(3.23.6)=23.57kN/m22）混凝土顶板配筋验算依据建筑施工手册：Mxmax=0.026123.5743.82=35.533kNmMymax=0.02323.573.83.82=29.747kNmM0 x=-51、0.072623.5743.82=-98.839kNmM0y=-0.069823.573.83.82=-90.276kNm混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=35.533+29.747/6=40.491kNms=|M|/(1fcbh02)=40.49106/(1.0016.703.80103275.002)=0.008；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.008)0.5=0.008；s=1-/2=1-0.008/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=40.49106/(0.996360.00275.00)=410.74mm2。实52、际配筋：1180.192 mm2 410.739 mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=29.747+35.533/6=35.669kNms=|M|/(1fcbh02)=35.67106/(1.0016.704.00103275.002)=0.007；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007；s=1-/2=1-0.007/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=35.67106/(0.996360.00275.00)=361.58mm2。实际配筋：1180.192 mm2 361.576 mm2板中底部短向配筋满足要求。53、板边上部长向配筋：M0 x=M0 xmax+M0ymax=(-98.839)+-90.276/6=-113.885kNms=|M|/(1fcbh02)=113.89106/(1.0016.703.80103275.002)=0.024；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.024)0.5=0.024；s=1-/2=1-0.024/2=0.988；As=|M|/(sfyh0)=113.89106/(0.988360.00275.00)=1164.34mm2。实际配筋：1206.372 mm2 1164.338 mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0 xma54、x=(-90.276)+-98.839/6=-106.749kNms=|M|/(1fcbh02)=106.75106/(1.0016.704.00103275.002)=0.021；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.021)0.5=0.021；s=1-/2=1-0.021/2=0.989；As=|M|/(sfyh0)=106.75106/(0.989360.00275.00)=1089.91mm2。实际配筋：1206.372 mm2 1089.913 mm2板边上部短向配筋满足要求。3）混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.151043003/12(1-(1/6)55、2)=7.291010q=23.57kN/m2=0.024N/mm2L=3800mm板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.002370.09438004/(7.291010)=0.639mmfmax/L=0.639/3800=1/5945.701 652.424 mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5）混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=162.918/2+64.74/2=210.859kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(210.859103-0.71.575001075)/(1.253601075)100/4=-19.631mm2；56、梁配筋满足要求！（4）梁板下钢管结构验算：设梁板下483.0mm 钢管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机1.223.57=28.284kN/m2活载1.42.5=3.5kN/m228.284+3.5=31.784kN/m231.7840.60.6=11.442kN钢管支模架步高 1.5mh/la=1500/600=2.5h/lb=1500/600=2.5经查表，的取值为：1.272计算长度：L01=kh=1.1551.2721.5=2.204mL02=h+2a=1.5+20.1=1.7m取：L0=2.204m=L0/i=22057、3.74/15.9=138由此得：=0.357N=Af=0.357424.115mm2360N/mm2=54.507kN 11.442kN梁板下的钢管结构满足要求配筋如下图所示：5.3.5 5#施工施工电梯电梯基础计算书基础计算书（1）参数信息1）施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200TD；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：27.6m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.2m；底笼宽（单个）：1.5m；标准节重：150kg；对重重量：0kg；单个吊笼重:2200kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2）楼板参数基础混凝土强度等级：C35；楼58、板长：4m；楼板宽：3.8m；楼板厚：300mm；梁宽：0.6m；梁高：1.2m；板中底部短向配筋：12150；板边上部短向配筋：14150；板中底部长向配筋：12150；板边上部长向配筋：14150；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：10100；箍筋肢数：4；3）荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4）钢管参数：钢管类型：483.0；钢管横距:600mm；钢管纵距:600mm；钢管步距:1500mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；（2）基础承载计算：导轨架重（共需 19 节标准节，标准节重 150kg）：150kg19=2850kg，施 工 升 降59、 机 自 重 标 准 值：Pk=(2200.00 2+1480.00+0.00 2+2000.00 2+2850.00+200.00)10/1000=129.30kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1基础承载力设计值：P=2.1129.30=271.53kN（3）地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/4=0.951）荷载计算楼板均布荷载：q=271.53/(3.23.6)=23.57kN/m22）混凝土顶板配筋验算依据建筑施工手册：Mxm60、ax=0.026123.5743.82=35.533kNmMymax=0.02323.573.83.82=29.747kNmM0 x=-0.072623.5743.82=-98.839kNmM0y=-0.069823.573.83.82=-90.276kNm混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=35.533+29.747/6=40.491kNms=|M|/(1fcbh02)=40.49106/(1.0016.703.80103275.002)=0.008；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.008)0.5=0.008；s=1-/2=1-061、.008/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=40.49106/(0.996360.00275.00)=410.74mm2。实际配筋：867.08 mm2 410.739 mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=29.747+35.533/6=35.669kNms=|M|/(1fcbh02)=35.67106/(1.0016.704.00103275.002)=0.007；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007；s=1-/2=1-0.007/2=0.996；As=|M|/(sfyh0)=35.67106/(0.99662、360.00275.00)=361.58mm2。实际配筋：867.08 mm2 361.576 mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0 x=M0 xmax+M0ymax=(-98.839)+-90.276/6=-113.885kNms=|M|/(1fcbh02)=113.89106/(1.0016.703.80103275.002)=0.024；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.024)0.5=0.024；s=1-/2=1-0.024/2=0.988；As=|M|/(sfyh0)=113.89106/(0.988360.00275.00)=1164.34mm2。实际配筋：63、1180.192 mm2 1164.338 mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0 xmax=(-90.276)+-98.839/6=-106.749kNms=|M|/(1fcbh02)=106.75106/(1.0016.704.00103275.002)=0.021；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.021)0.5=0.021；s=1-/2=1-0.021/2=0.989；As=|M|/(sfyh0)=106.75106/(0.989360.00275.00)=1089.91mm2。实际配筋：1180.192 mm2 1089.913 mm2板边64、上部短向配筋满足要求。3）混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3.151043003/12(1-(1/6)2)=7.291010q=23.57kN/m2=0.024N/mm2L=3800mm板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.002370.09438004/(7.291010)=0.639mmfmax/L=0.639/3800=1/5945.701 610.87 mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5）混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=162.918/2+69.84/2=221.059kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh065、)s/n=(221.059103-0.71.576001175)/(1.253601175)100/4=-26.181mm2；梁配筋满足要求！（4）梁板下钢管结构验算：设梁板下483.0mm 钢管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：施工升降机1.223.57=28.284kN/m2活载1.42.5=3.5kN/m228.284+3.5=31.784kN/m231.7840.60.6=11.442kN钢管支模架步高 1.5mh/la=1500/600=2.5h/lb=1500/600=2.5经查表，的取值为：1.272计算长度：L01=kh66、=1.1551.2721.5=2.204mL02=h+2a=1.5+20.1=1.7m取：L0=2.204m=L0/i=2203.74/15.9=138由此得：=0.357N=Af=0.357424.115mm2360N/mm2=54.507kN 11.442kN梁板下的钢管结构满足要求。配筋如下图所示：第第 6 章章 施工施工电梯的安装与电梯的安装与拆除拆除另详见专业施工电梯安装单位编制的详见专业施工电梯安装单位编制的安拆安拆方专项方专项方方案案。第第 7 章章 施工施工电梯附墙电梯附墙架架的安装与验算的安装与验算7.1 施工电梯附墙架定位施工电梯附墙架定位施工电梯均附着于结构梁或板上，其附67、墙件形式采用 II 型，附墙件与主体结构采用穿墙螺栓连接。为了保证吊笼运行的稳定性，加高后在规定的间隔距离内必须安装设置附墙架，型附墙架附墙间隔距离为 310.5 米，本工程 A 塔楼标准层层高为 3.2m，避难层 3.6m，每三层附墙一道；B 塔楼标准层层高为 3.0m，则每三层附墙一道；在非标准层，每层（或每两层）附墙一道，保证不超过最大附墙距离。裙房自下而上层高为 6.0m、5.4m、5.1m、5.1m，每层附墙一道。安装附墙架时必须注意：拧紧所有螺栓，开口销必须张开。附墙件形式如下图所示：施工电梯附墙件平面示意图7.2 施工电梯附墙架受力计算施工电梯附墙架受力计算附墙架作用于建筑物上力68、 F 的计算可用下列公式来计算：（1）计算附墙架作用于建筑物上力 F 计算：本工程采用 II 型附墙架，B=1425mm，L=3200mm（取本工程附墙距离最大的进行计算）。采用 M24 螺栓的截面积 A=452 mm。kNBLF73.6505.2*142560*320005.2*60*=65.73103452=145.42Mpa根据机械设计手册，4.8 级 M24 螺栓的许用应力=310 Mpa螺栓采用 4.8 级 M24 螺栓可以满足安装使用要求。接触点混凝土受力强度设计计算：（2）混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=669、5.73kN；d-楼板螺栓的直径，d=24mm；b-楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc-混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于 129.75kN，即 N=65.73KN129.75KN，满足要求。第第 8 章章 施工施工电梯平台电梯平台搭设搭设与拆除与拆除8.1 平台设计平台设计为方便现场施工人员的通行并保证施工的安全，拟在施工电梯与结构之间搭设脚手架防护及接料平台。施工电梯出入口架体与整体外架同步搭设成型，但是需注意出入口的架最外侧的一跨立杆与整体外架边跨立杆采用横杆进行连接，以避免后期外架拆除时再对此部位架体进行拆70、改，同时提高工效、节省成本。（1）本工程主楼的施工电梯外笼边缘与结构边缘的距离控制在 1300mm，在裙楼位置（1F4F）的相应位置会因结构边缘的内缩或外扩而相应进行调整，具体的钢管架搭设方法和参数详施工电梯平台搭设平面示意图，各栋楼在裙楼范围采用落地式接料平台，主楼以上部分采用悬挑式接料平台。根据规定，落地式接料平台不得超过 24m，悬挑式接料平台不得超过 20m，均采用扣件式钢管架，外架与施工电梯出入口架体根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）进行搭设。（2）落地式接料平台的搭设要求接料平台搭设总高度不得超过 24m，采用双排架体，排距为 0.8m，纵向距离为 0.9m、71、1.5m、0.8m、1.5m、0.9m，步距为 1.8m。连墙件采用扣件连接，每层均设置，且扣件须拧紧。与楼层相近的大横杆设置在楼层以下 100mm，待本层架体搭设完后，采用100*100 的木枋间距250 沿架体进行铺设，最后铺设 18 厚的木模板并用 16#钢丝绑紧。接料平台每层在两侧均采用定型化冲孔薄钢板进行防护。（3）悬挑式接料平台的搭设要求接料平台悬挑主梁采用 16#工字钢，悬挑层布置、工字钢间距详施工电梯平台搭设平面示意图。搭设总高度不大于 20m。事先需预埋20 的 U 型螺杆，固定端需大于悬挑段的 1.25 倍，在工字钢正上方预埋20 的吊环，吊环在预埋时应与梁板主筋焊接。架体72、搭设方法同落地式接料平台，立杆落在工字钢位置处需焊接25 高 100mm 的钢筋。连墙件采用扣件连接，每层均设置，且扣件须拧紧。在施工至第三层时，距悬挑工字钢端头 100mm 处需用钢丝绳进行拉结。接料平台每层在两侧均采用定型化冲孔薄钢板进行防护。（4）具体的平台脚手架类型分布及搭设方法如下表所示：施工电梯平台架搭设平面示意图电梯编号平台搭设形式平台搭设示意图1#施工电梯（A 塔楼北侧）14F 采用落地式双排脚手架说明：因 14 层有 500mm 宽的挑板，所以采用落地架，且为保证外架立面在同一竖直线上，保证不影响施工电梯安装，将立杆横向间距缩小为 650mm，4 层以上采用悬挑架，立杆间距按73、正常情况（间距 800mm）进行搭设。5F 及以上采用型钢悬挑式脚手架（悬挑层在 5F、9F、15F、21F、27F、33F、38F、42F）2#施工电梯（A 塔楼南侧）12F 采用落地式双排脚手架说明：因仅在 3 楼板位置有 500mm 宽的挑板，所以 12 层采用落地架，且为保证外架立面在同一竖直线上，保证不影响施工电梯安装，将立杆横向间距缩小为 650mm，2 层以上开始采用悬挑架，立杆间距按正常情况（间距 800mm）进行搭设。3F 及以上采用型钢悬挑式脚手架（悬挑层在 3F、9F、15F、21F、27F、33F、38F、42F）3#施工电梯（B 塔楼）14F 采用落地式单排脚手架说明74、：因在 14 楼板位置有 850mm 宽的挑板，较以上楼层凸出750/850mm，所以 14 层按外架方案搭设双排落地式脚手架，后期拆除外排立杆，保留内排立杆，形成单排落地式脚手架，以满足施工电梯安装，4 层以上开始采用悬挑架，立杆间距按正常情况（间距 800mm）进行搭设。5F 及以上采用型钢悬挑式脚手架（悬挑层在 5F、9F、15F、21F、27F）4#施工电梯（裙楼东侧）均采用落地式双排脚手架平台5#施工电梯（裙楼东侧）均采用落地式双排脚手架平台施工电梯平台架搭设立面、剖面示意图冲孔板样品（标准板正面）冲孔板样品（标准板反面）8.2 接料平台脚手架搭设接料平台脚手架搭设8.2.1 落地式75、接料平台的搭设流程落地式接料平台的搭设流程铺设 50mm 厚垫板摆放扫地杆逐根设置立杆，随即于扫地杆扣紧装扫地小横杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆第三、四步大横杆、小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂设防护网（定型化冲压钢板网片）安装层间防护门安装层间号牌安装夜间照明灯。8.2.2 悬挑式接料平台的搭设流程悬挑式接料平台的搭设流程现场放线确定型钢预埋钢筋环位置预埋钢筋环悬挑梁的制作、焊接固定立杆的短肢悬臂支撑梁预埋环表面凿清型钢支撑梁穿楼面预埋钢筋环，定位、校正并焊接固定竖立杆，保证立杆与工字钢上焊接钢筋头套牢搭设扫地杆第一步大横杆设置第一步小横杆设置76、第二步大横杆设置第二步小横杆装设连墙拉结杆装设防护栏杆接立杆设置第三、四步大横杆和小横杆装设连墙拉结杆铺脚手板设置剪刀撑挂设防护网（定型化冲压钢板网片）搭设至满足高度时进行架体检查、验收投入使用。8.2.3 具体搭设方法具体搭设方法8.2.3.1 立杆落地式接料平台立杆落在地下室顶板上。每根立杆底部设应加设底座或垫板，垫板厚度不小于 50mm，采用整条的垫块。悬挑式接料平台立杆落在工字钢上，立杆正对工字钢处需焊接高度为 100mm，25 的限位钢筋。接料平台必须设置纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆底部、距离底板结构面或工字钢不超过 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣77、件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其他各层各步必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符和下列规定：立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不得设置在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端 1m，宜高出檐口上端 1.5m。8.2.3.2 大横杆大横杆布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。为了方便木78、跳板的铺设，在各楼层的操作层每排还应增设一根大横杆，每跨增设一根 1 根小横杆。8.2.3.3 小横杆贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于 150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 5cm，伸出内排大横杆距离结构外边缘不小于 200cm。8.2.3.4 剪刀撑、横向斜撑设置由于架体使用功能的特殊性，为不阻碍施工电梯平台的通行，本方案只在施工电梯出入口架体两侧外架设置剪刀撑。一字型、开口型双排架两断口必须设置横向斜撑（例如施工电梯口两侧79、端部），横向斜撑应在同一节间，由底到顶呈“之”字型布置，斜撑交叉和内外大横杆相连到顶。示意图如下：8.2.3.5 脚手板作业层满铺脚手板，为了减轻脚手架的自重，同时考虑防火要求，脚手板选用钢筋网片脚手板，单片钢筋网片尺寸为 7501000。不得使用锈蚀、变形、破损的钢筋网片脚手板。为确保施工的安全，作业层脚手板的下方还应加设一道水平大眼网。8.2.3.6 连墙件连墙件的设置在架体两侧的立杆上，楼板上方墙体设置短管与脚手架立杆进行连接固定，连墙件在每个操作平台部位设置（每层结构设置一道）。示意图如下所示：8.2.3.7 锚筋型钢悬挑梁固定端采用两道锚固螺栓与建筑结构梁板固定，采用20 的螺栓作为80、悬挑工字钢锚筋，螺栓上采用角钢压板连接固定，角钢规格不应小于 63mm63mm6mm。8.2.3.8 悬挑型钢安装（1）型钢采用 16#工字钢，工字钢规格为高度 160mm、腿宽 88mm、腰厚 6mm。其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700-2006）中 Q235-A 级钢的规定。为防止脚手架立杆滑移，工字钢上立杆位置应焊接25 的钢筋短头对立杆加以固定。（2）悬挑钢梁固定段长度不小于悬挑段长度的 1.25 倍。（3）型钢悬挑梁固定端采用 2 对 U 型螺栓与建筑结构梁板固定，U 型钢筋预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行81、国家标准混凝土结构设计规范（GB50010）中钢筋锚固的规定。（4）对于部分悬挑工字钢锚筋较集中的梁板部位，采取锚筋预埋加固筋通长设置和增加用活动顶托补顶上层楼板的方式进行加固措施。（5）考虑到该工程局部有剪力墙，为保证悬挑梁有足够的锚固长度，悬挑梁需要穿过剪力墙，故需要在剪力墙浇筑混凝土前在悬挑梁穿过剪力墙的部位预留木盒，木盒高度为 180mm，宽度为 90mm。悬挑钢梁穿墙构造做法如下：（6）建筑转角处悬挑型钢梁上设置的联梁与悬挑主梁采用焊接固定。8.2.3.9 钢丝绳采用 619 钢丝绳，强度极限1400Mpa，破坏拉断的拉力和应大于 405KN。悬挑架采用16 钢丝绳，钢丝绳与建筑结构82、拉结的吊环使用20 一级钢筋。选用合格产品，提供材质单，进场设专人验收。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。8.2.3.10 防护作业层脚手架立杆须高于平台至少 1.5m，并于平台上 0.6m 和 1.2m 处设两道防护栏杆。底部侧面设 200mm 高的挡脚板，挡脚板可用多层板。接料平台每层在立面及侧面两侧均采用定型化冲孔薄钢板进行防护。8.2.4 平台平台走道板安装走道板安装平台上每层铺设木枋，平台走道板下方采用 100*100mm 木枋背楞，间距不得大于300mm，最后铺设 18 厚的木模板并用 16#钢丝绑紧，离电梯笼出入口距离50mm。出入口架体与两侧脚手架应处于同一立面，搭设过程中，应严83、格控制架体的垂直度与施工电梯门部位架体尺寸。8.2.5 电梯门电梯门每栋楼每层在操作平台醒目位置悬挂楼层标号、“注意安全、进出关门”标志。电梯层门：为确保工程安全，在各层操作平台上设置定型化制作的双扇层门。层门的竖向高度为 1.9m，宽度为 1.4m（双扇），层门横向分隔采用 30*30 方钢，门框采用30*20 方管，门框上方为 650mm 高钢板网。现场安装时，采用扣件将门柱与施工施工电梯楼层出入口操作架进行连接。在铺设楼层出入平台时，将木枋搁置在此门的下框上，并铺钉好模板。具体做法详见下图：8.2.6 其他其他其他相关要求和做法需结合本项目外脚手架工程安全专项施工方案进行施工。8.2.784、 架体拆除架体拆除（1）拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆斜撑杆小横杆大横杆立杆。悬挑式接料平台待立杆拆除完后最后拆除工字钢。（2）不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。（3）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。（4）所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。（5）拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。（6）当脚手架拆至下部85、最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。（7）最后拆除悬挑工字钢，拆除时须用塔吊吊绳扣紧工字钢，然后逐步往外拉，并有专人进行指挥。（8）拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。8.3 平台脚手架计算书平台脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-20118.3.1 落86、地式双排落地式双排脚手架平台计算书脚手架平台计算书本工程落地式双排脚手架搭设最大高度为 23.5m（裙房 4#、5#施工电梯），按该类情况进行受力验算。计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。双排脚手架，搭设高度 23.5 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.80 米，内排架距离结构 0.25 米，立杆的步距 1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2 层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为 0.30kN/m2，按照铺设 4 87、层计算。防护网荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压 0.40kN/m2，高度变化系数 0.6500，体型系数 1.4150。地基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.088、38kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3000.800/3=0.080kN/m活荷载标准值Q=3.0000.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m活荷载的计算值q2=1.40.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.327106/4491.0=72.770N/m89、m2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变90、形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN活荷载标准值Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN荷载的计算值P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:=0.509106/4491.0=113.231N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆91、自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.058+0.120+1.200=1.378kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm最大挠度和V=V1+V2=1.137mm小横杆的最大挠度小于 800.0/150 与 10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵92、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.0kN,双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:93、单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1072NG1=0.10723.500=2.542kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为 0.30NG2=0.30041.500(0.800+0.250)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，值为 0.17。NG3=0.94、1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.0101.50023.500=0.356kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.862kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us 风荷载体型系数：Us=1.415经计算得到：Wk=0.4000.695、501.415=0.368kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.24.862+0.91.43.600=10.371kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.24.862+1.43.600=10.875kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：五、立杆的稳定性计算:1.不考96、虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.875kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；长细比，为 3118/16=1960 允许长细比(k 取 1)，为 2700/16=169 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.197、90；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到:=10875/(0.19424)=135.337N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.371kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净98、截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；长细比，为 3118/16=1960 允许长细比(k 取 1)，为 2700/16=169 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.225kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=10371/(0.19424)+225000/4491=179.229N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2=302.738kN99、Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk fg其中pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=33.85(kPa)Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk=4.86+3.60=8.46kNA 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！100、8.3.2 悬挑式双排悬挑式双排脚手架平台计算书脚手架平台计算书取 A 塔楼处的施工电梯平台位置的悬挑架验算作为代表进行分析，验算过程如下：计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。双排脚手架，搭设高度 19.6 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.80 米，内排架距离结构 0.25 米，立杆的步距 1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2 层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为 0.30kN/m2，按照铺设 4 层计算101、。栏杆采用木板，荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加三根大横杆。基本风压 0.40kN/m2，高度变化系数 0.6500，体型系数 1.1290。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，建筑物外悬挑段长度 1.85 米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面102、的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3000.800/4=0.060kN/m活荷载标准值Q=3.0000.800/4=0.600kN/m静荷载的计算值q1=1.20.038+1.20.060=0.118kN/m活荷载的计算值q2=1.40.600=0.840kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.118+0.10103、0.840)支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.118+0.1170.840)我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.248106/4491.0=55.154N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值 q2=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.098+0.990 0.600)1500.04/(100 2.06 105 107780.0)=1.506mm大104、横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.8001.500/4=0.090kN活荷载标准值Q=3.0000.8001.500/4=0.900kN荷载的计算值P=1.20.058+1.20.090+1.40.900=1.437kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配105、的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+1.437=0.579106/4491.0=128.821N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.090+0.900=1.048kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大106、挠度V2=191047.600800.03/(3842.06105107780.0)=1.195mm最大挠度和V=V1+V2=1.205mm小横杆的最大挠度小于 800.0/150 与 10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.0kN,双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.0000107、.8001.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1072NG1=0.10719.600=2.102kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采108、用冲压钢脚手板，标准值为 0.30NG2=0.30041.500(0.800+0.250)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.0101.50019.600=0.294kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.361kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021.5000.800/2109、=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us 风荷载体型系数：Us=1.129经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.4000.6501.129=0.294kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.24.361+0.91.43.600=9.769kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.24.361+1.43.600=10.273kN风110、荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.91.40.2941.5001.800五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.273kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 111、1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；长细比，为 3118/16=1960 允许长细比(k 取 1)，为 2700/16=169 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.190；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得:=10273/(0.19424)=127.852N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.76112、9kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；长细比，为 3118/16=1960 允许长细比(k 取 1)，为 2700/16=169 210 长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，；钢管立杆受压强度计算113、值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=9769/(0.19424)+180000/4491=161.605N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2=302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端 C 受脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C 点最大挠度计算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m114、2/l。本工程算例中，m=1850mm，l=2500mm，ml=250mm，m2=1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩 I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.27kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/mk=1.85/2.50=0.74kl=0.25/2.50=0.10k2=1.05/2.50=0.42代入公式，经过计算得到支座反力 RA=26.819kN支座反力 RB=-5.203kN最大弯矩抗弯计算强度 f=13.776106/(1.05141000.0)=93.049N115、/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.36+3.60=7.96kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=10.126mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于 3700.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 16 号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b 大于 0.6，按照 钢结构设计规范116、(GB50017-2011)附录 B 其值b=0.929经过计算得到强度=13.78106/(0.929141000.00)=105.17N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=5.203kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6f=65N/mm2；压点处采用 2 个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以 0.85 的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为 110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼117、板压点的拉环最小直径 D=52034/(3.1416110.502)1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.20kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于 5203.05/(3.1416201.5)=55.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混118、凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.20kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于 131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M=5.20根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第条其中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1 取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1 取为 0.94,期间按119、线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0=120-15=105mm；s=6.50106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0280=1-(1-20.0280)1/2=0.0280s=1-0.0280/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为As=6.50106/(0.9860105.0210.0)=299.1 mm2悬挑脚手架计算满足要求！第第 9 章章 施工施工电梯的使用管理电梯的使用管理本工程主体结构施工阶段和装饰装修施工阶段，各专业分包较多，垂直运输量较大，因此由总包协调部每日根据施工需求，统一调配、安排施120、工电梯的运行，并由物资设备部负责设备的日常维护。9.1 电梯使用管理架构电梯使用管理架构为提高电梯利用率和加强电梯管理力度，本工程所有施工电梯均由项目部总包协调部统一管理。每日的下午 5:20，由总包协调部召集各分包单位召开碰头会，就第二天电梯的使用和分配情况进行讨论。各方会上达成的共识，各分包单位必须严格执行。如有特殊情况需提前向总包协调部进行申请，由总包协调经理与其他各分包单位进行沟通，尽量安排使用，未经协调经理同意，不准更改电梯使用计划。9.2 施工电梯运行规定施工电梯运行规定9.2.1 楼层停靠方式楼层停靠方式人员运输时按一定楼层进行停靠，施工人员达到最近楼层后通过楼梯达到所在施工楼层121、；材料运输则根据批准的申请楼层进行停靠。每层安装一个电梯楼层呼叫器，电梯操作人员根据楼层呼叫情况运行电梯接送人员上下。9.2.2 物品运输物品运输所有需要运输物品须提前向总包协调部提出申请，经协调经理审核后排入日运行计划并督促执行。9.2.3 运送时间运送时间每日上班时间所有施工电梯原则上只用于运送人员，特殊情况需要运输材料货物，需提前向总包协调部进行申请，待协调确认后方可进行货物的运输。调度人员可协调上下班时间，使各工种的上下班时间错开，以达到分流目的，减少等待时间。非上班时间施工电梯尽量安排货物的运输。第第 10 章章 现场现场安全文明施工保证措施安全文明施工保证措施安装及拆卸前，仔细阅读122、SC 型电梯使用手册，熟记安装及拆卸的安全要求。为确保安装安全、顺利，应特别注意以下事项。（1）安装场地应清理干净，并有标志杆围起来，禁止非工作人员入内。（2）防止安装地点上方掉落物体，必要时加安全网。（3）安装作业人员应按空中作业的安全要求，必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等，不要穿过于宽松的衣物，以免被卷入运行部件中，发生安全事故。（4）安装过程中必须有专人负责统一指挥。（5）严禁夜间或酒后进行安装作业。（6）安装过程中，必须笼顶操作，不允许笼内操作。（7）当有人在导轨架上或附墙架上工作时，严禁开动施工电梯；当吊笼运行时，严禁进入外笼内。（8）利用吊杆进行安装时，不允许超载，吊杆只可用来安123、装和拆卸施工电梯零部件，不得用于其它用途。（9）吊笼上的零部件必须放置平稳，不得露出安全栏外。（10）吊杆上有悬挂物时，不得开动吊笼。（11）安装及加高完毕立即对导轨架等部位润滑。（12）吊笼启动前应先进行全面检查，确保施工电梯运行通道无障碍，消除所有不安全隐患。（13）安装运行时，严禁超过额定安装载重量。（14）施工电梯运行时，人员的头、手绝不能露出安全栏外。（15）施工电梯运行前，将接地装置与电梯金属结构联通，接地电阻4。（16）施工电梯在投入使用及拆卸前及使用必须进行一次限速器坠落试验。正在使用的施工电梯应至少每三个月做一次坠落试验。限速器出厂 18 个月后送厂鉴定。进行坠落试验时，所有124、人员包括操作者不得靠近。（17）雷雨天、雪天或风速超过 13m/s 的恶劣天气下不得进行安拆作业及运行。（18）电梯的操作人员必须经过培训,考试合格后取得省一级建设主管部门颁分的特种作业操作证方可上岗作业。第第 11 章章 安全安全应急救援预案应急救援预案根据公司、分公司关于职业健康安全应急预案的通知精神，结合本项目工作特点，按照环境与职业健康安全应急预案与程序的要求，制定本方案，其目的是防止和减少安全事故，对人的生命伤亡或财产的损失，及对突发事故的处理起到指挥和协调作用。11.1 编制依据编制依据（1）国务院颁发的安全生产法及相关法律、法规。（2）环境与职业的健康安全手册。（3）公司关于职业125、健康安全应急预案。（4）分公司关于职业健康安全应急预案。11.2 组织机构及应急报告流程图组织机构及应急报告流程图1、组织机构为确保应急工作顺利开展，特成立应急工作小组。组长：潘洪副组长：陈良斌、陈士兵其他人员如下：应急信息员：邹俊、张凯资源管理员：楚勇、钟海京公关协调员：洪金、游聪2、应急报告流程图受伤者或最先发现事故的人专业队长租赁公司负责人分公司负责人11.3 应急人员岗位职责应急人员岗位职责为科学安排职业安全卫生管理工作，明确积压岗位职责，使之在管理工作中互相协调，各司其责，促进本站环境与职业安全管理工作有效开展。1、组长职责应急抢险工作的现场指导员，负责应急期间现场指挥工作，负责人员126、人、财、物的高度，并负责事故的调查及提交事故报告。2、副组长职责履行组长职责，但事故发生后须在第一时间内向组长报告，协助组长应急抢险工作。3、应急信息员职责按专业负责应急急救援工作，当潜在事故或紧急情况发生时，需在第一时间内向片区组长报告，同时负责应急抢险时的各种命令及其他住处的传递工作，负责医院、消防、救护等救援单位的联络工作。4、资源管理员职责负责应急抢救工作的资源供应工作，当接到指挥员发生各种资源调度命令后，应以最快的速度按资源储备计划提供抢先资源，并负责应急工作完成后的资源回收工作。5、公关协调员职责负责应急抢救期间的内外协调工作，负责社区居民的劝阻、解释、说服工作，按照指挥员的指令向127、有关领导和相关方通报事故基本情况，并负责善后的处理工组。11.4 应急范围应急范围1、垂直运输设备安装、拆出、维修安全事故；2、设备吊装安全事故；11.5 物资准备物资准备1、足够的消防器材、必要的卫生防护用品和救护设施2、足够的防暑降温物资3、其他防护物资4、资金保证五万元以内11.6 施工现场的应急处理设备和设施施工现场的应急处理设备和设施1、应急电话（负责人）：2、福州市的救护电话号码为“120”，火警报警电话为“119”，拨打电话时须尽量说清楚以下几件事：（1）说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，好让救护人员先做好急救的准备。（2）讲清楚伤者（事故）在什么地方，什么路几128、号、什么路口、附近有什么特征。（3）说明报救者单位、姓名(事故地)的电话，以便救护车（消防车、警车）找不到所报地方时，随时用电话联系。基本打完报救电话后，应询问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时给予清除，以利救护车到达后，能及时进行抢救。3、急救箱急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减定期检查补充，确保随时可供急救。4、其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，由于光线和照明情况不好，在应急处理时就需配合有应急照明，如可充电工作灯、129、电筒灯设备。在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、安全禁止、警告、指令、指示标志牌。11.7 应急预案应急预案1、伤亡事故的预防原则为实现安全生产，预防死亡事故的发生必须要有的综合性措施，实现系统安全，预防事故和控制受害程度的具体原则大致为：（1）降低、控制和消除潜在危险的原则；（2）提高安全系数；（3）闭锁原则（自动防止故障的互锁原则）；（4）屏障、距离原则；（5）警告和禁止信息原则；（6）个人防护原则；（7）避难、生存和救护原则。2、伤亡事故预防措施伤亡事故预防，就是要消防人和物的不安全因素，实现作业行为和条件安全化。（1）消防人的不安全行为，实现作业行为安全化。（2）开展安全思想教130、育和安全规章制度教育。（3）进行安全知识岗位培训，提高职工的安全技术素质。（4）推广安全标准化管理操作和安全确认制度活动，严格按安全操作规程和程序进行各项作业。（5）加强重点要害设备、人员作业的安全管理和监控，搞好平衡生产。（6）注意劳逸结合，使作业人员保持充沛的精力，从而避免产生不安全行为。3、消除物的不安全状态，实现作业条件安全化（1）采取新工艺、新技术、新设备，改善劳动条件（2）加强安全技术的研究，采用安全防护装置，隔离危险部位。（3）采用安全使用的个人防护用具。（4）开展安全检查，及时发现和整改不安全隐患。（5）定期对作业条件（环境）进行安全评价，以便采取安全措施，保证符合作业的安全要131、求。4、实现安全措施必须加强安全管理加强安全管理是实现安全措施的重要保障。建立、完善和严格执行安全生产规章制度，开展经常性的安全教育、岗位培训和安全知识竞赛活动，通过安全检测度和落实防范措施等安全管理工作，是消除事故隐患，搞好事故预防的基础工作。11.8 施工现场急救施工现场急救1、急救步骤急救是对伤员提供紧急的监护和就职，给伤病员以最大的生存机会，急救一定要遵循下述四个步骤：（1）调查事故现场，调查时要确保无任何危险，迅速使伤病员脱离危险场所，尤其在工地大型事故现场更是如此。（2）初步检查伤员，判断神志、气道、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场急救和监护，使伤病员保持呼吸畅通，视情况采取132、有的止血、止痛、防止休克、包扎伤口等措施，固定、保存好割断的器官或组织，预防感染。（3）呼救。应请人去呼叫救护车，现场施救一直坚持到救护人员或其他施救者到现场接替为止。此时还应反映伤病员的病情和简单救治过程。（4）如果没有发现危及伤病的体征，可作第二次检查，以免遗漏其他损伤、骨折和病变。这样有利于现场施行必要的急救和稳定病情，降低并发症状和伤残率。（5）伤员口渴时可适量饮水或含盐饮料。（6）经现场处理后的伤员要迅速转到医院救治，转送过程中要注意观察呼吸、脉搏、血压等变化。2、严重创伤出血伤员的现场救治创伤性出血现场救治要根据现场现实条件及时地、正确地采取暂时性的止血，清洁包扎，固定和运送等方面133、措施。（1）止血止血可采用压迫止血法、指压动脉出血近心端止血法、弹性止血带止血法。（2）包扎、固定创伤处用消毒的敷料或清洁的棉纺制品覆盖，再用绷带或布条包扎，既可以保护创口预防感染，由可减少出血帮助止血。在肢体骨折时，又可借助绷带包扎夹板来固定伤部位上下二个关节，减少损伤，减少疼痛，防止休克。（3）搬运经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确的搬运转送医院抢救。不正确的搬运，可导致继发性的创伤，加重病情，甚至威胁生命。搬运伤员时应注意：(a)在肢体受伤后局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸形变化，就表示有骨折存在。宜在止血爆炸固定后再搬运，防止骨折断端因搬运振动而移位，加重疼痛，再继发损伤附近的134、血管神经，使创伤严重。(b)在搬运严重创伤伴有大出血或已有休克的伤员时，要平卧运输伤员，头部可放置冰袋或带冰帽，路途中尽量避免振荡。(c)在搬运高处坠落伤员时，因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切记只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员。因为这样会使伤员的躯干过分屈曲或过分伸展，而时已受伤的脊椎移动，甚至断裂造成截瘫，招致死亡。（4）创伤救护的注意事项(a)护送伤员的人员，应向医生详细介绍受伤的经过。如受伤时间、地点，受伤时所受暴力大小，现场场地情况。凡属高处坠落致伤时还要介绍坠落高度，伤员最先着落部位或间接击伤部位，坠落过程中是否有其他阻挡或转折。(b)高处坠落的伤员，在已诊有颅135、骨骨折时，即使当时神志已清楚，当若伴有头痛、头晕、恶心、呕吐等症状，仍应劝留医院严密观察。(c)在模板倒塌、土方陷落、交通事故中，在肢体受到严重挤压后，局部软组织会因缺血而呈苍白，皮肤温度降低，感觉麻木，肌肉无力。一般在解除肢体压迫后，应马上用弹性绷带绕伤肢，以免发生组织肿胀，还要给予固定少动，以减少和延缓分解产物的释放和吸收。在这种情况 下的伤肢就不应该抬高，不应该局部按摩，不应该施行热敷，不应该继续活动。(d)胸部受伤的伤员，实际损伤常教胸壁表面显示的更为严重，有时甚至完全表面分离。如伤员胸壁皮肤完好无伤痕，但已有肋骨骨折存在，甚至还伴有外伤性气胸和血胸，要高度提醒警惕，以免误诊，影响救治136、。在下胸部受伤时，要想到腹腔内脏受击伤引起内出血的可能。(e)引起创伤性休克的主要原因是创伤后的剧烈疼痛，失血引起的休克以及软组织坏死后的分解产物被吸收而中毒。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 200mm 左右，及时止血、包扎、固定伤肢减少创伤疼痛，尽快送到医院进行抢救治疗。11.9 意外事故和紧急情况处理意外事故和紧急情况处理1、伤亡事故的报告发生伤亡事故后，负伤者或最先发现事故人，应立即报告现场专业队长或租赁站负责人。租赁站负责人在接到重伤、死亡、重大死亡事故报告后，应按规定在第一时间内向分公司报告，分公司负责人接到重伤、死亡、重大死亡事故报告后，应立即报告公137、司主管部门和厦门市有关部门。事故报告流程见事故报告流程图。2、现场保护事故发生后，应立即采取有效措施，首先抢救伤员和排除险情，制止事故蔓延扩大，稳定施工人员情绪。要做到有组织有指挥。同时，要严格保护事故现场，因抢救伤员、疏导交通、排除险情等原因、需要移动现场物件时，应当做出标志，绘制现场简图，并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物件，并进行拍照或录像。必须采取一切可能的措施如安排人员看守事故现场等，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。清理现场必须在事故调查组取证完毕，并完整记录在案后方进行。在此之前，不得借口恢复施工，擅自清理现场。3、事故处理（1）事故调查组提出的事故处理意见和防范措施建议，项目经理部负责落实处理（2）因忽视安全生产、违章指挥、违章作业、玩忽职守者发现事故隐患、而不采取有效措施以致造成伤亡事故，由企业主管部门给予其企业负责人和直接责任人员行政处分；构成犯罪的由司法机关依法追究刑事责任。