1、编号：SJHN.JZY-XX文化广场高层商住楼高大模板及支架工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 工程概况3第一节 工程总体概况3第二节 工程管理目标3第三节 本方案涉及范围及总体思路3第二章 编制依据4第三章 本方案支模架设计范围及特点4第一节 本方案支模架设计范围4第二节 本方案支模架特点5第四章 施工部署5第一节 管理体系及项目部组成5第二节 材料、设备、劳动力组织8第三节 临时用电布置10第四节 施工进度计划10第五节 混凝土浇捣施工部署10第五章 支模架形式选用及设计2、11第一节 支模架形式选用11第二节 支模架设计12第六章 支模架的构造要求及措施15第一节 立 杆15第二节 水平杆15第三节 剪刀撑16第七章 支模架的搭设及拆除方法16第一节 施工准备16第二节 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求16第三节 拆除支撑架注意事项17第八章 支撑体系检查和验收要求17第一节 使用的钢管扣件检查内容17第二节 钢管支撑架使用中应定期检查的内容18第三节 支撑架验收要求18第九章 模板支撑体系监测监控措施21第十章 质量保证措施22第十一章 安全管理与维护措施23第十二章 文明施工措施24第十三章 应急预案24第一节 危险源分析24第二节 应急领导小组25第三节 应3、急材料准备25第四节 应急措施26第十四章 模板支撑架计算书27第一节 1000x2700梁模板计算第二节 500x1500梁模板计算第三节 300x800梁模板计算第四节 180板模板计算第五节 1500柱模板计算第六节 900柱模板计算第七节 墙模板计算附图附图一：五层梁结构平面图（标高12.820）附图二：城楼区板结构平面图（标高12.820）附图三：城楼区部位模板支架平面布置图（标高12.820）附图四：城楼区15001500框架柱搭设详图附图五：城楼区9002200梁截面模板支撑架搭设详图附图六：城楼区130厚楼板模板支撑架搭设详图附图七：城楼区300800梁（及以下）截面模板支撑架4、搭设详图附图八：节点1后浇带模板支撑搭设详图附图九：节点2、3支撑架与框架柱连接部位处理附图十：节点4支撑架与楼层连接部位处理高大模板及支架工程专项施工方案第一章 工程概况第一节 工程总体概况工程名称：中国XX黑茶大市场文化广场 工程地点： 设计单位：XX有限公司建设单位： 监理单位： 施工单位： 本工程为高层商住楼，建筑层数：地下1层，3#栋地上21层、7#栋地上31层，主要功能：地上14层为商业，四层以上为住宅，负一层为地下停车场，建筑总面积为XX平方米，建筑高度为99.75米。室内0.000相当于黄海高程XXm,结构设计使用年限50年，抗震设防烈度为6度。建筑结构安全等级为二级，建筑耐火5、等级二级，地基基础设计等级为甲级。第二节 工程管理目标工程质量目标：确保合格工程工期目标：确保在600日历天内完成施工合同范围内的全部施工任务。工程安全生产文明施工目标：确保达到 “省级建筑施工安全质量标准化示范工地”，杜绝重大伤亡事故第三节 本方案涉及范围及总体思路根据住房和城乡建设部建质200987号文“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”和中华人民共和国住房和城乡建设部建质2009254号文“关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知”的规定，施工现场混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15KN/，或集中线荷载大于206、KN/m的模板支撑系统应组织专家论证，并根据参加论证专家所提意见修改后方可实施。一、本方案涉及范围本工程超重、超高部分的高大模板工程，具体包括以下几个部位：3# 7#五层梁，即五层3-13-44轴交3-OA3-K轴和7-17-19轴交7-A7-L部位梁，从四层14.470至五层20.200，模板支撑架搭设高度为5.7m，最大跨度为8.9m,最大梁截面1000*2700属于超重支模架，高度大于4m为超高支模架。（结构平面布置详见附图一、二）。二、总体思路本方案包含的超重模板支撑架采用扣件式钢管脚手架+可调顶托直接传力形式；除超重模板支撑架的超高模板支撑架采用扣件式钢管脚手架+梁板底双扣件（可调顶7、托）连接形式。第二章 编制依据1、黑茶大市场文化广场工程施工图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、建筑结构荷载规范GB50009-2012；4、建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003；5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）版 7、混凝土模板用胶合板 （GB/T17656-2008）8、钢管脚手架扣件 （GB15831-1995）9、建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 10、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 11、住房和城乡建设部建质200987号文“关8、于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”12、中华人民共和国住房和城乡建设部建质2009254号文关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知 13、部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定14、浙江华厦建设集团有限公司企业标准ZTB104-2003。15、品茗2007安全计算软件。第三章 本方案支模架设计范围及特点第一节 本方案支模架设计范围3# 7#五层梁，即五层3-13-44轴交3-OA3-K轴和7-17-19轴交7-A7-L部位梁，从四层14.470至五层20.200，模板支撑架搭设高度为5.7m，最大跨度为8.9m,最大梁截面1000*2700,其他截面709、0*2000、700*1800、700*1700、500*1500、400*1200、300*800等。（结构平面布置详见附图一、二）。第二节 本方案支模架特点本工程高大模板支架存在以下特点：1、存在超高支模架，施工总荷载大于15KN/，或集中线荷载大于20KN/m的模板。2、本工程高大模板支架架体支撑在C35砼100厚（四层板面）上，砼的荷载承受能力对模板支架的安全性起到关键作用。3、本工程梁截面较大配筋大，确保支撑体系整体性和侧向稳定性是关键控制点。第四章 施工部署第一节 管理体系及项目部组成1、 项目管理体系本工程按照项目管理法组织施工，实行企业、项目部、班组三级质量、安全管理。项目管理10、体系如下图：集团公司集团总工程师技术发展中心工程管理部总工室财务部市场部区域公司（总经理）经营副总总工程师工程副总生产副总技术发展处工程管理处生产发展处市场管理处财务处项目部图一 项目管理体系2、项目部组成及人员名单本工程建立以施工现场项目经理为首的工程项目部，配备项目部专职施工管理人员，由项目经理统一指挥和调度。建立以班组为主的施工考核制度和奖罚制度，实施分项管理，落实生产岗位责任制，与经济密切挂钩。制定切实可行的施工方案和施工计划，加强原材料采购和保管工作，加强施工现场的设备管理。投入足够的劳动力，选择最优秀的班组，实施动态管理。项目部管理管理人员组成如下：项目经理：XX项目副经理：XX 11、技术负责人： XX材料员：XX安全员：XX质量员：XX施工员：XX架子班组：XX钢筋班组：何平先泥（砼）工班组：XX木工班组：XX 各操作班组成员 图二 项目部组成项目经理：全面负责项目管理工作，为工程质量、安全第一责任人，落实安全设施投入等，负责资源调配及外围协商事宜；项目经理：协助项目经理项目管理工作，负责资源调配事宜；技术负责人：组织编制专项施工方案，组织专项方案技术方案交底，并报公司技术发展处组织论证解决相关技术问题，组织模板支架验收；施工员：按本方案的要求、结合实际情况，负责混凝土浇筑及养护的实施组织工作；质量员：负责对混凝土浇筑及养护等环节的质量检查、纠正、复验等工作，把好质量关、12、提出质量控制及纠偏措施等；安全员（施工员）：落实安全交底工作，确保浇筑前各施工因素处于安全受控状态，加强安全巡检，及时纠正或制止不安全行为；项目部：组织编制专项施工方案，并报请公司技术质安部组织论证解决相关技术问题、落实安全措施投入等，负责资源调配及外围协调事宜。材料员：负责施工周转材料的组织及进行检验验收。第二节 材料、设备、劳动力组织1、 周转材料投入计划表一 周转材料投入计划表序号材料名称规格型号单位数量进场时间1模板15mm厚九夹板3000基础施工完成后，陆续进场2钢管48.33.6mm(壁厚不小于3.0mm)t200基础施工完成后，陆续进场3扣件可锻铸铁制作只8000基础施工完成后，13、陆续进场412对拉螺栓12圆钢套600基础施工完成后5可调托撑KTC-45，可调范围300，设计重量7.01Kg，材料的承载力容许值为40KN个2600支模架搭设完成2、机械设备投入计划表二 机械设备投入计划表名称规格功率数量扳手开口宽（）17-19、22-2430把圆盘锯MJ-1063kW4台平刨MB-5033kW1台手电钻10把手提电锯M-651A1.05kW6台手提电刨0.45kW8台压刨MB10657.5kW1台线垂0.5kg40个砂轮切割机4台水准仪1台钢卷尺50m、5m4只工程检测尺2m2根塞尺1把扭矩扳手100N.m2把电子秤1台3、主要操作班组配置情况本工程对该工程所投入劳动力14、原则：素质好、安全意识较强、有较高的技术素质，并有类似工程施工经验的人员。表三 劳动力配置计划表序号工种投入人数班组长1木工50XX2架子工30XX3钢筋工40何平先4泥（砼工）30XX5电焊工2吴安平6电工2张立兵7机修、后勤2吴安平4、专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置本工程配置专职安全员二名。架子工10名，电工1名，均持证上岗。序号姓 名上岗证号组 长XX组 员XX第三节 临时用电布置施工现场临时用电应符合施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的要求，采用TN-S系统，执行三级配电三级保护，一机一闸一漏保。施工照明采用专用配电箱，电压不大于36V，使用绝缘导线。混凝土搅拌15、机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的漏电保护器的额定漏电动作电流不应大于30mA,额定工作时间不应大于0.1S。混凝土搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的负荷线必须采用耐气候型橡胶皮护套铜芯软电缆，并不得有任何破损和接头。临时用电工程编制、审核、批准部门和使用部门共同验收，合格后方可使用。电工取得国家现行行业标准考核合格后，持证上岗；其他相关用电人员经过相关安全教育培训和技术交底，考核合格后上岗工作。安装、巡检、维修或拆除临时用电设备和线路由电工完成，并安排专人监护。临时用电布置详见临时用电专项施工方案。第四节 施工进度计划根据2014年施工进度16、计划安排，具体超高、超重模板支架施工进度计划安排如下五层梁板部位楼板施工时间约为2014年9月；第五节 混凝土浇捣施工部署1、总体部署混凝土全部采用商品混凝土，混凝土的浇捣采用汽车泵一次泵送到位。浇筑混凝土前提前与混凝土搅拌站联系，做好合理安排运输车辆和砼输送泵，保证混凝土能连续浇捣，按时完成。2、混凝土浇捣顺序高大模板支架部位砼浇捣，框架柱与楼面梁板分开浇筑。先施工框架柱砼，度及截面均，待柱混凝土强度达到70%后浇筑楼面梁、板砼（先浇筑梁，再浇筑板，梁由中间往两边浇筑），模板支撑架与周边已完结构柱用钢管拉结，增强架体的整体稳定性。3、施工缝留置位置及要求3.1 施工缝留置位置本工程柱施工缝留17、置在梁底部位，。3.2 施工缝处理要求混凝土初凝以后，不能过早地在上面浇注新的混凝土层，必须等混凝土抗压强度达到1.2Mpa以上时，才能继续浇注混凝土。 3.2.2 重新浇注混凝土之前应清除施工缝表面的水泥浆、垃圾、松动的砂石和软弱层，以及钢筋表面的油污、泥锈和砂浆等杂物。在混凝土浇注前必须将其表面凿毛，然后把施工缝表面用水冲洗干净并充分湿润，但低洼处不得有积水。 3、在浇注混凝土时，为防止水平施工缝处形成石子密集区而影响混凝土强度，宜在浇注混凝土前在水平施工缝处先铺一层厚度为10-15mm的与混凝土成分相同的水泥砂浆，然后开始浇注混凝土。 4、混凝土浇捣设备 本工程采用商品混凝土，汽车泵浇筑18、混凝土。柱、梁混凝土采用插入式振捣棒振捣，楼板采用平板式振捣器振捣。5、混凝土浇捣注意事项混凝土凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；模板上砼堆放高度不得超过150mm。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第五章 支模架形式选用及设计第一节 支模架形式选用根据安全、经济、施工方便等选择合适的支模架形式本专项方案涉及的超重部分的模板支撑架采用扣件式钢管脚手架+可调顶托直接传力，其他均采用扣件式钢管脚手架+梁板底双扣件形式。其中模板面板采用15mm厚九夹板，方木采用6080mm松木,19、对拉螺栓采用12圆钢，梁、板底全部采用双扣件与立杆连接。第二节 支模架设计一、支撑架施工荷载取值3.1模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板0.5KN/m2及支架自重0.25 KN/m 新浇混凝土自重24KN/m3；钢筋自重1.1KN/m3；施工人员及施工设备荷载荷载2.5KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2。3.2 模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重梁取1.1；人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。3.3 本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载荷载2.5KN/ m2+振捣混凝土时产生的荷载2.0K20、N/ m2=4.5KN/ m23.4高大支撑架采用品茗安全计算2013施工管理软件计算。二、支撑架布置情况城楼区一层顶板，即一层AM轴交724轴部位楼板，从基础板面正负零至一屋平面板标高12.82m，模板支撑架搭设高度为12.82m，跨度为34.9m, 该部位板厚均为130mm，梁截面尺寸有9002200,其它梁截面9001900、6001200、3001200、300800、250700。楼板模板支撑架立杆间距为600600。所有梁梁底均采用双扣件，梁侧共二根承重立杆，立杆横向间距为梁宽每边加300mm,纵向间距为600mm，步距为1500mm。梁底小横杆间距不大于200mm,梁底方木采用621、根6080，垂直于梁轴线均匀布置。具体搭设参数，详见下表一、表二、表三。（具体详见附图四六）三、支撑架搭设参数汇总表1、结构楼板超重模板支撑架（9002200梁）搭设参数表1 梁底模板支撑架搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数梁截面尺寸（）9002200模板支架形式扣件式钢管模板支架+可调顶托直接传力（顶托梁采用双钢管）最大跨度34900搭设高度12820计算高度12820计算截面9002200梁底方木布置平行梁轴线布置梁底方木规格、间距6080，6根梁底立杆横距（截面方向）梁底两根承重立杆，间距为900+300+300，梁中间均分三根加固立杆，沿梁方向间距600梁底立杆纵距（跨度方向）600梁22、底小横杆间距200模板支架步距1500梁底扣件数量双扣件剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置表2 板底模板支撑架搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数计算截面130支架形式扣件式钢管模板支架搭设高度12820计算高度12820步 距1500立杆间距600600水平横杆间距600板底方木间距6080,250板底扣件双扣件剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道水平拉结高度方向每隔两步与周边柱设置一道刚性拉结扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置立杆基础C20砼200厚23、地面上设置80宽60厚的通长垫木或通长槽钢及加设垫板钢管类型48.33.6（壁厚不小于3.24mm）扣件类型可锻铸铁制作表3 框架柱模板搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数计算截面15001500支架形式扣件式钢管模板支架搭设高度12820计算高度12820柱边小梁根数6柱箍类型、间距48.33.6（壁厚不小于3.24mm），450柱箍合并根数2对拉螺栓M14450，框架柱每边均分两根扣件类型可锻铸铁制作5、与周围结构拉结措施本工程在高度方向，水平杆步距1500mm部位与砼柱子抱箍，具体做法见附图09。高度方向遇梁部位每隔四根立杆与砼梁设置一道拉接，具体做法见附图10。模板支撑架水平杆遇柱的部位24、，均须与墙柱顶紧，以加强整体稳定性。6、剪刀撑布置水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向剪刀撑沿支架四周、每隔4排设置一道。7、架体基础处理措施本工程城楼区一层顶板楼板，在承台浇筑完成后，土方分层回填，每层高度不能超过250mm，土方压实度0.95。再在上面浇筑C20砼200厚，模板支模架基础搭设在此砼之上上，并在立杆南北方向下设置通长槽钢并按要求加设底坐。8、防雷处理措施在脚手架四周每隔20-30米，采用16圆钢分别与脚手架立杆及主体结构接地干线主筋焊接连接。第六章 支模架的构造要求及措施第一节 立 杆1 支架立杆南北向下设置通长槽钢并按要求加设底坐。2 梁底立杆顶部采用调节可调托座调至支25、撑架要求的支撑高度。可调顶托的调节长度不得超过200mm。3 托梁采用双钢管,采用扇形箍固定,托梁位置需居中。4 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（强制性条文）5 立杆接长接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。6 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两26、个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。第二节 水平杆1 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1） 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；2） 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。2 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（强27、制性条文）3 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。第三节 剪刀撑1 剪刀撑的构造应符合下列规定：1） 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 2） 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3） 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。第七章 支模架的搭设及拆除方法第一节 施工准备1脚手架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做安全技术交底。安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技28、术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。2 基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。3 对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。第二节 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求1 钢管采用48.3钢管，钢管壁厚不得小于3.24，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。2 立杆除顶步外必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件采用搭接，搭接长度不少于100，并不少于2只扣件紧固。3 水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。第三节 拆除支撑架注意事项1、 拆除支撑架前，清除支撑架上的材29、料、工具和杂物。2、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3、 拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。4、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。5、 拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。6、模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准混凝土结构工程质量验收规范（GB50204）的有关规定。7、 脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：1）脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上30、后下、先外后里的顺序进行；3）在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；4）通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除；5）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。第八章 支撑体系检查和验收要求第一节 使用的钢管扣件检查内容 1 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。2 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。3 钢管必须涂有防锈漆。4 钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。5 钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于131、2mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。6 检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。7 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。8 新、旧扣件均应进行防锈处理。第二节 钢管支撑架使用中应定期检查的内容1检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。2检查扣件螺栓是否松动。3安全防护措施是否符合要求。第三节 支撑架验收要求1模板支架投入使用前，必须进行验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员、施工企业的相关部门、监理工程师应参加模板支架验收。验收程序为：项目部自检合格后报企业安全管理部门验收，企业验收合格后报监理单位验收。2 模板支32、架验收根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。3 基础:查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法:观察。4 安装后的扣件螺栓扭紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分部原则进行。梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓扭紧力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。5 扣件扭紧抽样检查数量与质量判定标准表六 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5190911501512802815005011200120133、320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710注：扣件的扭紧力矩抽查率不得少于80%，操作层为100%。6 模板支架验收记录表见下表。7其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范的相关要求执行。表七 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量34、检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)可调托撑的检查托梁是否居中布置施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 结论：公司级工程技术管理人员： 检查日期： 年 月 日 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 第九章 模板支撑体系监测监控措施本项目采用扣件式钢管脚手架，在搭设和钢筋安装、砼浇捣前、35、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。36、在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案5.1监测项目：扣件沉降、支架位移和变形。5.2 监测点布设监测点布设详见附图。5.3 监测方法扣件沉降监测方法：用水平仪在立杆和柱子上作好标高控制线，在监测点位置扣件用油漆做好标记，并作好原始标高记录。支架位移和变形监测方法：在楼面和柱子上作好轴线控制线，支撑架搭设完毕后，把轴线控制线引到横杆上，并做好标记，把监测点的立杆到横杆上控制线的距离作好原始记录。施工过程中监测横杆上控制线的偏位及立杆到横杆上控制线的距离变化来知道支架位移和变形数据。使用经纬仪、水平仪等监测仪37、器进行监测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5.5 监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。表八 高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑不均匀沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪第十章 质量保证措施1、组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经38、理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。2、建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量责任制。加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。3、把好材料质量关全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。4、把好施工质量关4.1认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格39、按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002、工程建设标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。4.2认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。第十一章 安全管理与维护措施1、 模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业40、架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；9、技术交底9.1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术41、交底。9.2 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。9.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。10、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。13、 施工现场中，工作面边沿无防护设施或围护设施高度低于80 时,都要按规定搭设临边防护栏杆。14、 临边防护栏杆搭设要求： 14.1由上、下两道42、横杆及竖杆组成，上杆离地面高度为1.2m，下杆离地500mm。横杆长度大于2m时，必须加设栏杆柱。14.2必须自上而下用密目网封闭，或在栏杆下边设置严密固定的高度为200mm的挡脚板。15、支模架超过8米以上时，在8米位置增加一道平网或脚手片进行水平隔离。第十二章 文明施工措施1、封闭的木工加工棚，木料加工应在固定制作棚内完成，减少噪音污染。2、电锯、电刨等机具进行操作，在封闭的木工棚内进行，电锯发生的噪声不超过规范要求。3、尽量减少大声的敲击声。4、不得用大锤硬砸硬撬，不得高空掀翻模板。5、班组每天做好活完脚下清的工作，并设专人检查落实情况。6、通过电锯加工木屑锯沫必须当天进行清理，以免锯沫43、刮入空气中。7、模板支架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。8、钢管修理时，禁止使用大锤。第十三章 应急预案第一节 危险源分析根据本工程高大模板支架特点，施工过程中主要存在以下危险源：1、高处坠落2、模板支架基础不均匀沉降3、模板支架局部失稳4、模板支架整体失稳5、触电事故第二节 应急领导小组 组 长：XX （项目经理），联系电话： 副组长：XX （项目副经理），联系电话： 组 员：XX （技术负责人），联系电话： XX （安全员），联系电话： XX （施工员），联系电话： XX （材料员），联系电话： XX （木工架子班班长），联系电话：第三节 应急材料准备准备钢丝绳、钢44、管、手动葫芦、手电筒等若干。表九 应急材料准备一览表序号应急材料设备名称单 位数 量1f48.33.6（壁厚不少于3.24mm）钢管m10002扣件（十字/旋转/对接）只600/200/2003毛竹片张20004手电筒只105干粉灭火器只156警示隔离带m3007翻斗车辆158千斤顶只49铁 锹把3010羊 镐把811撬 棍支2012安全帽顶10013安全带条3014葫芦只515麻 绳m5016对讲机只10第四节 应急措施1、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和45、验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。3、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应46、让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时47、松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。6、浇筑砼过程中，若模板支撑架局部或整体垮塌出现人员伤亡事故，应立即报告企业负责人，企业负责人立即向相关主管部门报告，现场人员要有组织，统一指挥。首先抢救伤亡人员和排除险情，尽量制止事故蔓延扩大。同时注意，为了事故调查分析的需要，应保护好事故现场。如因抢救伤亡人员和排除险情而必须移动现场的构件，还应准确作出标记，最好拍好不同角度的照片，为事故调查提供可靠的原始事故现场。7、报警联络方式报警电话110 急救电话120第十四章48、 模板支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003第一节1000x2700梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)1.0梁截面高度 D(m)2.7混凝土板厚度(mm)180立杆沿梁跨度方向间距La(m)0.5立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)0.1立杆步距h(m)1.5板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)0.9梁支撑架搭49、设高度H(m)5.7梁两侧立柱间距(m)1.4承重架支设多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面梁底增加承重立杆根数3采用的钢管类型483.5扣件连接方式双扣件扣件抗滑承载力折减系数0.82.荷载参数模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)17.8倾倒混凝土侧压力(kN/m2)2.0振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)2.03.材料参数木材品种柏木木材弹性模量E(N/mm2)10000木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)17木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板弹性模量E(N/mm2)9550、00面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)134.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)60梁底方木截面高度h(mm)80梁底纵向支撑根数6面板厚度(mm)155.梁侧模板参数次楞间距(mm)250主楞竖向根数：6主楞间距300穿梁螺栓水平间距(mm)400穿梁螺栓直径(mm)M12主楞龙骨材料钢楞截面类型为圆钢管483.5主楞合并根数2次楞龙骨材料木楞宽度60mm高度80mm二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 混凝土的重力密度24.000kN/m3t新浇混凝土的初凝时间2.000hT混凝土的入模温度251、0.000V混凝土的浇筑速度1.500m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度2.700m1外加剂影响修正系数1.2002混凝土坍落度影响修正系数1.150根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、64.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板的净截面抵抗矩W = 1002.12.1/6=73.5cm3面板的最大弯距(N.mm)M= 0.12521.7962502 = 1.70105N.mm新浇混凝土侧压力设计值q1= 19.28kN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2= 2.552、2kN/m计算跨度(内楞间距) l = 250mm面板材质的弹性模量 E = 9500N/mm2面板的截面惯性矩 I = 48.6cm4面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:=M/Wf 面板跨中弯矩：M=0.125ql2 面板的最大弯距 M= 0.12521.7962502 = 1.70105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.70105 / 7.35104=2.317N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm53、2；面板的受弯应力计算值 =2.317N/mm2 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 面板的最大挠度计算值: = 521.82504/(38495004.86105) = 0.24 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.24mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I 54、= 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.217.8480.9+1.420.9)1=21.8kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.80300.002= 1.98105N.mm； 最大支座力:R=1.121.7960.3=5.994 kN；经计算得到，内楞的最大55、受弯应力计算值 = 1.98105/6.40104 = 3.096 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.096 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 350mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.80 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.83504/(100100002.56106) = 0.086 m56、m；内楞的最大容许挠度值: = 350/250=1.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.994kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度57、设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.839 kN.m；其中，F=1/8qh=7.356，h为梁高为2.7m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.84106/1.02104 = 181.006 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =181.006N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=7.356kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞58、的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=7356.096500.003/(100206000.000243800.000)=0.183mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.183 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.183mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.859、5 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.217.848+1.42)0.350.6 =5.086 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.086kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土60、自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.502.700.90=37.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.561、00.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.18+0.19+1.26=38.63kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1038.6280.22； =0.155106/2.70104=5.723N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.723 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.062、+1.50)2.700+0.35）0.50= 34.60KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.62004/(10095002.43105)=0.162mm；面板的最大挠度计算值: =0.162mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土63、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.70.2=13.77 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(22.7+1)/ 1=0.448 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.213.77+1.20.448=17.062 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算64、简图方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 17.062+1.26=18.322 kN/m；最大弯距 M =0.125ql2= 0.12518.3220.0830.083= 0.016 kN.m；最大应力 = M / W = 0.016106/64000 = 0.249 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.249 N/mm2 小于 方木抗65、弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62518.3220.083 = 0.954 kN； 方木受剪应力计算值 = 3954.25/(26080) = 0.298 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.298 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 13.770 + 0.448 = 14.218 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.52114.21883.3366、34 /(10010000256104)=0mm；方木的最大允许挠度 =0.0831000/250=0.333 mm；方木的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.333 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.700= 68.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.67、2(68.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 89.340 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.405 kN，中间支座最大反力Rmax=2.846；最大弯矩 Mmax=0.102 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.048 mm；最大应力 =0.102106/5080=20.109 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托68、梁的最大应力计算值 20.109 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.405 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.118 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.081 mm ；最大支座力 Rmax = 2.663 kN ；最大应力 = 0.118106 /(5.069、8103 )=23.232 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 23.232 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.081mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.846 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.83 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.568 mm ；最大支座力 R70、max = 18.737 kN ；最大应力 = 0.83106 /(5.08103 )=163.441 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.441 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.568mm小于500/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.663 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1364=0.653 71、kN； N =2.663+0.653=3.316 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范72、表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3316.112/(0.207489) = 32.76 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.76 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =18.737 kN ；73、 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.136(4-2.7)=0.653 kN； N =18.737+0.653=18.949 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -74、 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18949.265/(0.207489) = 187.203 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 187.203 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第二节500x1500梁模板(扣件钢管架)计算书75、 图1 梁模板支撑架立面简图（梁底增加2道承重立杆）现场施工图见附图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息:； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m)0.6立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)0.10脚手架步距(m)1.5脚手架搭设高度(m)5.7梁两侧立柱间距(m)1.2承重架支设多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数2 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2)0.350梁截面宽度B(m):0.5混凝土和钢筋自重(kN/m325梁截面高度D(m)1.5倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2)2施工均布荷载标准值(kN/m2)2 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2)976、500木方抗弯强度设计值(N/mm2)13木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.3木方的间隔距离(mm)300木方的截面宽度(mm)60木方的截面高度(mm)80 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.600=22.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.500+0.500)/ 0.500=1.470 kN/m77、； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.5000.600=1.200 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.222.500+1.21.470=28.764 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.200=1.680 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.785 kN； N2=6.112 kN； N3=6.363 kN； N4=1.785 kN 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.0008.00078、8.000/6 = 64.00 cm3； I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256.00 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.363/0.600=10.605 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.6050.6000.600= 0.382 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.382106/64000.0 = 5.966 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须79、满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.610.6050.600 = 3.818 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 33817.934/(260.00080.000) = 1.193 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6778.838600.0004 /(1009500.000256.000103)=0.319 mm； 木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢80、管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.327 kN 中间支座最大反力Rmax=9.639； 最大弯矩 Mmax=0.266 kN.m； 最大变形 Vmax=0.119 mm； 截面应力 =0.266106/5080.0=52.313 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取181、6.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.64 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.639 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.82、1295.700=0.883 kN； N =9.639+0.883=10.522 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 83、- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10522.453/(0.203489.000) = 106.002 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.084、02 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10522.453/(0.530489.000) = 40.601 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 40.601 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)85、 k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.500+0.1002) = 1.996 m； Lo/i = 1995.803 / 15.800 = 126.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10522.453/(0.417489.000) = 51.603 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 51.603 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 第三节300x800梁支撑86、架计算书 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m)0.9立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)0.10脚手架步距(m)1.5脚手架搭设高度(m)5.7梁两侧立柱间距(m)0.9承重架支设无承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2)0.350梁截面宽度B(m):0.3混凝土和钢筋自重(kN/m325梁截面高度D(m)0.8倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2)2施工均布荷载标准值(kN/m2)2 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2)9500木方抗弯强度设计值(N/mm2)13木方抗剪强度设计87、值(N/mm2)1.3木方的间隔距离(mm)300木方的截面宽度(mm)60木方的截面高度(mm)80 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.900=18.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(20.800+0.300)/ 0.300=1.995 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 88、经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.3000.900=1.080 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.218.000+1.21.995=23.994 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.080=1.512 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=4.406 kN； N2=4.406 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.89、67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.406/0.900=4.895 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.8950.9000.900= 0.396 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.396106/133333.3 = 2.974 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.64.8950.900 = 2.643 kN；90、 截面抗剪强度计算值 T = 32643.300/(280.000100.000) = 0.496 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6774.079900.0004 /(1009500.000666.667103)=0.286 mm； 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.91、500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=092、.752 kN；最大弯矩 Mmax=0.278 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.838 mm；最大应力 =0.278106/5080=54.797 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 54.797 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按规范直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式93、计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.41 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.405 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.700=0.883 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =4.405+0.883+0.720=6.009 kN； - 轴心94、受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u 95、=1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6008.544/(0.203489.000) = 60.529 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 60.529 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.50096、+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6008.544/(0.530489.000) = 23.184 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 23.184 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ； 公式(3)的计算结果：97、 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.500+0.1002) = 1.996 m； Lo/i = 1995.803 / 15.800 = 126.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6008.544/(0.417489.000) = 29.466 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 29.466 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 第四节180板模板(扣件钢管高架)计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):98、1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.52；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；99、木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1100、m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.85+1.42.5= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.3101、2= 0.084 kNm；面板最大应力计算值 = 83880/37500 = 2.237 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.237 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.853004/(10095002560000)=0.011 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.011 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁102、计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.18 = 1.35 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.35103、 + 0.105)+1.40.75 = 2.796 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.7960.92 = 0.283 kN.m；最大支座力 N = 1.25ql = 1.25 2.7960.9 = 3.146 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.283106/64000 = 4.423 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.423 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.6252.7104、960.9 = 1.573 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.573103/(2 6080) = 0.491 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.491 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.455 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.4559004 /(10095002560000)= 0.205 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计105、算值 0.205 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.146 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.755 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.747 mm ；最大支座力 Qmax = 10.276 kN ；最大应力 = 755108.709/5080 = 148.643 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 106、148.643 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.747mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.276 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 =107、 0.1385.52 = 0.764 kN； (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.692 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.734 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中108、 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.734 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范109、表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10733.962/（0.53489） = 41.417 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 41.417 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h110、+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(1.5+0.12) = 2.124 m；Lo/i = 2123.666 / 15.8 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10733.962/（0.376489） = 58.38 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.38 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 111、N/mm2，满足要求！第五节1500柱模板计算书 柱模板设计示意图 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目2柱截面宽度B方向竖楞数目6柱截面高度H方向对拉螺栓数目2柱截面高度H方向竖楞数目6对拉螺栓直径(mm)M122.柱箍信息柱箍材料钢楞截面类型圆钢管483.5钢楞截面惯性矩I(cm4)12.19钢楞截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍的间距(mm)300柱箍合并根数23.竖楞信息竖楞材料木楞竖楞合并根数2宽度(mm)60高度(mm)804. 木方和钢楞面板参数面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量(N/mm2)9500面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)15面112、板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)13方木弹性模量E(N/mm2)9500方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)1.5钢楞弹性模量E(N/mm2)210000钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)205二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T - 混凝土的入模温度，取20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H - 模板计算高度，取5.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇113、筑混凝土对模板的最大侧压力F；计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =288.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.300.90=6.492kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m；式中，0.90为114、按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大弯距：M =0.17.248288288= 6.01104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 30015.015.0/6=1.13104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.01104 / 1.13104 = 5.344N/mm2；面板的最115、大应力计算值 =5.344N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =15N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =288.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.300.90=6.492kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大剪116、力： = 0.67.248288.0 = 1252.396N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1252.396N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31252.396/(230015.0)=0.417N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.417N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5117、N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.306.01 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =288.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 30015.015.015.0/12 = 8.44104 mm4；面板最大容许挠度: = 288 / 250 = 1.152 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.01288.04/(1009500118、.08.44104) = 0.349 mm；面板的最大挠度计算值 =0.349mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.152mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.0m,柱箍间距为300mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；119、 l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.290.90=6.232kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.290.90=0.726kN/m； q = (6.232+0.726)/2=3.479 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.479300.0300.0= 3.13104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.120、000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3.13104/6.40104 = 0.489N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =0.489N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.290.90=6.232kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.290.90=0.726kN/m； q = (6.2121、32+0.726)/2=3.479 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.63.479300.0 = 626.198N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 626.198N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3626.198/(260.080.0)=0.196N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪122、应力计算值 =0.196N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.29 = 5.77 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.77300.04/(1009500.02.5610123、6) = 0.013 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.288 0.3/2 = 1.04 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2124、.083 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.114 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.110 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.11 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 21.46 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =21.46N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.11 mm；柱箍125、最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.11mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.083 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.08126、3kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.288 0.3/2 = 1.04 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 127、2.083 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.114 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.110 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.11 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 21.458 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =21.458N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.11 128、mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.11mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.083 kN。对拉螺栓所受的最大拉129、力: N=2.083kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第六节900柱模板计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.1130、9；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗131、弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 20.036 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准132、值 F1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 280 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下133、式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =280.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯距：M =0.112.079280280= 9.47104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2134、)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.47104 / 1.88104 = 5.051N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.051N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =15N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =280.0mm135、； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力： = 0.612.079280.0 = 2029.346N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2029.346N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； 136、hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32029.346/(250015.0)=0.406N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.406N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度137、(竖楞间距): l =280.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 280 / 250 = 1.12 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.02280.04/(1009500.01.41105) = 0.312 mm；面板的最大挠度计算值 =0.312mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.12mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.0m138、,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.280.90=6.059kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.280.90=0139、.706kN/m； q = (6.059+0.706)/2=3.382 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.382500.0500.0= 8.46104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 8.46104/6.40104 = 1.321N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.321N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按140、均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.280.90=6.059kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.280.90=0.706kN/m； q = (6.059+0.706)/2=3.382 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.63.382500.0 = 1014.673N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1014.6141、73N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31014.673/(260.080.0)=0.317N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.317N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.28 = 5.61142、 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.61500.04/(1009500.02.56106) = 0.098 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 143、W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.28 0.5/2 = 1.69 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.713 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.211 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.090 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.2144、1 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 39.53 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =39.53N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.09 mm；柱箍最大容许挠度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.09mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)145、； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.713 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.713kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分146、别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.28 0.5/2 = 1.69 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.713 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.211 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.090 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.147、21 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 39.532 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =39.532N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.09 mm；柱箍最大容许挠度: V = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 V =0.09mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.8mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓148、有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.713 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.713kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第七节墙模板计算书 一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间149、距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00150、；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.031 151、kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-152、作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.030.500.90=9.197kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =9.197+1.890=11.087 kN/m；面板的最大弯距：M =0.111.087250.0250.0= 6.93104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W153、= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 6.93104 / 1.88104 = 3.696N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.696N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.030.500.90=9.197kN/m； 倾154、倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =9.197+1.890=11.087 kN/m；面板的最大剪力： = 0.611.087250.0 = 1663.011N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1663.011N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =31663.011/(155、250015.0)=0.333N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.333N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.52N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: 156、= 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.522504/(10095001.41105) = 0.169 mm；面板的最大挠度计算值: =0.169mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(157、N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.030.250.90=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(4.598+0.945)/2=2.772 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.12.772500.0500.0= 6.93104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40158、104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 6.93104/6.40104 = 1.083 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.083 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.030.250.90=4.598kN159、/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(4.598+0.945)/2=2.772 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.62.772500.0 = 831.505N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 831.505N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞160、截面的受剪应力计算值: fv =3831.505/(260.080.0)=0.260N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.26N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.25/2=2.13 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 161、9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.26/25004/(10095002.56106) = 0.037 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯162、强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.217.03+1.43)0.250.5/2=1.39kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1751385.84500.00= 1.21105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 1.21105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.21105/5.0810163、3 = 23.87 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =23.87N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.217.03+1.43)0.250.5/2=1.386kN； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； -外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力： = 0.651385.843 = 4.50102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 4.164、50102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =34.50102/(280.0100.0)=0.084N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.084N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考165、虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 17.030.250.50/21.06 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.13100/25003/(1002060001.22105) = 0.061mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =17.0310.50.5 = 4.258 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.258kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！