1、徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程模板工程施工方案编制： 审核： 中铁建设集团有限公司华东分公司第五项目部2013年11月20日目 录1、编制依据12、工程概况12.1建筑与设计概况22.2施工特点43、施工准备43.1技术准备43.2机械设备及小型机具准备53.3主要材料用量准备及周转情况54、施工安排64.1 模板工程施工人员安排64.2 模板工程施工工期安排84.3流水段的划分85、主要施工方法95.1垫层模板95.2基础模板105.3墙体模板125.4柱模板145.5顶板模板155.6梁模板175.7顶板水电预留洞口模板细节做法195.8楼梯模板195.9特殊部位模板设2、计206、模板工程施工质量控制266.1 模板的制作与加工266.2 模板的安装266.3 模板的拆除286.4.质量验收标准287、模板施工技术控制措施307.1进场模板质量标准307.2模板拼缝控制措施307.3 标高控制措施307.4垂直度控制措施307.5其他措施308、质量验收318.1.质量目标318.2质量控制程序328.3模板施工质量通病与防治329、成品保护3310、安全文明施工3411、环境保护措施3512、节约材料措施3513、计算书3513.1墙体模板计算书3513.2柱模板计算书4513.3板模板计算书5613.4梁模板计算书66徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三3、标段建设工程 模板施工方案1、编制依据1.1施工组织设计文件：原香漫谷三标段工程施工组织设计。1.2设计图纸：原香漫谷三标段工程施工图纸，由南京市市政设计研究院有限责任公司设计出图。1.3应用的主要规范、规程及标准：序号类 别规 范、规 程 名 称编 号1国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20012国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2010版）3国家地下工程防水技术规范GBJ50108-20084国家工程测量规范GB50026-20075行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20116行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 164、6-20087行业建筑工程大模板技术规程JGJ74-20038行业建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20089行业建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ 202-201010行业建筑机械使用安全技术规程JGJ 33-201211行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-9112建筑施工安全技术规范（2003 版）2、工程概况徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程总建筑面积为207123.82，其中地上建筑面积153928.23，地下建筑面积53195.59。本标段为三标段工程：包含10#、15#、22#住宅楼，6#、8#、9#、13#、16#、17#洋房及地下室工程，建筑5、面积面积：87512.1，其中地上面积：54800.13，地下面积32711.97 。本工程基础形式采用平板式筏板基础。10#、15#、22#主楼筏板厚400mm，承台厚1000mm；6#、8#、9#、13#、16#、17#洋房筏板厚500，局部筏板厚800；车库筏板厚500mm，下柱墩800mm高。人防车库外墙剪力墙厚300，地下室其余墙体厚250、200，地上部分剪力墙厚200。车库顶板厚250mm,主楼负一层顶板厚200mm，一层顶板厚150mm，2及2层以上顶板厚90mm、120mm、150mm、层高2.90m。 2.1建筑与设计概况项目内容6#8#9#10#13#15#16#17#26、2#车库1建筑功能地上部分住宅地下部分车库2建筑面积地上建筑面积490049004900945849009458360533609458-地下建筑面积1440144014404851440485105298548523458总建筑面积634063406340994363409943465743459943234583建筑层数地上777187187718地下22212122114建筑高度建筑总高21.0555.421.0555.421.0555.4-正负零绝对标高黄海高层41.25室内外高差-0.3，相当于黄海高层40.95基底标高-6.0、-6.3、-6.0、-6.3、-6.0、-6.3、-67、.5、-8.95-6.0、-6.3、-6.5、-8.95-6.0、-6.3、-6.0、-6.3、-6.5、-8.95-6.05结构形式基础结构形式包括：平板式筏板基础、柱下独立基础主体结构形式地上为现浇剪力墙结构、地下车库为框架结构楼梯形式梁板式楼梯屋盖结构形式现浇钢筋混凝土平屋面-6主要构件断面尺寸基础底板厚400500外墙厚度300、250、200内墙厚度250、200楼面板厚度90、110、120、130、250300梁截面尺寸150*400、200*400、150*430、150*440、200*600、200*800、250*800、250*1300、450*700、450*900、8、500*1000、500*1200、-柱截面尺寸400*400、500*500、500*7502.2施工特点2.2.1 特殊部位模板：屋面模板、檐口模板、电梯井等是工程施工的一技术难点及施工 重点。 2.2.2 模板施工过程中的防治剪力墙根部、顶部及框架柱、洞口梁底的错台及淋浆为施工 中防治施工质量通病的重点。 3、施工准备3.1技术准备1)做好模板施工技术交底，使每个管理人员及施工人员都做到心中有数，明确操作工艺，保证施工质量。2)钢筋安装经过监理验收合格，各种预埋件预埋完毕，办理完相关的准备验收工作。3)测量已在放出定位控制线，并经专业工程师验收合格。3.2机械设备及小型机具准备序号名称单9、位数量1台式电锯台92手提式电钻把153手枪式电钻把154电焊机台95空压机台93.3主要材料用量准备及周转情况 本工程模板采用15mm厚木胶合板，为保证本工程施工质量、施工进度的需要，地下车库模板进行满配，待地下车库模板拆除后，供主楼周转使用；根据地下车库模板的拆除情况，主楼最终配置4层标准层梁板模板及2层墙柱模板。出现破损不能使用，随即更换。主要材料使用表部位构件名称模板类型面板类型主龙骨次龙骨周转思路基础基础垫层50100方木/基础筏板砖胎膜砖/承台砖胎膜砖/地梁砖胎膜砖/地库墙、柱木模板木胶板钢管50100方木满配梁木模板木胶板钢管50100方木板木模板木胶板钢管50100方木主体结构10、墙、柱木模板木胶板钢管50100方木配置2层梁木模板木胶板钢管50100方木配置4层板木模板木胶板钢管50100方木配置4层楼梯其他木模板木胶板钢管50100方木配置2层4、施工安排4.1 模板工程施工人员安排4.1.1 项目经理部人员组织机构设置及职责分工针对本工程结构施工要求质量高、工期紧的特点，项目部为了更好地满足工程质量和进度的要求，从而做到合理有序安排施工及明确人员职责，项目部进行管理人员的编制：在总工和技术主管的带领下，技术室模板专业负责人根据本工程的特点结合现场要求编制施工方案和技术交底，并抓施工现场技术交底落实问题，由项目工程经理和工长按进度计划进行工程的人机料协调和调度，质检11、员对施工质量进行全面控制。项目组织机构表如下： 序号职 务姓 名工作内容1项目经理段素明 项目总负责、总协调。2总工刘晓见 负责监督项目各级管理人员履行质量职责，对工程施工技术进行全面指导和监督。3工程经理宗世营 负责落实由项目部下达的生产计划任务，协调项目与劳务之间的工作安排。4技术主任秦昊 负责编制专项施工方案、交底，对现场施工人员进行技术指导，检查方案、交底的执行情况。5土建技术员张朋飞周章 负责编制材料计划、机械等计划的编制，通知供应混凝土，现场协调，检查，即时向土建技术负责人汇报施工中存在的问题。6水电主管邓世林、徐安阳 根据工程施工情况，合理安排水电人员，保障施工用水、用电7工 长12、黄永强莘继军 按照工程经理的安排，落实进度、技术方面的要求，负责组织现场的工人的施工内容，并跟班作业。8质检魏雷杨波 负责及时发现现场施工过程中出现的质量问题，监督相关问题的整改，并上报项目技术室，填写施工质量情况及相关资料。9试 验 员胡佳威 根据试验方案和规范要求，做好试块、取样等工作，及时送检，为现场施工提供数据，保证拆模、保温、养护工作顺利进行。10材料室梁克球马守峰乔佳宁 负责材料的进场，保证进场材料合格。11资料室王宁 负责相关技术资料的收集，整理工作。12安全室杜涛颜贯宇对现场的安全进行全面负责。4.1.2 模板工程施工队伍安排 本标段共计8.7万，分为南北两个施工区域，分包由两13、个劳务分包队伍进行施工。其中北区施工队伍主要包括15#楼、22#楼、16#、17#及部分车库，南区包含10#楼、6#楼、8#9#、13#楼。以后浇带为界，每栋主楼为两个木工班组进行流水作业施工。4.2 模板工程施工工期安排详进度计划。4.3流水段的划分4.3.1地下结构 按照甲方节点计划，对我司负责施工的徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程，我司先进行10#15#22#楼土方开挖与施工，车库其他区域及洋房随后开挖与施工。整体属于大开挖，三栋高层进度、人员布置优先考虑。（1）地下结构流水分区图（2）流水施工顺序北区段流水施工：一区、九区四区、十八区二区、三区、七区；十二区、十三区、14、六区、五区十四区十五区南区段流水施工：二十区、二十四区二十二区、二十三区、二十七、二十八区十八区、十九区二十一区十六区、十七区十五区二十五区、二十六、二十九、三十、三十一、三十二、三十三区4.3.2地上结构地上结构主楼按照后浇带位置进行流水作业，没设置后浇带的主楼不再进行流水分区。5、主要施工方法5.1垫层模板 基础底板垫层、施工较为简单，每次浇筑混凝土前，根据浇筑的部位、面积，在浇筑的边缘采用50*100mm方木隔档。5.2基础模板基础底板厚度为400mm、500mm，底板板面标高为-5.5m。基础承台、地梁侧模采用120mm厚灰砂砖砌筑防水保护墙，基础筏板侧模采用240mm厚灰砂砖砌筑防水15、保护墙，防水保护墙高度比底板板面高0.1m。要求在浇筑底板混凝土前，将防水保护墙外侧肥槽土回填，以保证导墙的强度，不至于混凝土浇筑时产生较大变形，回填土高度同防水保护墙高度。底板外墙防水导墙施工缝留置在底板面以上300mm。底板外墙导墙模板采用加工定型模板，面板为15mm厚木胶合板，采用钢管作为加固龙骨，U托加48钢管斜撑在地锚和基坑护坡上。具体做法见下图： 5.3墙体模板5.3.1地下墙体模板地下墙体厚度主要为200mm、250mm、300mm。模板采用15mm厚木模板，背面用50x100mm竖向方木作次龙骨，龙骨间距为250mm；采用水平双钢管做主龙骨，间距450mm，14穿墙止水螺杆及316、形卡固定，墙体上部及下部第一道螺杆距墙体边缘不大于250mm，螺杆纵向间距450mm，螺杆横向间距500mm。所有板缝为企口，并贴海绵条防止漏浆，同时也不得出现海绵条嵌入墙内的现象发生。 地下外墙只设置水平施工缝，水平施工缝设置止水钢板（止水板300mm宽、3mm厚，钢板间满焊连接）见下图： 5.3.2地上墙体模板地上墙体厚度主要250mm、200mm。模板采用15mm厚木模板，背面用50x100mm竖向方木作次龙骨，龙骨间距为250mm；采用水平双钢管做主龙骨，间距450mm，14穿墙螺杆及3形卡固定，墙体上部及下部第一道螺杆距墙体边缘不大于250mm，螺杆纵向间距450mm，螺杆横向间距517、00mm。所有板缝为企口，并贴海绵条防止漏浆，同时也不得出现海绵条嵌入墙内的现象发生。为了防止外墙（柱）根部上下层接头位置胀模，上层模板应落下并低于下层楼面不小于300mm，并支撑于架设在下层墙（柱）顶预埋螺栓上的方木面上。 5.4柱模板本工程柱的主要尺寸为500x500mm，模板采用15mm厚木胶合板加50100mm方木（龙骨间距不大于200mm）加工制作柱模板。柱子柱箍采用2根48钢管一组和14对拉螺栓。柱箍间距为400mm，起步柱箍距地200mm，在基础底板和柱模上口用水平定位框保证钢筋与模板的位置。在柱模相邻两块胶合板相交处要塞好海绵条。矩形柱模板加固详见下图： 5.5顶板模板地下室顶18、板厚300mm，层高4.00m。主楼-1层顶板板厚90mm，200mm，层高4.60m。2-18层顶板厚90mm，120mm，130mm，150mm，层高2.90m。根据最不利原则，以主楼负1层200mm厚板为例，模板支设计算高度层高-板厚-模板厚度=4.6m-0.2m-0.015m=4.385m。顶板模板体系：采用扣件式满堂架，立杆间距0.9m，步距1.5m。顶板模板采用15mm厚木胶板，龙骨采用50100mm方木，间距 250mm，托梁采用483.0钢管，托梁与立杆连接采用双扣件。模板拼缝、边沿必须设龙骨。木方必需经过挑选，并压刨平整，保证截面大小一致。支撑采用满堂红扣件脚手架支撑体系。 19、1）施工准备（1）按放样图立好扣件架，支完梁模。（2）立扣件架立杆，立杆间距为900mm900mm，步距1.5m，梁体支模脚手架要求加设空间剪刀撑，剪刀撑间距：梁底不得大于1.8m，剪刀撑与的地面夹角为60；剪刀撑搭接接长部分不小于1m，不得少于2道旋转扣件连接；剪刀撑每根钢管连接三根以上立杆和三根以上横杆；旋转扣件轴心距平、立杆交汇点应150mm保证整个架体的整体稳定性；纵横向扫地杆距立杆底部不宜大于200mm。2）顶板模板施工工艺流程如下模板支模前先在四周柱主筋上弹好板面50cm控制线，拉线调整标高，跨度大于4米的板按3.0起拱（只是中间部分起拱，四周不起）。（1）铺设托梁：托梁为483.20、0钢管，托梁与立杆连接采用双扣件。（2）铺设次龙骨：次龙骨为50*100mm方木，间距250mm。拉通线找标高，该方木必须全部紧贴梁侧模或板模板，且根据放样图，在每块木胶板缝底附加一方木。（3）铺设面板：面板采用15mm厚的木胶板，铺设时从一边开始顺序铺贴，第二张板两边分别与前面两张板顶死，要求硬碰硬。根据放样图，实测顶板长宽尺寸，铺裁木胶板，要求拼缝严密。顶板上禁止使用胶带来防止漏浆。（4）在梁模顶、柱头模顶及木胶板边钉50mm铁钉间距600mm。（5）检查顶板的平整度和起拱程度，检查梁侧模的平直度，检查顶板与梁侧模的结合程度及相对位置。清理顶板上的铁钉、板块等杂物，报验。5.6梁模板梁模板21、：底模、侧模均用15mm厚木胶合板。脚手架采用立杆483.0，梁跨度方向间距0.9m，梁两侧立柱间距0.6-0.7m，步距1.5m；梁底纵向支撑方木为50100mm，间距不大于150mm，横向支撑为483.0钢管，间距900mm；梁侧水平背棱为50100mm方木，间距不大于200mm，竖向背楞为双钢管。梁高大于等于800mm时，在梁中部增加对拉螺栓，对拉螺栓为M14，水平间距不大于600mm，竖向间距不大于250mm，均匀布置，螺栓用加厚螺母拧紧，螺母下至少垫三个蝴蝶卡。梁宽大于等于400mm时，梁底增加承重立杆1根，间距0.9m。顶板脚手架要求加设空间剪刀撑，剪刀撑间距：板底不得大于3.6m22、，剪刀撑与的地面夹角为60；剪刀撑搭接接长部分不小于1m，不得少于2道旋转扣件连接；剪刀撑每根钢管连接三根以上立杆和三根以上横杆；旋转扣件轴心距平、立杆交汇点应150mm保证整个架体的整体稳定性。纵横向扫地杆距立杆底部不宜大于200mm。根据最不利原则，以负一层顶板梁500*1200mm截面尺寸为例，示意图如下： 1）施工准备（1）该层柱模板拆除完毕，并清理干净，测量班将该层标高控制线（建筑1米线）弹出。同时，在上层柱钢筋（牢固、不易晃动的部位）上，将该层顶板板面结构标高50控制线弹出，并经验线合格；由施工队将每个开间板底标高线反到柱钢筋上，以便于检查顶板模板及施工缝处理使用；（2）按图纸尺寸23、加工梁底、侧模板，齐梁边线，贴5mm厚海绵条；焊足够数量的短钢筋头顶模撑，加工对拉螺杆；将梁内的杂物清扫干净；2）梁模板施工工艺流程： （1）按梁底模板支架间距支钢管扣件式架，并根据梁线调整好标高。（2）在支梁模前需先支好墙体角柱头模板，然后将两端梁模插入柱头模板内。再将中间梁模支上，注意拼缝后面加方木堵浆。（3）根据梁底边线，安装梁底模，安装底模时注意跨度大于4米的梁必须按照跨中按0.2%起拱。（4）绑扎梁钢筋。（5）根据梁侧边线立一侧梁模，合上另一侧梁模，穿对拉螺杆拉紧两侧模。 （6）顶部用顶模撑顶紧梁模用斜撑调整梁垂直度。（7）自检：检查梁的起拱度，对拉螺栓是否拧紧，梁顶拉通线，清理现场24、。备好大卷尺报质检员和项目部验收。5.7顶板水电预留洞口模板细节做法5.7.1顶板及梁施工缝的留设及处理：施工缝应设置在板或梁跨度的1/3处，剪力最小。施工缝处钢筋不能断开，模板原则上要拉通，梁施工缝端采用钢丝网片堵缝。顶板施工缝处理采用同顶板后浇带处理方案。5.7.2梁与顶板相接的位置，顶板支撑应该与梁支撑扣在一起，使得顶板支撑同时对梁底板起顶撑作用。主梁与次梁相接的位置，模板接缝处均贴海绵条密封，同时顶板及次梁支撑离主梁距离不得大于300mm。5.7.3梁底模与侧模墙、柱模板细部做法。5.8楼梯模板 楼梯模支撑体系主要水平间距0.9x1.2m。楼梯模板采用15mm厚木胶合板，50x100m25、m方木做主龙骨，间距1200mm；50x100mm方木做次龙骨，间距200mm。 5.9特殊部位模板设计5.9.1门窗洞口为确保门窗洞口混凝土成型质量，对门窗洞口模板进行优化设计，制作成可周转门窗洞口模板。1）施工准备 加工门窗洞口模板所须的各种材料如角钢、方木、15mm木胶板、14对拉螺杆及螺母等材料进场，墙体钢筋绑扎完毕，验收合格；将各门窗洞口的配模图画出并放样，报项目主管人员审查；地锚已按放样图栽好。2）模板制作 门窗洞口模板采用50x100mm方木背覆15mm厚木胶板现场加工制作成可拆卸式门窗洞口模板，洞口模板角部采用160mm*160*10mm角钢（外角）、100mm*100mm*826、mm角钢（内角）。内框横向用50x100mm旧方木对撑，间距400mm，内框竖向用100x100mm旧方木对撑，间距400mm，四角加100x100mm旧方木斜撑。在窗洞口模板底部预留四个（距两端约10cm处各一个，中间两个）直径为20的排气孔（用手提电钻钻孔） 窗洞口模板形式：窗洞口模板在角部加工成企口形式，当窗洞宽度1800时加二至三道竖向支撑，当窗洞宽度1800时加一至二道竖向支撑，如下图所示： 门洞口模板形式：门洞口模板在角部加工成企口形式，当门洞宽度1800时加二至三道竖向支撑，当门洞宽度1800时加一至二道竖向支撑，如下图所示：模板两个方向（宽度、高度）尺寸均比洞口尺寸大3mm，厚27、度尺寸比墙厚小2mm；所裁木胶板需比墙厚小2mm；模板边框须刨光，支撑杆与模板接触处，应为大面接触，严禁点或线接触，接触严密，防止受力后模板变形。5.9.2阳台及栏板模板设计外檐挑板等模板采用15厚木胶板加 50*100 方木龙骨、 48 钢管的支撑体系，立杆间距 1200mm*1200mm。用竖向立杆和横向短钢管加卡子锁紧顶住 50*100 方木。其侧面模板采用木胶板与 50*100 方木现场制作，背部用短钢管锁紧加以固定。外挑板梁模板用方木加木胶板铺设，用钢管、卡子加以固定。挑板钢筋随顶板一起绑扎。5.9.3集水坑、电梯基坑电梯井及集水坑内模采用 15mm 厚木模板，龙骨为 50100mm28、 方木，内用方木对顶支撑。为防止筒模上浮，上部增加 1 吨配重。浇筑混凝土时沿四周均匀浇筑，并严格控制浇筑速度，保证小于 0.1m/h。 5.9.4后浇带 筏板后浇带处使用钢筋龙骨加3层钢丝网作为隔离层，钢筋使用C25，具体做法如下： 5.9.5施工缝顶板、梁施工缝采用梳子板，用15mm 木模板板板条刻槽，使用50100mm方木做龙骨，拆模后将梳子板起出并清理干净以后再进行下一区的钢筋绑扎和模板施工。6、模板工程施工质量控制6.1 模板的制作与加工6.1.1 模板的材料及加工质量标准（1）模板厚度均匀，各张板边缘厚度偏差不大于1mm。板面尺寸准确、方正，尺寸偏差不大于3mm。（2）板面覆膜均匀29、，无遗漏，板面平整、光滑无毛茬。（3）方木质地均匀，无结疤、树皮、圆角，方木顺直不扭曲，断面尺寸准确。（4）制作模板时要注意提前预拼，避免材料的浪费。6.1.2 模板加工与管理的具体要求（1）材料进场及加工完成使用时由质检人员仔细验收方可使用。（2）使用之前由施工队伍技术主管人员按照本方案顶板模板材料使用要求统计数量发放各班组并在方木、板材上按照使用部位作好标记，各班组不得混用，也减少了板材的浪费。（3）模板堆放要整齐，注意成品保护。6.2 模板的安装6.2.1 模板安装的一般要求（1）模板施工中施工使用的钢材、胶合板、木材均应符合规范要求。（2）模板及其支架必须保证构件各部分的形状和相互位置30、的准确。（3）模板安装、支撑加固施工完成之后应确保具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能够可靠的承受混凝土的自重或侧压力以及施工荷载。（4）构造简单、装拆方便，不得影响后续工种的施工作业。6.2.2 各部分模板安装（1）基础模板施工 在垫层上弹出基础边线独立柱边线、十字中心线。 将加工好的基础板模板按照基础边线依次摆放。 侧模四周用钢管扣件加固，然后拉通线进行校核，并检查垂直度。（2）柱模板安装 根据柱截面尺寸提前预拼模板。 弹独立柱位置线：按照轴线把独立柱四边线标注好，用墨斗弹好墨线，并向外 300mm弹好控制线。 钢筋绑扎完毕，经验收合格，准备工作已做完，按照独立柱位置线开始安装框柱模板。用31、钢管柱箍夹紧柱模，用钢管斜撑校核柱垂直度。 四边吊线按控制线检查模板位置和板面垂直度、平整度，再拉通线校正加固中间柱，施工完毕，进行自检，合格后报验。 柱模板拆除应保证混凝土表面及其棱角不因拆除而受损害，要求混凝土应具有足够的强度 1.2MPa 以上,方可拆除。（3）顶板模板施工 楼板模板施工之前，测量人员应提供楼板下口标高线、结构标高 50 线、梁中线、梁截面边线。 以标高线作为铺设楼面模板的依据，控制顶板模板的标高。 模板支模前先在四周柱主筋上按照本层墙体建筑 1 米线上反弹好板面 50cm 控制线，拉线调整顶板模板的方木、龙骨及板面。顶板支模的房间跨度大于 4 米时，应按要求起拱1.5/32、1000。 钢管脚手架搭设：按设计要求搭设满堂红扣件式钢管脚手架，脚手架立杆下部必须用 50100mm 的木方块做垫板，上下层立杆应对准。 铺设钢管：按设计要求尺寸铺设钢管，钢管在 U 托中间，不得偏心受力。 铺设木龙骨：按设计要求尺寸铺设木龙骨，木龙骨为 50100mm 方木。 面板：面板采用 15mm 厚的木胶板，铺设时从一边开始顺序铺贴，第二张板两边分别与前面两张板顶严，模板与柱间的缝隙用细木条嵌塞严实并用水泥素浆刮平。板缝之间应在铺贴前粘贴海绵条，要求海绵条粘贴顺直且与上口平齐，防止漏浆。（4）梁模板施工： 搭设扣件式钢管脚手架支撑体系，搭设尺寸见设计计算。 安装钢管横杆，并在截面较大33、的梁下设置钢管顶撑，顶撑上端用 U 托支撑在梁底木方上。 铺设梁底模：根据梁截面尺寸，将预先加工好的梁底模板安装好，并钉紧。 安装梁侧模：先将一侧模板初步就位并临时固定，然后将螺杆按设计要求安装，将另一侧模板就位，模板阳角板缝、梁头与墙体接触面、梁侧模与顶板模间板缝均设置海绵条。 清理模内杂物，将清扫口安装、固定。6.3 模板的拆除现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，以符合下列规定：1）侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2）底模：在混凝土强度符合下表规定后方可拆除所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，由项目部分区技术主管工程师批34、准后再进行拆除。6.4.质量验收标准6.4.1 现浇结构模板安装允许偏差模板安装的允许偏差表项次项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置（墙、柱、梁）5尺量检查2底模上表面标高5拉线、尺量检查3截面尺寸（墙、柱、梁）+4，-5尺量检查4层高垂直度不大于 5 米 ：6大于 5 米：8经纬仪或吊线、钢尺检查5相临两板表面高低差2尺量检查6表面平整度52 米靠尺、塞尺检查6.4.2 预埋件与预留洞口2 米靠尺、塞尺检查固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，允许偏差应符合下表的要求：预埋件、预留孔洞、门窗洞口的允许偏差项 次项 目允许偏差（mm）检验方法1预埋钢板中心线位置335、拉线、尺量2预埋管、预留孔洞中心线位置3拉线、尺量3预埋螺栓中心线位置2拉线、尺量外露长度+10，-0拉线、尺量4插筋中心线位置5拉线、尺量外露长度+10，0拉线、尺量5预留洞中心线位置10拉线、尺量尺寸+10，0拉线、尺量6.4.3 模板安装观感质量1）模板板面平整、光滑，尺寸准确，尺寸偏差符合规范要求。2）模板板缝拼接严密、平整、无错台，模板拼缝部位设置的海绵条等防漏浆措施不得影响结构观感质量。3）模板表面不得有水泥浮浆，表面的杂物应擦洗干净。板缝部位如有毛刺应及时弹线切去，以保证板缝效果。4）楼板间的水平施工缝应弹线切割并剔凿到实处后冲洗干净。5）模板内外清理干净，脱模剂的涂刷应均匀、无36、漏刷、不流淌，对工作面上的钢筋无污染，清理干净的模板材料应标识明确、堆放整齐。6）支撑体系要安装牢固，无松动现象，板缝拼缝紧密，不变形不漏浆。7、模板施工技术控制措施7.1进场模板质量标准7.1.1模板要求：多层板 12mm，允许偏差0.8mm，长宽3mm对角线长度5mm，翘曲度1.90。7.1.2.木方不得扭曲、腐朽，不得有大的疤节。7.2模板拼缝控制措施 顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现。7.3 标高控制措施顶板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。7.437、垂直度控制措施竖向结构施工时独立柱每面吊不少于两个线坠进行控制，墙体每跨不少于三个点进行控制，随立模板随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。7.5其他措施1）本工程模板在施工前应做好各项技术交底，对于施工操作人员要进行岗前培训。2）本工程模板的施工难点为地下室单面支模、模板的支撑排架，分包单位可根据实际情况进行预先组拼，但组拼前应根据排架的横、纵间距放好平面线，以确保排架尺寸准确无误。3）由于单面模板下部混凝土侧压力较大，模板支撑及地锚必须严格执行方案中规定的要求。4）模板支顶完毕后必须经总承包部技术、质量、生产及分包有关部门进行联合验收后方进行下一道工序施工。5）建立拆模申请制度。具备拆模38、条件后由分包填写拆模申请单，由总包技术部签认后方可拆模。8、质量验收8.1.质量目标8.1.1 分项工程合格率为100%，优良率为90%。8.1.2 实测目标值预埋件和预留孔洞的允许偏差(mm) 8.2质量控制程序班组“三检”合格后报分包工长检查，合格后报项目部工长、质检员检查，合格后报监理核定，填写预检记录等资料。1)模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动，浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。2)安装在结构中的预埋件，预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安39、装必须牢固。3)穿墙螺栓紧固可靠。4)所有接缝处加粘海绵条。5)上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。6)阴阳角必须方正。8.3模板施工质量通病与防治1）墙底烂根 措施：模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置。2）墙体不平、粘连 措施：墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3）垂直度偏移措施：支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校后后如遇有较大冲撞，应重新用线坠复核校正。4）墙体凹凸不平 措施：加强模板的维修，每周转一次就对模板检修一次。5）墙体钢筋移位措施：模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。6）门、窗洞偏移40、措施：门窗洞口角部用多次校核，洞口设木方作为水平，竖向支撑加密。7）墙体阴角不方正、不垂直措施：及时修理好模板，阴角处的配制板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，阴角模与墙体模板之间接缝必须满加连接螺栓。8）外墙上下不垂直、不方正措施：确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵。9）板下挠措施：板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，板模按2起拱。9、成品保护1)模板安拆时轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。2)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3)模板在使用过程中加强管理，板两端垫50100木方防止地面积水侵泡模板。4)模板拆除后及时进行模板表面的清理，并及时对模板41、破损的地方进行修理，并及时涂刷脱模剂进行保养，拆除的模板及时分类进行码放，不得现场随地乱扔乱堆。5)模板表面不得涂刷废机油作为脱模剂，防止污染钢筋及混凝土表面，脱模剂涂刷应均匀并不得出现漏涂、流淌现象，模板使用前应检查表面是否被污染，否则应进行二次清理。6)墙柱支模时应轻吊轻放，不得碰撞钢筋，防止钢筋受到扰动。10、安全文明施工1)在支设梁板模板时，脚手架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。2)支模前必须搭好相关脚手架。3)在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时应有起重工配合，拆除顶板模板前必须划定安42、全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管，安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。4)浇筑混凝土前，必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动，浇筑混凝土时必须由专人看模，发现问题及时处理。5)木工机械必须严格使用倒顺运送和专用开关箱，一次线不得超过 3m，外壳接保护零线，且绝缘良好，电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹，且电锯必须具备皮带防护罩，锯片防护罩，并接用漏电保护器，使用木工机械严禁戴手套，长度小于 50cm 的木料严禁使用电锯，两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽，机械使用后停电加锁。6)43、墙、柱模板支撑应与脚手架分开搭设。7)架子搭设完毕后，必须经检查验收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。8)使用拉杆螺栓时，螺母必须拧紧，普通螺纹应使用双螺母，且螺杆必须凸出螺母2-3mm以上。9)支撑架各连接件须卡紧，勿遗漏。10)中应经常检查支撑架有无拆改，松扣脱钩现象，发现问题及时整改。11、环境保护措施1)噪音的控制：模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。2)模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。3)模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾场。4)梁板模板44、内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。12、节约材料措施1)在使用钢管支撑和模杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，应满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。2)不得在放置好的木模上随意践踏，重物冲击，木背楞分类堆放，不得随意切断或锯割。3)根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。4)安装多余扣件和钉子要随时回收，不得乱丢乱放。5)模板拆除时模板卡不得乱丢，边拆边回收。6)拆除模板按标高吊运到模板堆放场地，由专人及时对模板进行清理，修正，刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识，作精心保养，以延长使用期限。13、计算书145、3.1墙体模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)46、:13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.547、00m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。48、 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =27.822+2.268=30.090 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.0949、0250.0250.0= 1.88105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.88105 / 1.69104 = 11.144N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =11.144N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验50、算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =27.822+2.268=30.090 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.630.090250.0 = 4513.433N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4513.433N51、； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34513.433/(245015.0)=1.003N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=1.003N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 57.52、250.45 = 25.76N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.762504/(10095001.27105) = 0.567 mm；面板的最大挠度计算值: =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度553、0mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.250.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.456+1.254、60)/2=8.358 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.358450.0450.0= 1.69105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.69105/8.33104 = 2.031 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.031 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！255、.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.250.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.456+1.260)/2=8.358 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.68.358450.0 = 2256.717N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/56、mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2256.717N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32256.717/(250.0100.0)=0.677N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.677N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的57、最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 57.250.25/2=7.16 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.31/24504/(10095004.17106) = 0.05 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三58、跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.257.25+1.44)0.250.45/2=3.76kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753761.19500.00= 3.29105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 359、.29105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.29105/4.49103 = 73.297 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =73.297N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.257.25+1.44)0.250.45/2=3.761kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653761.195 = 1.22103N；外楞60、截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.22103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.22103/400.000=6.112N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =6.112N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷61、载(kN/m)：P = 57.250.250.45/23.22 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.44100/25003/(1002060001.08105) = 0.208mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.208mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力62、； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =57.2460.50.45 = 12.88 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.88kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！13.2柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；63、柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):1364、.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取65、1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 57.246 kN/m2、110.400 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距66、最大，为l= 225 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.400.90=24.730kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q67、1 + q2 =24.730+1.008=25.738 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 25.738225225= 1.63105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.63105 / 1.50104 = 10.858N/mm2；面板的最大应力计算值 =10.858N/m68、m2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.400.90=24.730kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =24.730+1.008=25.738 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62525.69、738225.0 = 3619.445N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3619.445N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33619.445/(240015.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.905N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求70、！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4022.90 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.13105 mm4；面板最大容许挠度: = 225 / 250 = 0.9 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52122.90225.04/(1009500.01.13105)71、 = 0.286 mm；面板的最大挠度计算值 =0.286mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.9mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.6m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； 72、l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.230.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m； q = (13.911+0.567)/2=7.239 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.239400.0400.0= 1.16105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.73、000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.16105/8.33104 = 1.39N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.39N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.230.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m； q = (13.974、11+0.567)/2=7.239 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.239400.0 = 1737.333N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1737.333N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31737.333/(250.0100.0)=0.521N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截75、面最大受剪应力计算值 =0.521N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.23 = 12.88 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.88400.04/(1009500.76、04.17106) = 0.056 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.225 0.4/2 = 2.9 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 277、.896 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.775 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.846 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.77 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 164.29 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =164.29N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.846 mm；78、柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.846mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)079、.225 0.4/2 = 2.9 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.896 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.775 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.846 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.77 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 164.293 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =164.293N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设80、计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 1.846 mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =1.846mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！13.3板模板计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.39；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养81、情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的82、计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷83、载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.42.5= 9.92kN/m最大弯矩M=0.19.920.252= 0.062 kNm；面板最大应力计算值 = 62000/37500 = 1.653 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.653 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6775.352504/(100950028.125104)=0.053 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 84、mm；面板的最大挠度计算值 0.053 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；285、.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.92 = 0.251 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.251106/83333.33 = 3.013 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.013 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强86、度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.480.9 = 1.395 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.395103/(2 50100) = 0.419 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.419 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.3379004 /(10095004166666.667)= 0.11687、 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.116 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.79 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.914 kNm ；最大变形 Vmax = 2.257 mm ；最大支座力 Qmax = 11.071 kN ；最大应力 = 913839.815/4490 = 203.528 N/mm2；支撑钢管88、的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 203.528 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.257mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.071 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆89、荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.385 = 0.607 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.20.90.9 = 4.05 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.94 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 k90、N；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.031 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.031 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0-91、 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11031.461/（0.537424） = 48.45 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算92、值 = 48.45 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.001(1.5+0.12) = 2.115 m；Lo/i = 2115.213 / 15.9 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=1193、031.461/（0.381424） = 68.288 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68.288 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p =94、 N/A =11.031/0.25=44.126 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.031 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=44.126 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架95、体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部96、和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣97、件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。13.4梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):100.098、0；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.39；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧99、压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：5；支撑点竖向间距为：20100、0mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m101、/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计102、算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 275mm；面板的最大弯距 M= 103、0.110.982752 = 8.30104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.30104 / 1.88104=4.429N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.429N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 275mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算104、值: = 0.67792754/(10095001.41105) = 0.261 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =275/250 = 1.1mm；面板的最大挠度计算值 =0.261mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计105、算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.275=6.04kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.04500.002= 1.51105Nmm； 最大支座力:R=1.16.0390.5=3.321 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.51105/8.33104 = 1.812 N/mm2； 内楞的抗弯强106、度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.812 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.28= 4.95 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.955004/(100100004.17106) = 0.05 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计107、算值 =0.05mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.321kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续108、梁程序求得最大的弯矩为M= 0.332 kNm 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.32105/8.98103 = 36.987 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =36.987N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.161 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.161mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如109、下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则110、是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用111、在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.200.90=26.44kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.44+0.30+2.02=28.76kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12528.7570.252=0.225kNm； =0.225106/3.00104=7.489N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.489 N/mm2 小于112、 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.80= 24.76KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52124.762504/(10095002.25105)=0.236mm；面板的最大挠度计算值: =113、0.236mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.25=7.65 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.25(21.2+0.5)/ 0.5=0.507 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷114、载标准值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.27.65+1.20.507=9.789 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 9.789+1.575=11.364 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 115、0.111.3640.80.8= 0.727 kN.m；最大应力 = M / W = 0.727106/83333.3 = 8.728 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.728 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.611.3640.8 = 5.455 kN； 方木受剪应力计算值 = 35454.72/(250100) = 1.636 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.636 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值116、 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 7.650 + 0.507 = 8.157 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6778.1578004 /(10010000416.667104)=0.543mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.543 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500117、)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.773118、 kN，中间支座最大反力Rmax=12.646；最大弯矩 Mmax=0.277 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.078 mm；最大应力 =0.277106/4490=61.77 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 61.77 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑119、承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.646 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =2.773 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.385=0.679 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(120、0.70-0.50)/2)0.800.35=0.168 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.70-0.50)/2)0.800.100(1.50+24.00)=1.224 kN； N =2.773+0.679+0.168+1.224=4.845 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计121、值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4844.788/(0.209424) = 54.672 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 54.67122、2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.646 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.385-1.2)=0.679 kN； N =12.646+0.679=13.14 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49123、； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13139.733/124、(0.209424) = 148.277 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 148.277 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个125、方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度126、和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第83页 共83页