1、*区地下车库 *帝成建设工程有限公司一、 工程概况1.1 概述工程名称：*小区地下车库工程地址：*市建国西路原教育学院内建设单位：*房地产开发有限公司设计单位：江苏*建筑设计有限公司勘察单位：*岩土工程新技术发开有限公司施工单位：*帝成建设工程有限公司监理单位：*建筑工程监理有限公司 1.2 工程概况本工程为单建式地下车库，地下建筑面积，建筑层高3.6m，总建筑面积18400，剪力墙结构。为一类地下车库，耐火等级一级，设九个防火分区。战时为甲类核6级人员掩蔽部防护单元含人防电站。平时为汽车库。其余非人防部分为汽车库，水泵房，消防水池，暖通机房，和戊类储藏间，总停车位401辆。 1.3 结构概况2、 地下车库基础垫层采用C15素混泥土，厚100mm，；基础底板采用C35砼，抗渗等级P6，厚450mm；墙体采用C35砼，抗渗等级p6，厚275mm；顶板采用C35砼，抗渗等级P6，厚350mm。柱子为550550，C35P6砼浇筑。二、 编制依据2.1建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；2.3建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；2.4建筑施工手册第四版；2.5建筑结构荷载规范GB50009-2012；2.6砼结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011版）； 2.7 品茗安全计算软件2.8相关3、工程施工图三、模板工程方案设计3.1模板材料选择3.1.1 面板 现浇构件模板面板选用1800mm900mm18mm漆面胶合板。3.1.2档抖 模板档料选用50100mm松方木，要求材质优良，无弯曲、节结、腐朽现象。3.1.3支撑 墙模板外楞、板承重支撑架、柱箍等支撑材料选用483.5脚手架钢管配合可锻铸铁扣件，钢管和扣件应有产品出厂合格证或质量检验合格证。3.1.4垫板 板承重架立杆底部垫木，砼结构板上选用20020045木块，要求材质优良，无腐朽现象。3.1.5对拉螺杆 剪力墙、大截面柱中设置的对拉螺杆，选用12圆钢粗制对拉螺杆，圆钢材料应有质量合格证和复试合格报告。3.2 现浇构件模板方4、案设计3.2.1基础底板侧模 基础底板外侧模板采用胶合板模板，内楞方木排列间距300mm，外楞采用双48双根钢管，对拉螺栓纵横间距600mm，里端与基础底板钢筋焊接。外侧加设钢管斜撑，上下两道(距模板上下边不大于200mm)，水平间距不大于1000mm。3.2.2地下室外墙模板 胶合板面板外侧的立档用4590方木，间距300mm，横档可用483.5脚手钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，两侧胶合板模板用穿墙螺栓拉结，对拉螺杆采用12圆钢(外墙中间焊钢板止水平，内墙设置塑料套管)，水平间距为500mm，竖向间距下部为450mm，中间及上部为500mm，其中底道螺杆离地200mm，最上道螺杆离上层5、板底200mm。墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后固定牵杠，再用斜撑固定。大块侧模组拼时，上下竖向拼缝要互相错开，先立两端，后立中间部分。 外墙止水对拉螺栓加固示意图止水对拉螺栓加固钢管外墙模板方木蝴蝶卡 3.2.3柱模板 柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用4590 mm方木侧立竖向排列，间距200mm，边上方木应遮盖住柱模板竖向拼缝。截面600mm600mm以内的独立柱柱箍，采用每边双根钢管用扣件连接组成的井形柱箍，柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200m6、m。3.2.4现浇板模板顶板模板：平面最大尺寸为67009300，架体高度3.6米。面板采用18mm 胶合面板，内龙骨采用50100 木方，间距200mm, 四周100mm设置两个并排方木，方木要求立放。板底承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、纵横水平杆组成满堂脚手架，采用483.5钢管，立杆纵横间距0.8mm，扫地杆距地面不大于200mm,顶部纵横水平杆距楼板底100mm,扫地杆与顶部纵横水平杆中间的水平杆步距1500mm。剪刀撑的设计：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置特别注意立杆顶端横杆下的扣件要求设置两个防止竖向滑移。 四7、模板工程施工4.1 模板制作4.1.1柱头模板制作 矩形柱模板分4块制作，每块模板由胶合板面板和方木按设计要求用铁钉钉制而成，模板面板的排列从柱上部向下排列.与梁交接处的凹口模板应与下段模板相连接(即取整块板材制作)，便于柱梁节点模板的固定。每只柱4块模板制作完后进行编号。4.1.2墙模板制作 4.1.2.1 外墙外侧模板：外墙外侧模板配置高度为下部超过施工缝100mm，竖向方木长度为层高(下部立于底板面上)。墙模板分段制作，胶合板面板与方木用铁钉钉制时，模板的竖向拼缝处应设置方木，在各段墙模板组装时，模板的竖向接缝亦应有方木遮盖。墙模板制作完后进行编号。 4.1.2.2 外墙内侧及内墙(剪8、力墙)模板：内墙模板的配制高度为各层板底净高度减20mm，即现浇板底模板搁置于墙模板之上。墙模板分段制作(墙体水平长度不长的分块制作)，模板的竖向拼缝处应设置方木，各段墙模板组装时，模板的竖向接缝亦应有方木遮盖。墙模板制作完后进行编号。 4.1.2.3 散拼装施工：墙模板也可在现场散拼装，面板、方木材料的主规格尺寸预先按结构模板排列要求进行加工裁锯，现场拼装时，封闭端模板再按实际进行现场裁锯。4.1.3现浇板模板制作 现浇板模板背面楞木排列方向应与钢管支撑架顶部水平杆相垂直，方木应与模板的长边平行并侧立布置.模板长边的拼缝应位于方木之上。现浇板底模板搁置于梁侧模之上。现浇板模板按每间房间平面净9、尺寸配制。每跨预先制作成一块模板并编上号。对主规格面板材料及方木进行分别裁锯加工，分规格堆放，现场散拼装时取用，端部拼接部分随时配制、安装。4.2模板安装施工程序板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架搭设主龙骨（钢管）安装调整次龙骨（木方）安装柱头、梁头模板龙骨柱头、梁头模板、顶板模板安装拼装顶板内、外柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用模板与柱模板连接，然后向中央铺设，跨度大于4m时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4.3模板安装施工工艺4.3.1柱模板安装工艺 4.3.10、1.1 工艺流程：检查柱位置墨线焊限应钢筋安装柱模板安装柱箍校正固定质量检查。 4.3.1.2施工要点 A 控制好柱子标高，在柱四边离地58cm处的主筋上按位置线焊制钢筋限位，从四面顶住模板，以保证柱轴线边线与标高的准确。 B 柱头模板安装前，应清除施工缝处动石子，并清理干净。 C 通排柱，应先安装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。柱箍设置间距应符合设计要求。 D 柱头模板安装后，利用柱模四边的钢管排架立杆，对柱模进行校正和固定。4.3.2墙模板安装工艺 4.3.2.1 工艺流程：检查墙位置墨线安装就位侧墙模板(或现场组拼后安装) 钻对拉螺杆孔并装上穿墙螺杆和内套管安装另一侧墙模板钻对11、拉螺杆孔并对上穿墙螺杆检查(或调整竖向内楞木间距) 装水平双钢管外楞，临时固定穿墙螺杆检查、调整模板垂直度，安装支撑叶紧固穿墙螺杆螺帽叶安装门窗洞侧边模板质量检查。 4.3.2.2施工要点 A 按墙位置线安装就位一侧墙模板，安装临时拉杆或斜撑固定，钻对拉螺杆孔，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距应符合模板设计要求。 B 清扫墙内杂物，再安装就位另一侧模板，钻对拉螺杆孔，对上并穿上对拉螺杆。安装两侧模板的水平积钢管外楞，用对拉螺杆配3型扣件或锕压板将水平钢管外楞固定。 C 检查、校正模板垂直度。墙模板安装完毕，检查一遍对拉螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，办完预检手续。4.4模板拆除12、 4.4.1 结构层模板拆除顺序：墙(柱)侧模板现浇板模板及部分支撑承重排架。 4.4.2 墙(柱)模板拆除时，混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板受损时方可拆除。 4.4.3 承重的板底模板拆除时，以同条件养护的混凝土试块强度作为模板拆除的强度依据，底模板拆除时混凝土强度要求见下表：底模拆除时的混凝土强度要求 表1构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土抗压强度标准的百分率()板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100 4.4.4 模板拆除作业，应有项目技术负责人(或施工员)下达的模板拆除令后，方可按规定要求实施模板拆除作业。 4.4.5 内墙模板拆除时，先将房间内13、现浇板钢管排架的扫地杆拆除，此时排架立杆上还有两道水平杆，不影响支撑架的稳定。扫地杆拆除后，再拆砼墙侧模，便于模板的运输。 4.4.6 现浇板模板拆除前，先将间隔拆除部分立杆，再将支撑上部的支承横杆与立杆的连接扣松动，将支承横杆下降150mm200mm，然后拆除方木搁栅，撬松现浇板模板，使模板下落到钢管支架上，运下模板后将其余钢管支架拆除。 注意：虽然砼达到拆模强度，但该强度尚不能承受上部施工荷裁时，必须经过核算，加临时支撑。五、质量验收标准与质量目标5.1 基本规定5.1.1 模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载14、能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。5.1.2 在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。5.1.3 模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。5.1.4 模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。5.2 模板安装5.2.1 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。5.2.2 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检15、验方法：观察。5.2.3 模板安装应满足下列要求：（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。5.2.4 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法16、：水准仪或拉线、钢尺检查。5.2.5 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表8-79的规定。检查数量：在同一检验批内，对柱和基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。预埋件和预留孔洞的允许偏差 表8-79项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度10，0预留洞中心线位置10尺寸10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量17、测，并取其中的较大值。5.2.6 现浇结构模板安装的偏差应符合表8-80的规定。检查数量：在同一检验批内，对柱和基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 表8-80项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差18、2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。5.3 模板拆除5.3.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表8-82的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求 表8-82构件类型构件跨度（m）达到设计的棍凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1005.3.2 侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。5.3.3 拆除的模板和支架宜分19、散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。六、模板工程施工注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量验收要求施工，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。6.1 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的；6.2 进场木方码放整齐，木方下口要垫平；6.3 模板配板后四边弹线刨平，以保证柱子、梁、楼板阳角顺直；楼板底模要包梁侧立面、柱模要包梁底模；6.4 柱模板安装基层找平，并用砂浆封堵严密，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在封模前要清理好垃圾；6.5 模板的对拉螺栓孔20、平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。6.6 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。6.7 胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉；模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤；装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放；拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补；6.8 安全文明施工措施：拆模时操作人员必须挂好、系好安全带；浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支21、撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板、斜支撑及螺栓是否松动，发现问题及时组织处理；双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。七、室内满堂脚手架的施工 参数要求：立杆纵横间距为0.7米，水平杆步距为1.5米，地面上0.2米设水平扫地杆，立杆下设置50（250300）2500的木板，满足上部荷载要求。基本要求：横平竖直、整齐清晰、连接牢固、有安全操作空间、不变形、不摇晃。7.1 先立杆，后横杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，两根相邻立杆接头不22、在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小500mm，接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1米，立柱距边坡上边缘不得小于0.5米。立柱底部应设底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。立柱接长严禁搭设，必须采用扣接件连接。严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7.2 同一水平面的横杆接头错开二跨距。横杆水平偏差控制在50mm内。并与柱连接，钢管扫地杆水平拉杆应采用对接。7.3 纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不大于50mm， 各方向的水平拉杆应在同一水平23、面。7.4 及时与结构拉结或设置抛撑，以确保搭设过程的安全。7.5 垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续设置，并与地面顶紧。7.6 剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。7.7 满堂模板支架的四边与中间每隔四排立杆应由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑，并优先设置于主梁之下。7.8 检查验收，架体安装完毕后，要进行全面综合的检查验收，对所有节点还要进行复拧收紧，及时用彩色粉笔做出松动扣24、件的位置。最上部水平杆的扣件要求设置2个，防止竖向出现滑移。八、质量目标8.1 主控项目质量验收合格率达100。8.2 一般项目质量验收合格率达90。九、安全技术措施9.1 安全作业条件9.1.1 从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。9 l 2 木工必须经过工种技术培训，达到规定的技术等级要求。9.I.3 木工机械操作人员应经过技术培训，考试合格取得机械“操作证”。9.1.4 作业前进行专项施工方案交底和班前安全技术交底。9.1.5 木工机械设备经验收合格，安全装置齐全，试运行符合安全要求。9.1.6 现场的作业环境及安全设施符合安全施工规定要求。9.1.7 戴好安全帽，扣好帽25、带，正确使用劳动保护用品。9.1.8 经医生检查认为不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。9.2安全施工9.2.1 模板制作 9.2.1.1 模板制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。 9.2.1.2 作业前应检查所用机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。 9.2.1.3 木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械件能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。 9.2.1.4 使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放人工具箱。 9.2.126、.5 使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然爆断伤人。 9.2.1. 6 成品、半成品、木材应堆放整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过l 2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。 9.2.1.7 木工车间、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清.以免发生意外。9.2.2模板安装 9.2.2.1 作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。 9.2.2.2 作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。 9.2.2.3 地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场27、的不安全因素。 9.2.2.5 操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。 9.2.2.6 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。 9.2.2.8支撑、牵杠等不得搭在脚手架上。通路中间的斜撑、牵杠等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、牵杠等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。 9.2.2.9 模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。 9.2.2.10 向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区28、域。 9.2.2.11 复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 9.2.2.12 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。9.2.3模板拆除 9.2，3.1 模板承重支架拆除必须有工程负责人的批准手续(拆模令)及同条件养护试块的混凝土的强度报告。 9.2.3.2拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。29、 9.2.3.4 当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。 9.2.3.5 模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。 9.2.3.6 拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。 9.2.3.7 严禁用吊机直接吊除没有撬松动的模板，吊运模板时必须拴结牢固。 9.2.3.9拆模板时禁止使用50mm100mm木材作脚手板。 9.2.3.10 拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面30、工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 9.2.3.11 拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从孔中坠落。十、模板工程主要危险源的识别与控制措施10.1 现浇板底板模板拆除 10.1.1 可能产生的后果：大面模板坠落伤人。 10.1.2 控制措施：做好班前安全技术交底，严格执行安全操作规程，人不能站在拆除模板的正下方。 10.1.3禁止交叉作业。 10.1.4 禁止采取先拆除支撑，然后大面积撬落的方法拆除模板。10.2模板吊运作业 10.2.1 可能产生的后果：吊物、吊钩撞击头部至伤，吊物31、吊钩撞击人员和材料从高空坠落。 10.2.2 控制措施：配合模板吊运作业的人员应戴好安全帽，扣好帽扣；塔吊吊运作业应有专人指挥，指挥人员应持证上岗；执行塔吊吊运作业安全操作规程，应待塔吊吊钩下降到的被吊模板离作业面1m， 人员方可接近；施工层临边应设置安全防护设施。 10.2.3 散短料用吊笼吊运。10.3木工机械操作 10.3.1 可能产生的后果：机械伤人，触电事故。 10.3.2 控制措施：木工机械操作人员应经过培训，掌握木工机械安全操作技能，熟悉木工机械安全操作规程，遵守安全操作规程；木工用电机械应按规定采用“一机、一箱、一闸、一漏”；所用机械安全防护装置齐全。10.4模板堆放 10.32、4.1 可能产生的后果：物体打击，高处坠落。 10.4.2 控制措施：不得在脚手上、通道口、临边等处堆放模板；堆放高度2m。十一、环境保护措施11.1 模板脱模剂不得使用油性脱模剂，其它性质的脱模剂必须定点放置，禁止出现溢漏现象，更不得乱倒，以防影响环境质量。 11.2 模板制作场所，对地面上的锯末、废料应及时清理，在指定地点临时集中堆放，并及时处理掉。 11.3 夜间禁止有燥声的木工机械作业(如园盘锯)，避免夜间燥声污染环境。 11.4 拆除的模板材料，应及时整理、分类堆放，模板上铁钉应及时拔除，确保现场文明施工。 11.5 木模板制作加工区应远离居民生活区一侧，木工房采用封闭式。十二、质量33、保证措施12.1执行质量管理程序12.1.1质量保证程序 12.1.1.1 模板方案：审核批准方案实施过程中优化方案可行保证。 12.1.1.2人员：培训考核，持证上岗执行岗位责任制人员素质保证。 12.1.1.3 材料：原材料半成品检验质量保证资料齐全原材料质量保证。 12.1.1.4 操作：班前交底按工艺标准要求操作按图施工操作过程保证。 12.1.1.5机具：检测合格方可使周检维修保养机具保证。12.1.2过程控制程序 模板方案编制模板方案审批方案交底工序操作班组自检(合格) 项目部验收(合格) 监理验收(合格) 进入下道工序。12.1.3质量问题会诊程序 出现质量问题检查核实分析原因组34、织会诊制定整改措施落实整改复查通过。12.2应注意的质量问题 12.2.1 柱模板容易产生的问题是：截面尺寸超偏差，柱角混凝土不密实。模板背面方木设置间距不得过大，应符合设计要求；柱箍设置应能承受混凝土的侧压力，保证模板不变形；柱模板边方木中心应位于模板接缝处，防止模板接缝处漏浆，确保柱角混凝土密实、光洁。 12.2.3 楼板模板容易产生的问题是：板中部下挠。模板支撑立柱的底部应支在坚实的地面上，原土地面应垫通长垫板，防止立柱下沉，大跨度楼板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。 12.2.4 墙模板容易产生的问题是：墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确，拼缝处跑浆，墙底脚混凝土跑浆。墙模板内外35、楞的设置间距应经强度和变形计算，确保模板有足够的刚度：对拉螺杆内套管应有足够的强度和刚度，确保螺栓紧时不变形；模板接缝间隙超偏差的，应采取密封措施(贴胶带纸)，确保混凝土不跑浆；墙模板安装后，应检查模板底与地面是否紧贴，发现有缝隙时应采取有效封堵措施。十三、降低成本措施模板工程降低成本措施的主要途径是合理使用和增加模板的翻转使用次数，具体有以下措施 13.1 地下车库结构模板采用现场散装散拆施工工艺，仅在构行裁锯，保持较多的安装模板块料为原材规格，有利于标准层使用。 13.3 模板面板应涂刷脱模剂，方便模板拆除，保证拆除模板的完整性。 13.4 模板拆除应逆模板安装顺序进行，避免拆模时损坏模板36、。 13.5 高处模板拆除时禁止向下抛扔，应采用传递作业，避免损坏模板。十四、劳动力计划 14.2.1 地下车库结构模板安装进度以安排12个日历天(此段时间每天工作10小时)。计划配置木工5060人。 14.2 2 模板工程施工应使用成建制的木工专业队伍，在决定使用前应对其进行必要的考察和了解，保证木工操作班组的技术素质符合施工要求。14.2 3 项目经理部应与木工操作班组签订施工责任协议(合同)，其中应有质量标准和质量奖罚措施，有安全文明施工要求及其奖罚措施，有作业进度要求及经济措施。模板及支架力学计算书 梁模板计算书 支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2037、01）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):0.35；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；立杆横向间距或排距Lb(m):0.838、0；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.39、0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度90mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算40、只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 k41、N/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q42、 - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.643、60N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.244、00mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/6 = 67.50cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞45、的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/6.75104 = 2.440 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.440 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞46、的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 3.04106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.003.04106) = 0.075 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集47、中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/6 = 67.50cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)48、: l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73105/6.75104 = 2.562 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.562N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN；l-计算跨度(拉螺栓间距49、)：l = 300.00mm；I-面板的截面惯性矩：I = 3.04106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.003.04106) = 0.028mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0.028mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 50、mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重51、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.750.90=20.66kN/m；模52、板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1023.5530.1502=0.053kN.m； =0.053106/5.40104=0.981N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.981 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠53、度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）1.00= 19.48N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.475150.04/(1009500.04.86105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值: =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150.0 / 250 = 0.600mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支54、撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7501.000=19.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.750+0.450)/ 0.450=1.517 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4501.000=1.800 kN；2.55、方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.219.125+1.21.517=24.770 kN/m；集中荷载 P = 1.41.800=2.520 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=1.287 kN；N2=5.323 kN；N3=5.742 kN；N4=1.287 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.0009.0009.000/6 = 67.50 cm3； I=5.0009.0009.0009.000/12 = 303.75 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩56、和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.742/1.000=5.742 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.7421.0001.000= 0.574 kN.m；最大应力 = M / W = 0.574106/67500.0 = 8.507 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.507 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.7421.000 = 3.445 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.005057、.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =3.451962.50/(303.7550.00) = 0.45 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.445 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6774.7851000.0004 /(10010000.000303.750104)=1.066mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最58、大挠度计算值 = 1.066 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.573 kN；最大弯矩 Mmax=0.072 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.016 mm；支撑钢管的最大应力 =0.072106/5080.0=14.165 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 14.165 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/m59、m2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.57 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定60、性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.573 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； N =0.573+0.697=1.270 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo -61、 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1270.233/(0.207489.000) = 12.549 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =62、 12.549 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i = 1987.868 / 15.800 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；63、钢管立杆受压应力计算值 ；=1270.233/(0.417489.000) = 6.229 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 6.229 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼64、板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置65、，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆66、的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱支撑计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或67、钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):550.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的总计算高度:H = 3.15m；2.1 参数信息2.1.1 基本参数柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.1.2 柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):5000；柱箍合并根数:2；2.1.3 竖楞信息竖楞材料:木68、方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；2.1.4 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；2.1.5 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2.2 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝69、土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.150m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、75.6 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒70、混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。2.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 300 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图2.3.1 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N71、mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.50.90=12.4416kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.50.90=2.52kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.4416+2.52=14.962 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 14.962300300= 1.35105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面72、板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.7104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.35105 / 2.7104 = 5N/mm2；面板的最大应力计算值 =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.3.2 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷73、载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.50.90=12.4416kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.50.90=2.52kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.4416+2.52=14.962 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62514.962300.0 = 2805.375N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2805.375N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； h74、n-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32805.375/(250018.0)=0.468/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.468N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！2.3.3 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.511.52 kN/m； -面75、板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52111.52300.04/(1006000.02.43105) = 0.333 mm；面板的最大挠度计算值 =0.333mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.5mm,满足要求！2.3.4 竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属76、于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.150m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图 2.3.4.1 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.977、00=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.0000.3000.900=1.512kN/m； q =7.466+1.512=8.978 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.978500.0500.0= 2.2445105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.2445105/8.33104 = 2.700N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =78、2.727N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.3.4.2 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.0000.3000.900=1.512kN/m； q =7.466+1.512=8.978 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.68.978500.0 = 2693.479、N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=2693.4N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: =32693.4/(2501001)=0.808N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.808N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.80、5N/mm2，满足要求！2.3.4.3 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.38 = 11.22 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2.0mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.22500.04/(1009000.04.17106)81、 = 0.126 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！2.3.5 B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 40.9)0.300 0.500 = 4.49 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.202 kN； B方向柱箍弯82、矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.225 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.073 mm；2.3.5.1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 224651.28 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 23.81 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.25108/(1.058.99106)=23.81N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2.3.5.2 柱箍83、挠度验算经过计算得到: = 0.073 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.073mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!2.3.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 10.36 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 84 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.5kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 12.92 kN84、；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.5kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!顶板 模板支架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:85、双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.35；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C35；每层标准施工天数:15；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):2082.000；计算楼板的宽度(m):6.70；计算楼板的厚度(m):0.35；计算楼板的长度(m):9.30；施工平均温度():2.86、000； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q11= 25.0000.3000.350 = 2.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (2.000 + 2.000)0.300 = 1.200 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考87、虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(2.625+0.105) = 3.276 kN/m；活荷载：q2 = 1.41.200 = 1.680 kN/m；最大弯距 Mmax = (0.1003.276+0.1171.680 ) 0.7002 = 0.257 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 3.276 + 1.21.680)0.700 = 3.934 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.257106/5080.0 = 50.588、59 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 50.559 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 2.730 kN/m活荷载 q2 = 1.200 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6772.730+0.9901.200)700.04/( 1002.110512.190 ) =2.903 mm；支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm,满足要求!三、板89、底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.934 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.655 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.766 mm ；最大支座力 Qmax = 9.928 kN ；最大应力 = 128.974 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 128.974 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管90、的最大挠度小于700.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.928 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载91、标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.600 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7000.700 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.7000.700 = 4.287 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.924 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000 ) 0.7000.700 = 1.96092、 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.653 kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.653 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.93、000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值；=8652.512/(0.530489.000) = 33.385 N/mm2；立杆稳定性计算 = 33.385 N/mm2 小于 钢管立杆抗94、压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范GB50009-2012、混凝土结构设计规范GB50010-2011、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm)95、:300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞96、方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m97、； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 38.403 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值38.403 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.403kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在98、内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.400.500.90=20.738kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =20.738+1.260=21.998 kN/m；面板的最大弯距：M =0.121.998300.0300.0= 1.98105N.mm；按99、以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.98105 / 2.70104 = 7.333N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =7.333N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N100、)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.400.500.90=20.738kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =20.738+1.260=21.998 kN/m；面板的最大剪力： = 0.621.998300.0 = 3959.572N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3959.572N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm 101、； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33959.572/(250018.0)=0.660N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.660N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 38.400.50 = 19.20N/mm； l-计102、算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.20300.004/(1009500.002.43105) = 0.456 mm；面板的最大挠度计算值: =0.456mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，103、宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.400.300.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(12.443+0.756)104、/2=6.599 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.16.599500.0500.0= 1.65105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.65105/6.40104 = 2.578 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.578 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，105、满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.400.300.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(12.443+0.756)/2=6.599 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.66.599500.0 = 1979.786N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中106、， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1979.786N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =31979.786/(260.080.0)=0.619N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.619N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册107、，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 38.400.30/2=5.76 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.52/2500.004/(1009500.002.56106) = 0.100 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.100mm 小于 内108、楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.238.40+1.42.00)0.300.50/2=3.30kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753299.64600.00= 3.46105 109、N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.46105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.46105/5.08103 = 68.201 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =68.201N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪110、力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.238.40+1.42.00)0.300.50/2=3.300kN；外楞的最大剪力： = 0.653299.643 = 1.29103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.29103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =111、31.29103/(280.0100.0)=0.241N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.241N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 38.400.300.50/22.88 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-112、外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.76100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.279mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；外楞的最大挠度计算值 =0.279mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =38.4030.6000.500 = 11.521 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.521kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！- 57 -