1、用地面积1.2万平米旧城改造项目商住楼高支模工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章、工程概况5第二章、编制依据6第三章、总体施工部署7一、搭设方案选择7二、相应技术措施7三、材料的选用7第四章、高支模支撑方案81、立杆：82、梁侧模83、扫地杆：84、水平杆：85、水平杆的驳接：钢管架：86、剪刀撑8第五章、混凝土浇筑方案9（5）梁浇筑时，宜从梁的中间向两端浇筑。10第六章、监测方案10一、内部监测方案与技术指标10(2)高支模日常检查，巡查重点部位：10(3)支架在承受六级大风或大暴雨2、后必须进行全面检查。10(5)监测点布设11(6)监测频率：11二、外部监测方案11第七章、高支模的拆除方案123、由项目技术负责人进行拆除安全技术交底。125、拆除支顶前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。12第八章、质量保证措施123、立杆驳接134、水平杆驳接13第九章、安全保证措施141、项目部对班组在拆装前必须进行安全技术交底，严禁违章作业。14第十章、高支模的应急救援预案14第一节、高支模事故的分类和救援应急基本要求14第二节、发生火警、火灾事故时的应急预案15（3）报警后，派专人到约定的路口迎接消防队。15第三节、发生高处坠落、坍塌事故时的应急预案15第四节、发生事故的汇报制度13、7（5）发生爆炸物品爆炸事故，除报公司外，应同时报市公安部门。17第五节、应急救援领导小组17第十一章、计算书18扣件钢管楼板模板支架计算书18一、模板面板计算19(1)抗弯强度计算19(2)抗剪计算20(3)挠度计算20(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算20二、模板支撑木方的计算201.荷载的计算202.木方的计算21三、托梁的计算22(1)顶托梁抗弯强度计算23(2)顶托梁挠度计算23四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)231.静荷载标准值包括以下内容：232.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。233.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式23五、立杆的稳定性计4、算24六、楼板强度的计算251.计算楼板强度说明252.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求25第2层楼板所需承受的荷载为25一、模板面板计算28(1)抗弯强度计算28(2)抗剪计算28(3)挠度计算28二、梁底支撑木方的计算291.荷载的计算：29三、梁底支撑钢管计算31经过连续梁的计算得到31四、扣件抗滑移的计算32五、立杆的稳定性计算32梁侧模板计算书33一、梁侧模板基本参数33二、梁侧模板荷载标准值计算34三、梁侧模板面板的计算35N4=18.960kN36(1)抗弯强度计算36(2)抗剪计算36(3)挠度计算36四、梁侧模板内龙骨的计算36内龙骨的截面力学参数为37(1)内龙骨5、抗弯强度计算37(2)内龙骨抗剪计算37(3)内龙骨挠度计算38五、梁侧模板外龙骨的计算38经过连续梁的计算得到39六、对拉螺栓的计算39第一章、工程概况XX村旧城改造项目商住楼位于XX市XX区XX村。用地总面积12494。总建筑面积125024.9m2，其中地上建筑面积87900.5m2，地下建筑面积37124.4m2。由4层地下室、3层裙楼及三栋塔楼组成。三栋塔楼分别为49层、47层和45层。塔楼标准层为3.15m。结构形式为剪力墙/框支剪力墙结构。高支模位置：地下一层至首层楼板（5.45 m）、首层至二层（5.55m）、二层至三层（4.8m）、三层至四层（6.7m）；本工程中高支模的梁截6、面尺寸为：400800、6001300、5003000等，详下表；楼板厚度为120mm、150mm、200mm。表1：序号构 件层高支撑架类型主要截面尺寸立杆间距（横距纵距）mm横截面梁底立杆根数水平杆步距(m)梁底龙骨布设（mm）对拉螺杆数量1普通梁（梁截面0.5）4.8m6.7m48*3.5mm扣件式钢管架30060040010002根1.5m梁底8080木枋300，托梁2条（双钢管）沿梁高400布置，最底部一道距离梁底200mm；沿梁跨度方向布置间距同梁底木枋40080020011002大梁（0.5梁截面0.9）50013004005004根1.5m梁底8080木枋300，托梁4条（双钢7、管）600100060013003超大梁（截面0.9）7002200300500（N+1）根（偶数）1.5m梁底8080木枋250，托梁N+1条（双钢管）22002200500300050032004-1层楼板4层楼板最高6.7m120mm、150mm、200mm1.01.0/1.5m板底8080木枋300，托梁双钢管483.5mm1000/（注：22002200的超大梁采用叠合梁施工，即先浇筑1000mm厚度的砼，并在砼面上插A8钢筋400梅花形布置，待梁混凝土达到一定强度后，再浇筑梁上层的混凝土）第二章、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；2、广东省8、建设工程高支模施工安全管理办法；3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；5、木结构设计规范（GB50005-2003）；6、建筑施工脚手架实用手册（中国建筑工业出版社）；7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；8、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；9、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；10、施工图纸；11、PKPM施工安全计算软件。第三章、总体施工部署一、搭设方案选择根据支模高度及结构梁的尺寸，确定搭设方案：根据支模高度大于4.5m情况,高支模支撑体系均用483.5mm扣件式钢管脚9、手架搭设。二、相应技术措施1、利用PKPM计算软件对本方案进行安全验算，确保安全，并报专家组评审。2、为保证模板支撑体系的安全，采取如下保证支撑体系安全的措施：（1）施工高支模楼面时，保留下层顶板支撑体系、不拆除。保证支撑层承载力。（2）充分利用结构柱与架体进行可靠的连接，施工时先浇筑混凝土结构柱，再施工梁板混凝土。架体与混凝土柱环抱、顶紧，从而提高模板支架的稳定性。三、材料的选用钢管架用的扣件、钢管等材料须经过检测合格、符合力学技术指标后，再用于工程。钢管脚手架、模板等原材料外观质量要求见下表：序号材料名称规格材质质量要求1钢管483.5mmQ235无锈蚀、无变形、无穿孔2扣件与钢管配套Q210、35无滑丝、无变形、无锈蚀3梁底模20mm厚松木板无变形、无开裂、无起皮4梁侧模18mm厚胶合板无变形、无开裂、无起皮5木枋8080mm松木枋无变形、无裂纹、无死节钢管材料质量标准及技术参数须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定，应有产品合格证和产品检测合格证明。第四章、高支模支撑方案1、立杆：高支模立杆均采取483.5mm钢管。板下立杆间距为900mm1200mm。梁底立杆间距详表1。立杆采用对接扣件驳接，相邻立杆对接扣件不得在同一高度内，仅采用上托。2、梁侧模内龙骨：采用80*80方木，沿梁的跨度方向布置，水平间距250mm。 外龙骨：采用A483.5m11、m双钢管，沿梁的高度方向布置，垂直间距400mm。对拉螺杆：竖向间距同外龙骨，水平向间距500mm。3、扫地杆：离地距离约为200mm。4、水平杆：立杆上部可调螺旋超过自由长度不大于300mm，在最上水平杆及扫地杆之间等分距离设置水平杆，水平杆的间距1.5米。5、水平杆的驳接：钢管架：、采用搭接驳接，搭接长度不得小于1m。等间距采用3个扣件固定；、驳接位置应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；、不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。搭接长度不得小于1m。等间距采用3个扣件固定。、水平拉杆应与墙、柱顶紧或与结构柱抱箍拉结，其竖向间距为两个步距，12、拉结长度为两个水平杆，交接处均用扣件扣紧。在钢管柱位置均设置23道水平杆抱紧措施，详见附图。6、剪刀撑由于层高均不超过8m，依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ-2008）第54页第6.2.4条第5点规定设置：、在架体四周布置由下至上的连续式垂直剪力撑；、板底中间每隔10米设置竖向连续式垂直剪刀撑，设置宽度46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑；、剪刀撑杆件的底端应与地面定金，夹角宜为4560。第五章、混凝土浇筑方案（1）完成高支模安装工序之后，进行混凝土浇筑之前，由施工单位通知相关部门，对高支模体系进行专项验收并签字。（2）在混凝土浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理、项目总监13、必须在现场监控浇筑施工全过程，（3）在浇筑楼面梁板混凝土时，应先将剪力墙、柱的混凝土浇筑完毕，剪力墙、柱的混凝土浇筑高度，视梁面筋的锚固长度而定。（4）混凝土浇筑优先采用泵送混凝土，且混凝土必须均匀布料，尽量减少混凝土的冲击力和侧压力。（5）梁浇筑时，宜从梁的中间向两端浇筑。（6）浇筑过程中架体安全监控：在混凝土浇筑过程中，必须专人监测架体变形情况，同时必须有架子工、木工、钢筋工、焊工等专业工人在现场跟班。（7）混凝土的养护：混凝土浇筑完成后24小时内，必须专人淋水养护，养护时间不得少于14天。（8）模板支撑系统的拆除：混凝土达到规范要求的拆模强度才允许拆模，特别强调，悬挑结构混凝土试压件同条14、件养护情况下，其强度达到设计强度的100%，方可拆除支撑系统。第六章、监测方案一、内部监测方案与技术指标本高支模的监测内容包括对整个支撑系统的位移、变形及沉降观测，以及监测点布置、监测频率、监测时间、报警值及信息反馈系统等。根据设计规范有关材料技术指标的规定和PKPM施工安全结构计算结果，确定高支模方案设计报警值：架体位移10mm；架体沉降：8mm；立杆倾斜10mm。主要监测方案如下： (1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。215、）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(16、6)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8m17、m经纬仪及钢板尺(7)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。二、外部监测方案由建设单位委托具有相应资质的第三方进行高支模监测，编制专项检测方案，提供监测报告。第七章、高支模的拆除方案1、高支撑架的拆除时，项目部填写拆模申请，提供混凝土强度报告，经建设单位、监理单位审批同意后，方可拆除。2、根据检查结果，补充完善支架拆除方案，经主管部门技术负责人批准后方可实施。3、由项目技术负责人进行拆除安全技术交底。4、拆除支架顶前，应设置作业区。严禁其它工种人员通行并挂设警示牌，且必须有专人监护。5、拆除支顶前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。6、拆除顺序为后支先拆，先支18、后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。7、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。8、同层的构配件和加固件应按先上后下、先里后外的顺序进行。9、连墙件、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的顶架时方可拆除。10、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。11、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。12、在拆除过程中，支架的自由悬臂不得超过两步，当必须超过两个步时，应加设临时拉接。第八章、质量保证措施1、高支19、模系统应严格按本方案执行，施工前，技术负责人应将本方案的主要内容向施工员、班组长、工人作技术交底。2、立杆搭设前，应先在基础弹出立杆位置线，严格按尺寸搭设；立杆和纵横水平杆的接头应错开在不同的框架层中设置。立杆的垂直连接接口在同一平面内，接头率应25%且必须用直扣件连接。3、立杆驳接（1）立杆全部用对接扣件接驳，相邻立杆对接扣件不得在同一高度内。（2）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，待整个支撑系统稳定后，方可根据情况拆除。4、水平杆驳接（1）纵横水平杆接长宜采用采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距用3个扣件固定。（2）纵横向水平杆的连接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同20、步或同跨内。（3）不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。5、搭设过程中，确保杆件横平竖直，偏差范围严格控制在建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）要求范围内。垂直偏差50mm，水平偏差3050mm。每搭设完一步脚手架后,应按规定校正纵距、横距、步距及立杆的垂直度。6、各杆件伸出扣件边缘的长度不应小于100mm。顶托伸出长度应小于300mm。7、脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235钢的规定，相应的扣件也应分别48m。8、脚手架及其连接钢管应平直21、，平直度允许偏差为管长的1/500；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。9、对模板、枋木等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的枋木、板材，禁止用于模板工程。10、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整；并做好排水。11、加固杆、剪刀撑必须随脚手架搭设同步进行。12、严格按设计及规范要求拆除模板。13、模板安装施工完成后，组织安排模板自检、交接检、复检。尤其对钢管支顶部位，要求100%检查。保证每一托座完全传力到位。第九章、安全保证措施1、项目部对班组在拆装前必须进行安全技术交底，严禁违章作业。2、混凝土施工前，检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物22、等，防止施工时振动物体坠落。3、在已浇混凝土的柱或剪力墙间，加设置水平支顶、包拉杆，增加架体系统的稳定性。4、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。5、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：水平杆、扫地杆、连墙件、剪刀撑。6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。7、高支模板体系严禁悬挂起重设备。8、六级及六级以上大风和雾、雨天气应停止脚手架的搭设和拆除作业。9、夜间施工要有足够的照明设施。10、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。11、严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定：对高支模体系及其基础进行分阶段验收、定期23、检查。12、禁止在高支架上进行电、气焊作业，如必须要求，须做好防护措施，在作业点放置灭火器，安排人专门看守。13、为保证高支模体系的安全稳定，立杆下至少二层楼板须进行回顶措施。第十章、高支模的应急救援预案第一节、高支模事故的分类和救援应急基本要求高支模的安全事故，主要包括火灾事故、高处坠落、坍塌事故等。针对事故分类制定救援应急预案的基本要求：（1）施工现场必须设置医务室，配置医务人员，并组建急救队伍，培训急救人员。按消防规定配备足够的灭火器材，定期更换灭火药物（2）发生事故时，负伤人员或最先发现事故的人，应立即报告项目经理或安全员，并应马上组织人力抢救受伤害者（包括通知医务人员到现场抢救），根24、据伤情需要，协助医务人员送伤者到医院。（3）事故发生后，各级人员应保持镇定及冷静，切实负起本身责任，主动控制局面。要有组织、有指挥和结合实际进行妥善处理。（4）第一时间进行“救死扶伤”，采取措施救护受伤（害）人员，对必须在现场急救的，应采取应急方法如止血、人工呼吸等进行抢救。否则必须立即用工地的交通工具或截出租车将伤者送到就近医院进行施救。同时应采取有效措施防止事故蔓延扩大。（5）认真保护事故现场及做好善后工作。凡是与事故有关的物体、痕迹、状态不得破坏，并划出保护区禁止闲人进入。（6）因抢救受伤（害）人员，以及疏导交通等原因，需要移动某些物体时，必须做好现场标记、拍照、录像或绘制现场简图，病写25、出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证等。第二节、发生火警、火灾事故时的应急预案（1）应立即了解起火部位及燃烧的物质，积极抢救伤者及使用现场所有消防器材进行灭火自救。（2）迅速准确拨打119报警。在拨打119时，做到镇定拨号，说清火灾单位的名称、地址、电话号码、燃烧部位、燃烧物质性能等。（3）报警后，派专人到约定的路口迎接消防队。（4）在消防队到达前，对易燃、易爆物质采取正确有效的隔离。根据现场情况，机动灵活地选择灭火用具。（5）在扑救现场，应行动统一，如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。第三节、发生高处坠落、坍塌事故时的应急预案（1）发生高处坠落事故，应马26、上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。27、搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（a）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，28、用绷带；较紧地包扎。（b）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 （c）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。（6）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。第四节、发生事故的汇报制度（1）轻伤事故，应在24小时内报告公司总经理、主管生产副总经理及安全29、管理部门。（2）重伤事故，一般情况下，事故单位应在24小时内上报上级主管单位，由上级主管单位分别报市有关部门。对涉外有影响的，事故单位应在事故发生后4小时内如实报上级主管单位。（3）重伤3人或死亡1至2人的事故，事故单位应在4小时内如实上报主管单位，由上级主管单位分别报市有关部门。（4）死亡3人以上重大、特别重大死亡事故应在事故发生后2小时内报市人民政府、同时上报上级主管单位、市劳动行政部门、工会组织、公安部门。（5）发生爆炸物品爆炸事故，除报公司外，应同时报市公安部门。第五节、应急救援领导小组在高支模施工期间，成立以项目经理为首的应急小组。第十一章、计算书本方案采用最大截面的梁、最不利高度进30、行验算。扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.6m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方8080mm，间距200mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m331、，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.20+0.20)+1.402.50=9.740kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.20+0.71.402.50=9.200kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系32、数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.2001.000+0.2001.000)=4.680kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； 33、f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/54000=0.649N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.680+1.42.250)0.200=1.052kN截面抗剪强度计算值 T=31052.0/(21000.00018.000)=0.088N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 34、100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.6802004/(1006000486000)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.0000.2001.200+0.2001.200)=5.616kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1481000135、000/54000=2.733N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.200=1.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.000+1.200.040)=1.123kN/m考36、虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的木方集中力为(0.630+1.123)1.000=1.753kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.753/1.000=1.753kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.51.0001.753=0.877kN最大支座力 N=1.01.0001.753=1.753kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I37、 = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.219106/85333.3=2.57N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3877/(28080)=0.205N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.936kN/m最大变形 v =5/3.840.936100038、.04/(1009000.003413334.0)=0.397mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f=0.928106/85333.3=10.87N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.753kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(k39、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.761kN经过计算得到最大变形 V= 0.662mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.903106/1.05/10160.0=84.65N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.662mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支40、架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1586.550=1.032kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0001.000=5.000kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.608kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0041、01.000=2.250kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.88kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 42、由长细比，为2100/15.8=133 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=9880/(0.386489)=52.283N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5501.2500.600=0.413kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 M43、w=0.90.91.40.4131.0001.5001.500/10=0.105kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.608+0.91.42.250+0.90.91.40.105/1.000=9.684kN经计算得到=9684/(0.386489)+105000/5080=71.966N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=52.68所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数44、:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁截面 BD=500mm3000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取45、1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.503.00+0.20)+1.402.00=94.840kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.503.00+0.71.402.00=105.235kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5003.00046、0.500+0.2000.500)=34.515kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.500=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 47、0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29710001000/27000=10.990N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3534.515+1.00.900)0.250=7.122kN截面抗剪强度计算值 T=37122.0/(2500.00018.000)=1.187N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v 48、= 0.67734.5152504/(1006000243000)=0.626mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5003.0000.250=19.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.250(23.000+0.500)/0.500=0.650kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.250=0.250k49、N考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3519.125+1.350.650)=24.027kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.250=0.221kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.088kN N2=6.205kN N3=6.205kN N4=-0.088kN间距设置不合理，支点不能出现小于0的支座力!经过计算得到最大支座 F= 6.205kN经过计算得到最大变形 V= 050、.024mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.146106/85333.3=1.71N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.714/(28080)=0.870N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =51、0.024mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.288mm最大支座力 Qmax=13.340kN抗弯计算强度 f=0.543106/5080.0=106.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的52、最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,采用双扣件，取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.34kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.340kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 053、.91.350.1343.000=0.490kN N = 13.340+0.490=13.829kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.8=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452；经计算54、得到=13829/(0.452489)=62.569N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5501.2500.600=0.413kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4130.9001.5001.500/10=0.095kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最55、大值； Nw=13.340+0.91.20.403+0.90.91.40.095/0.500=14.044kN经计算得到=14044/(0.452489)+95000/5080=82.187N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度3200mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。56、面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.557、00m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.08m。荷载计算值 q = 1.245.0003.080+1.405.4003.058、80=189.605kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 308.001.801.80/6 = 166.32cm3； I = 308.001.801.801.80/12 = 149.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=18.960kN N2=52.141kN N3=52.141kN N4=18.960kN最大变形 V = 0.408mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度59、计算值 f = 1.18510001000/166320=7.125N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=328440.0/(23080.00018.000)=0.769N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.408mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2545.00+1.460、0.255.40=15.390kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2545.00=11.250kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.783kN经过计算得到最大变形 V= 0.068mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)内61、龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.307106/85333.3=3.60N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33572/(28080)=0.837N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.068mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力62、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.143mm最大支座力 Qmax=14.584kN抗弯计算强度 f=0.593106/10160.0=58.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.584对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！