1、编号：SJHN.JZY-XX住宅小区主楼及配套商业项目模板工程地下室墙柱板安拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 编制依据：7二、 工程概况：7三、 模板所需周转材料：7四、 模板安装：82 地下室混凝土底板模板的安装：83 地下室剪力墙、柱模板安装：84 地下室楼板模板安装：95 楼层剪力墙模板安装：97.楼层楼板模板安装：108.梁模安装：109.柱模板安装11五、 模板的质量保证措施：113 当梁跨度4米时，底模应起拱梁跨度2/1000。11六、 人、材计划：111 本工程计划用木工42、0名，木工操作间4间。11七、 模板强度验算：111 详见梁木模板与支撑计算书（附后）。12八、 模板的拆除：122 模板拆除安全技术措施：12现浇结构拆模时所需混凝土强度12九、 各类模板拆除的安全技术措施：121 基础拆模：122 现浇楼板及框架结构拆模13十、 模板拆除注意事项：13十一、 悬空作业时模板支撑和拆除的注意事项：134 拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。13十二、模板及支撑系统结构验算14墙模板（木模板）计算书14三、面板布置15模板设计立面图15四、面板验算151、强度验算162、挠度验算16五、小梁验算171、强度验算17Mmax0.21kNm182、挠度验算183、3、支座反力计算18六、主梁验算181、强度验算192、挠度验算19七、对拉螺栓验算20三、面板验算211、强度验算21最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算212、挠度验算22四、小梁验算231、强度验算232、抗剪验算23Vmax1.893kN243、挠度验算244、支座反力计算24Rmax=2.83924五、柱箍验算241、柱箍强度验算25M10.052kNm，N12.585kN262、柱箍挠度验算27六、对拉螺栓验算28梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书28四、面板验算321、强度验算332、挠度验算333、支座反力计算33设计值(承载能力极限状态)33五、小梁验算331、抗弯验算4、352、抗剪验算353、挠度验算364、支座反力计算36六、主梁验算361、抗弯验算37主梁弯矩图(kNm)372、抗剪验算37Vmax3.238kN373、挠度验算374、支座反力计算38七、可调托座验算381、扣件抗滑移验算382、可调托座验算38八、立柱验算381、长细比验算39l0=h+2a=1200+2450=2100mm392、风荷载计算393、稳定性计算39九、高宽比验算39满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！39十、立柱支承面承载力验算40F1=N=6.062kN401、受冲切承载力计算40um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm412、局部受压承载力计算41板模板（碗5、扣式）计算书41四、面板验算441、强度验算452、挠度验算45五、小梁验算451、强度验算462、抗剪验算463、挠度验算47六、主梁验算471、小梁最大支座反力计算472、抗弯验算48主梁弯矩图一(kNm)483、抗剪验算49主梁剪力图一(kN)494、挠度验算49主梁变形图一(mm)495、支座反力计算50七、可调托座验算50八、立柱验算501、长细比验算502、立柱稳定性验算50九、高宽比验算51H/B=5.8/9=0.644251十、立柱支承面承载力验算51F1=N=5.602kN511、受冲切承载力计算51um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm522、局部受压承载力计算56、2一、 编制依据：1、 xx项目地块二标段工程施工图纸2、 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；3、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）；4、建设工程项目管理规范（GB/T50326-2006）；5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）；6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；二、 工程概况：工程名称：xx项目地块二标段 建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：工程地址：xx，本方案主要针对模板施工编制。三、 模板所需周转材料：1 本工程商业部分拟配备两套、标准层拟配三套模板及支撑系统做为模板周转材料，确保施工中周转材料充7、足，材料周转能满足工期需求。2 本工程所有模板均采用18厚9151830的九夹板施工，4070的方木支撑，48*3.5的钢管和国标扣件配套“扇形卡”固定。3 地下室外墙采用14可拆卸止水螺杆。4 上部结构采用14螺杆进行拉结固定，穿螺杆处预埋20硬质塑料管，确保螺杆能抽出周转使用。5 模板隔离剂有多种，拟采用107建筑水胶:滑石粉:水=1:1:1，这种隔离剂不会污染钢筋，便于操作、易脱模，而且材料来源广泛。四、 模板安装：1 准备工作：根据控制轴线用墨斗在底板或楼板上弹出柱、墙控制线，并在墙钢筋上部50mm处做好高层控制点以便控制模板标高。2 地下室混凝土底板模板的安装：混凝土底板外模采用九夹8、板，竖、横向用48钢管和4070方木做加强件。在边坡下脚用48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管扣件连接加强杆件和支撑点，使模板固定牢固。3 地下室剪力墙、柱模板安装：（1） 柱模安装顺序：安装前检查模板安装检查对角线长度差安装柱箍全面检查校正整体固定柱头找补。安装前检查是否平整，若不平整，要先在模板下口处辅一层水泥砂浆（1020厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底蜂窝。（2） 墙模安装顺序：支模前检查支侧模（核心筒墙先支筒墙模如电梯井等）钢筋绑扎安装对拉螺栓，支另一侧模校正模板位置紧固对拉止水螺栓支撑固定全面检查。（3） 柱模搭设要点：在两侧面均对拉螺栓一道，对拉螺栓间距为500，螺栓直径不小9、于14mm；柱模板竖楞间距为200，柱箍采用圆钢管48*3.5，每道柱箍用2根钢箍，间距为400mm。（4） 墙模搭设要点：地下室剪力墙厚：内墙按250mm厚，外墙250mm厚按取值，地下室顶板厚按100/120/140/150/170/200mm厚取值（有梁板），层高4900/5700/5750/5800mm，设计模板支撑内楞采用方木，截面40*70mm，每道内楞一根方木，间距150mm；外楞采用钢管48*3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm；穿墙螺栓水平间距450mm，竖向间距450mm，螺栓直径为14mm,底下3排拉结螺杆用双螺帽紧固。（5） 上下层楼板支承应设置在同一竖向中心线上，10、每排支柱间应用钢管固定，或交叉斜拉条互相连接，斜撑的角度不宜小于600，柱模板亦应用木斜撑或剪刀撑与相邻柱拉接，以保证整个楼层梁板成为一个稳定单元，同一拼缝上的U形卡应避免同一方向设置。（6） 地下室外墙螺杆应采用拆卸止水螺杆，在螺杆中部设置-38080的止水钢片，止水钢片与螺模焊接应严密，对于内穿墙螺杆应在螺杆的位置预埋20的硬质塑料管。上下端围檩悬臂长度不大于200，钢管支撑系统水平杆间距为450，竖向方木间距为150，横向加强杆外先套U形帽，再用螺帽固定，底下3排拉结螺杆用双螺帽紧固。（7） 为保证模板施工位置准确，确保墙体、柱垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙、柱厚度，同时在楼板面11、上弹出结构尺寸外200的控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50。（8） 模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍的间距在400以内为宜，封柱模前必须把柱子的钢筋底部垃圾清理干净，并用水冲洗灰尘。（9） 安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。（10）外墙及内墙迎水面有止水钢板的水平施工缝做法图示如下：A.地下室一层外墙高50处留设3500的止水钢板防水。B.地下室核心筒体外侧模板采用砖胎模，内模采用木模；基础底板下3012、设一道施工缝（3500止水钢板）。4 地下室楼板模板安装：（1) 板模采用48*3.5钢管搭设满堂支模架，立杆间隔距离为900900mm，立杆步距为1800mm，顶部木龙骨截面4060mm，龙骨间距不大于150mm，木龙骨接头要错开，然后再铺钉九夹板。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模，平台模拼缝处贴胶带纸，板与梁交接处用角模将板模与梁模连接。板模支撑时，首先要将控制标高翻测到满堂脚手架上，并将其翻测出梁、板底的标高。（2) 本工程楼板模板支撑用的板底钢管支撑必须采用双扣件，扣件上下必须顶紧，防止扣件向下滑移。（3) 所有楼板的孔洞模必须安装正确，并在孔洞模两侧加钉处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼13、的浮力而浮动。（4) 满堂脚手架支撑扫地杆距地面200，上部每1800增设一道，底部必须纵横连接，以保证其整体稳定性。5 楼层剪力墙模板安装：（1） 墙模搭设要点：本工程标准层剪力墙厚：内墙按200mm厚，外墙250mm厚按取值，层高3000mm，设计模板支撑内楞采用方木，截面40*70mm，每道内楞一根方木，间距200mm；外楞采用钢管48*3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm；穿墙螺栓水平间距450mm，竖向间距450mm，螺栓直径为14mm。（2） 上下层楼板支承应设置在同一竖向中心线上，每排支柱间应用钢管固定，并沿纵横稆每6米设一道，斜撑的角度不宜小于600，柱模板亦应用木斜撑或剪14、刀撑与相邻柱拉接，以保证整个楼层梁板成为一个稳定单元，同一拼缝上的U形卡应避免同一方向设置。（3） 剪力墙模的背肋采用方木和钢管，并用14的对拉穿墙螺杆拉结，墙边模板到螺杆间距不大于300mm，对于内穿墙螺杆应在螺杆的位置预埋20的硬质塑料管。上下端围檩悬臂长度不大于200mm，钢管支撑系统水平杆间距为500mm，竖向方木间距为250mm，横向加强杆外先套U形帽，再用螺帽固定，考虑到剪力墙用商品混凝土，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。（4） 为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度，同时在楼板面上弹出结构尺寸外200mm的控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模15、板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm。（5） 安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。7.楼层楼板模板安装：（1） 板模采用48*3.5钢管搭设满堂支模架，立杆间隔距离为9001000mm，立杆步距为1800mm，顶部木龙骨截面为50100mm，龙骨间距不大于300mm，木龙骨接头要错开，然后再铺钉九夹板。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模，平台模拼缝处贴胶带纸，板与梁交接处用角模将板模与梁模连接。板模支撑时，首先要将控制标高翻测到满堂脚手架上，并将其翻测出梁、板底的标高。（2） 本工程楼板模16、板支撑用的板底钢管支撑必须采用双扣件，扣件上下必须顶紧，防止扣件向下滑移。（3） 所有楼板的孔洞模必须安装正确，并在孔洞模两侧加钉处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。（4） 满堂脚手架支撑的水平钢管第一道离地面200，上部每1800增设一道，在木龙骨底部必须纵横连接，以保证其整体稳定性。8.梁模安装：（6） 梁模安装顺序：复核轴线底标高及轴线位置支梁底模（按规范规定起拱）支梁侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定。当梁高小于700时梁侧模可用支撑模板的水平钢管支撑，同时用一部分短钢管斜撑，当梁高大于700时，应增加对拉螺栓固定。（7） 梁模搭设要点：计算梁截面为200*400mm，17、沿H方向设一道穿梁螺栓，螺栓间距为500mm，螺栓直径为14mm；梁模板截面侧面方木距离300mm；梁支撑立杆的横距（跨度方向为700mm，立杆步距为1800mm，支撑高度按6000计算。（8） 主梁与次梁同时支模，先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口尺寸与次梁截面相同缺口，底部加钉衬档木，以便与次梁模板相连，在侧板上加钉斜撑，顶撑间设拉杆，先离地面50设一道，以上每隔1800设一道。梁底搁栅50100300的方木，梁跨度大于等于4米时，模板按跨度0.2%起拱，悬臂梁按悬臂长度的0.4%起拱，起拱高度不大于2。（9） 梁模与柱模交接处将梁模伸至柱模内，18、并与柱模内表面相平，梁的侧模与底模相交处，将侧模伸到底模下，以便于侧模的拆除；梁的侧模与板底模相交处，应将侧模置于板底模下，将板底模伸至模内边齐。（5）特殊部位处理如悬挑脚手架处，在支模时应根据详细的悬挑脚手架工字钢布置图设置预留孔和相关的预埋件。（6）板撑好后，先由班组长进行自检。自检完毕，由质量员负责进行模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸、支撑牢固度的复核，并作好书面记录、签证划。9.柱模板安装1矩型柱模板安装分四大片进行组装，组装前要按照先弹好的墨线，并在柱截面线以外500处四边弹一道控制线，以便检查模板定位是否准确。2柱底部要在插筋上测上标高，用1：2水泥砂浆抹好平层，厚度控制在20以19、内，但要注意找平层的砂浆不能进入柱模板内侧，防止砂浆进入混凝土内影响柱结构质量。3柱模板加固50100方木背楞，间距为250，对截面一边大于500的柱子用14对拉螺杆进行加固。4柱子纵向用两根钢管每隔500进行加固，截面大于800800的柱子用14螺杆进行拉结。五、 模板的质量保证措施：1 所有梁、柱均有翻样给出模板排列图和排架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。2 构造柱、受力柱根部不得使用砼“方盘”， 而采用“井”字型，“”型钢筋限位，限位筋直径12毫米。3 当梁跨度4米时，底模应起拱梁跨度2/1000。4 钢模板使用前，对变形，翘曲超出规范的应即刻退出现场20、，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂。5 在板、墙横板底部均考虑垃圾清理孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。6 模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工、关砌“看模”，发现问题及时报告施工组、技术组。7 所有楼板、墙板内的孔洞模必须安装正确，并作加固处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。8 模板允许偏差序号项 目允许偏差检验方法1模板长度-2mm用钢卷尺2模板宽度-2mm用钢卷尺3对角线3mm用钢卷尺4面板平整度2mm用2m测尺塞尺并把待验板置于平台之上放平，板面朝上。521、边框平直度2mm用2m测尺及塞尺6边框垂直面板0.5mm直角尺塞尺7孔眼中心偏差0.5mm钢卷尺或卡尺9.梁、板模板定位控制措施：顶板模板用激光水平仪器控制。六、 人、材计划：1 本工程计划用木工40名，木工操作间4间。2 木工用平刨锯6台，木工用手提锯50台，木工用电焊机8台七、 模板强度验算：1 详见梁木模板与支撑计算书（附后）。八、 模板的拆除：1 模板的拆除严格按模板装拆施工方案和国家安全施工文明施工规定执行。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行22、项目部书面通知拆除制度。2 模板拆除安全技术措施：（1） 一般要求：拆模时对混凝土强度的要求，根据现行混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：a) 不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1 N/mm2即可拆除。b) 承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定后，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度按混凝土达到设计强度标准值的百分率计（%）123、板2，87581002梁、拱、壳87581003悬臂构件100 拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。（2） 已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。（3） 拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。（4） 冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后保温养护。（5） 对于大体积混凝土，除应满足混24、凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20。C，以免发生温差裂缝。（6） 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。（7） 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。（8） 拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。（9） 拆模不能采取猛撬、以致大片坍落的方法拆除顶模。九、 各类模板拆除的安全技术措施：1 基础拆模：（1）基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方。拆25、除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。2 现浇楼板及框架结构拆模（1） 框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆楼板底模拆除梁侧模拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下发生意外、事故。（2） 模板立柱有多道水平拉杆。应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人。多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。十、 模板拆除注意事项：1 拆模时不要用力过猛过急，拆下来26、的模板和支撑用料要及时运走、整理。2 拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要指定拆模方案。3 多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度大于4000及4000以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3000。4 快速施工的建筑梁、板模板，例如35天完成一层结构，其底模及支柱的拆除时间，应对所用混凝土的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。5 定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板27、面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。6 支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。7 支设临空建筑物模板时，应搭设支架。8 混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。9 拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的要求，并经技术部门批准后，才能进行。10 拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。11 拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。十一、 悬空作业时模板支撑和拆除的注意事项：1 模应按规定的作业程序进行模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一28、垂直面安装、拆卸模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按施工组织设计的措施进行。2 支设高度在3000以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3000的可用马凳操作。预留洞时，应在安装后将洞盖住。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。3 支设悬挑形式的模板时，应有稳定的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖住。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。4 拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。5 模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。6 拆除钢模操作平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆29、除，然后按顺序拆下隔栅、底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。7 拆模时，必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆得干净彻底，不得保留有悬空模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。十二、模板及支撑系统结构验算墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)250混凝土墙的计算高度(mm)4900混凝土墙的计算长度(mm)6000 二、荷载组合侧30、压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.9min29.868，117.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244131、121/2，244.9min29.87，117.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)165主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模32、板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.55m，Wbh2/6550152/620625mm3，Ibh3/12550153/12154687.5mm4 1、强度验算 qbS承0.5538.05620.931kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.105kNm Mmax/W0.105106/206255.074N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.5529.87=16.428kN/m 面板变形图(mm) 0.22mm33、l/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面惯性矩I(cm4)114.33 1、强度验算 qbS承0.238.0567.611kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.21kNm Mmax/W0.21106/326706.433N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.229.87=5.974kN/m 小梁变形图(mm) 0.355mml/400500/40034、1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.982kN，R2=.R29=3.982kN，R30=3.982kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.797kNm Mmax/W0.797106/4170191.088N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.643mml/400500/4001.235、5mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+300550mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+235500mm N0.95mnS承0.950.550.538.0569.942kNNtb17.8kN满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称22楼3层KZ1136、新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5670新浇混凝土柱短边边长(mm)500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.67新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.67min34.348，136.0834.348kN/m2倾倒混凝土时对37、垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.67min34.35，136.0834.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值38、f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4534.3518.781kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.7810.1672-0.1170.7940.1672-0.055kNm Mmax/W0.055106/(1/6450152)3.244N/mm2f14.742N/mm2 39、满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4534.3515.458kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67715.458166.6674/(1008925(1/12450153)0.071mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4070小梁截面惯性矩I(cm4)114.33小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1640、743.4997.25 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.147kNm Mmax/W0.147106/32.671034.507N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.893kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8931000/(24070)1.014N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.16734.355.725 kN/m 小梁变形图(mm) 0.127mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.595 正常使用极限状态 Rmax=2.83941、 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.595kN P=Rmax/2=1.797kN 正常使用极限状态： Rmax2.839kN P=Rmax/2=1.419kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍42、弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.052kNm，N12.585kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.595kN P=Rmax/2=1.797kN 正常使用极限状态： Rmax2.839kN P=Rmax/2=1.419kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.052kNm，N22.585kN M/Wn0.052106/(4.49103)11.506N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(43、mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.004mml/4000.598mm 20.004mml/4000.598mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N2.5852=5.17kNNtb17.8kN 满足要求！ N2.5852=5.17kN26kN 满足要求！梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 500144、7-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)250750模板支架高度H(m)5.8模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)76.7梁侧楼板厚度(mm)170 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m45、2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)3风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、600混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方46、式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G47、1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.122kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123.358kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.75)119.225kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q48、1L20.12525.1220.12520.049kNm Mmax/W0.049106/375001.308N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52119.2251254/(10010000281250)0.009mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37523.3580.125+0.4371.7640.1251.191kN R2=1.25q1L=1.2525.1220.1253.925kN 标准值(正常使用极限状态49、) R1=R3=0.375q2L=0.37519.2250.1250.901kN R2=1.25q2L=1.2519.2250.1253.004kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.33小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.191/11.191kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.9250、5/1= 3.925kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.191/11.191kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.75-0.17)=0.352kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.75-0.17)=0.352kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.17)+1.40.72(0.45-0.25/2)/21=1.246kN/m 51、梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.17)+1.40.72(0.9-0.45)-0.25/2)/21=1.246kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.191+0.03+0.352+1.246=2.82kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.925+0.03=3.956kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.191+0.03+0.352+1.246=2.82kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.82,3.956,2.852、2=3.956kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.901/10.901kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.004/1= 3.004kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.901/10.901kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.75-0.17)=0.29kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.75-0.17)=0.29kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+53、1.1)0.17)(0.45-0.25/2)/21=0.775kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.17)(0.9-0.45)-0.25/2)/21=0.775kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.901+0.025+0.29+0.775=1.991kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.004+0.025=3.029kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.901+0.025+0.29+0.775=1.991kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.991,3.029,1.991=3.54、029kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.9560.92，0.53.9560.220.401kNm =Mmax/W=0.401106/32670=12.26N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.9560.9，3.9560.22.225kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2251000/(24070)1.192N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(155、00EI)0.5213.0299004/(1009350114.33104)0.969mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)3.0292004/(89350114.33104)0.057mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.9560.9,0.3753.9560.9+3.9560.2=4.45kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.172kN,R2=4.45kN,R3=3.172kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL56、1,0.375qL1+qL2=max1.253.0290.9,0.3753.0290.9+3.0290.2=3.408kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.24kN,R2=3.408kN,R3=2.24kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系57、数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.161106/4490=35.966N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.238kN max=2Vmax/A=23.2381000/42415.274N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.036mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.287kN，R2=3.525kN，R3=3.525kN，R4=058、.287kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.287/0.6=0.479kN，P2=3.525/0.6=5.875kN，P3=3.525/0.6=5.875kN，P4=0.287/0.6=0.479kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.287,0.2870.287kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P35.875kNN30kN 满足要求！ 八、59、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0390.91.22/100.006kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计60、值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.92123.031kN/m 2)小梁验算 q1max1.097+0.91.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.75-0.17)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.40.91max0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2/21，3.599+0.91.2(0.3-0.1)0.25/2=3.626kN/m 同上四六计算过程，可得： P10.432kN，P25.237kN，P35.237kN，P40.432kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3，61、P4+N边2+0.91.20.15(5.8-0.75)+Mw/lbmax0.432+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.40.91(0.6+0.45-0.25/2)/20.9，5.237，5.237，0.432+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.40.91(0.6+0.9-0.45-0.25/2)/20.9+0.818+0.006/0.96.062kN fN/(A)+Mw/W6061.737/(0.386424)+0.006106/449038.374N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ162、66-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=5.8/9=0.6442 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=6.062kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影63、响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s264、时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)1112080/1000=51.995kNF1=6.062kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.65、1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.366、5138.29440000/1000=1343.628kNF1=6.062kN 满足要求！板模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)170模板支架高度H(m)5.8模板支架纵向长度L(m)76.7模板支架横向长度B(m)9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN67、/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.098地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向68、方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取69、1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.17)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.17)+1.40.72.5 1=7.866kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.17)1=4.716kN/m q1活=0.9(Q70、Q1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.17)14.367kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.7160.152+0.1173.150.1520.019kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.152+0.2133.150.15，0.10.10871、0.152+0.1753.150.150.101kNm MmaxmaxM1，M2max0.019，0.1010.101kNm Mmax/W0.101106/375002.689N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6774.3671504/(10010000281250)=0.005mm 0.005mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁弹性模量72、E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.33小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.17)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.17)+1.40.72.50.15=1.212kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.17)0.15=0.74kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m73、 q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.740.62+0.1250.4720.620.055kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0490.62+0.2033.150.6，0.1250.0490.62+0.1883.150.60.385kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2120.12/2，0.0490.12/2+3.15074、.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.055，0.385，0.3150.385kNm =Mmax/W=0.385106/32670=11.781N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.740.6+0.6250.4720.60.455kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0490.6+0.6883.152.185kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2120.1，0.0490.1+3.153.155kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.455，2.185，3.75、1553.155kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1551000/(24070)1.69N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.17)0.150.685kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6856004/(1009350114.33104)0.043mmL/250600/2502.4mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6851004/(89350114.33104)0.001mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主76、梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.17)+1.4077、.71.50.151.067kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.17)0.150.869kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.150.198kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.17)0.150.715kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.0670.60.8kN 按悬臂梁，R11.0670.10.107kN RmaxRmax，R10.8kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q278、L1.250.7150.60.536kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.7150.10.072kN RmaxRmax，R10.536kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.431106/4490=95.942N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.9671000/42413.995N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.676mm=979、00/250=3.6mm 悬挑段max0.259mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=2.958kN，R2=5.16kN，R3=5.249kN，R4=2.633kN 图二 支座反力依次为R1=2.794kN，R2=5.206kN，R3=5.206kN，R4=2.794kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.249kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483.2钢管计80、算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(1200+2450)/15.9=132.075=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.17)+1.40.910.15 = 0.942kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.614kN，R24.601kN，R381、4.639kN，R42.469kN =l0/i=2100.000/15.9=132.075 查表得，1=0.386 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max2.614,4.601,4.639,2.469+0.91.20.155.8=5.578kN f=N/(1A)5.578103/(0.386424)=34.082N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.0980.91.22/100.014kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max2.614,4.601,4.682、39,2.469+0.91.20.155.8+0.014/0.6=5.602kN f=Nw/(1A)+Mw/W5.602103/(0.386424)+0.014106/4490=37.347N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=5.8/9=0.6442 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/83、mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=5.602kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利84、周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80m85、m， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)192080/1000=37.97kNF1=5.602kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4496.90220000/1000=456.472kNF1=5.602kN 满足要求！