1、住宅小区人防、地下室墙柱顶板模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况：6二、各工序施工方安案61、模板工程施工方案61.1、地下室基础支模工程61.2、地下室墙板支模工程71.3、地下室柱模板工程81.4、地下室顶板模板工程82、地下室钢筋工程施工方案82.1、概述82.2、底板钢筋操作93、地下室混凝土工程施工方案92、砼用量计划准确，砼进场验收，确保不致浪费。99、混凝土的振捣1010、混凝土表面处理1111、突发事件的处理1112、地下室防水要点1112.1地下室防水方2、案1112.2防水混凝土结构的施工要点1113、模板计算书11(一)墙模板计算书（-0.03-5.1）11一、参数信息121.基本参数122.主楞信息123.次楞信息124.面板参数125.木方和钢楞12二、墙模板荷载标准值计算12三、墙模板面板的计算131.抗弯强度验算132.抗剪强度验算143.挠度验算15四、墙模板内外楞的计算151.内楞的抗弯强度验算152.内楞的抗剪强度验算163.内楞的挠度验算161.外楞的抗弯强度验算172.外楞的抗剪强度验算183.外楞的挠度验算18五、穿墙螺栓的计算18（二）柱模板计算书（19#楼kzz19）19一、参数信息192.柱箍信息193.竖楞信息193、4.面板参数195.木方和钢楞20二、柱模板荷载标准值计算20三、柱模板面板的计算201.面板抗弯强度验算212.面板抗剪验算213.面板挠度验算22四、竖楞方木的计算221.抗弯强度验算232.抗剪验算233.挠度验算24五、B方向柱箍的计算241. 柱箍抗弯强度验算26柱箍截面抗弯强度验算公式262. 柱箍挠度验算26六、B方向对拉螺栓的计算26七、H方向柱箍的计算261.柱箍抗弯强度验算282. 柱箍挠度验算28八、H方向对拉螺栓的计算28一、参数信息:291.模板支架参数292.荷载参数294.材料参数295.楼板参数29二、模板面板计算:291、荷载计算30(1)静荷载为钢筋混凝土楼4、板和模板面板的自重(kN/m)：30(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：302、强度计算303、挠度计算30三、模板支撑方木的计算:301.荷载的计算：31(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：31(2)模板的自重线荷载(kN/m):312.强度验算:313.抗剪验算：314.挠度验算:31四、木方支撑钢管计算:32五、扣件抗滑移的计算:33六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):331.静荷载标准值包括以下内容：33(1)脚手架的自重(kN)：33(2)模板的自重(kN)：33(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：332.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。333.不考虑风荷载时5、,立杆的轴向压力设计值计算33七、立杆的稳定性计算:33八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:351.模板支架的构造要求：352.立杆步距的设计：353.整体性构造层的设计：354.剪刀撑的设计：355.顶部支撑点的设计：356.支撑架搭设的要求：357.施工使用的要求：36梁模板(扣件钢管架)计算书36一、参数信息361.模板支撑及构造参数362.荷载参数373.材料参数374.梁底模板参数375.梁侧模板参数37二、梁模板荷载标准值计算371.梁侧模板荷载37三、梁侧模板面板的计算371.强度计算382.挠度验算38四、梁侧模板内外楞的计算391.内楞计算39（1）.内楞强度验6、算39（2）.内楞的挠度验算402.外楞计算40（1）.外楞抗弯强度验算41（2）.外楞的挠度验算41五、穿梁螺栓的计算41六、梁底模板计算421.抗弯强度验算422.挠度验算43七、梁底支撑的计算431.荷载的计算：43(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：43(2)模板的自重线荷载(kN/m)：432.方木的支撑力验算433.支撑钢管的强度验算44(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：44(2)模板的自重(kN/m2)：44八、梁跨度方向钢管的计算461.梁两侧支撑钢管的强度计算：46支撑钢管计算弯矩图(kNm)462.梁底支撑钢管的强度计算：47支撑钢管计算弯矩图(kNm)48九、扣件抗滑7、移的计算:48十、立杆的稳定性计算:49立杆的稳定性计算公式491.梁两侧立杆稳定性验算:492.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:49十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:501.模板支架的构造要求：502.立杆步距的设计：503.整体性构造层的设计：514.剪刀撑的设计：515.顶部支撑点的设计：516.支撑架搭设的要求：517.施工使用的要求：51三、人防工程511）编制依据523）工程施工条件524）、人防防护产品运输方案545）安装施工要求55（一）、门框安装要求55（二）、门扇安装要求55（三）临空墙封堵框LFMDB、连通口封堵框FMDB安装要求56（四）出入口封堵框安装要8、求56（五）、风口封堵框FMDB安装要求57（六）、阀件安装要求576）质量保证措施587）安全保证措施588）文明施工措施599）人防地下室施工验收程序60人防、地下室工程施工方案一、工程概况：本工程为xx市xx置业有限公司开发投资的xx项目工程，工程位于xx。本工程共计17栋房子，其中包括1#、2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#别墅排屋为地下一层、地上三层框架结构；15#、16#、17#、18#、19#多层下设大地下室，地上八层框架剪力墙结构，别墅地上高度为10.600m，排屋地上高度为11.4m，多层地上高度为23.30m。总用地面积：26385.99、9平方米，总占地面积：7380.31平方米，总建筑面积46509.58平方米；大地下室建筑面积12031.3，人防面积3879.86，总长83.2m，总宽114.18m；地下室剪力墙厚300mm、250mm；地下室底板人防为350mm厚，非人防为300mm厚、250mm厚；地下室顶板厚为250mm、160mm，梁有2.04m*0.35、0.35*0.12、0.35*0.7、0.25*1.55、0.35*1.97、0.35*1.3。本工程结构设计合理使用年限为50年，结构安全等级二级，耐火等级地上部分为二级，地下部分为一级，地基基础设计等级丙级，结构裂缝控制等级三级，屋面防水等级为II级，地下室10、一级，抗震设防烈度小于6度，防雷等级三类。该工程的建设单位为xx市xx置业有限公司，勘察单位为xx工程勘察院，设计单位为xx市建筑设计院有限公司，监理单位为xx有限公司，施工单位为浙江金磐建设有限公司。质监单位为xx市建设工程质量监督站，安监单位为xx市建设工程安全监督站。二、各工序施工方安案1、模板工程施工方案1.1、地下室基础支模工程地下室基础四周均用砖砌砖胎模，砌砖高根据底板厚度而定，采用0.000以下墙体采用Mu15混凝土实心砖，M10水泥砂浆砌筑，两侧用1：2.5水泥砂浆粉20厚。地下室基础底板配模见下图：1.2、地下室墙板支模工程本工程地下室砼墙板与顶板均采用大型组合式木模板，室内11、承重架为48钢管满堂架子，室外基坑搭施工架配合墙模施工，并用对拉螺栓进行墙板加固。(1)大型组合式木模均需按施工图进行配模制作，九夹板制作时要直边统角，保证模板组合拼装平直缝密，并编号。(2)立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石，必要时锺子凿毛，并清除止水带表面浮浆。(3)在底板施工缝交接处，除模板底部有方木靠边外，应再在其下方装一道方木，以使模板和已浇部分底板结合密实不漏浆。(4)砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺栓和模板连接使其固定，螺栓用12横间距400，纵间距500，外墙的螺杆在中部焊止水片，在定位外模时用6短钢筋焊于螺杆上，使模板尺寸正确。在孔内气割螺杆，用防水砂浆封口12、。内外墙板支模详见下图：(5)地下室墙模支撑，次龙骨间距为200，主龙骨间距500，用483.5钢管)，并设置纵横向剪力撑。(6)配墙模板，应在顶板下1.21.5m模板和下部模板为各自独立二块，下部拆模，上部1.21.5m仍保留固结在砼墙上，待顶板、梁一起浇捣后再拆除，这样既可提高模板周转率，同时也为新老砼处明显接槎不良现象提拱了有利条件。 1.3、地下室柱模板工程(1)柱模板分4块组合拼模，为加快周转和确保砼节点质量和外形顺直，在接头部位高1.21.5m处柱模不随下部柱模拆除.(2)立模前后先在基层上弹出纵模轴线和周边线，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找13、平的木框基面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图： (3)对于断面小于500的柱子，每边用三根竖向方木，柱箍采用48400钢管，对于断面大于600mm柱子，每边用四根竖向方木，柱箍采用48*3.5钢管，12对拉螺栓纵向间距400，柱由穿硬塑管，以便于回收螺杆重复使用。1.4、地下室顶板模板工程(1)满堂架立杆间距400，步距500，次梁下立杆相同，大梁立杆间距再加密侧模，模板用18mm厚九夹板。(2)九夹板采用散铺方式，在48钢管架上铺6080方木，间距250mm，楞高80mm竖放，九夹板用铁钉与木楞相连接和台模安装要保证梁模、柱模能提前拆14、下。2、地下室钢筋工程施工方案2.1、概述钢筋班组分制作组与绑扎组进行翻样和安装，现场加工制作，塔吊运入坑内绑扎，由低到高，先绑扎基础承台钢筋、后绑扎地梁钢筋及底板钢筋，等底板钢筋和承台上部架立筋完成后，立即绑扎柱、墙板插筋。底板钢筋按要求设置支撑钢筋。钢筋需具有质保书，进场后，抽样做力学试验报告，合格方可用于本工程。(1) 16以上竖向钢筋(柱或暗柱、墙板)接头采用电渣压力焊，电弧焊等施工工艺，既保证质量，又节约钢筋用量，16以下竖向钢筋用搭接接头。水平钢筋16以上采用对等焊接头，16以下用搭接接头。(2)所有墙筋、柱筋均在地梁面、底板面上部留设施工接头，外露长度根据直径不同及设计要求，留足15、搭接长度，并按设计要求错开。(3)预埋铁丝的保护层垫块，在墙板筋垂直方向每隔O.8m，水平方向每隔1.2m绑扎水平筋上，要求牢固整齐，不能作为象征性标志，柱筋保护层在柱高范围四个侧面绑扎四道保护层垫块，保护层厚度按设计要求制作。(4)地下室底板、基础梁钢筋接头位置按设计。(5)每个接头区范围采用搭接接头时从一接头中心至1.3倍搭接长度的区段内不能有二个接头，采用焊接接头时，应从接头中心到长度35d，且不小于500的区段，受力钢筋接头面积允许百分率均按设计及规范要求留设。(6)避雷接地要求安装班组按设计要求和有关规范埋放和柱筋相连时，柱筋上作红漆标志，上部施工时，此筋均应电焊连结。2.2、底板钢16、筋操作(1)基础梁可分段绑扎成型，然后安装就位，按照梁位弹线，就地绑扎。(2)绑扎钢筋时，除靠近外围两行相交点全部扎牢外，中间部分的相交点可相隔交错扎牢，双向受力的钢筋不得跳扣绑扎。(3)底板钢筋有上、下二道网，需用22钢筋做立架支撑。承台底板筋上、中、下三道钢筋间应作型钢支架，型钢支用L705。支架钢筋纵横间距为1.5m，支架钢筋制作人字型，分别于下道钢筋网，底板及承台钢筋支架见下图：3、地下室混凝土工程施工方案地下室工程均按泵送商品砼，送至各个工作面进行砼浇捣，地下室内独立柱及内墙板采用泵送或塔吊送到各个工作面。1、泵送管布置合理、紧凑、覆盖率高，砼浇捣自远而近，自低至高，边浇边拆导管，连17、续浇筑。2、砼用量计划准确，砼进场验收，确保不致浪费。3、配备足够的砼泵和输送管，选择合理路线，使砼连续浇捣，施工缝留设在后浇带位置，每块一次浇筑成型。4、地下室采用2台固定泵进行浇筑。要求施工队准备四组人，结合现场具体浇筑实际情况调动，要求一定确保每一下料口混凝土能很好地覆盖上层已浇筑的混凝土，避免形成冷缝。底板混凝土浇筑连续施工，施工缝按后浇带位置留设。5、大体积基础面积比较大，在施工过程中以及养护阶段，产生水化热不及时保温保湿养护，则可能会产生温度裂缝，影响砼质量，故必须采取一定措施来保证砼施工质量。6、本工程地下室基础底板砼用量大，利用砼泵送至各个工作面，因此要求砼坍落控制在122，砼18、初凝间间约为3-5小时，底板砼要求一次性浇捣，严禁留施工缝。考虑本基础底板的平面尺寸，需布置泵送管道，采用一次泵送至最远处，边浇边拆的方式。7、砼浇捣采用多斜面循序推进的方式，一次到顶，这种自然流淌形成斜坡的砼浇捣方法，能较好适应泵送工艺，具体震捣操作见下图。柱和墙板砼分层浇筑震捣，每层厚约50cm，有复合箍筋的大柱子，采用集束式(数只振捣棒成束)，并在软轴皮管外表面作出长度标志，以防漏振。8、地下室的外墙板与底板的连接要严密，接缝处的施工必须符合设计要求和规范规定。留缝处要设止水带，且距离底板表面不小于500mm，侧墙板在浇捣混凝土时，要分层进行，每层高度不宜大于500 mm，浇捣时，要上下19、配合，在底层的工人必须随时检测浇捣的密度程度和模板的完整性，严防炸模，保证不漏振。9、混凝土的振捣在每一下料口，三个振捣手均匀分布在整个斜面，沿图示中小箭头方向推进，确保不漏振，使新泵出的混凝土与上一斜面混凝土充分密实地结合。振捣应及时、到位，避免混凝土中石子流入坡底，发生离析现象。详见下图： 混凝土采用机械振捣棒振捣。振捣棒的操作，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交错式均可；插点间距为300400mm，插入到下层尚未初凝的混凝土中约50lOOmm，振捣时应依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振。每一振点的振捣延续时间30s，使混凝土表面水分不再显著下沉20、不出现气泡、表面泛出灰浆为止。为使混凝土振捣密实，每台混凝土泵出料口配备4台振捣棒(3台工作，1台备用)，分三道布置。第一道布置在出料点，使混凝土形成自然流淌坡度，第二道布置在坡脚处，确保混凝土下部密实，第三道布置在斜面中部，在斜面上各点要严格控制振捣时间、移动距离和插入深度。10、混凝土表面处理对于表面泌水，当每层混凝土浇筑接近尾声时，应人为将水引向低洼边部处缩为小水潭，然后用小水泵将水抽至附近排水井。在混凝土浇筑后48h内，将部分浮浆清掉，初步用长刮尺刮平，然后用木抹子搓平压实。在初凝以后，混凝土表面会出现龟裂，终凝要前进行二次抹压，以便将龟裂纹消除，注意宜晚不宜早。11、突发事件的处理21、对在混凝土浇筑过程中可能发生的影响混凝土连续浇筑的突然事件，我们应做好充分的预防、准备工作：11.l、针对在浇筑过程中可能出现的潜水泵损坏问题，施工前应做到每一种型号都有备用泵。11.2、因整个底板的混凝土浇筑时间较长，这期间天气又可能发生变化，故应做好充分的防雨工作。11.3、为防止因偶然事件引发施工现场全面停电而造成混凝土无法连续浇筑的现象发生，现场自备发电机l台。11.4、为防止施工期间发生振捣棒损坏而影响施工质量，施工前每一下料口均应配有一台备用的振捣棒。12、地下室防水要点12.1地下室防水方案混凝土结构自防水，采用设计要求的防水混凝土。在地下室底板和侧墙壁刷防水涂料。在土方回填时，22、先在侧壁附近填80厚的粘土层，使地下室侧壁外形成一层天然的防水层，大大提高防水效果，根据我方的施工经验采取以上防水措施后，基本可以保证地下室不渗水。12.2防水混凝土结构的施工要点模板应表面平整，拼缝严密不漏浆，吸水性小，有足够的承载力和刚度。模板固定采用对拉螺栓，在对拉螺栓中部加焊直径7080的止水片。拆模后再抹膨胀水泥沙浆封堵。严格监督商品混凝土提供方按配料单进行配料，运输时为防止漏浆和离析，混凝土浇捣时应分层连续浇注，其自由倾落高度应不大于1.5米，并采用机械振捣，不漏振、欠振。养护混凝土时，终凝后46h即应覆盖草袋，12h后浇水养护，3天内浇水46次/天，3天后23次/天，养护时间1523、天。在混凝土浇筑3天后，将侧模松开，在其上口浇水养护15天拆除。混凝土养护已浇筑完的混凝土，应在12h左右覆盖和浇水。一般常温养护不得少于7昼夜。养护设专人检查落实，防止由于养护不及时，造成混凝土表面裂缝。13、模板计算书(一)墙模板计算书（-0.03-5.1）墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm24、):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面25、板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H26、 - 模板计算高度，取2.450m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、58.800 kN/m2，取较小值58.800 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=58.8kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙27、骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.500.90=31.752kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =31.752+1.260=33.012 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.012200.0200.28、0= 1.32105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.32105 / 2.70104 = 4.891N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.891N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，29、-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.500.90=31.752kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =31.752+1.260=33.012 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.012200.0 = 3961.440N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3961.440N； b-构件的截面宽度(30、mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33961.440/(250018.0)=0.660N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.66N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 58.80.5 = 29.4N/31、mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.42004/(10095002.43105) = 0.138 mm；面板的最大挠度计算值: =0.138mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:32、截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.200.90=12.701kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(12.701+0.504)/1=13.205 kN/m；内楞的最大弯距：M =33、0.113.205500.0500.0= 3.30105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08103； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.30105/5.08103 = 64.984 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 64.984 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下34、的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.200.90=12.701kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(12.701+0.504)/1=13.205 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.613.205500.0 = 3961.440N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：35、V = 3961.440N； A -钢管的界面面积(mm2)：A = 489mm2 ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =23961.440/489.000=16.202N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =16.202N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 58.800.20/1=11.76 k36、N/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.76/15004/(1002060001.22105) = 0.198 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.198mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.537、；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.258.8+1.42)0.20.5/2=3.3kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753301.20400.00= 2.31105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.31105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值38、(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.31105/5.08103 = 45.489 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =45.489N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.258.8+1.42)0.20.5/2=3.301kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653301.200 = 8.58102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 839、.58102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =28.58102/500.000=3.433N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =3.433N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 58.800.200.50/22.94 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度40、(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.88100/24003/(1002060001.22105) = 0.086mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得41、：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =58.80.40.5 = 11.76 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.76kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（二）柱模板计算书（19#楼kzz19）柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 500142、7-2003)等规范编制。 柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):840.00；柱模板的总计算高度:H = 3.50m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；343、.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的44、重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、84.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；45、倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 260 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-46、面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.400.90=28.440kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.440+1.008=29.448 kN/m；面板的最大弯距：M =0.129.448260260= 1.99105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm47、)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.99105 / 2.16104 = 9.216N/mm2；面板的最大应力计算值 =9.216N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它48、包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.400.90=28.440kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.440+1.008=29.448 kN/m；面板的最大剪力： = 0.629.448260.0 = 4593.866N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4593.866N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 1849、.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34593.866/(240018.0)=0.957N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.957N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.830.4026.33 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm 50、； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 260 / 250 = 1.04 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.33260.04/(1009500.01.94105) = 0.441 mm；面板的最大挠度计算值 =0.441mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.04mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.5m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 351、 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.250.90=17.562kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m； q = (17.552、62+0.622)/1=18.184 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.118.184400.0400.0= 2.91105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.91105/6.40104 = 4.546N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.546N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公53、式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.250.90=17.562kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m； q = (17.562+0.622)/1=18.184 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.618.184400.0 = 4364.172N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 4364.172N； b-竖楞的截面宽54、度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34364.172/(260.080.0)=1.364N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.364N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =65.830.25 = 16.26 kN/m； -竖楞最大55、挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67716.26400.04/(1009500.02.56106) = 0.116 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.116mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.056、8 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 65.830.9 + 1.4 20.9)0.247 0.4/2 = 3.64 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.147 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.417 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.147 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.42 kN.m；57、 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 78.11 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =78.11N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.147 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.147mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -58、 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.147 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.147kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱59、箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.265.830.9+1.420.9)0.26 0.4/2 = 3.83 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.504 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.454 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.172 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.45 kN.60、m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 85.147 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =85.147N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.172 mm；柱箍最大容许挠度: V = 420 / 250 = 1.68 mm；柱箍的最大挠度 V =0.172mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.68mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效61、面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.504 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.504kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（三）一层板模板(扣件钢管高架)计算书（选19#楼250厚）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB5062、010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.40；纵距(m):0.40；步距(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.05；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况63、，扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.楼板参数钢筋级别:二64、级钢HRB 335(20MnSi)；楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、65、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.42.5= 11.42kN/m最大弯矩M=0.111.420.252= 0.071 kNm；面板最大应力计算值 = 71375/54000 = 1.322 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.322 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.62504/(100950048.6104)=0.038 mm； 面板最大允许挠度66、 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 k67、N/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.562 + 0.088)+1.40.625 = 2.855 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.8550.42 = 0.057 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.057106/64000 = 0.892 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 0.892 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：68、截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.8550.4 = 0.714 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.714103/(2 6080) = 0.223 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.223 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.65 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.654004 /(10095002560000)= 0.009 69、mm；最大允许挠度 V=400/ 250=1.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.009 mm 小于 方木的最大允许挠度 1.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.428 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.097 kNm ；最大变形 Vmax = 0.039 mm ；最大支座力 Qmax = 2.542 kN ；最大应力 = 96579.297/5080 = 19.012 N/mm2；支撑钢管的抗压70、强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 19.012 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.039mm 小于 400/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.542 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷71、载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1584.05 = 0.64 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.40.4 = 0.056 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.40.4 = 1 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.696 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.40.4 = 0.72 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.72、4NQ = 3.044 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 3.044 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k173、- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 0.5+0.12 = 0.7 m；L0/i = 700 / 15.8 = 44 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.872 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=3043.566/（0.872489） = 7.138 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 7.138 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足74、要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 0.7 按照表2取值1 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431(0.5+0.12) = 0.87 m；Lo/i = 870.1 / 15.8 = 55 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.836 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=3043.566/（0.836489） = 7.445 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 7.445 N/mm2 小于75、 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可76、以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。77、4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧78、力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（四）一层梁模板(扣件钢管架)计算书（选18#楼KL83(13) 350x2040）梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、79、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL83(13)。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):2.04；混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m)80、:0.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；梁支撑架搭设高度H(m)：4.91；梁两侧立杆间距(m):0.55；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:1.00；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):45.1；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹81、性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：300mm，300mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)82、：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.880m；83、 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、45.120 kN/m2，取较小值45.120 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.884、1.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.545.12=27.07kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.52=1.4kN/m；q = q1+q2 = 27.072+1.400 = 28.472 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 268.57mm；面板的最大弯距 M= 0.128.472268.5712 = 2.05105Nmm；经计算得到，面板的受85、弯应力计算值: = 2.05105 / 2.70104=7.606N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.606N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 45.120.5 = 22.56N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 268.57mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.56268.574/(10086、95002.43105) = 0.344 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =268.571/250 = 1.074mm；面板的最大挠度计算值 =0.344mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.074mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计87、算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.245.12+1.42)0.269=15.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.115.29500.002= 3.82105Nmm； 最大支座力:R=1.115.2940.5=8.411 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.82105/1.28105 = 2.987 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞88、最大受弯应力计算值 = 2.987 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =45.120.27= 12.12 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.125004/(10090005.12106) = 0.111 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.111mm 小于 内楞的最89、大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.411kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求90、得最大的弯矩为M= 1.526 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.53106/2.67105 = 5.723 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.723N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.629 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.629mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N 91、- 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.245.12+1.42)0.50.45 =12.812 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.812kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照92、模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； q - 作用在梁底93、模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.402.04=24.97kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.40=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.40=1.12kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.97+0.17+1.12=26.26kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12526.2580.1752=0.101kNm； =0.101106/2.16104=4.654N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.654 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值94、 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.040+0.35）0.40= 20.95KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.9481754/(10095001.94105)=0.055mm；面板的最大挠度计算值: =0.055mm 小于 面板95、的最大允许挠度值: = 175 / 250 = 0.7mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.040.175=9.104 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.175(22.04+0.35)/ 0.35=0.775 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值96、 P1= (2.5+2)0.175=0.788 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.29.104+1.20.775=11.855 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.788=1.102 kN/m； 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 11.855+1.102=12.957 kN/m；最大弯距 M =0.125ql2= 0.12512.997、570.1330.133= 0.029 kN.m；最大应力 = M / W = 0.029106/64000 = 0.45 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.45 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62512.9570.133 = 1.08 kN； 方木受剪应力计算值 = 31079.75/(26080) = 0.337 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.337 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 98、N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 9.104 + 0.775 = 9.879 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.5219.879133.3334 /(1009000256104)=0.001mm；方木的最大允许挠度 =0.1331000/250=0.533 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.533 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.099、40= 52.020 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(52.020 + 0.350 )+ 1.44.500 = 69.144 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.442 kN，100、中间支座最大反力Rmax=2.574；最大弯矩 Mmax=0.044 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.007 mm；最大应力 =0.044106/5080=8.704 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 8.704 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.442 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支101、撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.047 kNm ；最大变形 Vmax = 0.021 mm ；最大支座力 Rmax = 1.444 kN ；最大应力 = 0.047106 /(5.08103 )=9.289 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 9.289 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.021mm小于400/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2102、.574 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.275 kNm ；最大变形 Vmax = 0.124 mm ；最大支座力 Rmax = 8.408 kN ；最大应力 = 0.275106 /(5.08103 )=54.072 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 54.072 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.124mm小于400/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移103、的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.408 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N -104、 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.444 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.91=0.877 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.40/2+(0.55-0.35)/2)0.400.35=0.050 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.40/2+(0.55-0.35)/2)0.400.160(1.50+24.00)=0.588 kN； N =1.444+0.877+0.05+0.588=2.96 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm105、)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.5 = 0.982 m；Lo/i = 981.75 / 15.8 = 62 ；由106、长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.81 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2959.641/(0.81489) = 7.472 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 7.472 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.408 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.91-2.04)=0.877 kN； N =8.408+0.877=8.921 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l107、o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.5 = 0.982 m108、；Lo/i = 981.75 / 15.8 = 62 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.81 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8920.684/(0.81489) = 22.522 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22.522 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高109、支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑110、，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷111、载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；112、c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、人防工程1）编制依据1、人民防空工程防护设备产品质量检验与施工验收标准RFJ-20022、工程建设标准强制性条文人防部分 建标2000158号（秘密）3、人民防空地下室设计规范（GB 5003894）2005年版4、人民防空工程防护设备产品质量检验与施工验收标准（RFJ01-2002）。5、人民防空工程防火规范（GB50098-98）2001版6、人防工程防护功能平战转换设计手册7、人防工程防护设备选用图集（RFJ01-2008）8、xx由xx市建筑设计院有限公司设计的人防施工图。2）人防概况：本工程人防地下室为甲类113、防空地下室，抗力等级为六级，功能战时为二等人员掩蔽部，本工程时属于地下车库，平时为机动车停车库，该工程人防工程处于地下一层，本人防工程设二个防护单元，防护单元一，建筑面积1613.4，掩蔽面积1293，掩蔽人数1293人，划分三个抗爆单元，设有一个室外出入口，三个室内出入口和一个与防护单元二的连通口及二个与防护单元二的战时封堵口。战时人员出入口总宽度4.75m，满足平时及战时的疏散要求，室外出入口部为主要出入口，设简易洗消间和排风系统，其余为次要出入口，设有滤毒室和进风系统。防护单元二建筑面积1802.7，掩蔽面积1500，掩蔽人数1500人，划分四个抗爆单元，设有一个室外出入口，三个室内出入114、口和一个与防护单元一的连通口及二个与防护单元一的战时封堵口，一个与车库连接的战时封堵口。战时人员出入口总宽度4.75m，满足平时及战时的疏散要求，室外出入口部为主要出入口，设简易洗消间和排风系统，其余为次要出入口，设有滤毒室和进风系统。3）工程施工条件1、管理系统图总经理 部门负责人质检员工程师物资供应部市场部班组长安装人员内业技术部档案室采购外协2、主要施工人员3、主要施工机具编号规 格数 量编号规 格数量1BX1-315电焊机3台2SH1T手动葫芦1台3精密水平仪2台4角磨机2台5手枪钻1把6手工具2套7磁力吊线锤2个4、主要工内容4）、人防防护产品运输方案1、为确保人防防护设备的合理安全115、运输到施工工点，我方将指定项目负责人根据工点的进度落实安装计划，提前做好货车、吊车等运输工具的准备工作。2、安装负责人应深入了解施工现场，掌握现场施工动态，提前与土建施工单位沟通协调，作好施工现场的局部清理，保证吊装和运输通道的畅通无阻，设备到场后能及时安全吊运到位的需要。3、货运司机接运输指令后，将货车开到成品库房待令，并根据运输物件吨位和外形尺寸进行装载规划，严禁超载，作到合理运输需要。成品库房保管员接到发货通知后，指挥叉车司机或吊车司机将防护设备装运至货车，并清点规格型号及数量应符合发货要求。货运司机对所装载的物件用紧线器捆绑定位，对超宽物件应在车体四周使用醒目标记作好安全警示。运输过程116、中，货运司机作到稳行，慢行，注意与双向行驶车辆的避让，特别在视线不良的情况下，应作好车辆灯光的警示，作到安全文明行车。4、防护设备在卸车时，安装负责人应到场进行卸货指挥，组织人员使用合理的设备进行卸货，严禁野蛮装卸和违章作业，协调、指挥吊车将防护设备顺利吊运至安装洞口部位。整个吊运过程应作到合理、有效、安全保证。5）安装施工要求（一）、门框安装要求1、人防门施工时均应先待门框（柱）竖筋及水平钢筋绑扎完毕后，确认人防设备的规格、型号与开门方向，再将门框锚筋与建筑钢筋焊接牢固。（注：门框及封堵构件四周的墙或柱的结构钢筋与封堵构件的距离不得大于30mm且不得小于15mm;门框锚筋采用12圆钢;封堵框117、锚筋采用16圆钢;锚筋长度为200mm,锚筋间距300mm）。2、门框（柱）竖筋绑扎应按人防图的规格、型号预留孔洞，战时封堵框预留孔洞尺寸，以设计院的设计图为主，结合人防设计图预留。3、安装门框时必须保证位置准确,绑扎牢固。严格控制门框的垂直度，前后、左右倾斜量均应在标准范围内。4、门框上的临时支撑型钢必须待拆模后才能拆除。5、施工安装过程中，防护设备的各种零部件不得损伤，密封胶条和活门支垫、缓冲胶垫不得出现干裂和剥离现象。（二）、门扇安装要求1、门扇的安装应在门框混凝土浇灌28天后方，地下室建筑地面施工完成后方可进行安装。2、门扇安装后应与门框平面贴合良好。安装时应严格按照图纸安装要求控制中118、缝间隙。3、门扇安装后应按相关规定进行全面质量验收，其门扇贴合面允许间隙为2.5。4、防护设备安装调试后，应达到启闭灵活，运行平稳；外观整洁，各种标识齐全。5、悬板式活门当承受侧向冲击波作用时，活门应凹入墙面一定的距离（凹入距离见设计图纸）。6、在进行建筑面层及装修施工中,应将人防预埋门框及所有预埋封堵构件裸露在外，并有明显的标识。（三）临空墙封堵框LFMDB、连通口封堵框FMDB安装要求1、土建施工单位在按照人防结施图示的要求将钢筋绑扎并预留门框墙洞口部位的门坎钢筋，我方将在底板钢筋绑扎的同时，预先在底板部位的门框墙前后2M2.5M处预埋门框支撑埋件，其支撑埋件在洞口前后两侧均布预埋不少于2119、处。2、底板混凝土施工：在不影响结构情况下，由土建施工单位作好门洞处的砼隔离措施，主要是门槛部位和门框墙两侧墙垛的隔离，浇筑底板时，墙垛和门槛部分暂不浇筑。3、根据土建施工单位提供的地坪标高和门洞位置线进行防护设备预埋框体的安装及调试，并作好相应的支撑加强。待安装调试完毕后由土建施工单位按人防结施图要求对门框墙和顶板钢筋绑扎到位，并根据吊钩安装位置图示的要求，作好顶板处吊钩的预埋，预埋不能反向或遗漏。4、由业主方、人防办、设计方、监理方、土建方和人防设备安装单位共同对人防防护设备预埋框体及其预埋构件进行安装质量检查，包括安装的标高、安装位置、安装方向、安装垂直度等进行检查校核，并以书面形式作好120、隐蔽检查记录。（四）出入口封堵框安装要求1、现场施工员将土建承包单位提供的标高引到封堵框安装部位，定出封堵框下边横角钢高标高引用不得有偏差。2、现场施工员根据土建承包放线划出封堵框安装的定位线。3、塔吊将封堵框吊至安装位置，根据封堵框下边横角钢标高及封堵框定位线确定封堵框左下角位置。再用锚钩将封堵框左下角与墙体钢筋连接，焊牢。4、用线锤确定封堵框左纵角钢的垂直度，将封堵框左上角位置确定。再用锚钩将封堵框左上角与墙体钢筋连接。保证左纵向角钢的垂直度。5、用锚固钩将封堵框右下角与墙体钢筋连接，保证下横角钢面与墙体外边线保持一至。6、用线锤确定封堵框右纵角钢的垂直度，将封堵框右上角位置确定。再用锚钩121、将封堵框右上角与墙体钢筋连接。7、封堵框四角与墙体钢筋连接后，检查两纵向角钢的垂直度、下横角钢的位置及标高，确保偏差在允许范围内后，再在封堵框四边焊接锚固钩，并将锚固钩连接在墙体钢筋上。锚固钩与封堵框焊接、与墙体连接要牢固，锚固钩焊接数量及间距要符合图纸要求。8、在锚固钩与墙体连接完毕后，再次对两纵向角钢的垂直度、下横角钢的位置及标高，确保偏差在允许范围。合格后，在上横角钢两侧分别用脚手架进行支撑。支撑时在每侧用两至三根脚手架，脚手架一端与门框上横角钢焊接牢固，一端连接在现场可固定位置，如建筑方用于浇注混凝土和支撑模板所支撑的满堂脚手架上。支撑要牢固，不得使封堵框有产生晃动或偏移的现象。9、在122、建筑单位将墙体模板支撑完毕后，浇注墙体混凝土前，安装人员要检查封堵框两纵向角钢的垂直度、下横角钢的位置及标高，确保偏差在允许范围内。若不在控制范围内，立即进行纠正，否则不允许建筑方浇注墙体混凝土。10、混凝土浇注完毕，安装人员立即对该工程所有封堵框进行检查，看垂直度、位置及标高，是否在控制范围内。如发生不合格，必须在第一时间进行处理。（五）、风口封堵框FMDB安装要求风口封堵框主要安装于人防墙体上，其吊运安装方式与垂直封堵框基本相同，土建施工单位绑扎完封堵框部位墙体钢筋后，人防安装单位直接将封堵框吊装至洞口处，并将锚固筋与结构钢筋焊接牢固，土建单位即可支模并浇筑混凝土。（六）、阀件安装要求1、123、防爆超压排气活门/自动排气活门：预埋短管应焊好密闭肋，不得渗漏；预埋前应除去锈疤，刷红丹防锈漆两道，管道与密闭肋采用滿焊；活门安装时，阀门渐扩管的法兰平面、杠杆应保持垂直，要求法兰上下两螺孔中心连线保持铅垂，所有螺栓应均匀旋紧，防止渗漏；预埋管道长度，应根据墙厚而定。管径与活门的通风口径应一致。2、手（电）动密闭阀门安装时阀门受冲击波方向应与阀门标压力的箭头方向一致，即进风管路箭头方向与气流方向一致；排风管路箭头方向与气流方向相反。3、防爆波地漏在安装时，地漏箅子顶面应低于地面510；安装后定期进行清扫内部杂物。6）质量保证措施1、产品加工达到一等品标准，安装工程质量到达到优良标准。2、参加人124、防设备安装的人员必须严格执行质保手册和人防设备安装的相关规范、标准。3、开工前必须进行设计图纸的自审和会审，熟悉图纸，编制施工方案，并向施工人员进行技术交底。4、堆放人防设备的场地必须平整、坚固、不积水。金属结构防护设备不露天堆放。不同类别的防护设备分类堆放。5、安装防护设备应确保安装位置、定位轴线、标高正确无误，符合设计要求。6、根据分段工程进度，在预埋件浇注前提前2个工作日通知由市、区人防主管部门、甲方、设计、监理进行验收，在取得认可签证后方可进行下一道工序施工。7、施工过程中及时做好自检自评工作和质量文件的收集整理工作，有关质量文件放置备查。质量文件必须真实、准确、齐全、有关责任主体和责125、任人员签字手续完备。8、在施工过程中，凡涉及工程规模及工程建设主要责任人员的变更，应按规定及时办理相关手续，并持有关手续报各自上级部门备案。9、质量责任制度划分明确，施工过程中每一道工序都应设有相应的质量责任人，此工序的质量责任人签字认可后才能进入下道工序。严格执行公司奖惩制度。7）安全保证措施1、人防工程设备安装人员，必须树立“安全第一”的思想，严格执行本专业安全技术操作规程，严格遵守施工现场的各项规章制度及管理条例。2、安全员要根据甲方工地的具体情况，交待安全注意事项，并在施工中随时提醒，纠正不安全现象，排除隐患。3、施工负责人在安排工作的同时要总结上阶段的安全情况，指出不安全因素，并布置126、本次的安全措施。4、施工人员严禁酒后操作。在工地争吵、打闹者，公司将根据情节轻重给予处理。5、进入施工现场必须佩戴好安全帽及劳动保护用品，登高时必须确认脚手架和架板强度是否满足要求，并注意坠物伤人。6、用电设备和手持式电动工具的接线、维修由专业电工进行，其它人员不得擅自操作。7、用电设备和手持式电动工具应有可靠的接零接地，手动工具使用前应先接入触电保安器。8、焊机等用电设备及手持电动工具在每次使用前须检查电源导线有无破损，不得与混凝土钢筋等金属导体缠绕，以防绝缘层受损破裂。9、焊接作业场所周围10M内不能存放有易燃易爆物品,焊接作业时应细心操作，防止其火星外溅伤人。10、焊接作业后应注意检查作127、业点有无火情隐患，确认无安全隐患后方可离开。11、用电设备应妥善保管，防止设备因受潮而漏电；气温高时应做好施工机具降温工作，防止设备工作时因温度过高而引起火灾。8）文明施工措施1、进场时征询建设方、监理方意见，做到施工人员、设备、材料有序进场，整个施工过程规范化管理。2、机具放置场地平整、坚固、不积水。金属结构防护设备不露天堆放。不同类别的防护设备分类堆放。各类材料合理布置，材料堆码整齐。3、施工中产生的建筑垃圾，应积中堆放并进行防尘处理;清除建筑垃圾必须采取集装密封方式进行，施工现场应设置临时密闭式垃圾堆放点或垃圾箱进行存放。4、施工运输车辆驶出工地前必须冲洗轮胎，作除泥处理，防止泥土带入城128、市道路。易产生扬尘的车辆必须密封。5、建筑、市政基础设施施工进行土方开挖，堆土相对集中，存放时间超过一个月的必须采取覆盖、固化或绿化等措施，短期存放要采取洒水降尘等措施并设专人负责。6、工程施工时产生的废水、污水及运输车辆清洗处应设置沉淀池，排放的废水、污水要排入沉淀池内，经二次沉淀后方可排入市政污水管线。7、建筑工地按工程规模设置专职环保员或环保队，加强工地环境保护。8、施工人员要求着装整洁，在工地上不得穿拖鞋、打赤膊、穿奇装异服，施工过程中应保持施工现场的清洁，作业结束时清理施工中留下的废弃物并堆放在指定区域。9、控制人为活动噪声，强噪声机械应采取降噪措施，强噪声作业时间严格控制，晚间作业129、不超过22时，早晨作业不早于6时。10、严禁在施工场所酗酒、赌博、挑衅闹事或打架斗殴。11、施工人员应严格遵守公民道德规范、和气待人、团结友爱。9）人防地下室施工验收程序1、按照人民防空工程防护设备产品质量检验与施工验收标准 RFJ-2002进行验收工作。2、人防地下室筏板钢筋、人防门门槛、柱垛钢筋、墙体钢筋绑扎完毕并经人防验收合格后，进行人防设备预留、预埋（如地下室结构标高与建筑标高相差300mm时，人防设备预留、预埋在筏板浇砼后进行）。3、人防设备预留、预埋完毕，土建钢筋绑扎完毕并经人防验收合格后进行筏板浇砼。4、人防地下室墙体钢筋绑扎完毕并经人防验收合格后进行人防门封堵框锚拉钢筋的焊接。待各专业施工到位并经人防地墙体验收合格后进行人防墙浇砼。5、地下室顶板钢筋绑扎完毕并经人防顶板验收合格后进行顶板浇砼。6、总体施工完毕，并经质监、消防验收合格后，进行人防门扇的安装，待人防门扇安装完毕后进行人防总体验收，取证。7、各次人防验收必须由市人防办、区人防办、设计院、开发商、总包单位、监理单位和各分包单位共同进行。