1、工程模板混凝土浇筑高支模支撑模板拆除施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、编制依据21、法律、法规、施工规范和标准等22、相关文件2二、工程概况21、建筑概况22、高支模结构层概况3三、本工程施工重点、难点3四、模板体系31、模板支撑系统材质32、梁模板体系选用33、楼板模板体系设计44、水平拉杆设计45、剪刀撑设计46、模板支架的构造要求：4五、模板体系施工方法61、施工准备工作62、放线测量63、模板制作64、高支模支撑体系安装施工顺序65、高支模支撑体系安装66、梁模板安装77、楼面模板安装78、2、模板拆除89、高支模工程的模板支架体系的检查与验收8六、混凝土浇筑方法91、混凝土供应93、混凝土浇筑方法9七、安全保证措施91、安全生产保证体系92、安全教育制度93、安全检查制度104、高支模工程的安全管理措施105、预防模板及支架坍塌的安全技术措施11八、应急救援预案121、应急救援组织122、应急响应133、应急救援装备144、应急救援演练145、应急救援措施14九、模板计算:17一、编制依据1、法律、法规、施工规范和标准等（1）、中华人民共和国建筑法(1998年3月1日起施行)（2）、建筑工程安全生产管理条例(2004年2月1日起施行)（3）、中华人民共和国安全生产法(2002年113、月1日起施行)（4）、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)（5）、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)（6）、混凝土结构工程施工质量验收规范(50204-2002)（7）、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)（8）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)（9）、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)（10）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（11）混凝土结构设计规范GB50010-2002（12）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、（13）钢结构设计规范(GB 50017-2003)（14、4）施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容等。2、相关文件（1）、XXB#楼工程设计图及相关图集（2）、建筑施工手册第四版 二、工程概况1、建筑概况海门XX工程由XX房地产有限公司投资建设；上海XX建筑设计研究院设计；江苏省地质XX工程勘察院勘察；上海XX建设技术发展有限公司监理；江苏省XX建设集团股份有限公司总承包施工。总建筑面积4000m2，地下1层，地上3层，建筑物高度15m。2、高支模结构层概况XX36/AC轴、45/DF轴间,屋面层梁截面有3501000mm、350700mm、250650mm等。板厚为120mm，梁板混凝土强度等级为C30，35015、000mm梁模板支设高度为15m，梁跨度12. 0m。三、本工程施工重点、难点难点：主梁跨度较大、梁截面较大；梁、板支撑较高；重点：根据本工程施工难点，如何保证支撑体系的安全，应采取相应的措施解决工程中的难点，如：经过详细计算、复核大跨度、高支撑模板支撑体系，确保梁、板模板支撑体系安全；做好南北两侧模板外脚手架安全防护；合理采取混凝土浇筑方法，减少集中荷载和对架体冲击力。 四、模板体系1、模板支撑系统材质梁、楼板模板面板均采用18mm厚多层板，龙骨采用40mm90mm马尾杉方木、483.0mm钢管；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用483.0mm钢管。材料力学性能指标如下：序6、号材料名称规格力学性能1多层板18mm厚2方木50mm100mm3钢管483.0mm4扣件2、梁模板体系选用(1)、屋面层3501000mm梁模板体系梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底模下设3根40mm90mm杉木枋支承枋；梁侧模木枋间距为220mm,固定支撑间距不大于900，梁下支撑体系共3根立柱间距为900mm(X方向)，y方向分别为350、350。其中梁下1根支撑采用顶撑法。250650mm梁截面模板体系设计按照120厚板模板900900支撑体系设计施工。(2)、屋面层250650mm梁模板体系设计梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底模下设2根40mm90mm杉木枋支承枋；梁侧7、模木枋间距为265mm, 固定支撑间距不大于900，支撑体系梁下2根立柱间距是900mm(X方向)，y方向分别为600。3、楼板模板体系设计模板面板采用18mm厚夹板；面板下设木枋支承，木枋间距250mm，木枋下部采用钢管支承,钢管间距900mm，木枋采用40mm90mm杉木；支撑体系立柱间距是900mm(y方向)900mm(X方向)。4、水平拉杆设计模板系统立杆在距地面200mm处设一道纵横水平扫地杆，在扫地杆以上每隔1500mm加设一道纵横水平拉杆，在距梁、板模板下距梁或板约200mm处设一道纵横水平拉杆。5、剪刀撑设计模板系统周边及沿支架四周外立面应满设由下到上的竖向连续式剪刀撑，中间在8、南北向每隔四排立杆设由下到上的竖向连续剪刀撑，在东西向每隔四排立杆设由下到上的竖向连续剪刀撑；其宽度为4到6米，形成方形空间格构柱，在遇有水平剪刀撑部位，在中间增加水平剪刀撑。并在纵横相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，并在剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设置水平剪刀撑。具体剪刀撑见图。6、模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆，立杆接头必须采用接头扣件连接，严禁搭接，相连接头部位必须错开不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于0.5米，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3.b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；在立杆距地面200处，沿9、纵横方向按纵下横上的程序设扫地杆，可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆，考虑到模板高度达15米，在最顶步距两水平拉杆间增设一道水平拉杆，所有水平拉杆端部均与四周建筑物顶紧顶牢。水平拉杆采用对接。 c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 .整体性构造加强层的设计： a.高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设单水平加强层。 b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平剪刀撑，且须与立杆连接。 .剪刀撑的设计：a、剪刀撑采用搭接，搭接接头不得小于500，并用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100处固定。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧10、，夹角宜为45至60度。 b、沿支架四周外立面应满足立面满设由下到上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10米左右设由下到上的竖向连续剪刀撑；其宽度为4到6米，形成方形空间格构柱，在遇有水平剪刀撑部位，在中间增加水平剪刀撑。并在纵横相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，并在剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设置水平剪刀撑。.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 .支撑架11、搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 .施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情12、况及时解决。、支撑系统检查及验收 支撑系统搭设完成根据JGJ1622008建筑施工模板安全技术规范、JGJ130-2001(2002版)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求经“三检”合格后，报监验收合格后方可进入下道工序施工。五、模板体系施工方法1、施工准备工作(1)、编制专项施工方案，经专家组进行书面论证审查，符合要求后，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。(2)、支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。(3)、对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及13、构配件。2、放线测量(1)、模板放线时，应先清理好现场。(2)、首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。(3)、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。(4)、立杆、垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作(1)、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。(2)、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。4、高支模支撑体系安装施工顺序放线垫脚板立杆水平拉杆接长立杆水平拉杆至顶托剪刀斜撑纵向底枋横向面枋梁底模板梁钢筋安装梁侧板安装平板底模14、板安装平板钢筋安装检查验收混凝土浇筑。 5、高支模支撑体系安装(1)、钢管立杆的下部设40mm90mm木方。(2)、支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(3)、支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。(4)、梁的支架立杆必须设置剪刀撑；楼板模板应在两端立柱及每隔10米支架立杆设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近顶部和底部，并应连接牢固。(5)、剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用15、扣件与立杆连牢，详见附图。(6)、连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。(7)、立杆接长必须采用对接扣件连接。相连接头部位必须错开不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。剪刀撑采用搭接，搭接接头不得小于500，并用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100处固定。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45至60。6、梁模板安装（1）、先弹出轴线、梁位置和水平线，然后才固定柱头模板。（2）、按设计标高调整支顶的标高，然后16、安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）、根据墨线安装梁侧模板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板确定。7、楼面模板安装（1）、通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。（3）、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。8、模板拆除（1）、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。17、预应力施工完毕，达到设计要求，在梁板施工符合设计要求后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。（2）、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。（3）、支架的拆除应从中间向两边拆除、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。（4）、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。（5）、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。（6）、通长水平杆和剪刀撑等，18、必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。（7）、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。（8）、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。9、高支模工程的模板支架体系的检查与验收架体搭设前必须检查专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；构配件的产品质量合格证、质量检验报告；（1）、模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收： 地基处理完工后、模板支架体系搭设前；作业层上施加荷载前；整体或分段达到设计高度后；遇19、六级大风或大暴雨后；（2）、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、通道的构造是否符合要求；场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空等；立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；扣件、连接件的拧紧程度、是否松动；（3）、浇筑前模板支架体系验收时应具备下列文件：高支模工程的施工记录及质量检查记录；模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；模板支架体系的验收申请报告。六、混凝土浇筑方法1、混凝土供应本工程15米标高处屋面混凝土约120立方米，预拌混凝土由搅拌站用搅拌车运送到场，场内设置一台汽车泵，由汽车泵输送至操作工作面。3、混凝土浇筑方法（20、1）、本工程采用商品混凝土现场浇注，商品砼用汽车砼泵进行输送。梁砼浇注采取分层浇筑的方法施工，分二层浇筑，每层浇筑厚度约500mm厚，浇筑上层时须在下层砼初凝前进行。严禁一步浇注到顶。（2）、楼面砼浇筑推进方向：在北侧布置一台汽车泵， 4和5轴之间开始分别向东西两边推进。七、安全保证措施1、安全生产保证体系（1）、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。（2）、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。（3）、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责21、安全技术措施的审核批准。（4）、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。2、安全教育制度（1）、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。（2）、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。（3）、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进22、行双方签字确认。3、安全检查制度（1）、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。（2）、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。（3）、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取23、可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。（4）、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。4、高支模工程的安全管理措施（1）、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。（2）、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。（3）、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。（4）、当支架基础下24、有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。（5）、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（6）、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。（7）、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。（8）、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。（9）施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固25、定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。（10）、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。（11）、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。（12）、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。（13）、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的26、脚手板上进行拆卸作业。 （14）、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。（15）、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（16）、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。（17）、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。（18）、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污27、物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。5、预防模板及支架坍塌的安全技术措施（1）、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。（2）、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。（3）、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。（4）、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。（5）、现场搭设模板支28、架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。（6）、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 （7）、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。（8）、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。（9）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工29、期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。八、应急救援预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急救援组织项目部应急救援小组名单：1、组长： 田为山 电话： 81206181 2、副组长： 王志香 电话： 3、组员：汤月峰、唐永来、吴有余、崔俊、崔益发2、应急响应发生一般事故时，由现场30、应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。（1）、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。、31、指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。（2）、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警。、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事32、态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。3、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签33、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。5、应急救援措施（1）、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、34、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。（2）、发生高处坠落事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克35、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受36、伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。（3）、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者37、，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。（4）、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将38、被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。（5）、发生火灾事故的应急救援措施：、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人39、员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。（6）、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通40、，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。九、模板计算:15米标高处模板计算该部位高支模15m，板厚120mm，主梁3501000mm，次梁250650；模板支撑体系面板采用18mm厚多层板，板底支撑方木采用4090mm方木，纵、横向钢管均采用483.0mm的钢管。1、3501000mm主梁一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；41、立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：15.00；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：20.6；振捣混凝土42、对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞43、根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：800；竖向支撑点到梁底距离依次是：220mm，440mm，660mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取244、.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 20.609 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值20.609 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板45、的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.820.61=19.785kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；计算跨度: l = (1000-120)/(4-1)= 293.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.119.785(1000-120)/(446、-1)2 + 0.1174.48(1000-120)/(4-1)2= 2.15105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.119.785(1000-120)/(4-1)/1000+1.24.480(1000-120)/(4-1)/1000=7.961 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.15105 / 4.32104=5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板47、上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 19.785N/mm； l-计算跨度: l = (1000-120)/(4-1)=293.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.785(1000-120)/(4-1)4/(10060003.89105) = 0.425 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-120)/(4-1)/250 = 1.173mm；面板的最大挠度计算值 =0.425mm 小于 面板的最大容许挠48、度值 =1.173mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 7.961/0.800= 9.951kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.637 kNm，最大支座反力 R= 8.757 kN，49、最大变形 = 1.283 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.37105/5.40104 = 11.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 10.9 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！ (2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =1.283mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力8.757kN,按照集中荷载作用下的两跨连续50、梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.963 kNm，最大支座反力 R= 15.487 kN，最大变形 = 0.534 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.63105/8.99103 = 107.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =151、07.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.534 mm主楞的最大容许挠度值: = 220/400=0.55mm；主楞的最大挠度计算值 =0.534mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.55mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，52、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.300.90=27.864kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=27.864+5.040=32.904kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12532.9053、41752=1.26105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37527.8640.175+0.4375.040.175=2.214kNRB=1.25ql=1.2532.9040.175=7.198kN =Mmax/W=1.26105/4.86104=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.54、2=23.220kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52127.8641754/(10060004.37105)=0.052mm；面板的最大挠度计算值: =0.052mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋55、自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.198/0.9=7.997kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.9970.92 = 0.648 kNm；最大应力 = M / W = 0.648106/54000 = 12 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 12 N/mm2 小于 方木抗弯强度设56、计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.9970.9 = 4.319 kN；方木受剪应力计算值 = 34.3191000/(24090) = 1.399 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.399 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.9979004 /(1009000243104)=1.624mm；方木的最大允许挠度 =0.57、9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.624 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.214kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.198kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.700-0.350)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(1.000-0.120)0.300=1.063kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=58、1.024 kN；N2=11.704 kN；最大弯矩 Mmax=0.215 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.059 mm；最大应力 =0.215106/4490=47.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 47.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为59、12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.704 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.024kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915=2.324kN；楼板混凝60、土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.70-0.35)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.70-0.35)/4)0.900.120(1.50+24.00)=1.950kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.700-0.350)/40.900=2.709kN；N =N1+N2+N3+N4=1.024+2.324+1.95+2.709=8.007kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： 61、A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i62、 = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8007.24/(0.205424) = 92.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 92.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.704kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15-1)=2.324kN；N =N1+N2 =11.704+2.169=13.873kN； - 轴心63、受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 64、； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=13872.755/(0.205424) = 159.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 159.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.038(1.5+0.65、12) = 2.059 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.038；lo/i = 2059.288 / 15.9 = 130；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.396；钢管立杆的最大应力计算值；= 13872.755/(0.396424) = 82.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设66、计和使用安全2、250650mm次梁一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：15.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新67、浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.68、0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：180mm，360mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.2269、t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 20.609 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土70、时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.81.8/6=48.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.915.6=16.848kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q71、2= 1.40.94=5.04kN/m；计算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(16.848+5.04)(650-120)/(3-1)2 = 1.92105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(16.848+5.040)(650-120)/(3-1)/1000=7.250 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.92105 / 4.86104=4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 272、.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 16.848N/mm； l-计算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.81.81.8/12=43.74cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.848(650-120)/(3-1)4/(10060004.37105) = 0.165 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-120)/(3-1)/250 = 1.06mm；73、面板的最大挠度计算值 =0.165mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.06mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 7.250/0.900= 8.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M =74、 0.653 kNm，最大支座反力 R= 7.975 kN，最大变形 = 1.664 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.53105/5.40104 = 12.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 10.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！ (2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.664mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传75、递的集中力，取次楞的最大支座力7.975kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.718 kNm，最大支座反力 R= 8.419 kN，最大变形 = 0.365 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.18105/8.99103 = 79.9 N/mm2；主楞的抗弯76、强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =79.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.365 mm主楞的最大容许挠度值: = 180/400=0.45mm；主楞的最大挠度计算值 =0.365mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.45mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算77、只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.90=18.225kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=18.225+5.040=23.265kN/m；最大弯矩及支座反力计算78、公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/823.2652502=1.82105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.523.2650.25=2.908kN =Mmax/W=1.82105/4.86104=3.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.188kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm79、； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 518.2252504/(38460004.37105)=0.353mm；面板的最大挠度计算值: =0.353mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.80、908/0.9=3.231kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.2310.92 = 0.262 kNm；最大应力 = M / W = 0.262106/54000 = 4.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh081、)其中最大剪力: V =0.63.2310.9 = 1.745 kN；方木受剪应力计算值 = 31.7451000/(24090) = 0.727 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.727 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.2319004 /(1009000243104)=0.656mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.656 mm 小82、于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.908kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.650-0.120)0.300=0.836kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.744 kN；最大弯矩 Mmax=0.655 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.177 mm；最大应力 =0.655106/4490=183、45.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 145.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R84、=3.744 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.744kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915=2.324kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.60-0.25)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.60-0.25)/4)0.900.120(1.50+24.00)=1.950kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.085、00+2.000)0.900/2+(0.600-0.250)/40.900=2.709kN；N =N1+N2+N3+N4=3.744+2.324+1.95+2.709=10.727kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式l86、o=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=10727.28/(0.205424) = 123.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 123.4N/mm2 87、小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！3、15m高120厚平板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):15.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为188、8mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.689、 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.015+1.42.25= 6.768kN/m最大弯矩 M=0.16.7682502= 42300 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 42300/48600 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强90、度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.015kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.0152504/(100950043.74104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 91、cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.92 = 0.152 kNm；方木最大应力计算值 = M /W =92、 0.152106/54000 = 2.82 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.82 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 8.00 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12515 = 1.88 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 =93、 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.593 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.615 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.615 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,94、由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压95、立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10614.6/(0.417424) = 60.035 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.035 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.032(1.8+0.12) = 2.4 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.032 ；Lo/i = 2400.432 / 15.9 = 151 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10614.6/(0.305424) = 82.08 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 82.08 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 XX: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。