1、建筑项目高支模混凝土模板及支撑体系安全工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制说明及依据61.1 编制说明61.2 编制依据6DBJ50-168-2013；7第二章 工程概况82.1 工程概况8项目名称：*82.1.1 工程基本情况82.1.4 模板及支撑体系主要特点112.1.5 模板及支撑体系难点、重点112.2 超线荷载模板支撑范围112.3 危险性分析计算书112.3.1 6001800梁124 集中线荷载：134 集中线荷载：154 集中线荷载：174 集中线荷载：182.2、4 施工平面布置192.5 施工要求192.6 技术保证条件19第三章 施工计划193.1 施工进度计划横道图193.2 材料与设备计划203.2.1 钢管、扣件、顶托的选用203.2.2 木材的选用213.2.3 复合木模板板材的选用223.2.4 材料计划223.2.5 机具计划23第四章 施工工艺技术244.1施工部署244.1.1落实责任人244.1.2施工配备244.2 施工技术交底措施244.3技术参数254.3.1 WKL2（6001800）梁模板(扣件钢管式）254.3.2 KL10（4501800）梁模板(扣件钢管式）264.3.3 KL14（4001800）梁模板(扣件钢管3、式）264.3.4 KL41（300800）梁模板(扣件钢管式）274.4 工艺流程274.5 施工方法274.5.1 地基与基础274.5.2 立杆及其他杆件284.5.3 剪刀撑294.5.4 梁板模板294.5.5 周边拉结314.5.6 混凝土浇筑324.6 检查、验收324）模板安装是否符合该工程模板设计和技术措施的规定。32第五章 施工安全保证措施365.1 组织保障365.1.1 安全网络365.1.2 安全保证体系385.2 技术措施451） 梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。455.3 拆模控制485.3.1 拆模时间485.3.2 拆模顺序485.3.3 拆模施工44、85.3.4 拆除支撑体系注意事项495.3.5 管理措施495.4 应急预案495.4.1 危险源分性及应急预防措施495.4.2 应急救援预案组织机构及分工职责505.4.3 危险源预防措施525.4.4 危险源应急措施555.4.5 应急救援设备、药品配备计划575.4.6 应急预案措施的演练计划575.4.7 应急预案路线585.5 监测监控措施585.5.1 监测控制585.5.2 监测点设置585.5.3 监测措施及巡查585.5.4 仪器设备配置595.5.5 监测说明595.5.6 监测频率59第六章 劳动力计划606.1 专职安全生产管理人员606.2 特种作业人员606.35、 劳动力安排61第七章 柱、梁模板(扣件钢管架)计算书及相关图纸617.1柱模板支撑计算书617.1.1 850mm850mm柱模板支撑计算书61三、面板验算63四、小梁验算64Rmax=7.33766五、柱箍验算66长边柱箍变形图(mm)70六、对拉螺栓验算71三、面板验算72四、小梁验算73Rmax=7.59675五、柱箍验算75长边柱箍变形图(mm)79六、对拉螺栓验算80第一章 编制说明及依据1.1 编制说明1.1.1 本施工方案是依据公司的质量管理体系、有关程序文件、现有施工力量、技术能力和机械设备进行编制，主要为响应业主招标文件、施工合同及其它有关要求，针对本工程实际情况和招标文书6、及施工合同要求。在本工程的梁、板、柱、墙模板专项安全技术方案中我们并将各类模板及其支撑架的安全计算以及安全保证措施作为阐述的重点。1.1.2 本专项方案适用于*结构工程（模板、支撑、紧固件）施工。1.1.3 本工程地上、地下结构拟采用木模板、对拉螺杆、标准木枋主次楞加扣件式钢管满堂支撑架的形式进行施工，满堂架的搭设及木模板的施工工艺及质量控制严格按照施工手册及现行规范要求施工。1.1.4 *大堂层、宴会厅层高为9.3米，大部分支撑架搭设属超线荷载、超高、搭设跨度10m及以上的模板支撑搭设区域，多功能厅层高为6.6米，支撑架搭设属搭设跨度10m及以上的模板支撑搭设区域，根据危险性较大的分部分项工7、程安全管理办法（建质200987号发布）、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）的规定，需编制安全专项施工方案，根据此条规定，特编制此专项方案。1.2 编制依据 中华人民共和国建筑法； 中华人民共和国建筑质量管理条例； 中华人民共和国环境保护法； 特种设备安全监察条例（国务院令第373号）及国务院关于修改特 种设备安全监察条例的决定（国务院令第549号）； 生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则（CB/T29639-2013）;建筑工程临时支撑结构技术规程（JGJ300-2013） 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）； 建设工程高大模板支8、撑系统施工安全监督管理导（建质2009254号）；钢管脚手架扣件 （GB15831-2008）； 房屋建筑与市政基础设施工程模板支撑体系安全技术规（DBJ50-168-2013） 建筑工程预防高处坠落事故若干规定和建筑工程预防坍塌事故若干规定建质200382号）；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知（渝建发【2014】16号） 重庆市特种设备安全监察条例（重庆市人大常务委员会200823号公告）； 重庆市城乡建设委员会关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理 实施细则的通知渝建发201416号； 工程测量规范GB50026-2007； 建筑结构荷载规范GB50009-20129、； 混凝土结构设计规范GB50010-2010； 混凝土结构工程施工规范GB50666-2011； 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011版)； 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013； 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013； 建筑施工脚手架安全技术统一标准； 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011； 租赁模板脚手架维修保养技术规范GB50829-2013； 房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范 DBJ50-168-2013； 建筑施工安全技术统一规范 10、GB50870-2013； 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011； 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005； 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91； 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012； 建筑施工起重吊装安全技术规程JGJ276-2012； 施工现场机械设备检查验收技术规程JGJ160-2008；危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号） 高处作业分级GB/T3608-2008； 建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011； 生产过程危险和有害因素分类与代码GB/T13861-2009； 企业职工伤亡事故分类标准GB/T6441-111、986； 建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社：第2版，2007年7月1日）； 本工程施工图纸、本工程施工组织设计。第二章 工程概况2.1 工程概况项目名称：*建设地点：设计单位：监理单位：施工单位：2.1.1 工程基本情况周边环境：北面为在建的1号道路，南面为XXXX锦城一期售楼中心，西边为空地，南边为已建成的酒店连接道。本工程建筑高度68.1米，南楼地上17层，地下2层，北楼地上13层地下2层。基础形式为独立嵌岩基础或者条形嵌岩基础，本地区地震基本烈度为6度,建筑抗震设防类别为标准设防类。设防烈度为6度。酒店南北楼结构形式为框架-剪力墙结构，宴会厅区域为多层框架结构，建筑结构安全等级为二级12、。模板支撑施工区域基本情况南楼：施工现场超线荷载、超高、超跨支撑区域施工范围在酒店大堂9.3米标高为DG /2429轴，酒店入口9.3米标高30-32轴/D-G轴，宴会厅14.4米标高为EL /15+5.121轴。超跨支撑区域健身房在18.3米标高EG /2429轴，多功能厅在21米标高EG /2429轴，其余为非超线荷载支撑区域，结构梁、板验算采用品茗安全计算软件V11.5版本，其支模区域施工范围、部位、超否线荷载分布情况、周边环境等情况详见后附施工平面布置图和超线荷载支撑、非超线荷载支撑施工区域分布情况示意图。由于酒店大堂、宴会厅、入口的层高相同，梁、板、柱的断面几何尺寸相似，故本方案确定13、列取了施工图一根最大断面梁（6001800）及一根最大断面柱（1100850）来作模板支撑计算，其它断面支撑搭设验算方式与该验算方法相同。表 2.1.3 结构构件及支模情况1、工程基本情况工程名称*工程地点重庆市忠县白公片区白公环路建筑面积(m2)94000建筑高度(m)68.1结构类型框架-剪力墙结构主体结构框架-剪力墙结构地上层数17地下层数2标准层层高(m)3.9其它主要层高(m)5.1高支模层结构情况高支模所在层地上2层脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）0.00柱砼强度等级C40高支模层顶标高（m）9.3梁板砼强度等级C35最大板跨（m）8.42.9普通板跨（m）3.74.65最14、大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）11001100普通柱截面尺寸（mm）600600最大梁跨（m）26.9普通梁跨（m）8.2最大梁断面尺寸（mm）6001800普通梁断面尺寸（mm）200600高支模下方层结构情况高支模所在层地下一层脚手架挂密目安全网高支模层底标高（m）-5.1柱砼强度等级C55高支模层顶标高（m）0.00梁板砼强度等级C35最大板跨（m）88普通板跨（m）64最大板厚（mm）160普通板厚（mm）120所有梁断面类型梁名称部位标高（m）梁截面尺寸 ( mm)梁名称部位标高（m）梁截面尺寸（mm）KL419.3300800L719.33008015、0KL399.34501800L699.3200500KL389.34501800L689.3200500KL139.3300800L659.3200500KL369.3300800L229.3300500KL229.3300800L589.3200500WKL39.33001000L299.3300500KL399.34001000L679.3300800WKL29.33001000L369.3200600WKL614.4400800L309.3200500WKL914.45001700L279.3200500WKL814.45001700L119.3200600WKL714.450017016、0L2619.3200500WKL214.46001800L214.44001500WKL314.43501200 L314.44001500WKL414.45001200L414.44001700WKL514.44001200WKL118.33001000WKL2118.33501300WKL418.33501300WKL2218.33501300WKL318.330010002、各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师2.1.4 模板及支撑体系主要特点根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板，17、酒店大堂高支模长25.2M，宽27.6M，高9.3M，总面积为695M2，高宽比：0.3，酒店入口高支模长16.4M，宽12.6M，高9.3M，总面积为216M2，高宽比：0.7，酒店宴会厅高支模长36.2M，宽26.5M，高9.3M，总面积为959M2，高宽比：0.3，酒店健身房高支模长26.3M，宽18.8M，高5.1M，总面积为494M2，高宽比：0.3，酒店多功能厅高支模长26.3M，宽18.8M，高6.6M，总面积为494M2，高宽比：0.3，下层柱、墙结构砼先浇筑后对高大模板施工结构形成有效的约束，并能有效的对高大模板支撑系统进行拉结，支撑系统避免了倾覆的可能。2.1.5 模板及支18、撑体系难点、重点 工期紧； 支撑架体高，跨度较大； 柱、梁板钢筋密，混凝土振捣困难，施工难度大，费工费时； 属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程；2.2 超线荷载模板支撑范围高大模板支撑范围详见后附高大模板、非高大模板支模施工区域分布情况示意图。2.3 危险性分析计算书2.3.1 6001800梁计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施19、工安全监督管理导则建质2009254号文一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑层高H(m)9.3上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)9混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)6001800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准20、值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5 二、危险性分析 1 模板支架搭设高度H：9.3m8m 2 模板支架搭设跨度B：9m18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.12+1.10.12)+1.42.5 =7.375 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.1221、+1.10.12)+1.40.72.5 =6.958 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=7.375 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.61.2(0.9+241.8+1.51.8)+1.42 =31.838 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.61.35(0.9+241.8+1.51.8)+1.40.72 =35.176 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=35.1722、6 kN/m 20 kN/m 综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。2.3.2 4501800梁计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文 一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上是否存在如采光井，管道23、井等空洞否最大建筑层高H(m)9.3上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)25.2混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)4501800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G24、2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5 二、危险性分析 1 模板支架搭设高度H：9.3m8m 2 模板支架搭设跨度B：25.2m18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.12+1.10.12)+1.42.5 =7.375 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.12+1.10.12)+1.40.72.5 =6.958 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS125、，S2=7.375 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.451.2(0.9+241.8+1.51.8)+1.42 =23.879 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.451.35(0.9+241.8+1.51.8)+1.40.72 =26.382 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=26.382 kN/m 20 kN/m 综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，26、此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。2.3.3 4001800梁 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文 一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑层高H(m)9.3上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大27、悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)27.6混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)4001800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5 二、危险性分析 1 模28、板支架搭设高度H：9.3m8m 2 模板支架搭设跨度B：27.6m18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.12+1.10.12)+1.42.5 =7.375 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.12+1.10.12)+1.40.72.5 =6.958 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=7.375 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.929、b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.41.2(0.9+241.8+1.51.8)+1.42 =21.226 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.41.35(0.9+241.8+1.51.8)+1.40.72 =23.45 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=23.45 kN/m 20 kN/m 综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。2.3.4 300800梁计算依据： 1、建筑施工30、模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文 一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑层高H(m)9.3上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的31、最大跨度B(m)27.6混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)300800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5 二、危险性分析 1 模板支架搭设高度H：9.3m8m 2 模板支架搭设跨度B：27.6m18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S32、1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.12+1.10.12)+1.42.5 =7.375 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.12+1.10.12)+1.40.72.5 =6.958 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=7.375 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.31.2(0.9+240.8+1.50.8)+33、1.42 =7.657 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.31.35(0.9+240.8+1.50.8)+1.40.72 =8.293 kN/m两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=8.293 kN/m 20 kN/m综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。2.4 施工平面布置施工平面布置详见后附*工程施工平面布置图。2.5 施工要求 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠； 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求； 34、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。2.6 技术保证条件2.6.1 严格按照审批方案进行施工。及时进行安全技术交底，编制相应作业指导书，并组织所有参与人员进行学习、培训，待合格后方可参与施工。2.6.2 施工过程中严格执行相关规范、标准及技术条件。并确保严格按照已审批施工专项方案落实。2.6.3 为了确保模板支撑有足够的承载力，模板支撑直接支撑在已浇筑完成的混凝土梁、板之上，0.00层板厚为160mm，5.1米层板厚100mm,9.3米层板厚为120mm,14.4米层板厚为120mm。且该范围内的下层模板支撑在不得拆除的同时，并还需对应上层梁支撑的搭设位置，按上层支撑体系的搭设要求35、进行对应搭设并加固处理，待上层混凝土浇筑施工完毕、同时并待混凝土的同条件试件达到设计强度后，方可拆除下层模板支撑。第三章 施工计划3.1 施工进度计划横道图 施工进度计划详见后附*施工进度计划表。3.2 材料与设备计划模板工程施工所用的材料多为周转材料，主要包括模板面板、木枋、紧固件、及脚手架。顶板、梁、墙模选用复合木模板，支撑采用钢管脚手架，隔离剂选用油性隔离剂（即机油和柴油按1：3比例调匀），木材采用松木。梁板模根据流水段的划分，在满足总工期的前提下，综合考虑大梁载荷确保支撑安全要求，以楼、屋面最大面积加梁侧模总数来配置可满足要求，梁板满堂架支撑配置亦一样。竖向柱模按一个大流水段配置。水36、平结构为保证混凝土达到拆模强度，需配二层支撑体系模板架料。柱子模板考虑三层更新一次面板。3.2.1 钢管、扣件、顶托的选用钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用管焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用482.8以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢37、管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手38、架安全技术规范JGJ 130-2011；钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件、顶托的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试告和产品质量合格证：旧扣件、顶托使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件、顶托均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/39、T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。钢管质量允许偏差和检查工具详见表3.2.1。表3.2.1 钢管质量允许偏差和检查工具表序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚0.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5305冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角40、翘起）53.2.2 木材的选用模板结构或构件的树种应根据重庆地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。采用不常用树种作为承重结构或构件，按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。施41、工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于25%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3.2.3 复合木模板板材的选用复合木模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不小于12mm，并符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。各层板的原材含水率不大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不大于5%，符合环境保护的要求。进场的复合木模板除具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。严禁使用未经处理的普通原木改制模板、小钢模42、（组合钢模板）。3.2.4 材料计划本项目材料计划详见表3.2.4。表3.2.4 主要材料表序号名称规格单位数量进场时间1复合木模板0.91*1.80m2100002015年7月3普通脚手钢管t1102015年7月5普通脚手扣件配套万只1.32015年7月6密目式安全网1.86m260002015年7月7木方32*82*3000m224502015年7月8跳板50*2800m25852015年7月9顶托36*700个35002015年7月3.2.5 机具计划本项目机具计划详见表3.2.5。表3.2.5 主要机具设备表名称规格功率数量备注钉锤0.250.5Kg约30把单头搬手1719、2224约43、30把圆盘锯MJ-1063KW1台平刨MB-5033KW1台手电钻钻头直径12-208把手提电锯M651A1.05KW6台压刨MB10657.5KW1台活动扳手开口宽65约30把空压机1m31台墨斗及线3个水准仪DS3自动精平仪1个撬棍5根磁力线锤约30个水平尺40把水平管100m激光铅垂仪DZJ-31台检测尺2套钢卷尺50m/30m2把各种材料按计划分批进场，分类堆码。第四章 施工工艺技术4.1施工部署4.1.1落实责任人（1）、为了保证该高支模层在整个施工过程的各项管理工作组织严密，紧张而有序进行，行动统一指挥，各部门(各管理人员)职责明确，项目部决定成立高支模层施工管理领导小组，由项目经44、理任组长，项目执行经理、项目技术负责人和施工负责人任副组长，成员由各部门（各班组）负责人组成。领导小组全体成员必须从思想上高度重视，在高支模层施工中，明确责任，努力做好各职能部门的协调配合工作，确保该高支模层的质量、安全、进度等各项指标的实现。( 2)、整个高支模层在钢筋绑扎和模板安装阶段，仍然按施工组织设计中的施工流水段组织施工，高支模层梁板砼设计要求须连续浇筑，不得留设施工缝。为了保证高支模层梁板混凝土浇筑的连续性，项目部决定选派责任心强、经验丰富的施工管理人员组成两个管理班组（每个班组12小时），在混凝土浇筑时坚守第一线进行跟班管理，同时并由项目经理负责全面协调工作。4.1.2施工配备（45、1）、浇注砼前准备若干农用塑料薄膜、彩条布、草垫等物品，用与高支模层梁板结构砼的保湿、保温之用。（2）、在高支模层施工过程中，配备相应的备用设备，如混凝土振动棒、砼泵机、塔吊设备配件等都需要做到一用一备，劳动力班子也必须要安排机动人员进行替换上岗。4.2 施工技术交底措施（1）、在高支模层施工时，必须提前一周由项目经理组织技术部门、施工部门、质量部门、安全部门、材料部门、设备部门、后勤保障部门等相关负责人召开施工准备工作会，并应对各部门强调高支模层的重要性、施工难度和施工重点，并对各部门的职责提出具体的分工要求，做好项目各部门的配合协调工作。（2）、在高支模层施工前一周以内，必须由项目技术负责46、人组织全体施工技术人员进行高支模层结构施工图交底工作，和高支模层施工方案的技术交底工作，并应向与会人员强调高支模层的重点和难点。严格要求各施工技术人员按照施工规范和设计图进行施工和检查，严格控制每一道工序的施工质量，禁止将不合格工序带入下一道工序，避免对工期和质量造成极大的损失。（3）、施工负责人应组织全体施工班组操作人员进行详细施工方案交底和相应的施工验收规范的交底工作。对高支模层的重点和难点部位，应仔细地分析、讲解，提高操作工人的质量意识，落实各工序的质量责任，严格工序质量，避免造成返工。4.3技术参数4.3.1 WKL2（6001800）梁模板(扣件钢管式） 技术参数详见表4.31表4.47、3.1 技术参数新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层高(m)9.3混凝土梁截面尺寸宽高(mm)6001800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料复合木模板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)3080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数6支撑架主梁长度(mm)8150主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.3X2.7。支撑架立杆步距(mm)1400支撑架沿梁跨间距(mm)600梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200梁底设立杆（根）2立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)3704.3.2 KL10（4501800）梁模板(扣件钢管式）表4.3.2 技术参数新浇混凝48、土梁计算跨度(m)25.2结构层高(m)9.3混凝土梁截面尺寸宽高(mm)4501800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料复合木模板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数6支撑架主梁长度(mm)25200主梁材料钢管主梁材质规格(mm)支撑架立杆步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)450梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200梁底设立杆（根）2立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)4004.3.3 KL14（4001800）梁模板(扣件钢管式）表4.3.3 技术参数新浇混凝土梁计算跨度(m)27.6结构层高49、(m)9.3混凝土梁截面尺寸宽高(mm)4001800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料复合木模板面板厚度(mm)12梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数5支撑架主梁长度(mm)27600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)支撑架立杆步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)450梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200梁底设立杆（根）1立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)4254.3.4 KL41（300800）梁模板(扣件钢管式）表4.3.4 技术参数新浇混凝土梁计算跨度(m)9.3结构层高(m)9.3混凝土梁截面尺寸宽高(mm50、)300800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料复合木模板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数4支撑架主梁长度(mm)9300主梁材料钢管主梁材质规格(mm)支撑架立杆步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)900梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200梁底设立杆（根）1立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)3504.4 工艺流程楼板上弹梁轴线并复核 搭支模架 调整顶托 摆主梁 安放梁板模板并固定 梁板底起拱 扎钢筋 复核模板尺寸、标高、位置 浇筑混凝土。4.5 施工方法4.5.1 地基与基础*支撑架采用普通51、钢管扣件脚手架，不拆除下部负二层的支模架，视负一层梁板为弹性体共同参与受力。即高支模层的自重和施工荷载由负一楼的楼面梁板及传递支模架共同承担。根据施工进度安排，高支模层的施工时间计划为43天，当高支模层的混凝土浇筑时，其下部负一层的楼面梁板混凝土设计强度应该已达到100%，因此，在支模架系统设计时，应考虑负一层梁板要承担上部高支模层传递给支模系统的荷载。同时就要求负二层结构的支模架就暂不能拆除，并还应增设和对应搭设支撑来满足上部荷载的传递要求。待高支模层砼浇筑完成、并在同条件养护的砼试件送检试压检验证明、在确认高支模层高支模区域的设计砼强度已达100%时，方可拆除负二层车库商业部分的支撑模板架52、体。另负二层车库地面经混凝土浇筑处理，其承载力已满足要求，故不需进行承载力设计，钢管可直接撑在已浇筑完成的混凝面上。4.5.2 立杆及其他杆件1） 梁的支撑系统为：梁下部支撑采用扣件式钢管脚手架。沿梁纵向每600mm或450mm左右设一道站杆（注：立杆搭设间距详见后附支模区域立杆平面布置图），梁两侧立杆横距根据梁断面的宽度确定（注：详见计算书）。水平拉杆（纵横向）和斜拉杆、应在水平纵向支撑离地200mm高设一道，其上部水平拉杆的道数和间距的设置应根据梁断面和支撑搭设的高度确定（注：详见计算书）。最上端一道水平横向钢管应设在梁底模板水平钢管下口500mm范围内。2） 现浇板支撑系统为：板下部支撑53、采用扣件式钢管脚手架。设置纵横向等间距支撑系统，高支模层超线荷载支模区域的楼板厚为120mm，支撑立杆纵向间距900mm（注：立杆搭设间距详见后附支模区域立杆平面布置图）、横向间距900mm，水平杆间距1500mm，同一楼层梁板纵横向水平剪刀撑采取相同搭设方案。3） 在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。4） 立柱钢管搭设时底层必须按照杆件分布位置及间距弹线搭设。5） 杆件采用人工运54、输及塔吊辅助吊运。6） 扫地杆及各步横杆随支架高度升高同时搭设，以提高搭设过程中支架的整体稳定性。4.5.3 剪刀撑1） 为了提高支架的纵向、横向和水平向刚度，设置纵向、横向剪刀撑。剪刀撑设置有普通型。对于普通型支撑架，在架体外侧周边及内部纵、横向每4.5m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m-5m，在竖向剪刀撑顶部交点平面内应设置连续水平剪刀撑。当支撑施工总荷载大于15KN /m2，或集中线荷载大于20KN/m的支撑架，扫地杆层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m。由于本高支模层集中线荷载大于20KN/m，扫地杆层应设置水平剪刀撑。剪刀撑的斜杆55、与地面夹角应在45度60度之间，斜杆应每步与立杆扣件。2） 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间矩每隔5m设置一道；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45度60度之间，斜杆应每步与立杆扣紧。本高支模层模板支撑架的集中线荷载部分大于20KN/m，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，其剪刀撑的设置详见后附高支模层支模区域剪刀撑搭设平面布置图及纵向、横向剪刀撑布置图。3） 剪刀撑在搭设到一个剪刀撑高度时及时搭设。4.5.4 梁板模板1） 梁板模板支设方案（1） 面板及木方梁、板均采用15厚九夹板配合4080mm（梁侧内次楞、梁底木方均采用此尺寸）木枋配制成梁模板，56、模板加工时边子应用电刨清平，保证其规格尺寸精确；4080mm木枋需用平刨机刨成统一的规格尺寸。按给定的尺寸先制定定型木模板，然后进行复核、上下垂直度检查。规格尺寸要精确；（2） 紧固件高支模层各断面型号梁的梁帮加固采用双钢管对拉螺栓（注：各断面型号梁的梁帮加固详见计算书），断面高度小于600mm的梁帮加固采用最下排侧面内楞木方采用步步紧梁卡具，梁帮中部采用短木枋点撑，梁上口用混凝土块内撑以保证梁上口宽度。梁侧内楞木方、梁底支撑木方均采用4080木枋，梁侧外楞采用48 X2.7双钢管。梁侧内楞木方间距200mm，外楞双钢管、间距则根据梁断面的大小按计算书的计算要求进行设置，底部纵向木方上部铺设157、5mm厚九夹板，并用钉子钉牢。（3） 梁模板支设方法（注：各断面规格梁模板支设方法详见计算书）。1） 梁底模组装、固定、校正 梁底模于现场组装，组装时应考虑柱模位置，侧模包住底模，用钉子钉牢。 梁底模就位后拉通线与柱顶线相吻合，先固定底板两端，然后固定中部，最后校核（固定均采用十字扣件解决）。主梁跨度26.6m，梁底模根据设计回复与结构施工图结合，确定起拱高度为施工图原位标注要求起拱+总说明要求0.002L，且最少不小于2cm。2） 梁侧模组装、校正 梁侧模：按梁断面的不同高度确定对拉丝杆的竖向道数、以及长度方向的设置距离（注：设置道数和设置距离详见计算书）。 梁侧模高不超过600mm时，侧模58、均采用木模横向铺设组合，加竖向短钢管，其短钢管下脚与梁底模间钢管连接，短钢管上部与模板上口顺模板长度方向的通长钢管连接（短钢管紧贴模板），通长钢管与支架连接支撑。 梁侧模高度在600mm以上的模板，沿高度及长度方向加对拉螺杆，间距不超过450mm，对拉螺杆在侧模梁侧通过蝶形扣与外龙骨（双钢管）连接。当侧模高度不超过900mm时，仅在梁侧模中部设置一道对拉螺杆， 当侧模高度不大于900mm时，应设置多道对拉螺杆，螺杆间距不超过450mm。3） 施工（1） 梁板模板安装工艺流程：放线 搭架 抄标高 安装梁底模 绑扎钢筋 安装梁侧模 安装板模板 检查验收（2） 梁板模板安装 搭架前先放出主次梁中心线59、和模板控制线，模板控制线距梁边15cm，并将主梁中心线吊线过于柱顶，待主梁底模安装好后，将次梁中心线吊线过于主梁底模并作好标记。 按要求搭设梁板的支撑系统，搭设脚手架时可以采用从一边开始向另一边辐射。支撑系统距墙柱面应留大于30cm的空隙，以利于墙柱大模板的拆除。 支撑系统基本形成后，根据楼层标高传递点，确定楼层临时水准点，用水准仪将楼层1m控制标高抄测在立杆上。包括主梁、次梁标高以主梁底模板标高作控制依据。 根据已抄测的标高，拉线搭设梁底模支撑钢管，其上铺4080木枋作为梁底横梁，梁应起拱，当设计无要求时起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000，然后铺梁底模，拉通线校正梁底模，并固定牢60、固。梁底模安装好后用水准仪再次校正其标高，低则升，高则降，直至符合要求为止。待梁筋绑扎好后，安装梁侧模，先将梁侧模临时固定，最后拉通线校正梁侧模，并固定牢固。 板模安装前，先根据已抄测的控制标高拉线调整支撑系统的可调顶托至统一高度，然后再铺木枋，将模板铺在木枋上，并固定牢固。板模安装好后，用水准仪再次校正其板面标高，通过调整可调顶托，确保板面标高符合要求。 为防止板缝漏浆，板与板、板与梁侧模之间的缝隙贴5cm宽的不干胶带一道。4.5.5 周边拉结1） 相邻结构（柱、梁）已先浇筑，立杆和横杆与浇筑的柱或剪力墙连接，以便与支撑架体连接，形成可靠整体；2） 在超线荷载模板支撑层之间，立杆周圈外侧与已61、经浇筑的结构柱、剪力墙的部位，水平方向按6根立杆间距、竖向按横杆步距间距2道与已浇筑的柱、剪力墙设置一个固结点；3） 用抱柱的方式（注：详见后附高支模层支模区域抱柱平面布置图），以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。抱柱形式：水平横杆支撑于周边的已经成型的框支柱（框架柱、约束边缘柱）和剪力墙立面上，再用钢管扣件环抱在已经成型柱上，其垂直间距为隔一层横杆设置一层。4.5.6 混凝土浇筑1） 柱浇筑前底部应先填以50100mm厚与混凝土配合比相同的石子砂浆，柱混凝土应分层振捣，除上面振捣外，根部还要采取附加振动方式进行振捣。2） 柱高超过3m时应采取措施（用串筒）或在模板侧面开门子洞安装斜溜槽62、分段浇筑。每段高度不得超过2m，每段混凝土浇筑后将门子洞模板封闭严实，并用箍箍牢。3） 浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏密决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过400mm。4） 梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由中间向四周扩展浇筑，先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。5） 梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。6） 浇筑顺序为柱墙、梁板；浇筑范围应从柱墙开始浇筑，再主梁、次梁、板向同一个方向分层浇筑，其混凝63、土浇筑方向详见后附高支模层梁、板混凝土浇筑平面示意图。 4.6 检查、验收 模板支撑搭设及模板安装完成后，必须由项目技术负责人组织建设、监理、公司技术部等单位及部门人员，进行专项验收，完善资料（会议纪要、表格等等）验收包括以下内容：1） 扣件式钢管脚手架搭设验收规范。2）专项方案是否审批。3）模板的支承点及支撑系统是否可靠和稳定，连接件中的紧固螺栓及支撑扣件紧固情况是否满足要求。4）模板安装是否符合该工程模板设计和技术措施的规定。5）预埋件：预留件的规格、数量、位置和固定情况是否正确可靠，应逐项检查验收。6）必须按建筑安装工程质量检验评定标准的规定，进行逐项评定验收。7）支架模板上施工荷载是否64、符合要求。8）在模板上运输砼或操作是否搭设符合要求的走道板。9）作业面孔洞及临边是否有防护措施。10）垂直作业是否有隔离防护措施。11）验收合格后方可浇筑砼，并作好模板验收记录。4.6.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见表4.6.2。表4.6.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检65、查4.6.3 支撑架搭设的技术要求与允许偏差立杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，详见表4.6.3。表4.6.3 支撑架架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸偏差纵距30mm横距30mm步距20mm2立杆的垂直偏差架高2m7mm10m30mm20m60mm30m90mm3纵向水平杆的水平偏差一根杆的两端20mm同跨内两根纵向水平杆10mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500m66、m7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求4.6.4 扣件螺栓的紧固力矩检查数目及质量判定标准本工程采用扣件式钢管搭设，还要对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量要符合67、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表的规定，详见表4.6.4。对梁底扣件进行100%检查。表4.6.4 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710第五章 施工安全保证措施5.1 组织保68、障5.1.1 安全网络安全网络详见图5.1.1。安全负责人： 1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章；2、配合有关部门排除施工不安全因素；3、项目全员安全活动和安全教育；4、监督劳保用品质量和使用。技术负责人：1、制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案；2、督促安全措施落实；3、解决施工过程中的不安全技术问题。生产负责人：1、在安全前提下，合理安排生产计划；2、组织施工安全技术措施的实施。机械管理：1、保证项目使用的各类机械安全运行；2、监督机械操作持证作业。防消管理:1、保证防火设备设施齐全有效；2、消除火灾隐患；3、负责现场消防管理工作。劳务管理：1、保证进场施工人员安全技术素质；2、69、控制加班加点，保证劳逸结合；3、提供必须劳保用品，确保安全。后勤保障：1、财务部门保证安全措施项目的经费；2、卫生、行政部门保证工人生活基本条件，确保工人身心健康。3、提供必须劳保用品，确保安全。项目经理：刘公鸥5.1.2 安全保证体系1） 组织机构项目经理： 项目技术负责人：罗春茹罗春茹安全员：安全员：工长：江 2） 职责 （1） 项目经理 落实施工组织设计、施工方案中各项安全技术要求、严格执行安全技术措施审批制度、施工安全交底制度及设备设施交接、验收、使用制度。 严格遵守特殊工种及操作工人使用的安全生产管理规定，领导组织职工（含外包队）的各项安全生产教育。 项目经理是安全生产第一责任人，对70、承包工程施工中的安全生产负直接领导责任。 贯彻执行安全生产方针政策、法规和各项规章制度，结合本项目工程特点及施工全过程的情况，制定本工程各项安全生产管理办法，并监督其实施。 成立以项目经理为组长的安全生产领导小组，根据工程规模和特点至少设2名专职安全员，负责安全日常管理，明确安全责任和考核指标，支持、指导安全管理人员的工作，专职安全员和特种作业人员必须持证上岗。 组织落实施工组织设计中安全技术措施，组织并监督工程施工中安全技术交底制度和设施、设备验收制度的实施。 健全和完善用工管理手续，录用劳务队伍必须经项目经理批准。认真做好自有职工和外部劳务队伍人员上岗安全教育，保证他们的健康与安全。 不折71、不扣地提取和用好安全技术措施经费，落实各项安全防护措施，实现总承包要求的各项安全指标。 组织每周一次施工现场安全生产检查，发现隐患及时采取措施解决。对上级提出的安生生产与管理上的问题，定人、定时间、定措施予以解决。 发生事故，做好现场保护与抢救工作，及时上报，配合事故的调查，及时落实制定防范措施，认真吸取事故教训。（2） 项目执行经理 协助项目经理，对项目的安全生产负直接领导责任。 认真落实安全生产的法规、标准、规范及规章制度，定期检查落实施工安全生产情况。 组织实施各项安全技术措施，检查指导安全技术交底与安全设施验收工作。 组织参与每天的现场安全巡视，组织有关人员定期进行安全生产和文明施工检72、查工作，并对发现的问题组织整改。 加强对项目管理人员的安全教育，提高管理层的安全意识。 发生伤亡事故时，组织抢救人员、保护现场，并及时上报。（3） 项目技术负责人 贯彻落实安全生产方针政策，严格执行安全技术规程、规范、标准。结合工程特点，主持安全技术交底。对施工中的安全生产技术负责。 组织编制施工组织设计，在编制和审查施工方案时，制定、审查安全技术措施的可行性和针对性，并随时检查、监督、落实。 应用新材料、新技术、新工艺要经上级批准后方可实施，同时要组织上岗人员的安全技术培训、教育，认真执行相应的安全技术措施与安全操作工艺。 主持安全防护设施和设备的验收，发现不正常情况及时采取措施，严格控制不73、合格或国家明令淘汰的设施、设备投入使用。 参加安全生产检查，对施工中存在的不安全因素，从技术方面提出整改意见和办法予以消除。 参加、配合因工伤亡及重大未遂事故的调查，从技术上分析事故原因，提出防范措施和意见。（4） 项目安全员 在项目经理的领导下负责项目的安全生产工作，协助项目经理贯彻上级安全生产的指示和规定，检查督促执行。 负责并参与制定项目有关安全生产管理制度、安全技术措施计划和安全技术操作规程，督促落实并检查执行情况。 纠正和查处违章指挥、违章操作、违反安全生产纪律的行为和人员；正确分析、判断和处理各种事故隐患，负责编制事故安全隐患整改方案，及时检查整改方案的落实情况；对施工现场存在重大74、安全隐患，有权下达停工整改决定。 负责对施工人员的安全意识、安全技术教育和安全考核工作，督促班组进行班前安全教育和岗位安全教育。 负责安全设备、防护器材和急救器具的管理。 如发生事故，及时、如实地向上级报告，并保护现场，作好详细记录；参与安全事故的调查和处理。（5） 工长 认真执行上级有关安全生产的规定，对所管辖的班组(含外部劳务队伍)的安全生产负直接领导责任。 认真执行安全技术措施及安全操作规程，针对工程施工任务特点，向班组(包括外部劳务队伍)进行书面安全技术交底，明示本工种操作的危险性，且履行签字手续，并对规程、措施、交底要求执行情况经常检查，随时纠正违章作业。 经常检查所辖班组(包括外部75、劳务队伍)作业环境及各种设施、设备的安全状况，发现问题及时纠正解决。对重点、特殊部位施工，必须检查作业人员及各种设施设备是否符合安全要求，严格执行安全技术交底，落实安全技术措施，并监督执行，做到不违章指挥、不强令工人冒险作业。 定期或不定期的组织所辖班组(包括外部劳务队伍)学习操作规程，开展安全教育活动，接受安全部门的安全监督检查，及时解决提出的不安全问题。 对使用新设备、新材料、新技术和新工艺严格执行申报、审批制度，发现问题，立即停止使用，并上报有关部门或领导。 发生因工伤亡及未遂事故要保护现场，立即进行抢救，立即上报。3）安全生产管理制度：（1）公司经理是企业安全管理第一责任人，依法对安全76、生产工作全面负责。（2）建立以公司经理为首的安全生产领导组织，有组织、有领导地开展安全管理活动，承担组织、领导安全生产的责任。（3）建立各级人员安全生产责任制度，明确各级人员的安全责任。抓制度落实，抓责任落实，定期检查安全责任落实情况。（4）项目经理是施工项目安全管理第一责任人，在安全生产上对分公司经理负责。（5）建立以项目经理为首的工地项目部安全生产领导小组，有组织、有领导地开展安全管理活动。（6）各级职能部门人员，在各自业务范围内，对实现安全生产的要求负责。（7）公司经理、项目负责人和各部门管理人员要认真履行上级安全生产责任制的规定，认真执行国家有关劳动保护标准和安全技术规程，作业人员必须77、遵守本工种的安全操作规程。4） 安全保证体系详见图5.1.2。5.2 技术措施1） 梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。2） 钢管立杆底端根据现场情况可设底座，顶端根据要求应满设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时要保证上下同心。3） 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端要沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向要各设一道水平拉78、杆。高度在大于5m时，在最顶步距两水平拉杆中间要加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周已经浇筑的柱或剪力墙顶紧顶牢。无处可顶时，要在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4） 立杆接头采用对接扣件，对接应符合以下要求：立杆上的接头应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。5） 纵向水平杆设于横向水平杆之下，两侧横杆通过扣件连接在两侧立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧。6） 大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接79、头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平跨的跨中。7） 钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑要采用48mm x3.0mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆要采用对接，剪刀撑要采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm 。8） 用于纵向水平杆对接的扣件开口，应朝向架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以免雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件开口方向不得朝上。9） 对于超线荷载模板支撑体系，其高度与宽度相80、比大于两倍的独立支撑系统，要加设保证整体稳定的构造措施。10） 超线荷载模板支撑工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立杆接长严禁搭接；要设置扫地杆、纵横向支撑及水平剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。11） 搭设高度2m以上的支撑架体要设置作业人员登高措施。作业面要按有关规定设置安全防护设施。12） 模板支撑系统要为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。13） 柱、墙模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱、墙砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱、墙和原已做好的主体81、结构拉结牢固、并经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。14） 浇筑时按柱 、墙向两端、由跨中向两端由短边向长边、由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。施工层砼开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1层支顶不允许拆除，上下二层的支点应在同一垂直线上。15） 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。16） 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。17） 在梁的底模下每隔一定间距（8001200mm82、，为参考值，具体根据计算确定）应用顶撑支顶。当梁高度较大时，应在侧模外另加斜撑18） 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定（如斜杆与水平杆件连接成三角形，将力传至垂直立杆上等措施），支撑底脚必须有防滑移的可靠措施（垫木板，并和水平扫地杆连接等措施）。19） 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架（即上层楼板混凝土施工完成后，才能拆除下层梁板支架，同时满足拆模条件）。20） 对砼方量较大、结构重要、标高控制严格的现浇支架需进行预压。根据压载数据进行立模标高控制和设置预拱度。5.3 拆模控制5.3.1 拆模时间83、模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模报验单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。1） 侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。2） 底模：高大模板构件的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。非高大模板构件跨度大于8m的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。底模拆除表结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板22、885075100梁8875100悬臂构件22751005.3.2 拆模顺序模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支84、先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。5.3.3 拆模施工1） 梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。2） 梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。3） 拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。4） 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。5.3.4 拆除支撑体系注意事项1） 拆除85、前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。2） 拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。3） 拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。5.3.5 管理措施1） 楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。2） 在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。5.4 应急预案提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到86、最小程度，制定本预案。5.4.1 危险源分性及应急预防措施 该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。1） 危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。2） 可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。5.4.2 应急救援预案组织机构及分工职责应急救援预案组织机构及分工职责详见表5.4.2。表5.4.2 应急救援预案组织机构及分工职责姓 名岗 位联系方式分工与职责项目经理组长领导小组：87、主要负责本项目施工现场事故应急救援工作的组织和指挥项目安全负责人副组长安全员组员 联络调度队：主要负责事故或灾害紧急处理情况的联络和指令的传达，保证领导指挥机构同各小组之间，本单位与上级和周边单位之间及时准确地进行沟通。主要工作内容为调度、汇报、通告、求援。机械主管组员项目施工员组员救灾抢险队：负责事故中心地带的抢险和救灾工作，防止事故或灾害扩大和蔓延。项目质检员组员技术负责人组员 技术支持队：提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施； 指导抢险抢修组实施应急方案和措施； 修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。易88、华盛 施工员组员警戒保卫队：负责事故现场的警戒保卫工作。保卫组员材料员组员后勤保障队：负责抢险救灾所需的机械、装备、材料、生活保障物资的供应，组织、调集工作。内业组员医疗施救队：负责对事故现场的伤员进行抢救和临时处理，并负责护送重伤员到相应的医院治疗。医院：忠县人民医院电话：02354232082公安局110急救电话120火警119交通事故122匪警1101） 组长职责 （1） 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响地方进行直接操作控制； （2） 复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3） 指导设施的部分停工，同时89、与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（4） 与场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的作业安排；（5） 在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； （6） 在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织员工参加事故的分析和处理。 2） 副组长职责 （1） 评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；（2） 安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；（3） 设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。5.4.3 危险源预防措施1） 坍塌事故的安全技术预防措施（1） 模板作业前，按设计单位要求，根据90、施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。（2） 模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3） 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4） 楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。（5） 安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或91、散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6） 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2） 高空坠落事故安全预防技术措施（1） 超线荷载模板支撑工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2） 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交92、底。（3） 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4） 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5） 项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6） 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7） 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防93、护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3） 施工现场安全用电及触电事故预防措施（1） 安全用电组织措施 建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。 建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2） 安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时94、用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。 手持电动工具必须设触（漏）电保护器。 夜间施工，必须保证足够的照明设施。 照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。 在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。4） 机械伤害安全预防措施（1） 项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。（2） 在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。（3） 切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5） 物体打击安95、全预防措施（1） 模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。（2） 避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。（3） 外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6） 火灾安全预防措施（1） 设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。（2） 切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。（3） 现场设置足够的灭火器。96、（4） 水管应随楼层设置，便于取水。5.4.4 危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。1） 模板坍塌（1） 当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（2） 当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。（3） 按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）2） 高处坠落（1） 发现事故发生的人97、员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2） 仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。（3） 如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4） 如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。3） 触电（1） 发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立98、即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：（2） 如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同99、时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。4） 物体打击（1） 当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。（2） 同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（3） 对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4） 若为轻伤。则在工地进行简单处理100、后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。5） 机械伤害（1） 抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。（2） 发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。（3） 伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。（4） 根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。6） 火灾（1） 当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。（2） 火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息101、伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。5.4.5 应急救援设备、药品配备计划 1） 应急救援设备配备计划 （1） 特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套、防毒面具等各两套；（2） 抢救工具：安全带、安全帽、安全网、防护网、2付救护担架等； （3） 医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； （4） 照明器材：手电筒、应急灯、12V以下安全线路、灯具及应急发电机等；（5） 通讯器材：电话、手机、对102、讲机、报警器； （6） 交通工具：工地常备一辆值班面包车、备用车辆若干； （7） 灭火器材：消防栓、消防水带、灭火器等； （8） 大型进行设备：挖掘机、汽车吊各一台。 2） 应急救援药品配备计划 止痛膏、十滴水、藿香正气液、碘酒、药纱布及常用的救护药品及创可贴、万花油、碘酊、红药水、棉垫、绷带、紫药水、酒精、止血胶带若干及常备急救药品等，保证本工程应急救援需要。以上药品存放在工地办公室，所有药品必须有出品合格证，并在有效期内使用；过期的药品必须及时更换，药品应由组长或副组长定期检查，及时补充，确保现场存放足够数量药品。5.4.6 应急预案措施的演练计划1） 成立演练组织，由救援组长组织实施。2103、） 本工程施工前，必须对施工管理和作业人员进行特别技术培训，并针对应急预案开展应急救援培训和演练。 3） 演练时必须准备充分，演练应有文字和图片记录。4） 本工程施工时，应急预案演练根据应急知识培训计划一次进行，并在应急知识培训完成后组织相关部门人员进行演练。5.4.7 应急预案路线1） 紧急逃生路线如遇模板坍塌、火灾等事故或征兆时，处于事故现场的人员应及时采取措施，按照疏散标示、标牌就近撤退至安全区域。逃生路线详见后附人员上下通道防护图、侧面图（注：逃生路线在支撑系统搭设好后、根据现场实际情况确定搭设逃生路线位置）。2） 应急救援路线详见后附图。5.5 监测监控措施 5.5.1 监测控制采用104、经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。5.5.2 监测点设置观测点采用轧丝吊重物设置，地基沉降观测点用水泥钉钉在支架变形观测点正下方基础位置。在附近已完工的墙（柱）身上作一临时水准点，采用三等水准测量观测水泥钉标高。用直尺或钢尺量测水泥钉与吊点的相对距离，即可得到相应的地基变形和支架变形。也可以按水准测量方法由一稳固的后视点观测，然后计算分析。观测点设置在梁端、1/4跨和跨中位置，其观测点的设置位置详见后附高支模层框支梁沉降观测点布置平面示意图。5.5.3 监测措施及巡查1） 浇注梁板混凝土前，组织以项目技术负责人及安全部门组成的专门小组检查支撑体系中各种坚105、固件的固定程度，确认符合要求后方可进行混凝土施工。2） 浇注梁板混凝土时，应专人巡查看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和杆件变形造成意外坍塌。3） 混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板放置铁架作为管道支撑并加固，才能作业，另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。4） 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做钢管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加106、水平杆顶在周边梁侧。5） 浇筑顺序为剪力墙、柱、梁板；浇筑范围应从剪力墙、柱开始分层浇筑、振捣，再主梁、次梁、板向同一个方向分层浇筑、振捣。进行混凝土浇筑前必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求时才可进行上部超线荷载模板支撑部位混凝土浇筑。5.5.4 仪器设备配置仪器设备配置详见表5.5.4。表5.5.4 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪1精密水准仪12”全站仪一台12” ，最大允许误差20”对讲机3检测板手15.5.5 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查。模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连107、墙件是否松动；3) 架体是否垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；5.5.6 监测频率在浇筑混凝土过程中要实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期要实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程模板支撑系统梁端立杆沉降监测预警值为L/1000（L为梁跨）13mm；当超出预警值范围时，立即进行加固处理。2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第六章 劳动力计划6.1 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工108、班组在交叉作业中，故要加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成人员编制及责任分工如下刘公鸥（项目经理）组长，负责协调指挥工作；李志强（技术负责人）组员，负责现场施工指导，技术交底；王世林（安全员）组员，负责现场安全检查工作张顺（劳务主管）组员，负责现场具体施工；6.2 特种作业人员特种作业人员详见表6.2。表6.2 特种作业人员姓名工种证件编号塔吊操作工塔吊操作工塔吊操作工电工电焊工6.3 劳动力安排高支模层结构劳动力需用计划详见表6.109、3表6.3 劳动力需用计划表序号工种名称需用数量（人）1架子工202模板工503钢筋工504平工（含砼工）205石工26电焊工47对丝工6第七章 柱、梁模板(扣件钢管架)计算书及相关图纸7.1柱模板支撑计算书7.1.1 850mm850mm柱模板支撑计算书 KZ-6a柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ-6新浇混凝土柱长边边长(mm)850新浇混凝土柱的计算高度(m110、m)5100新浇混凝土柱短边边长(mm)850 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.1min34.348，122.434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压111、力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.1min34.35，122.434.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边112、小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.734.3529.215kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10729.2150.2122-0.1211.2350.2122-0.148kNm Mmax/W0.148106/(1/6700152)5.634N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.734.3524.113、045kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63224.045212.54/(1008925(1/12700153)0.176mml/400212.5/4000.531mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)482.7小梁计算截面类型(mm)482.7小梁截面惯性矩I(cm4)9.89小梁截面抵抗矩W(cm3)4.12小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.21243.4999.244 kN/m 小梁弯矩图(k114、Nm) Mmax0.479kNm Mmax/W0.479106/4.12103116.15N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax3.919kN max=2Vmax/A=23.9191000/38420.412N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.21234.357.299 kN/m 小梁变形图(mm) 0.563mm1.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=7.337 正常使用极限状态 Rmax=5.793 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱115、箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=850/(5-1)=212.5mm=0.212m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax7.337kN P=Rmax/2=3.669kN 正常使用极限状态： Rmax5.793kN P=Rmax/2=2.897kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力116、图(kN) M10.476kNm，N110.272kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=850/(5-1)=212.5mm=0.212m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax7.337kN P=Rmax/2=3.669kN 正常使用极限状态： Rmax5.793kN P=Rmax/2=2.897kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.476kNm，N210.272kN M/Wn0.476106/(4.12103)115.497N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短117、边柱箍变形图(mm) 10.224mml/4001.28mm 20.224mml/4001.28mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.2722=20.543kNNtb24.5kN 满足要求！ N10.2722=20.543kN26kN 满足要求！7.1.2 8500mm1100mm柱模板支撑计算书KZ16 8501100计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结118、构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ-16新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱的计算高度(mm)5100新浇混凝土柱短边边长(mm)850 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，24119、5.1min34.348，122.434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.1min34.35，122.434.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三120、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.734.3529.215kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10729.2150.222-0.1211.2350.222-0.159kNm Mmax/W0.159106/121、(1/6700152)6.039N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.734.3524.045kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63224.0452204/(1008925(1/12700153)0.203mml/400220/4000.55mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)482.7小梁计算截面类型(mm)482.7小梁截面惯性矩I(cm4)9.89小梁截面抵抗矩W(cm3)4.12小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125最低处柱122、箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2243.4999.57 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.495kNm Mmax/W0.495106/4.12103120.246N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax4.057kN max=2Vmax/A=24.0571000/38421.131N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2234.357.557 kN/m 小梁变形图(mm) 0.583mm1.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rma123、x=7.596 正常使用极限状态 Rmax=5.998 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1100/(6-1)=220mm=0.22m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax7.596kN P=Rmax/2=3.798kN 正常使用极限状态：124、 Rmax5.998kN P=Rmax/2=2.999kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.322kNm，N17.838kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=850/(5-1)=212.5mm=0.212m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax7.337kN P=Rmax/2=3.669kN 正常使用极限状态： Rmax5.793kN P=Rmax/2=2.897kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.476kNm，N210.272kN M/Wn0.476106/(4.12103)115.497N/mm125、2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.111mml/4001.062mm 20.224mml/4001.28mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.2722=20.543kNNtb24.5kN 满足要求！ N10.2722=20.543kN26kN 满足要求！7.2 梁模板及扣件式钢管支撑架计算书7.2.KL-19 450mm1800mm梁模板及扣件式钢管支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模126、板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL39混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501800模板支架高度H(m)9.3模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)25.2梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混127、凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.166地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱横向间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)128、900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)433,867梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距112每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)540129、0 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91130、.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.1132+0.1211.7640.11320.078kNm Mmax/W0.078106/375002.09N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63246112.54/(1005400281250)0.031mmL/250112.5/2500.45mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状131、态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39355.890.113+0.4461.7640.1132.56kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14355.890.113+1.2231.7640.1137.429kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92855.890.113+1.1421.7640.1136.062kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.393460.1132.034kN R2=R4=1.143q2L=1.143460.1135.915kN R3=0.928q2L=0.928460.1132、134.802kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.56/12.56kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max7.429,6.062,7.429/1= 7.429kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.56/12.56kN/133、m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/4 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.8-0.12)=1.021kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.8-0.12)=1.021kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.65-0.45/2)/21=1.342kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35134、(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.3-0.65)-0.45/2)/21=1.342kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.56+0.027+1.021+1.342=4.949kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.429+0.027=7.457kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.56+0.027+1.021+1.342=4.949kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.949,7.457,4.949=7.457kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.03135、4/12.034kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.915,4.802,5.915/1= 5.915kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.034/12.034kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/4 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.8-0.12)=0.84kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.8-0.12)=0.84kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.65-0.45/2)/21=0.746kN136、/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.3-0.65)-0.45/2)/21=0.746kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.034+0.022+0.84+0.746=3.643kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.915+0.022=5.938kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.034+0.022+0.84+0.746=3.643kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.643,5.938,3.643=5.938kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1137、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.4570.32，0.57.4570.220.149kNm =Mmax/W=0.149106/42667=3.495N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.4570.3，7.4570.21.491kN max=3Vmax/(2bh0)=31.4911000/(24080)0.699N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.9383004/(3847040170.667104)0.052mml1/138、250300/2501.2mm 2ql24/(8EI)5.9382004/(87040170.667104)0.099mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.4570.3,0.57.4570.3+7.4570.2=2.61kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.732kN,R2=2.61kN,R3=2.131kN,R4=2.61kN,R5=1.732kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.9380.3,0.55.9380.3+5.938139、0.2=2.078kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.275kN,R2=2.078kN,R3=1.689kN,R4=2.078kN,R5=1.275kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.305106/4120=74.052N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪140、验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.676kN max=2Vmax/A=23.6761000/38419.143N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mmL/250434/2501.736mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.429kN，R2=5.836kN，R3=5.836kN，R4=0.429kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.342kN，R2=4.539kN，R3=4.539kN，R4=0.342kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)141、482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max5.836，5.8360.6=3.502kN，PmaxR2，R30.6Max4.539，4.5390.6=2.724kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.368106/4120=89.255N/mm2f=205N142、/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.276kN max=2Vmax/A=22.2761000/38411.856N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.334mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.728kN，R2=7.529kN，R3=7.529kN，R4=4.728kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=7.529/0.6=12.549kN，P3=7.529/0.6=12.549kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.8钢143、管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.429kN，PmaxR1，R40.342kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.045106/425010.599N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.279kN max2Vmax/A=20.2144、791000/3981.401N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.041mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.579kN，R2=0.922kN，R3=0.922kN，R4=0.579kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.922kN，R4=0.922kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.922,0.9220.922kN18=8kN 单扣件145、在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P312.549kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808立柱钢管截面类型(mm)482.8立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算146、 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(1500+2200)=2711.3mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.1660.61.52/100.028kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.92157.72kN/m 2)小梁验算 q1max2.567+11.2(0.3-0.147、1)0.45/4+0.5(1.8-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.65-0.45/2，(1.3-0.65)-0.45/2/21，7.445+11.2(0.3-0.1)0.45/4=7.472kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.927kN，P212.436kN，P312.436kN，R40.927kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.427(1500+2200)=3212.891mm 1l01/i3212.891/16200.806，查表得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+M148、w/lbmax0.927+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.65-0.45/2)/20.6，12.436，12.436，0.927+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.3-0.65-0.45/2)/20.6+0.028/1.312.458kN fN/(A)+Mw/W12457.533/(0.18398)+0.028106/4250180.479N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.8081500=3213.72mm 2l02/i3213.72/16200.857，查表149、得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+11.20.15(9.3-1.8)+Mw/lbmax0.927+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.65-0.45/2)/20.6，12.436，12.436，0.927+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.3-0.65-0.45/2)/20.6+1.35+0.028/1.313.808kN fN/(A)+Mw/W13807.533/(0.18398)+0.028106/4250199.323N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高150、宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=9.3/20=0.4653 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)160混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)16.7混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.57立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=13.808kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)u151、mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面152、积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=140mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=960mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)1960140/1000=147.706kNF1=13.808kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据153、混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=1154、0000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.710000/1000=676.35kNF1=13.808kN 满足要求！7.2.1KL-19 450mm1800mm梁侧模板计算书计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL39，标高9.3m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501800新浇混凝土梁计算跨度(m)24.35 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2155、011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.8min34.213，43.234.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2 156、下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)175结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)16801680小梁道数(下挂)1010 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2300对拉螺栓3900对拉螺栓41500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2300对拉螺栓3900对拉螺栓41500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验157、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08944.089kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107158、41.5690.1872+0.1212.520.18720.166kNm Mmax/W0.166106/375004.416N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.21334.213kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.213186.6674/(10010000281250)0.093mm186.667/400=0.467mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5690.187+1.2232.520.1879.444kN 正常使用极限状态 R下挂ma159、x1.143l左q1.1430.18734.2137.3kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)175小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.444kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.4440.62，0.59.4440.1752=0.34kNm Mmax160、/W0.34106/426677.969N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.4440.6，9.4440.175=3.4kN max=3Vmax/(2bh0)=33.41000/(24080)1.594N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.3kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.36004/(10084151706670)0.446mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.31754/(884151706670)=0.06mm175/400=0.161、438mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.19.4440.6，0.49.4440.6+9.4440.1756.233kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.17.30.6，0.47.30.6+7.30.1754.818kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模162、 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.291kN，R23.74kN，R33.064kN，R43.064kN，R53.064kN，R63.064kN，R73.064kN，R83.064kN，R93.74kN，R101.291kN 正常使用极限状态：R10.994kN，R22.891kN，R32.347kN，R42.347kN，R52.347kN，R62.347kN，R72.347kN，R82.347kN，R92.891kN，R100.994kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.576163、106/4120=139.719N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=26.4321000/38433.499N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.464mm600/4001.5 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max10.73/0.6=17.883kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max17.88316.988kNNtb17.8kN 满164、足要求！7.2.2 WKL2 600mm1800mm梁模板及扣件式钢管支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL2混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001800模板支架高度H(m)9.3模板支架横向长度B(m)36.45模板支架纵向长度L(m)26.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/165、m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.135地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9.3风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)166、600梁两侧立柱横向间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,733梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)167、15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3168、k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.122+0.1211.7640.1220.089kNm Mmax/W0.089106/375002.378N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632461204/(1005400281250)169、0.04mmL/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39355.890.12+0.4461.7640.122.73kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14355.890.12+1.2231.7640.127.925kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92855.890.12+1.1421.7640.126.466kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.393460.122.169kN R2=R4=1.143q2L170、=1.143460.126.309kN R3=0.928q2L=0.928460.125.123kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.73/12.73kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.925,6.466,7.925/1=7.925kN/171、m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.73/12.73kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/5 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.8-0.12)=1.021kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.8-0.12)=1.021kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.6/2)/21=0.789kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0172、.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.1-0.55)-0.6/2)/21=0.789kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.73+0.029+1.021+0.789=4.569kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.925+0.029=7.954kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.73+0.029+1.021+0.789=4.569kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.569,7.954,4.569=7.954kN/m 正常173、使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.169/12.169kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.309,5.123,6.309/1=6.309kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.169/12.169kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.8-0.12)=0.84kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.8-0.12)=0.84kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)174、0.12)(0.55-0.6/2)/21=0.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.1-0.55)-0.6/2)/21=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.169+0.024+0.84+0.439=3.472kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.309+0.024=6.333kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.169+0.024+0.84+0.439=3.472kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.472,6.333,3.472=6.333kN/m175、 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.9540.62，0.57.9540.220.358kNm =Mmax/W=0.358106/42667=8.389N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.9540.6，7.9540.22.386kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3861000/(24080)1.119N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)56.3336004/(38176、47040170.667104)0.889mml1/400600/4001.5mm 2ql24/(8EI)6.3332004/(87040170.667104)0.105mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.9540.6,0.57.9540.6+7.9540.2=4.772kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.741kN,R2=4.772kN,R3=3.897kN,R4=3.897kN,R5=4.772kN,R6=2.741kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.177、5qL1+qL2=max6.3330.6,0.56.3330.6+6.3330.2=3.8kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.083kN,R2=3.8kN,R3=3.088kN,R4=3.088kN,R5=3.8kN,R6=2.083kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不178、计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.164106/4120=39.702N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.338kN max=2Vmax/A=22.3381000/38412.177N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.059mmL/400367/4000.917mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.079kN，R2=6.7179、67kN，R3=6.767kN，R4=0.079kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.079/0.6=0.132kN，P2=6.767/0.6=11.278kN，P3=6.767/0.6=11.278kN，P4=0.079/0.6=0.132kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.079,0.0790.079kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P311.278k180、NN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(500+2200)=1284.3mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.181、8081500=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.1350.61.52/100.023kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.92157.72kN/m 2)小梁验算 q1max2.738+11.2(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.8-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.55-0.6/2，(182、1.1-0.55)-0.6/2/21，7.941+11.2(0.3-0.1)0.6/5=7.97kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.113kN，P211.257kN，P311.257kN，R40.113kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.427(500+2200)=1521.896mm 1l01/i1521.896/1695.118，查表得，10.626 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+Mw/lbmax0.113+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.55-0.6/2)/20.6，11.257，1183、1.257，0.113+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.6+0.023/1.111.278kN fN/(A)+Mw/W11277.774/(0.626384)+0.023106/412052.498N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.8081500=3213.72mm 2l02/i3213.72/16200.857，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+11.20.15(9.3-1.8)+Mw/lbmax0.113+11.2184、(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.55-0.6/2)/20.6，11.257，11.257，0.113+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.6+1.35+0.023/1.112.628kN fN/(A)+Mw/W12627.774/(0.18384)+0.023106/4120188.276N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=9.3/36.45=0.2553 满足185、要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)16.7混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.57立柱垫板长a(mm)50立柱垫板宽b(mm)50 F1=N=12.628kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴186、心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=3187、0：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)152080/1000=45.718kNF1=12.628kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土188、轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，Aln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.72500/1000=169.088kNF1=12.628kN 满足要求！7.2.2b 1200mm240189、0mm，梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1200mm，高度2400mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用3880mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+500+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和190、倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.191、9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.22m。荷载计算值 q = 1.224.3002.220+1.403.6002.220=75.924kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 222.001.801.80/6 = 119.88cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 222.001192、.801.801.80/12 = 107.89cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.074kN N2=16.703kN N3=16.703kN N4=6.074kN最大变形 V = 0.090mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.30310001000/119880=2.528N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满193、足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=39110.0/(22220.00018.000)=0.342N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.090mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.30+1.40.203.60=6.840kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算194、简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.728kN经过计算得到最大变形 V= 1.209mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.808.008.00/6 = 40.53cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 3.808.008.008.00/12 = 162.13cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.195、603106/40533.3=14.88N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32872/(23880)=1.417N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.209mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯196、矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.072mm最大支座力 Qmax=12.315kN抗弯计算强度 f = M/W =0.400106/8496.0=47.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对197、拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.315对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.2.3 WKL2 600mm1800mm梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL2，标高14.4m混凝土梁截面尺寸(198、mmxmm)6001800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.15 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.8min34.213，43.234.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：199、承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)175结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)16801680小梁道数(下挂)1010 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2300对拉螺栓3900对拉螺栓41500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支200、撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2300对拉螺栓3900对拉螺栓41500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08944.089kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569201、kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5690.1872+0.1212.520.18720.166kNm Mmax/W0.166106/375004.416N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.21334.213kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.213186.6674/(10010000281250)0.093mm186.667/400=0.467mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静202、l左+1.223q1活l左1.14341.5690.187+1.2232.520.1879.444kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.18734.2137.3kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)175小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.444kN/m203、 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.4440.62，0.59.4440.1752=0.34kNm Mmax/W0.34106/426677.969N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.4440.6，9.4440.175=3.4kN max=3Vmax/(2bh0)=33.41000/(24080)1.594N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.3kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.36004/(10084151706670)0.446mm6204、00/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.31754/(884151706670)=0.06mm175/400=0.438mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.19.4440.6，0.49.4440.6+9.4440.1756.233kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.17.30.6，0.47.30.6+7.30.1754.818kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度205、设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.291kN，R23.74kN，R33.064kN，R43.064kN，R53.064kN，R63.064kN，R73.064kN，R83.064kN，R93.74kN，R101.291kN 正常使用极限状态：R10.994kN，R22.891kN，R32.347kN，R42.347kN，R52.347kN，R62.347kN，R72.347kN，R82.3206、47kN，R92.891kN，R100.994kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.576106/4120=139.719N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=26.4321000/38433.499N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.464mm600/4001.5 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max10.73/0.6=17.883kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁207、计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max17.88316.988kNNtb17.8kN 满足要求！7.3 120mm楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高9.3m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)9.3模板支架纵向长度L(m)6模板支架208、横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1209、500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G210、1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.5110.22/80.033kN211、m M2q2L2/8+pL/40.1080.22/8+3.150.2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0.033，0.1580.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1122004/(38410000281250)=0.023mm 0.023mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42212、.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.2=1.345kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.2=0.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.2213、0.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.7150.92+0.1250.630.920.136kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0650.92+0.2033.150.9，0.1250.0650.92+0.1883.150.90.579kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.22/2，0.0650.22/214、2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.136，0.579，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42667=14.796N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.7150.9+0.6250.630.90.757kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0650.9+0.6883.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.757，2215、.204，3.1633.163kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(24080)1.483N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6629004/(1009350170.667104)0.142mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6622004/(89350170.667104)0.008mm2l1/2502200/2501.6mm 216、满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40217、.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.1370.91.279kN 按悬臂梁，R1q1l11.1370.20.227kN RmaxRmax，R11.279kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.25218、0.7020.90.79kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.7020.20.14kN RmaxRmax，R10.79kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.484106/4120=117.434N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.5211000/38418.34N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.708mm=900/250=3219、.6mm 悬挑段max0.472mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.603kN，R2=5.889kN，R3=6.247kN，R4=3.725kN 图二 支座反力依次为R1=4.153kN，R2=6.079kN，R3=6.079kN，R4=4.153kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.247kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱220、计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工221、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.410.2 = 1.123kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.545kN，R26.003kN，R36.169kN，R44.101kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1=l01/i=3120.579/16=195.036 查表得，0.189 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max4.545，6.003，6.169，4.101=6.169kN f N222、1/(A)6169/(0.189384)85.001N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm =l0/i=3119.512/16=194.97 查表得，1=0.191 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max4.545,6.003,6.169,4.101+11.20.159.3=7.843kN f=N/(1A)7.843103/(0.191384)=106.934N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 223、第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=9.3/5=1.863 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立柱垫板长a(mm)50立柱垫板宽b(mm)50 F1=N=7.843kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取224、h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，225、取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=600mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)1600100/1000=51.45kNF1=7.843kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析F226、l1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.026N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，Aln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.0262500/1000=131.888kNF1=7.843kN 满足要求！