1、编号：SJHN.JZY-XX104米住宅项目工程高支模板支撑体系施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1编制依据52工程概况5各责任主体名称52.3方案选择62.3.7、直插式双自锁型多功能架的特点：73.施工部署及施工准备83.1工艺流程83.2施工准备93.2.1 材料准备93.2.1 高支模板支撑体系范围103.2.2 高支模板支撑体系技术交底工作104.操作工艺104.1支模方式104.2支撑体系104.3模板支设的要求114.3.3柱子模板接缝控制114.4模板拆除114.4.1拆除前的2、准备114.4.2拆模时间规定：114.4.3模板拆除注意事项125.模板质量标准125.1保证项目125.2基本项目135.3允许偏差项目135.4模板施工应注意的质量问题136.成品保护157.模板施工职业健康安全要求157.1职业健康安全保证措施157.1.1一般注意事项157.1.2人员要求167.1.3模板支撑的检修安全措施167.2环境保证措施178.材料节约179.施工监测方案及安全应急预案179.1施工监测方案179.2安全应急预案1810.模板设计计算2710.1直插式双自锁型多功能架楼板模板支架计算书2710.2直插式双自锁型多功能架梁模板支架计算书3410.3墙柱模板支撑3、计算书501、参数信息50（1）.基本参数50（2）.主楞信息50（3）.次楞信息51（4）.面板参数51（5）.木方和钢楞512、墙模板荷载标准值计算51F=0.22t12V1/2513、墙模板面板的计算52（1）.抗弯强度验算52（2）.抗剪强度验算534、墙模板主次楞的计算54（1）.次楞的抗弯强度验算55（2）.次楞的抗剪强度验算55（3）.次楞的挠度验算56（1.）主楞的抗弯强度验算58（3）.主楞的挠度验算595、穿墙螺栓的计算59高支模支撑施工方案1编制依据1.1混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20021.2建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-200114、.3混凝土结构技术规程 JGJ3-20021.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20111.5建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-20101.6建设工程质量管理条例1.7中华人民共和国建筑法1.8建筑业十项新技术及其应用（2005版）施工组织设计1.9施工图纸2工程概况工程基本情况工程名称XXA区一标段工程地点 周边环境东面在建、南面已建好高层住宅区、西面林地、北面果地建筑面积（m2）75700建筑高度（m）10498基础形式桩基础、扩展基础、筏板基础主体结构框架剪力墙结构抗震等级32层为二级、19层为三级抗震设防烈度7地上层数32/19地下层数1标准层5、层高（m）3各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师本工程由1、2栋（32层）、4、5栋（19层）、8、9、10栋（19层）组成。详见下表：子项名称1、2栋4、5栋8、9、10栋层数（地上）3219/19总高度（米）104.6165.1465.14建筑总面积(m2)34855.278610.919200.27.结构断面尺寸： 部位梁编号截面尺寸计算高度备注宽高1/2栋三层KL1(1)20011006.00mB/6-9轴(A-F/6-16轴)KL3(1)20011006.00mA12-15轴1/2栋机房层KL9(3)2006006.60mJ-M/6、5轴镜像对称KL12(2)2006506.60mJ/5-8轴镜像对称KL14(1A)2006006.60mM/5-8轴镜像对称1/2栋屋顶层WKL1（58）20011286.83mG、K轴WKL1（28）20011286.83m2、7、9、12、16、19轴4-5栋机房层KL8（1）2005006.60m8/D-E轴4-5栋屋顶层KL1（1B）2009856.60m3、14轴KL2（1B）2005006.60m7-10轴KL3（4B）2009856.60mG、D轴8-10栋机房层KL14（1）20010006.60mC/7-8、20-21、33-34轴8-10栋屋顶层WKL1（5）5001007、06.60mD/4-11轴WKL2（5）50010006.60mC/4-11轴WKL3（2）50011006.60mC-E/4-11、17-24、30-37轴2.3方案选择建设部下发的相关文件【2009】87号文规定：混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上，施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程为危险性较大的分部分项工程的模板支撑系统属于高支模板，本工程局部梁最大值500mm1100mm属于集中线荷载超过15kN/m， 故而需要编制高支模专项方案。本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故8、在选择方案时，应充分考虑以下几点：2.3.1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；2.3.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；2.3.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；2.3.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；2.3.5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求；2.3.6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：柱模板，板模板，梁模板。板、梁模板支撑体系9、采用直插式双自锁型多功能架。2.3.7、直插式双自锁型多功能架的特点：由立杆、横杆两类构件组成。横杆、立杆都采用直径48 x 3.5、Q235焊管做构件管材，关键在于节点的独特设计，节点由轮盘、插头、立杆管材的外圆组成。立杆是在一定长度的焊管上每隔1600mm按特定的技术要求焊接一只轮盘，立杆尾部焊接一只套筒；横杆是在一定长度的焊管的两端按特定的技术要求各焊接一只插头。立杆每根允许承载力设计值为40KN,轮盘节点抗剪承载力设计值为40KN。搭接时把立杆尾部的套筒套接在另一只立杆的顶部就可以达到立杆在垂直方向任意加高的目的；把横杆端头的插头插入立杆上轮盘的相应的锥形长孔内，由于设计的特点用铁锤向10、下敲击横杆插头，即可达到锁紧的目的。每只轮盘上可以同时在水平方向上连接4只横杆，4只横杆互成90度。在一个节点上，当一只横杆与立杆的锁紧失效，另外三只横杆与立杆的锁紧仍然可靠有效（自锁型）。直插式双自锁型多功能钢管脚手架可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。图2 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1可调托座；2螺杆；3调节螺母；4立杆；5水平杆3.施工部署及施工准备3.1工艺流程施工工艺流程：施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配11、置剪力墙及柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱墙体侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。3.2施工准备3.2.1 材料准备(1) 各类材、工具12、劳动力以及防护用具施工前到位。(2) 根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5) 模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm木胶合板9151830块4000分批进场2木 枋75752000条5000周转材3立杆6002400mm条2000分批进场4横杆1000条4000分批进场5顶 托L=740mm个3000分批进场6钢管483.5吨50分批进场7步13、步紧1m个2000分批进场(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。3.2.1 高支模板支撑体系范围 1-2#楼架空层层高6.2m；1-2、4-5、8-10#楼复式层电梯大堂架空层层高6.6m；1-2、4-5、8-10#楼屋顶层梁顶标高为6.6m；3.2.2 高支模板支撑体系技术交底工作在高支模板支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.高支模板支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.按规范要求架体高度超过4个步距每隔五跨设置剪刀撑3.可调支座伸14、出最顶层立杆的距离小于450mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。4.操作工艺4.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。4.2支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程支模体系采用直插式双自锁型多功能架支模体系。对本工程高支模采取最不利荷载进行验算。对层高为6.6m，板厚为150mm；梁最大截面为5001100进行支模体系稳定性验算；对柱最大截面为200600/200600进行支撑体系稳定性验算。立杆和横杆采用483.5的直插式双自锁型多功能架。板的支撑：立杆间距为1200mm1200mm，水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁15、采用483.5双钢管，钢管上铺75752000木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm，每隔5跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度4560。 梁的支撑：立杆间距为1000mm1000mm，水平步距为1.6m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.5双钢管，钢管上铺80802000木枋间距为200mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。4.3模板支设的要求4.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。4.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸16、数量须准确无误。4.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用批嵌，外侧用硅胶封闭，以防漏浆。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。4.4模板拆除4.4.1拆除前的准备拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后17、方可进行拆除。4.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1004.4.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下18、传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。5.模板质量标准5.1保证项目模板支撑体系、木枋在使用前应认真挑选防止有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。5.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净，模板支设便于模板的拆除。5.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面19、高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+105.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于800mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。20、3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过清缝，同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。5）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）21、间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情22、况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。6.成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面23、和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。7.模板施工职业健康安全要求7.1职业健康安全保证措施7.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺24、杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。7.1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的25、熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。7.1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。7.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时26、，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。8.材料节约1）、模板的爱护对柱模、梁柱接头模应精心保护，及时清理其上渣子，刷好脱模剂。2）、模板的使用施工现场的模板一定要须做到大材大用，小材小用，严禁随意将新模、新木枋锯成小块（截）使用，以降低工程成本。9.施工监27、测方案及安全应急预案9.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖28、面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。9.2安全应急预案1 总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程高大模板支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件29、发生后的应急反应。2 灾情预警和报告a 灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b 建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c 报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d 应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组30、，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f 应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一31、次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识。演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g 报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急救援电话1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。序号姓名职务联系电话1项目部应急电话2项目经理3执行经理32、4技术负责人5安全主任6安全员7施工员2）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。序号部门联系电话1医院1202消防大队1193派出所110应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H 应急线路根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况。g 防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、消防设备等应急抢险器材、设备。配备一定数33、量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K 可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8-4-1 可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高34、空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。4物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。5触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。M 应急预控措施应急预控措施见表8-4-2。表8-4-2 应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B 把消防责任落实35、到重点防火班组、重点工作岗位。C 施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D 一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E 划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F 电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。G 气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H 施工现场配置2寸消防水管36、和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I 规范用电，防止电起火。2高处坠落A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4物体打击A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B 在建筑场地37、的出入口，搭设长36m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。5触电事故A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B 进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。C 临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五38、线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。N 灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布39、置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i 抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作；提取或调集防灾器材；实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。L 灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协40、助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。10.模板设计计算主要验算梁、板支撑体系的强度、刚度及稳定性，满堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。计算依据1建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）。计算依据2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（GB50009-2011）计算依据3施工技术2002.3.10.1直插式双自锁型多功能架楼板模板支架计算书本工程高支模板支架搭设高度分别为6.2m、6.6m；取最大值6.6m计算。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立41、杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.6米。梁顶托采用双钢管483.5mm。、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):6.60；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9542、00；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.0；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1043、01.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.1+1.42.5= 8.42kN/m最大弯矩 M=0.18.422502= 52625 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 52625/54000 = 0.975 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计44、算值为 0.975 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.12504/(100950048.6104)=0.023 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=888/6 = 85.33 cm3；I=bh3/12=8888/12 = 34145、.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.350.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.025+1.40.625 = 2.105 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.10512 = 0.21 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.21106/85333.33 = 2.4646、7 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.467 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1051 = 1.263 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.263103/(2 8080) = 0.296 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.296 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/247、50均布荷载 q = q1 = 1.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.02510004 /(10090003413333.333)= 0.226 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.226 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.；W=10.16 cm3；I=23 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.525kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 48、0.947 kNm ；最大变形 Vmax = 3.007 mm ；最大支座力 Qmax = 11.051 kN ；最大应力 = 947401.545/4598 = 201.660 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 201.660 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 3.069mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN49、)：NG1 = 0.1346.6 = 0.884 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1511 = 3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.984 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.281 kN；、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式50、: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.281 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支51、撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12281.28/(0.496424) = 58.398 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.398 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.009(1.6+0.12) = 2.112 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数52、，h+2a = 1.8 按照表2取值1.009 ；Lo/i = 2112.241 / 15.9 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12281.28/(0.381424) = 76.024 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 76.024 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 10.2直插式双自锁型多功能架梁模板支架计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式53、钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。本工程取梁最大截面尺寸5001100mm计算；搭设高度6.6m；搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.5米，立杆的横距 l=1.0米，立杆的步距 h=1.6米。梁顶托采用双钢管483. mm。、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.60；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重54、架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；55、木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞56、材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 k57、N/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2522/6=16.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三58、跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.2517.85=5.354kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.254=1.4kN/m；计算跨度: l = (1100-150)/(4-1)= 316.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.15.354(1100-150)/(4-1)2 + 0.1171.4(1100-150)/(4-1)2= 7.01104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.15.354(1100-150)/(4-1)/1000+1.21.59、400(1100-150)/(4-1)/1000=2.397 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.01104 / 1.67104=4.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 5.354N/mm； l-计算跨度: l = (1100-150)/(4-1)=316.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-60、面板的截面惯性矩: I = 25222/12=16.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.354(1100-150)/(4-1)4/(10060001.67105) = 0.365 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1100-150)/(4-1)/250 = 1.267mm；面板的最大挠度计算值 =0.365mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.267mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.397/0.250= 9.588kN61、/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2888/6 = 170.67cm3；I = 28888/12 = 682.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.060 kNm，最大支座反力 R= 2.637 kN，最大变形 = 0.004 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.99104/1.71105 = 0.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 1762、N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.637kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2888/6 = 170.67cm3；I = 28888/12 = 682.67cm4；E 63、= 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.549 kNm，最大支座反力 R= 8.461 kN，最大变形 = 0.453 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.49105/1.71105 = 3.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.453 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/64、400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.453mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.01 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.01kN 小于 穿梁螺栓65、最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.501.10=16.830kN/m；模板结构自重荷66、载设计值：q2:1.20.300.50=0.180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.83+0.18)2002+0.1172.82002=8.11104Nmm； =Mmax/W=8.11104/3.33104=2.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算67、公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=16.830+0.180=17.010kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.012004/(10060003.33105)=0.092mm；面板的最大挠度计算值: =0.092mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和68、模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.10.2+0.30.2(20.95+0.5)/ 0.5=7.078 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 7.078+1.120 = 8.198 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1524.00+1.4(2.00+2.00)(1.00-0.50)/4=0.248kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=888/6 = 69、8.53101 cm3；I=8888/12 = 3.41102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.302 kN；N2=3.992 kN；最大弯矩：M= 0.167kNm最大剪力：V= 1.996 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.167106 /8.53104=2 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.9961000/(28080)=0.468N/mm2；方木的最大挠度： =0.109 mm；方木的允许挠度：= 1103/2/25070、=2mm；方木最大应力计算值 1.961 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.468 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.109 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！、梁跨度方向托梁的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧托梁的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集71、中力P= 0.302 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.039 kNm ；最大变形 max = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 0.842 kN ；最大应力 =M/W= 0.039106 /(5.08103 )=7.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.026mm小于500/150与10 mm,满足要求!、立杆的稳定72、性计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.992 kN立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.842kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1256.6=0.988kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(1.000-0.500)/4)0.5000.300+(1.000/2+(1.000-0.500)/4)0.5000.150(1.500+24.000)=1.547kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+73、2.000)1.000/2+(1.000-0.500)/40.500= 1.750kN；N =N1+N2+N3+N4=0.842+0.988+1.547+1.75=5.128kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=k74、h和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18；钢管立杆受压应力计算值；=5127.525/(0.18489) = 58.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.3N/mm2 小于 钢管立杆75、抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =11.145kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(6.6-1.1)=0.988kN；N =N1+N2 =11.145+0.824=11.968kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 76、( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定77、系数= 0.18；钢管立杆受压应力计算值；=11968.268/(0.18489) = 136N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 136N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！10.3墙柱模板支撑计算书1、参数信息（1）.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；（2）.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；（3）.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2；直径(mm):48.00；78、壁厚(mm):3.00；（4）.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.0079、0h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠80、度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图（1）.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197250.02+0.1173.780250.02= 81、8.51104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 8.51104 / 2.70104 = 3.2N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.6182、7q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197250.0 + 0.6173.780250.0 = 1962.6N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1962.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(m83、m)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31962.6/(250018.0)=0.327N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.327N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ （3.）挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/84、mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.522504/(10060002.43105) = 0.154 mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！4、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W85、分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4； 次楞计算简图（1）.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.250.90=1.890kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.598500.02+0.1171.890500.02= 1.70105Nmm86、；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.99103mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.70105/8.99103 = 18.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 18.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V87、次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900/2=2.299kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.250.90/2=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.299500.0+ 0.6170.945500.0 = 981.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 981.3N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-88、次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =2981.3/848.230=2.314N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =2.314N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！（3）.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.25=4.26 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；89、 E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6778.52/25004/(1002060002.16105) = 0.041 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.041mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 2190、.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)（1.）主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.250.51.460.250.53.605kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.03105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的91、最大应力计算值: = 2.03105/8.99103 = 22.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =22.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！（2.）主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2207.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22207.5/848.230=5.205N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值92、 =5.205N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！（3）.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.155mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.155mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！5、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.01 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.009kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！