1、目 录一、编制说明及依据31.1编制说明31.2编制依据3二、工程概况42.1工程概况4三、前期准备63.1 施工进度方案63.2 材料准备73.3 机具要求73.4 技术准备83.5 测量定位83.6 劳动力准备8四、模板支撑体系设计94.1 卸料平台柱子模板支撑体系设计9、工程属性9、荷载组合94.1.3、面板计算9、柱箍验算11、对拉螺栓验算124.2 卸料平台板模板支撑体系设计13、工程属性13、荷载设计13、模板体系设计13、面板验算16、小梁验算17、主梁验算18、立柱验算20、扣件抗滑移验算21、立杆支承面承载力验算214.3 卸料平台梁模板支撑体系设计23横向悬挑梁模板支撑体系2、设计XL1:1100*1000/1600mm23纵向中间梁模板支撑体系设计(WL2:600*1000mm)44纵向边梁模板支撑体系设计WL1：400*900mm54两侧端梁模板支撑体系设计XL2：1100*1800mm63五、牛腿以下中间挡墙及隔墙脚手架作业平台搭设设计735.1中间挡墙及横向隔墙牛腿以下脚手架作业平台搭设设计745.2牛腿平台模板支撑体系设计75、工程属性75、荷载设计75、模板支撑体系设计75、面板验算78、小梁验算79、主梁验算80、立柱验算82、扣件抗滑移验算82、立杆支承面承载力验算83六、支撑脚手架搭设方法84七、支撑架构造要求857.1、立杆构造要求857.2、纵3、横向水平杆构造要求857.3、剪刀撑构造要求867.4、扣件构造要求867.5、施工使用的要求86八、支撑地基要求87九、其它要求879.1整体性要求879.2施工要求889.3其他要求89十、模板支撑体系及脚手架的验收89十一、质量、平安保证措施905.1 拆模控制905.2 质量保证措施915.3 质量要求925.4 平安体系架构935.5 平安保证955.6 检查措施965.7 应急措施97十二、文明施工措施103十三、各模板支撑体系参数统计表103一、编制说明及依据1.1编制说明本方案主要内容为一二期矿场OC、OD料条C型封闭改造工程中间挡墙牛腿上部24.8m标高处卸料平台梁、板、柱模4、板支撑体系论证，包括牛腿上部柱子模板支撑体系，悬挑梁及板支撑体系，中间挡墙牛腿以下脚手架作业平台的搭设、横向隔墙施工脚手架作业平台的搭设。本方案主要包括模板支撑脚手架体系的设计、搭设、维护、撤除等专项内容。1.2编制依据* 本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1中冶赛迪设计院：?C1料场卸料车平台施工图?2中冶赛迪设计院：?C1料场挡墙施工图?3?一二期矿场OC、OD料条C型封闭改造工程管理实施规划?* 标准图集1?混凝土结构工程施工质量验收标准?GB5020420022022版2?建筑工程施工质量验收统一标准?GB50300-20213?建筑施工高处作业平安技术标准?JGJ80-95、14?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-20225?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-20216?建筑施工平安检查标准?JGJ 59-20227?建筑施工手册?第四版8?危险性较大的分局部项工程平安管理方法?建质202187号9?建筑工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导那么?建质2021254号10上海市相关法律、法规规定11品茗施工平安设施计算软件2022版本12?混凝土结构设计标准?GB50010-202113?建筑结构荷载标准?GB 50009-202114?钢结构设计标准?GB 50017-2003二、工程概况2.1工程概况本工程为一二期矿场OC、OD料条C型6、封闭改造工程新建中间挡墙及上部卸料平台和横向隔墙，其中中间挡墙及横向隔墙结构形式如下列图所示：上部+24.8m卸料车平台结构形式剖面图如下列图所示：WL1WL1WL1WL1WL2XL1XL1上部+24.8m卸料车平台结构形式平面图如下列图所示： 其中横向悬挑主梁XL1截面尺寸为：1100x1600/1000；纵向中间次梁WL2截面尺寸为：600x1000；纵向外边次梁WL1截面尺寸为：400x900；卸料平台板厚200mm；平台支撑柱子尺寸为：1200x1400，柱子至楼板顶面的高度为9300mm。另外卸料平台两端头检修平台梁存在3根XL2及XL3，其截面尺寸分别为1100x1800；11007、x1700。本工程脚手架搭设地面标高为-0.8m。2.2结构概况表24.8m卸料平台梁、板、柱结构概况表名称层高m长m(梁高)宽m混凝土强度板厚卸料平台柱7.7(浇筑高度)1.41.2C35卸料平台板24.89.358913.9C35200mmXL124.811.61.1C35XL224.81.81.1C35XL324.81.71.1C35用XL2计算WL124.80.90.4C35WL29.310.6C35针对本工程图纸梁板设计情况，上部卸料平台悬挑横梁最大悬挑跨度为6.95m，纵向次梁最大跨度为7.5m，卸料车平台顶标高24.8m，平台板厚200mm。详见?卸料平台模板支撑体系脚手架搭设平8、面布置示意图?因各轴线间挡墙及卸料平台梁板柱设计尺寸根本一致,本方案拟选取1-4线具有代表性的梁板柱进行计算,计算拟选取上述?卸料平台模板支撑体系脚手架搭设平面布置示意图?中最不利断面1-1进行。三、前期准备3.1 施工进度方案本工程挡墙上部结构脚手架作业平台搭设时间方案在2022年9月1日-10月8日；上部卸料车平台模板支撑体系搭设时间方案在2022年10月1日-10月30日。3.2 材料准备材料周转本工程所需模板、木方、脚手管、扣件等的材料使用量如下表：序号材料数量备注1模板2000015mm厚优质松木黑色胶合木模板2钢管2000t483.0，支撑及背楞3扣件80万个直角扣件、对接扣件、十9、字扣件4木跳板5000块作业平台搭设5木方5000根60*80mm，平台梁板背楞6组合钢模板1000块300*900*2.5，柱子模板安装材料技术要求1本工程中间挡墙上部结构施工用脚手架全部采用钢管脚手架扣件式搭设。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483.0钢管计算书按483.0mm，模板采用15厚松木胶合木模，除悬挑平台梁、板、柱及牛腿平台板内楞小梁采用木方外，中间挡墙及隔墙部位内外楞均采用钢管背楞。2杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T3092-2021。钢管外表应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯。钢管上严禁打孔。3扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹；扣件与钢管的贴和面必须10、严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm。扣件材质应符合国家标准GB1583。4方木开裂破损的一律不得使用。脚手架扣件应提供质量证明文件。钢管及扣件应做相应的检测。3.3 机具要求木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。3.4 技术准备施工前详细了解设计图纸施工内容，熟悉现场施工环境和施工条件。施工前认真对施工内容及方案进行技术和质量交底，并形成书面记录。施工前明确工程工程、质量11、平安、物资等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工方案，并做好施工前三级技术平安交底，搞好上岗人员的培训工作。3.5 测量定位1轴线、模板边线放线：用经纬仪引测中间挡墙牛腿上部柱子中心轴线，及间距，并根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。2水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把构筑物水平标高直接引测到模板及脚手架搭设安装位置，并办好预检手续。3.6 劳动力准备1根据现场管理需要，工程部安排专职平安管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为工程部全体成员、分管工长及相关技术人员。监督小组组长：胡云；副组长12、：李旻、刘进刚、王一飞；成员：李凯旋、宋光灿、李智、石洋磊、殷维宏。2做好施工人员进场的平安、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对架子工、焊工持证上岗，按规定进行三级平安技术交底，交底内容包括：施工进度方案；各项平安、技术、质量保证措施；质量标准和验收标准要求；必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3本工程劳动力安排如下表：架子工人木工人普工人电工人平安员人管理人员人605030333四、模板支撑体系设计4.1 卸料平台柱子模板支撑体系设计4.1.1、工程属性新浇混凝土柱名称XLZ新浇混凝土柱长边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计算高度(mm)7700新浇混13、凝土柱短边边长(mm)12004.1.2、荷载组合侧压力计算依据标准?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)7.7混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH0.8247.7147.84kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=cH0.8247.7147.84kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.2147.84+114、.42，1.35147.84+1.40.720.9max180.208，201.5440.9201.544181.39kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k147.84 kN/m24.1.3、面板计算面板类型组合钢模板面板厚度(mm)2.5面板宽度b(mm)300面板长度(mm)900面板截面惯性矩I(cm4)26.97面板截面抵抗矩W(cm3)5.94面板抗弯强度设计值f(N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000单块面板一端悬臂长(mm)180柱箍间距l1(mm)350荷载设计值折减系数1模板设计平面图 1强度验算 最不利受力状态如下列图： 组合钢模板上作用线荷载q115、bS承10.3181.3954.417kN/m面板弯矩图(kNm) Mmax0.882kNm Mmax/W0.882106/5.94103148.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 组合钢模板上作用线荷载q1bS正10.3147.8444.352kN/m面板变形图(mm) 0.214mm1.5mm满足要求！4.1.4、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1柱箍间距验算 柱箍间距l1须同16、时满足： l13.276(EI/(G4kb)1/4= 3.276(20600010.78104/(0.148300)1/4490.046mm l1(8Wf/(S承b)1/2=(84.49103205/(0.181300)1/2367.856mm l1350mm 满足要求！ 2柱箍强度验算 q1.00S承l1/21.00181.390.355/232.197kN/m M10.107ql220.10732.1970.30220.314kNm N11.143ql21.14332.1970.30211.114kN M20.107ql320.10732.1970.32820.371kNm N21.14317、ql31.14332.1970.32812.071kN M/Wn0.371106/(4.49103)82.546N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3柱箍挠度验算 qS正l1/2147.840.355/226.242kN/m 10.632ql4/(100EI)0.63226.2423024/(10020600010.78104)0.062mmmin(l/500，3)0.604mm 20.632ql4/(100EI)0.63226.2423284/(10020600010.78104)0.086mmmin(l/500，3)0.656mm 满足要求！4.1.5、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M1618、轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N12.0712=24.141kNNtb24.5kN 满足要求！ N12.0712=24.141kN26kN 满足要求！4.2 卸料平台板模板支撑体系设计4.2.1、工程属性新浇混凝土楼板名称卸料平台楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)6.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.894.2.2、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件19、时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.40.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.54.2.3、模板体系设计模板支架高度(m)25.6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000；1200；1340选1340计算水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板20、短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)105主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)180小梁最大悬挑长度(mm)300主梁最大悬挑长度(mm)350结构外表的要求结构外表外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4.2.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200面板验算方式简支梁 根据?建筑施工模板平安技术标准?5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/21、6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.22、182/8，0.1080.182/8+3.150.18/4= 0.142kNm Mmax/W0.142106/375003.792N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.121804/(3844200281250)0.059mml/400180/4000.45mm 满足要求！4.2.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N23、/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256 因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.181.601kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.181.034kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.424、2.50.180.567kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0341.342+0.1170.5671.3420.305kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.180.058kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0581.342+0.2133.151.34，0.10.0581.342+0.1753.151.340.907kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6010.32/2，0.0580.32/2+3.1525、0.30.948kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.305，0.907，0.9480.948kNm =Mmax/W=0.948106/64000=14.807N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0341.34+0.6170.5671.341.3kN V20.6q2L+0.675p0.60.0581.34+0.6753.152.173kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6010.3，0.0580.3+3.153.167kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.3，2.173，3.1673.167kN26、 max=3Vmax/(2bh0)=33.1671000/(26080)0.99N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.180.958kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.95813404/(10085002560000)0.961mml/4001340/4003.35mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9583004/(885002560000)0.045mml12/400600/4001.5mm 满足要求！4.2.6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48327、主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.181.445kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.28、35(0.5+(1.1+24)0.2)0.181.207kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.180.34kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.18=0.994kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.2071+1.20.3411.736kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4450.30.434kN RmaxRmax，R11.736kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.99411.093kN 按悬臂梁，R1q2l=0.9940.30.298kN29、 RmaxRmax，R11.093kN; 2抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.903kNm =Mmax/W=0.903106/4490=201.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.759kN max=2Vmax/A=25.7591000/42427.167N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 4挠度验算主梁变形图(mm) max1.217mm 跨中max=1.041mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max1.217mm=3502/400=1.75mm 满足要求！4.2.7、立柱验算钢管类型483钢材等级30、Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1311.52/100.033kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41)11.34+0.033/1.349.892kN f Nw/(A)+ Mw/W9892.182/(0.634424)+0.033106/449044.186N/mm2f205N/mm2 满足要求！4.2.31、8、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N9.892kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！4.2.9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=9.892kN 1受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性32、插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as33、=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=9.892kN 满足要求！ 2局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴34、心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=9.892kN 满足要求！4.3 卸料平台梁模板支撑体系设计4.3.1横向悬挑梁模板支撑体系设35、计XL1:1100*1000/1600mm 由于XL1悬挑梁为变截面梁，其截面形式如下列图所示，计算时拟分两局部进行计算，第一区域为牛腿范围内区间，该区域内XL1梁按1.6m高计算，第二区域为牛腿范围外区间，该区域内XL1梁按1.4m高计算。如下列图所示。4.3.1.1 牛腿范围内XL1-1模板支撑体系设计：1. 工程属性新浇混凝土梁名称XL1-1新浇混凝土梁计算跨度(m)2.45混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001600新浇混凝土结构层高(m)9.3梁侧楼板厚度(mm)2002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新36、浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立37、柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)370,720,1080,1430梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构外表的要求结构外表外露 设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/1228138、250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.457kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.694kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1强度验算 Mmax0.107q1静L39、2+0.121q1活L20.10749.6940.222+0.1211.7640.2220.268kNm Mmax/W0.268106/375007.138N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63240.92204/(1004200281250)0.513mml/400220/4000.55mm 满足要求！ 3支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.6940.22+0.4461.7640.224.47kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q140、活l=1.14349.6940.22+1.2231.7640.2212.971kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.6940.22+1.1421.7640.2210.589kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.223.536kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.2210.285kN R3=0.928 q2l=0.92840.90.228.35kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵41、抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下列图： q1max4.47+0.91.35(0.3-0.1)1.1/5+0.5(1.6-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，(1.5-0.75)-1.1/2/21，12.971+0.91.35(0.3-0.1)1.1/5=13.024kN/m q2max3.536+(0.3，(1.5-0.75)-1.1/2/21，10.285+(0.3-0.1)1.1/510.329kN/m 1抗弯验算 Mmax42、max0.1q1l12，0.5q1l22max0.113.0240.52，0.513.0240.220.326kNm =Mmax/W=0.326106/64000=5.088N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.613.0240.5，13.0240.23.907kN max=3Vmax/(2bh0)=33.9071000/(26080)1.221N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.67710.3295004/(10085002560000)0.201mml1/400543、00/4001.25mm 2q2l24/(8EI)10.3292004/(885002560000)0.095mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.113.0240.5，0.413.0240.5+13.0240.27.163kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.772kN，R2R57.163kN，R3R45.853kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.110.3290.5，44、0.410.3290.5+10.3290.25.681kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.258kN，R2R55.681kN，R3R44.622kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.358106/4490=79.679N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算主梁剪力45、图(kN) Vmax5.853kN max=2Vmax/A=25.8531000/42427.608N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3挠度验算主梁变形图(mm) max0.079mml/400370/4000.925mm 满足要求！ 4支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.234kN，R2=6.52kN，R3=10.502kN，R4=10.502kN，R5=6.52kN，R6=0.234kN 7、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R610.502kNRc=kc12=0.912=10.46、8kN 满足要求！ 8、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.947、=165.566=210 长细比满足要求！ 2风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2080.51.52/100.029kNm 3稳定性计算 根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.92151.6kN/m 2)小梁验算 q1max4.491+1.2(0.3-0.1)1.1/5+0.5(1.6-0.2)，(1.8-0.9)-1.1/2/21，13.02+1.2(0.3-0.1)1.1/5=13.072kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.235kN，R48、26.539kN，R310.558kN，R410.558kN，R56.539kN，R60.235kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.235+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.9-1.1/2)/20.9，6.539，10.558，10.558，6.539，0.235+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(49、0.9+1.8-0.9-1.1/2)/20.9+0.029/1.810.574kN fN/(A)+Mw/W10574.182/(0.566424)+0.029106/449050.629N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+1.20.15(9.3-1.6)+Mw/lbmax0.235+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.9-50、1.1/2)/20.9，6.539，10.558，10.558，6.539，0.235+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.8-0.9-1.1/2)/20.9+1.386+0.029/1.811.96kN fN/(A)+Mw/W11960.182/(0.188424)+0.029106/4490156.609N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)1000混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=11.96kN 1受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50051、10-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界52、截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=0.983，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=980mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=4720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.70.9831.57+0.250)14720980/100053、=4998.809kNF1=11.96kN 满足要求！ 2局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(54、200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=11.96kN 满足要求！4.3.1.2 牛腿范围内XL1-2模板支撑体系设计：1、工程属性新浇混凝土梁名称XL1-2新浇混凝土梁计算跨度(m)4.34混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001350新浇混凝土结构层高(m)25.6梁侧楼板厚度(mm)2002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/55、m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数4梁底增加立56、柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)370,720,1080,1430梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构外表的要求结构外表外露 设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，57、1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.35)+1.40.72143.712kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.35141.948kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.35134.525kN/m 1强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10741.9480.222+0.12158、1.7640.2220.228kNm Mmax/W0.228106/375006.069N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.82204/(1004200281250)0.449mml/400220/4000.55mm 满足要求！ 3支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39341.9480.22+0.4461.7640.223.8kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14341.9480.22+1.2231.7640.221159、.023kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92841.9480.22+1.1421.7640.229.007kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39334.5250.222.985kN R2=R4=1.143 q2l=1.14334.5250.228.682kN R3=0.928 q2l=0.92834.5250.227.049kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁60、截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下列图： q1max3.8+0.91.35(0.3-0.1)1.1/5+0.5(1.35-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，(1.8-0.9)-1.1/2/21，11.023+0.91.35(0.3-0.1)1.1/5=11.076kN/m q2，(1.8-0.9)-1.1/2/21，8.682+(0.3-0.1)1.1/58.726kN/m 1抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.111.0760.52，0.511.076061、.220.277kNm =Mmax/W=0.277106/64000=4.327N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.611.0760.5，11.0760.23.323kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3231000/(26080)1.038N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6778.7265004/(10085002560000)0.17mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)8.7262004/(885002560000)62、0.08mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.111.0760.5，0.411.0760.5+11.0760.26.092kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.32kN，R2R56.092kN，R3R44.983kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.18.7260.5，0.48.7260.5+8.7260.24.799kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63、62.872kN，R2R54.799kN，R3R43.906kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.304106/4490=67.757N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax4.983kN max=2Vmax/A=24.9831000/42423.505N/mm264、=120N/mm2 满足要求！ 3挠度验算主梁变形图(mm) max0.066mml/400370/4000.925mm 满足要求！ 4支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.196kN，R2=5.657kN，R3=8.934kN，R4=8.934kN，R5=5.657kN，R6=0.196kN 7、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R68.934kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 8、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的65、长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2080.566、1.52/100.029kNm 3稳定性计算 根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.40.92143.95kN/m 2)小梁验算 q1，(1.8-0.9)-1.1/2/21，11.096+1.2(0.3-0.1)1.1/5=11.149kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.197kN，R25.686kN，R39.009kN，R49.009kN，R55.686kN，R60.197kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(600+2200)=1767、89.326mm 1l01/i1789.326/15.9112.536，查表得，10.502 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.197+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.9-1.1/2)/20.9，5.686，9.009，9.009，5.686，0.197+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.8-0.9-1.1/2)/20.9+0.029/1.89.025kN fN/(A)+Mw/W9025.415/(0.502424)+0.029106/449048.97N/mm68、2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15.9213.746，查表得，20.16 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+1.20.15(25.6-1.35)+Mw/lbmax0.197+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.9-1.1/2)/20.9，5.686，9.009，9.009，5.686，0.197+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.8-0.9-1.1/2)/20.9+69、4.365+0.029/1.813.39kN fN/(A)+Mw/W13390.415/(0.16424)+0.029106/4490203.949N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、立杆支承面承载力验算支撑层垫层厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=13.39kN 1受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=70、0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=4071、，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=13.39kN 满足要求！ 2局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设72、计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=13.39kN 满足要求！4.3.2纵向中间梁模板支撑体系设计(WL2:60073、*1000mm)1、工程属性新浇混凝土梁名称WL2新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001000新浇混凝土结构层高(m)9.3梁侧楼板厚度(mm)2002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.4非自定义:074、.208风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构外表的要求结构外表外露 设计简图如下：平面图立面图4、面板验75、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k76、)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.22+0.1171.7640.220.133kNm Mmax/W0.133106/375003.538N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.62004/(1004200281250)0.235mml/400200/4000.77、5mm 满足要求！ 3支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.1040.2+0.451.7640.22.647kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.1040.2+1.21.7640.27.266kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.22.048kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.25.632kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W78、(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下列图： q1max2.647+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，(1.1-0.55)-0.6/2/21，7.266+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3=7.315kN/m q2，(1.1-0.55)-0.6/2/21，5.632+(0.3-0.1)0.6/35.672kN/m 1抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22m79、ax0.17.3150.52，0.57.3150.320.329kNm =Mmax/W=0.329106/64000=5.143N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.67.3150.5，7.3150.32.194kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1941000/(26080)0.686N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.6725004/(10085002560000)0.11mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.80、6723004/(885002560000)0.264mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.17.3150.5，0.47.3150.5+7.3150.34.023kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.333kN，R2R34.023kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.6720.5，0.45.6720.5+5.6720.33.12kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大81、支座反力依次为R1R42.004kN，R2R33.12kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.531106/4490=118.244N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.318kN max=2Vmax/A=25.3181000/42425.083N/mm2=182、20N/mm2 满足要求！ 3挠度验算主梁变形图(mm) max0.2mml/400550/4001.375mm 满足要求！ 4支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.038kN，R2=10.635kN，R3=1.038kN 7、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R310.635kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 8、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢83、管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2080.51.52/100.029kNm 3稳定性计算 根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准84、?JGJ130-2022，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算 q1，(1.1-0.55)-0.6/2/21，7.363+1.2(0.3-0.1)0.6/3=7.411kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.048kN，R210.763kN，R31.048kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/l85、bmax1.048+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.55-0.6/2)/20.9，10.763，1.048+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.9+0.029/1.110.79kN fN/(A)+Mw/W10789.808/(0.566424)+0.029106/449051.527N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大86、受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(9.3-1)+Mw/lbmax1.048+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.55-0.6/2)/20.9，10.763，1.048+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.9+1.494+0.029/1.112.284kN fN/(A)+Mw/W12283.808/(0.188424)+0.029106/4490160.669N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)1000混凝土87、强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.284kN 1受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两88、个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=0.983，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=980mm， um =2(a89、+h0)+(b+h0)=4720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.70.9831.57+0.250)14720980/1000=4998.809kNF1=12.284kN 满足要求！ 2局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积90、，按本标准第条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=12.284kN 满足要求！4.3.3纵向边梁模板支撑体系设计WL1：400*900mm1、工程属性新浇混凝土梁名称WL1新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)25.6梁侧楼板厚度(mm)2002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(k91、N/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土92、楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)350结构外表的要求结构外表外露 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500m93、m3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.912394、.05kN/m 1强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.220.149kNm Mmax/W0.149106/375003.969N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.052004/(1004200281250)0.163mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37528.0060.2+0.4371.7640.22.255kN R2=1.25q1l=1.2529.77095、.27.442kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.21.729kN R2=1.25q2l=1.2523.050.25.763kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下列图： q1max2.255+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.9-0.2)+0.9max96、1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，(1-0.5)-0.4/2/21，7.442+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=7.491kN/m q2，(1-0.5)-0.4/2/21，5.763+(0.3-0.1)0.4/25.803kN/m 1抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.17.4910.52，0.57.4910.3520.459kNm =Mmax/W=0.459106/64000=7.169N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.67.4910.5，7.4910.35297、.622kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6221000/(26080)0.819N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.8035004/(10085002560000)0.113mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.8033504/(885002560000)0.5mm2l2/4002350/4001.75mm 满足要求！ 4支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.17.4910.5，0.498、7.4910.5+7.4910.354.12kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.875kN，R23.708kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.8030.5，0.45.8030.5+5.8030.353.191kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.911kN，R23.191kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩99、I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.211106/4490=47.042N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax1.742kN max=2Vmax/A=21.7421000/4248.219N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 3挠度验算主梁变形图(mm) max0.083mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.458kN，R2=7.605kN，R3=0.458kN 7、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单100、扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R37.605kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 8、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1101、386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2080.51.52/100.029kNm 3稳定性计算 根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁验算 q1，(1-0.5)-0.4/2/21，7.545+1.2(0.3-0.1)0.4/2=7.593kN/m 同上四六计算102、过程，可得： R10.462kN，R27.696kN，R30.462kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(600+2200)=1789.326mm 1l01/i1789.326/15.9112.536，查表得，10.502 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.462+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.696，0.462+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.029/17.725kN fN/(103、A)+Mw/W7725.132/(0.502424)+0.029106/449042.861N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15.9213.746，查表得，20.16 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(25.6-0.9)+Mw/lbmax0.462+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.696，0.462+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.104、9+1-0.5-0.4/2)/20.9+4.446+0.029/112.171kN fN/(A)+Mw/W12171.132/(0.16424)+0.029106/4490185.976N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、立杆支承面承载力验算支撑层垫层厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.171kN 1受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，105、取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱106、结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=12.171kN 满足要求！ 2局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAln107、F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=12.171kN 满足要求！4.3.108、4两侧端梁模板支撑体系设计XL2：1100*1800mm1、工程属性新浇混凝土梁名称XL2新浇混凝土梁计算跨度(m)7.59混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001800新浇混凝土结构层高(m)25.6梁侧楼板厚度(mm)2002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m109、2)根本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1600步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600,900,1200梁底支撑小梁根数7每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构110、外表的要求结构外表外露 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72111、157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.1832+0.1211.7640.18320.208kNm Mmax/W0.208106/375005.551N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632461112、83.3334/(1004200281250)0.278mml/400183.333/4000.458mm 满足要求！ 3支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39355.890.183+0.4461.7640.1834.171kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.183+1.2231.7640.18312.107kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.183+1.1421.7640.1839.878kN 标准值(正常使用极限状态) R1113、=R5=0.393 q2l=0.393460.1833.314kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.1839.639kN R3=0.928 q2l=0.928460.1837.826kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下列图： q1max4.171+0.91.35(0.3-0.1)1.1/6+0.51.8+0114、.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(1.5-0.75)-1.1/2)/21，12.107+0.91.35(0.3-0.1)1.1/6=12.152kN/m q2max3.314+(0.3-0.1)1.1/6+0.51.8+(0.5+(24+1.1)0.2)(1.5-0.75)-1.1/2)/21，9.639+(0.3-0.1)1.1/69.676kN/m 1抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.112.1520.452，0.512.1520.220.246kNm =Mmax/W=115、0.246106/64000=3.845N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.612.1520.5，12.1520.23.646kN max=3Vmax/(2bh0)=33.6461000/(26080)1.139N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6779.6765004/(10085002560000)0.188mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)9.6762004/(885002560000)0.089mm2l2/4002200/116、4001mm 满足要求！ 4支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.112.1520.5，0.412.1520.5+12.1520.26.683kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.92kN，R2R66.683kN，R3R4R55.457kN，R73.67kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.19.6760.5，0.49.6760.5+9.6760.25.322kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.449kN，R2117、R65.322kN，R3R4R54.329kN，R73.198kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.282106/4490=62.781N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.308kN max=2Vmax/A=27.3081000/42434.474N/mm118、2=120N/mm2 满足要求！ 3挠度验算 主梁变形图(mm) max0.045mml/400400/4001mm 满足要求！ 4支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.742kN，R2=9.487kN，R3=8.891kN，R4=9.9kN，R5=7.355kN，R6=0.048kN7、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R69.9kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！8、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)2119、00顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551400=2457mm =l0/i=2457/15.9=154.528=210 长细比满足要求！ 2风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2080.51.42/100.026120、kNm 3稳定性计算 根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.92157.72kN/m 2)小梁验算 q1max4.183+1.2(0.3-0.1)1.1/6+0.51.8+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(1.6-0.7)-1.1/2)/21，12.132+1.2(0.3-0.1)1.1/6=12.176kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.744kN，R29.509kN，R38.929kN，R49.936kN，R57.368kN，R60.121、048kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(600+2200)=1789.326mm 1l01/i1789.326/15.9112.536，查表得，10.502 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6+N边+Mw/lbmax0.744，9.509，8.929，9.936，7.368，0.048+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.6-0.7-1.1/2)/20.9+0.026/1.69.952kN fN/(A)+Mw/W9951.737/(0.502424)+0.026106/449052.475N/mm2f20122、5N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2911.7551400=3171.987mm 2l02/i3171.987/15.9199.496，查表得，20.182 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6+N边+1.20.15(25.6-1.8)+Mw/lbmax0.744，9.509，8.929，9.936，7.368，0.048+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.9+1.6-0.7-1.1/2)/20.9+4.284+0.026/1.614.236kN fN/(A)+Mw/W14235.737/(0.182424)+0.0123、26106/4490190.197N/mm2f205N/mm2 满足要求！9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.842kN 1受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平124、均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将125、其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=14.236kN 满足要求！ 2局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时126、的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=14.236kN 满足要求！五、牛腿以下中间挡墙及隔墙脚手架作业平台搭设设计中间挡墙及横向隔墙牛腿以下局部施工时，须搭设脚手架上人作业平台进行模板支设和混凝土浇筑施工。需考虑以下几方面的因素127、：1为了防止架体的二次撤除和重复搭设，节省人工和材料本钱。+15.5m牛腿下方墙体施工需搭设作业平台脚手架，脚手架的搭设需与牛腿部位悬挑模板支撑体系的设计统一考虑。2+15.5m牛腿下方墙体作业平台脚手架搭设需充分考虑施工人员操作的方便性及材料撤除、倒运要有足够的回转空间。3作业平台脚手架和模板支撑脚手架在使用过程中应相互独立，禁止拉结。5.1中间挡墙及横向隔墙牛腿以下脚手架作业平台搭设设计中间挡墙及横向隔墙牛腿以下脚手架作业平台搭设由于搭设高度未超过24m，不属于危险性较大的分局部项工程，因此本方案中只对其进行简单说明，具体搭设要求按照标准说明中相关构造要求进行。根本参数设置如下：中间挡墙牛128、腿下作业平台：脚手架搭设高度(m)16.2立柱纵向间距la(mm)500立柱横向间距lb(mm)550水平拉杆步距h(mm)1500立杆搭设排数3架体搭设长度沿中间挡墙通长布置横向隔墙作业平台：脚手架搭设高度(m)15.35立柱纵向间距la(mm)1500立柱横向间距lb(mm)1500水平拉杆步距h(mm)1800立杆搭设排数3架体搭设长度沿横向挡墙通长布置说明：作业平台搭设均在挡墙根底外表进行，立杆底面垫设200mm*200mm*18mm的木块进行保护。其他搭设要求严格按照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022执行。5.2牛腿平台模板支撑体系设计牛腿部位模板支撑体系129、的搭设拟在牛腿以下中间挡墙施工完后的作业平台脚手架根底上进行补充搭设。以此减少撤除和搭设的人工本钱，节约工期。、工程属性新浇混凝土楼板名称牛腿平台板，标高+15.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)1000新浇混凝土楼板边长L(m)30取30m计算新浇混凝土楼板边宽B(m)1.15其结构形式详见：?牛腿平台以下作业平台及模板支撑体系脚手架搭设示意图?、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重130、标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.40.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5、模板支撑体系设计模板支架高度(m)16.3自-0.8m起架立柱纵向间距la(mm)500立柱横向间距lb(mm)550水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)25立柱距混凝土板长边的距离(mm)25主梁布置方向垂直131、楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)0主梁最大悬挑长度(mm)20结构外表的要求结构外表外露设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200面板验算方式简支梁根据?建筑施工模板平安技术标准?5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250m132、m4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)1)+1.40.72.5 1=32.823kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max32.8230.22/8，0.1220.22/8+2.2050.2/4= 0.164kNm M133、max/W0.164106/375004.376N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)1)1=25.2kN/m 5ql4/(384EI)525.22004/(3844200281250)0.444mml/400200/4000.5mm 满足要求！、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k134、+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)1)+1.40.72.50.26.613kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)1)0.26.172kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.16.1720.52+0.1170.4410.520.167kNm q20.91.35135、G1kb=0.91.350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0730.52+0.2132.2050.5，0.10.0730.52+0.1752.2050.50.236kNm MmaxmaxM1，M2max0.167，0.2360.236kNm =Mmax/W=0.236106/64000=3.692N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.66.1720.5+0.6170.4410136、.51.988kN V20.6q2L+0.675p0.60.0730.5+0.6752.2051.51kN VmaxmaxV1，V2max1.988，1.511.988kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9881000/(26080)0.621N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)1)0.25.08kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6775.085004/(10085002560000)0.099mml/400500/4001.25mm 满足要求！、主梁验算主梁类型钢管主梁材料137、规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)1)+1.40.71.50.26.485kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0138、.91.35(0.5+(1.1+24)1)0.26.221kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)1)0.2=5.12kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.16.2210.55+1.20.3780.554.013kN RRmax4.013kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.15.120.553.098kN RRmax3.098kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：主梁弯矩图(kNm) Mmax0.65kNm =M139、max/W=0.65106/4490=144.661N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax7.092kN max=2Vmax/A=27.0921000/42433.453N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图(mm) max0.448mm 跨中max=0.448mm=550/400=1.375mm 悬挑段max0.061mm=202/400=0.1mm 满足要求！、立柱验算钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49h/i1500/15.9140、95150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.130.51.52/100.017kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)1)+0.91.41)0.50.55+0.017/0.558.016kN f Nw/(A)+ Mw/W8016.439/(0.634424)+0.017106/449033.515N/mm2f205N/mm2 满足要求！、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9按上节计算可知，扣件受力N8.016kNRc=kc12=0.912=141、10.8kN 满足要求！、立杆支承面承载力验算支撑面板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=8.016kN 1、受冲切承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或142、集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力平安储藏。 可得：h=1，ft=143、0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=8.016kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据?混凝土结构设计标准?GB50010-2022第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表取值c混凝土强度影响系数，按本标准第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al144、)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=8.016kN 满足要求！六、支撑脚手架搭设方法放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，145、拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。每搭完一步脚手架后，应按JGJ130-2022表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。脚手架剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。七、支撑架构造要求7.1、立杆构造要求1必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上边不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2当立杆采用对接146、接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；3钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。4每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。垫板的长度和宽度不小于0.2m，本工程可考虑采用木跳板或钢板进行垫设。7.2、纵横向水平杆构造要求纵横向水平杆接长应采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵横向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距147、离不宜大于纵距的13。7.3、剪刀撑构造要求当立杆纵、横间距为0.4m0.6m含0.4m时，在架体外侧周边及内部纵、横向每3m3.2m应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m3.2m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑。扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵或横向夹角应为4560，剪刀撑斜杆的接长应符合JGJ130-2022第636条的规定。剪刀撑的固定148、应符合本标准JGJ130-2022第685条的规定。7.4、扣件构造要求1对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。2扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。3在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。4抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职平安、技术人员进行复核验收。5本工程立杆接长,各层各步接头必须采用对接扣件链接。7.5、施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架149、上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。八、支撑地基要求本工程脚手架及模板支撑体系搭设是在根底施工回填结束后进行，根据设计要求，根底周边回填材料采用砂夹石回填，其中碎石含量大于30%，沿根底周围均匀回填并分层夯实，要求每层回填厚度不大于300mm，回填土压缩模量Es20MPa，压实系数c0.94。到达中密要求。在回填结束，夯实后，将在回填土上浇筑一层C15强度的素混凝土面层，面层进行收光平整至-0.8m标高。因此地基承载力计算时选用支撑层楼板模式计算。九、其它要求9.1整体性要求由于+24.8m卸料平台模板支撑体系搭设高度高，受力较大，形式复杂，为了150、考虑搭设架体的整体稳定性，拟采取以下措施：1牛腿平台上方的混凝土框架柱单独进行浇筑，浇筑完到达一定强度后，模板支撑架可与先浇筑的混凝土柱子进行抱箍连接，增强其整体性，即：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如下列图所示：2在0.00至+15.5米之间墙体施工时，按3m*2.7m的间距布置脚手架拉结预埋件，以增强脚手架搭设的整体稳定性。脚手架与预埋件之间采用焊接形式进行连接。如下列图所示：3牛腿区域范围内的支撑体系利用已浇筑的柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。如下图：柱与满堂架连接大样9.2施工要求1施工顺151、序：高支模区域应先浇筑柱体等竖向结构混凝土，待柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。2严格控制分层浇筑厚度及浇筑时间，混凝土分层浇筑厚度控制在500mm左右，浇筑速度不能过快，确保在下层混凝土初凝前浇筑上层混凝土。3泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。4浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。6严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7架体搭设人员必须持证上152、岗。9.3其他要求确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于?扣件式脚手架标准?的要求。立杆支撑必须竖直保证立杆轴心承载，禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯穿，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况保证受力明确。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和153、中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm。十、模板支撑体系及脚手架的验收1高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格前方可继续搭设。2高支模安装完毕后，必须先由班组、工程部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位进行验收，验收合格后才能浇筑混凝土。3高支模撤除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意前方可拆模。4混凝土浇筑前，应通知监理对脚手架进行联合检查，主要检查支撑体系是否有下沉、扣件是否松动，木方背楞是否与模板严密顶紧，检查完后，填写脚手架验收记录单，并由监理、施工单位双方签154、字确认。5) 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准?钢管脚手架扣件?GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。6) 其他验收要求严格执行JGJ130-2022标准中的第8.1；8.2条款中的有关规定。十一、质量、平安保证措施5.1 拆模控制5.1.1 拆模时间承重模板板底模的撤除时间应符合标准要求。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走。撤除后的模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下来后即清理干净，板面涂刷隔离剂，按规格分类堆放整齐。模板撤除时间的规定如下：1、中间挡墙上部结构分层浇筑后养护至少3天前方可撤除模155、板，且撤除模板时应及时涂抹养护剂。2、中间挡墙牛腿部位模板的撤除应根据同条件试块的试验数据进行撤除，原那么上当同条件试块抗压强度到达设计强度70%前方可撤除。3、中间挡墙上部结构24.8m平台梁、板、柱因属于悬挑构件，其模板撤除时间应根据同条件试块抗压强度到达设计强度100%前方可撤除。模板撤除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和工程技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。5.1.2 拆模顺序模板撤除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。5.1.3 拆模施工1梁板撤除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板别离，并让龙骨降至水156、平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。2梁、柱模在确保外表不受损坏时方可进行撤除。先撤除斜撑，再撤除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼别离。3拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。4撤除模板时，操作人员应站在平安的地方，撤除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端撤除。5.1.4 撤除支撑体系考前须知1撤除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合平安要求。2撤除支撑应先去除其上的杂物及地面的障碍物。3撤除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同157、时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层撤除。5.1.5 管理措施1楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术平安交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量平安要求等做好详细的技术交底工作。2在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。5.2 质量保证措施1模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。2工作面己安装完毕的柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆158、料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3柱模板撤除时先撤除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。4楼板模板撤除时先撤除水平拉杆，然后撤除立杆。梁模板撤除时先撤除侧模，再拆底模，撤除时砼强度能保证其外表及棱角不因拆模受损坏。模板撤除时混凝土强度必须满足要求。5方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要枯燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。6涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。7为保证结构位置断面准159、确，梁身平直，支模前应在砼外表弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。8为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。9浇筑前应有专人护模，检查各扣件的巩固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。10模撤除后，立即包上护角，并进行养护。5.3 质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：表 1 模板工程安装允许偏差表分项工程轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板上下差工艺标准允许偏差3 mm2 mm5 mm3 mm2 mm/2m1mm5.4 平安体系160、架构1平安管理体系根据工程组织机构成立平安生产管理委员会，对平安生产实施统一领导，对保证平安生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行平安文明施工细那么及奖罚制度。工程平安经理一名、专职平安员两名，班组设兼职协管员三名。平安员在施工现场跟踪检查，发现平安隐患由兼职平安员向专职平安员报告，重大问题还须向工程经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。工程平安员进行监督复查平安隐患的整改情况。2平安管理成员平安生产管理委员会成员组成：委员会主任：胡云工程经理- 全面负责工程平安管理工作，统筹安排工程平安工作。 委员会副主任：李旻工程副经理-、王一飞总工-、刘进刚平161、安经理-。负责现场平安管理，对工程应急预案进行相应深化工作，并明确各委员岗位职责。 委员：殷维宏专职平安员-、李凯旋工程技术部长-及其他工程部管理人员和施工班组长。负责现场平安生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。 平安管理体系如下：工程平安副经理刘进刚工 程 技 术 部李凯旋各专业施工单位建设公司各部室建设公司领导质 量 管 理 部宋光灿综 合 办 公 室卜小龙经 营 财 务 部绍娟物 资 设 备 部刘兆凯安 全 保 卫 部殷维宏工程总工程师王一飞工程施工副经理李旻工程经理胡云土建四队平安员：何志林土162、建三队平安员：周鹤生土建二队平安员：宣淞淞土建一队平安员：王富强班组平安协管员班组平安协管员班组平安协管员班组平安协管员5.5 平安保证5.5.1金属扣件架搭设工程平安技术措施1梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。2搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。3严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。4建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。5所有扣件紧固力矩，应到达45kgm。6同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。7斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采163、用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。5.5.2 模板工程平安技术措施1进入施工现场人员必须戴好平安帽，高空作业人员必须佩带平安带，并应系牢。平安带应高挂低用。2经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4安装与撤除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5高空，复杂结构模板的安装与撤除，事先应有切实的平安措施。6二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降164、，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。7模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。8支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。9模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板撤除后即将洞口盖好。10撤除模板一般用长撬棒，人不许站在正在撤除的模板上，在撤除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。11高空作业要搭设脚手架165、或操作台，上、下要使用梯子，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。12装拆模板时，作业人员要站立在平安地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的平安意识。13拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。14严禁在连接件、支撑件上进行攀登。模板撤除作业下方严禁站人，撤除区域应用红白绳围护设置警戒区域。撤除作业应由上至下逐层撤除。5.5.3 雨天施工平安措施1） 脚手架搭设严禁在雨天或者雾里天气进行。2） 已搭设玩的脚手架，在雨天暴露时间较长时，应重新组织进行验收。5.6 检查措施1班组日常进行平安检查，工166、程部每周进行平安检查，分公司每月进行平安检查，所有平安检查记录必须形成书面材料。2模板支撑体系及脚手架日常检查，巡查重点部位：杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。连接扣件是否松动。架体是否有不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载现象。平安防护措施是否符合标准要求。支架与杆件是否有变形的现象。5.7 应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：26644119 公安：26644110 医疗：266167、44120 应急救援机构工程部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由工程经理担任，副组长由工程总工担任，成员由工程部各部门主管领导及平安员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。工程部应急救援小组成员名单为：组 长：胡云 副组长：李旻、王一飞、刘进刚组 员：李凯旋、高军宇、石洋磊、秦晓春、李智应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有方案区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快168、控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织工程部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与平安转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(169、5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)工程部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。应急救援装备应急救援装备包括值班 、报警 、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。应急救缓药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人170、丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。应急救援措施物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。假设伴颈椎骨折，更应防止头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑171、损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤病症出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单去除伤口外表异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以172、防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截173、瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤病症出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，去除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。假设舌已后坠或口腔内异物无法去除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或174、硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原那么，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原那么上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。坍塌事故急救措施1)应急救援175、领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向工程部有关人员报告或报警。5)工程部应急小组应迅速判断事故开展状态和176、现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物如枯燥的竹枝、木枝隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护177、器跳闸而断开电路。3)抢救方法：口对口、口对鼻人工呼吸法：停止呼吸者a、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比拟坚实如木板、枯燥的泥地等的地方。b、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气。c、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。d、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法心脏跳动停止者a、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。c、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，178、以每分钟挤压60次为宜d、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断前方可停止抢救。火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到平安地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急179、救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原那么，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最平安的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意平安，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根180、据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走人，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用平安绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一局部水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到平安地点，指定专人看管，防止丧失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查181、明有关情况，及时向指挥部报告。十二、文明施工措施1现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。2夜间现场停止模板加工和其他模板作业。3整个模板堆放场地与施工现场要到达整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。4施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。5模板加工场必须配置干粉灭火器。十三、各模板支撑体系参数统计表序号部位搭设高度m梁编号及板/梁截面m模板厚mm钢管型号mm小梁间距mm立杆纵距m立杆横距m水平杆步距m扣件连接形式1中间挡墙及隔墙牛腿以下脚手架作业平台16.31548*3.00.50.551.5双扣件2牛腿部位模板支撑体系16.311548*3.080*60182、2000.50.551.5双扣件3卸料平台柱子模板支撑体系7.71.4*1.2组合钢模48*3.080*60350双扣件4卸料平台板模板支撑体系25.60.21548*3.080*6020011.34/1/1.21.5双扣件5卸料平台横向悬挑梁9.3/25.6XL1/1.1*11.61548*3.080*602200.51.351.5双扣件6卸料平台中间次梁9.3WL2/0.6*11548*3.080*602000.51.581.5双扣件7卸料平台外边次梁24.8WL1/0.4*0.91548*3.080*602000.51.21.5双扣件8卸料平台两侧端梁24.8XL2/1.11.81548*3.080*601830.351.351.5双扣件各部位模板支撑体系及脚手架作业平台设计参数统计表