1、一、体例依据：1.1混凝土结构工程施工质量验收范例GB50204-20021.2修建工程质量查验评定尺度GB50300-20011.3修建施工高空作业宁静技能规程JGJ33-911.4修建施工模板宁静技能规程JGJ162-2008.XX小区施工组织设计二、工程表面：本工程为XXXXXX小区项目第一标段。所在：XX。本工程包罗A#楼、B#楼、C#楼；以上三栋为住宅楼；1#地下车库、1#变配电室、公厕、垃圾中转站。总修建面积：67648.21A#楼：26217.63（含配套用房2335.94，含帮助用房1333.76），框剪结构，地上24层，地下2层；B#楼：22812.72（含配套用房3166.2、49，含帮助用房1675.66），框剪结构，地上21层，地下1层；C#楼：10945.00，框剪结构，地上19层，地下2层；1#地下车库：6923.12，框架结构，地下1层；1#变配电室：497.98，框架结构，地上1层，地下1层；公厕：124.03，砌体结构，地上1层；垃圾中转站：127.73，砌体结构，地上1层。结构宁静品级二级，结构设计使用年限为50年，抗震设防烈度为8度，修建园地类别：类园地。本工程修建类别为三类，修建物耐火品级为一级。本工程建立单位：XXXX有限公司监理单位：XXXX有限公司设计单位：XX有限公司施工单位：XX有限公司三、 施工准备 墙、柱、梁、板及楼梯皆接纳15mm3、厚的覆膜板，所有模板都在现场拼装。模板工程所需用的质料，选用材质较好的进场，必须要求作相应的检测，到达及格要求后方允许使用。松木方、钢管、扣件、覆膜板、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂、山型卡等应切合有关验收尺度划定。熟悉施工图纸，按设计准备相应的范例、图集等。对施工人员进行相应的培训，所有的人员必须持证上岗。编写详细的施工方案，进行逐级技能交底。质料准备模板及辅料用量表名称数量15mm覆膜板15000脱模剂6t扣件30t钢管900t50100木方540m3型卡50000只机具准备主要机具表序号名称数量备注1电锯42圆盘电锯43 开孔器16四、施工要领及技能要求 1、模板制作 由于本工程4、梁、板都接纳覆膜板，所以模板加工量很大，提前将模板加工完成，是整个模板工程顺利进行的根本包管。 制作好后的模板应标志模板位置、型号尺寸和数量，经验收及格刷脱模剂后按划定顺序堆码。底子梁模板安装底子梁需吊模施工,用覆膜模板。 查抄模板外貌情况，对有缺陷的模板实时进行修理，不及格的模板不允许使用。模板外貌清理洁净，并涂刷水溶性脱模剂。各条地梁模板之间用脚手管相互牢固模板安装完成后，必须进行自检、互检、交代检等手续，经监理验收后，方可进行下一步施工。2、地下墙模板安装：2.1、施工顺序墙体模板的施工顺序为：查抄放线抹找平砂浆埂子安装墙体模板模板紧固校正模板验收。、凭据丈量控制线，在墙的底部加焊钢筋撑5、铁，以便控制模型安装时包管墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上部均须加设撑铁来控制墙模板，撑铁按11.5米的间距安排，撑铁在加工棚接纳废钢筋用切割机切割整齐。2.3、在墙根部凭据丈量控制线做一条高标号砂浆找平埂子， 以包管模板与底板混凝土接缝严密，防备漏浆。2.4、墙厚度为200mm，接纳覆膜模板施工，内（横）楞为50100方木，间距为300mm,端部距离不得大于300mm；外（竖）楞为2483.5，间距为600mm，端部距离不大于300mm。所有节点满设12对拉螺栓，对拉螺栓由内外钢楞中间插入，用螺母将碟形扣件拧紧，使两侧模板成为一体，墙模校正后，加设支撑加固并将扣件拧紧。2.5、 支设时模板面不6、得出现水平通缝2.6、在组拼模板时，要调解两侧穿孔的模板对称安排，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。2.7、 在模板安装关闭前必须将墙根部的垃圾杂物清理洁净，并用水冲洗。 墙模板设计简图3、柱模安装：、安装顺序查抄放线抹水泥砂浆找平埂子安装模板牢固模板校正模板加固模板验收3.2、放出柱边线及200控制线线，校正绑扎柱筋及安装垫块，用高标号砂浆沿柱周边做找平埂子。3.3、柱模接纳覆膜，内龙骨为50X100木方，间距300；柱箍为483.5钢管，间距500，钢管用12对拉螺栓连接，模板校正到位后，使用钢管与满堂架连接加固。、柱模安装接纳单块就位组拼的要领：先将柱子第一节四面模板就位用连接角组拼好，角模宜7、超过平模，校正调好对角线，并用柱箍牢固。然后以第一节模板上依附超过的角模为基准，用同样的要领组拼第二节模板，直到全高。、包管柱模的长度切合模数，不切合部分放到节点部位处置惩罚：或以梁底标高为准，由上往下配模，不切合部分放到柱根部位处置惩罚。、柱模每边至少设置两根以上斜撑，与地面夹角不应小于45o。3.7、安装柱模时，柱底留清扫口（100100），用于清理杂物及冲洗水排出。柱模板设计示意图 4、梁、板模安装4.1、梁底模接纳覆膜模板，龙骨为50100间距500mm；侧模接纳15mm覆膜板，次（横）龙骨为50100木方间距250mm，主龙骨为脚手管间距1000mm。顶板模板接纳15mm覆膜板，主龙8、骨接纳483.5钢管，间距1000mm，次龙骨接纳50100mm木方间距300。支撑体系接纳钢管架体系，立杆纵横间距1000mm，水平杆竖向间距为1500mm。对梁高在70cm以上深梁模板支模，由于混凝土侧压力随高度的增加而加大，为防模板向外爆裂及中间膨胀，在梁侧中部设置通长模楞接纳对拉螺栓紧固，如图所示方木档统长方木档覆膜板大楞方木档钢管对拉螺栓斜撑方木档覆膜板图5-4 梁板支模示意图4.2、施工顺序：放线搭设支模脚手架安装梁底模安装梁侧模安装板底模安装梁柱节点模板4.3、放线：模板安装前，凭据丈量标志在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制边线，并按满堂架设计要求定出安模脚手架立杆位置线9、。4.4、搭设支模架：当支模架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置木垫板（20020050mm），立杆间距不凌驾1.0m，。上下层立杆应对齐设置，水平杆第一道设置距地在300mm处，纵横杆与铰剪撑之间必须扣件拧紧。4.5、安装梁底模：梁跨4m时，按梁跨全长度2起拱。梁底模下设脚手管间距600mm，梁底模就位于支撑上后，用白线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模牢固支模架上。4.6、安装梁侧模：当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模的上口高度控制，同时须加设50100mm木龙骨间距为250。顶板模盖侧模，用铁钉牢固，模板装完后，应查抄梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢10、管加固。4.7、安装板底模支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平查抄。模板下设次龙骨50100mm木方间距300mm，次龙骨下设483.5钢管间距1000mm。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝接纳胶带粘贴，然后经查抄及格后涂刷脱模剂。楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上包管位置准确后预埋，用铁钉牢固。楼板底模安装好后，应复核模板板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，并进一步核实梁、柱位置。 4-1 板底模立面图4.8、安装梁柱节点模： 梁柱节点处模11、板应为重点控制东西，如果控制欠好，将出现错台，漏浆、蜂窝等缺陷。梁模板与柱模及板模讨论处的空隙均用覆膜板或覆膜模板拼缝严密，并接纳加固牢固。查抄其平整度是否与大面相同及垂直。5、楼梯施工5.1、休息平台、楼梯接纳覆膜板，此处的墙体随其他砼墙体一起支模和浇筑砼。楼梯踏板接纳覆膜模板，楼梯模板施工前应凭据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好牢固踏步侧模的挡板，在现场装钉侧板。接纳全关闭式支设楼梯模板，见图5-1 所示： 图5-1全关闭式支设楼梯模图6、模板拆除、拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承12、重部分，后拆承重部分。6.2、常温下，墙、柱混凝土强度大于或即是1.2Mpa，能包管其外貌及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。6.3、梁、板模板，由技能组凭据结构同条件养护的试块试压强度陈诉，当砼试块到达范例所划定的拆模强度后，书面报呈监理同意，才气进行拆模。 表1 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）到达设计的混凝土立方体抗压强度尺度值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1006.4、上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下层的模板支柱不得拆除，再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对付跨度为4m及4m以上的梁、板，所保存的支柱其间距不得大于3m13、。6.5、拆模时操纵人员要站在高处，以防产生宁静事故，待该段模板拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。6.6、拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人策应通报，运到指定所在堆放，且应实时清理和涂刷脱模剂，以备下次使用。五、盘算书梁模板(扣件钢管架)梁段:L1。 一、参数信息梁截面宽度 B(m):0.35；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度偏向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb14、(m):1.00；接纳的钢管类型为483.5；扣件连接方法:双扣件，考虑扣件质量及调养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载尺度值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力尺度值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载尺度值(kN/m2木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm15、(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0； 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨质料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞归并根数：2；次楞龙骨质料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载尺度值盘算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工16、手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式盘算，并取其中的较小值: 其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)盘算，得5.714h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力盘算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。凭据以上两个公式盘算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程盘算荷载。三、梁侧模板面板的盘算 面板为17、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板凭据均布荷载作用下的三跨连续梁盘算。 面板盘算简图(单位：mm)跨中弯矩盘算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力盘算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面反抗矩，W = 503； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式盘算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包罗: 新浇混凝土侧压力设计值: q1180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q220.9=18、1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；盘算跨度(内楞间距): l = 210mm；2102104N.mm；经盘算得到，面板的受弯应力盘算值: 104104=1.793N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力盘算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ q-作用在模板上的侧压力线荷载尺度值: q = 180.5 = 9N/mm； l-盘算跨度(内楞间距): l = 210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 504；面板的最19、大挠度盘算值: 92104/(1009500105) = 0.051 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度盘算值 =0.051mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的盘算内楞(木或钢)直接蒙受模板通报的荷载，凭据均布荷载作用下的三跨连续梁盘算。本工程中，龙骨接纳1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W = 5010023；I = 5010034； 内楞盘算简图（1）.内楞强度验算强度验算盘算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力盘算值(N/mm2)； M20、 - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面反抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式盘算内楞跨中弯矩： 1820.9)0.21=4.61kN/m； 内楞盘算跨度(外楞间距): l = 500mm；2105N.mm；0.5=2.536 kN；经盘算得到，内楞的最大受弯应力盘算值 105104 = 1.383 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力盘算值 = 1.383 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；0.221、1= 3.78 N/mm； l-盘算跨度(外楞间距)：l = 500mm；106mm4；内楞的最大挠度盘算值: 5004/(10010000106) = 0.019 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度盘算值 =0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！外楞(木或钢)蒙受内楞通报的会合力，取内楞的最大支座力2.536kN,凭据会合荷载作用下的连续梁盘算。本工程中，外龙骨接纳钢楞，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；3；4； 外楞盘算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 22、- 外楞受弯应力盘算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面反抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。 外楞最大盘算跨度: l = 200mm；经盘算得到，外楞的受弯应力盘算值: 105104 = 49.929 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力盘算值 2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算凭据连续梁盘算得到外楞的最大挠度为0.247 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度盘算值 =0.247mm 小于 外楞的最大容许挠度值 23、=0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的盘算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板盘算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和24、挠度。盘算的原则是凭据模板底支撑的间距和模板面的巨细,按支撑在底撑上的三跨连续梁盘算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为: W = 35018104mm3； I = 3501818105mm4； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力盘算值(N/mm2)； M - 盘算的最大弯矩 (kN.m)； l-盘算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇25、混凝土及钢筋荷载设计值：q1（24.00+1.50）0.90=7.23kN/m；模板结构自重荷载：q20.90=0.13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q30.90=0.88kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.23+0.13+0.88=8.24kN/m；跨中弯矩盘算公式如下:Mmax 2=0.074kN.m；1061042；梁底模面板盘算应力 =3.926 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！凭据修建施工盘算手册刚度验算接纳尺度荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度盘算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.26、0+1.50)0.750+0.35）0.35= 6.82KN/m； l-盘算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度盘算值: 3004/(1009500105)=0.231mm；面板的最大挠度盘算值: =0.231mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的盘算1.荷载的盘算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.3=5.738 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2(20.75+0.35)/ 0.3527、=0.555 kN/m；(3)活荷载为施工荷载尺度值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经盘算得到，活荷载尺度值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的通报会合力验算：0.555=7.551 kN/m；1.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 7.551+1.890 = 9.441 kN/m。本工程梁底支撑接纳方木，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=510101 cm3；I=5105102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下： 其中a=(0.6-0.35)/2=0.125m;其中b=028、.35m; 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.24 KN，N2= 2.824 KN;方木最大应力盘算值 ： 106 /83333.33=0.87 N/mm2；方木最大剪力盘算值 ： T=31000/(2502；方木的最大挠度：=0.005 mm；方木的允许挠度：103/2/250=1.2mm；方木最大应力盘算值 0.870 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力盘算值 0.847 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.005 mm 小于 方29、木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！八、梁跨度偏向钢管的盘算作用于支撑钢管的荷载包罗梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的会合荷载通报。1.梁两侧支撑钢管的强度盘算：支撑钢管凭据会合荷载作用下的三跨连续梁盘算；会合力P= 0.24 KN. 支撑钢管盘算简图 支撑钢管盘算弯矩图(kN.m) 支撑钢管盘算变形图(mm) 支撑钢管盘算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.081 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.207 mm ；最大支座力 Rmax = 0.873 kN ；最大应力 106103 )=15.911 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm230、；支撑钢管的最大应力盘算值 15.911 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.207mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度盘算：支撑钢管凭据会合荷载作用下的三跨连续梁盘算；会合力P= 2.824 KN. 支撑钢管盘算简图 支撑钢管盘算弯矩图(kN.m) 支撑钢管盘算变形图(mm) 支撑钢管盘算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.951 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.43 mm ；最大支座力 Rmax = 10.271 kN ；最大应力 106103 )=187.142 N/mm31、2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力盘算值 187.142 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.43mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的盘算:凭据修建施工扣件式钢管脚手架宁静技能范例培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，凭据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力凭据下式盘算(范例5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.832、0 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；盘算中R取最大支座反力，凭据前面盘算结果得到 R=10.271 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计盘算满足要求! 十、立杆的稳定性盘算:立杆的稳定性盘算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包罗： 横杆的最大支座反力： N1 =0.873 kN ； 脚手架钢管的自重： N2493=0.536 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3(1.00/2+(0.60-0.35)/2)0.35=0.262 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:(1.00/2+(0.60-0.35)/2)(1.5033、+24.00)=2.295 kN； N =0.873+0.536+0.262+2.295=3.967 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 盘算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面反抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力盘算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 盘算长度 (m)；如果完全参照扣件式范例不考虑高支撑架，按下式盘算 lo = k1uh k1 - 盘算长度附加系数，取值为：1.1534、5 ； u - 盘算长度系数，参照扣件式范例表5.3.3，u =1.7；上式的盘算结果：立杆盘算长度 Lo = k11 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力盘算值 ；489) = 18.953 N/mm2；钢管立杆稳定性盘算 = 18.953 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包罗： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.271 kN ； 脚手35、架钢管的自重： N2(3-0.75)=0.536 kN； N =10.271+0.536=10.673 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 盘算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面反抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力盘算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 盘算长度 (m)；如果完全参照扣件式范例不考虑高支撑架，按下式盘算 lo = k1uh (1) k1 - 盘算长度附加系数，取值为36、：1.155 ； u - 盘算长度系数，参照扣件式范例表5.3.3，u =1.7；上式的盘算结果：立杆盘算长度 Lo = k11 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力盘算值 ；489) = 50.995 N/mm2；钢管立杆稳定性盘算 = 50.995 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 板模板(扣件钢管架)一、参数信息:横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑37、点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；接纳的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方法:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方法:方木支撑；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载尺度值(kN/m2):1.000；钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度品级:C30；每层尺度施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的盘算宽度(m):4.00；楼板的盘算厚度(mm):120.00；楼板的盘算长度(m):3.60；施工平均温度():15.000；面板接纳38、胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑接纳方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的隔断距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁质料为：钢管(单钢管) :48 3.5； 图2 楼板支撑架荷载盘算单位二、模板面板盘算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为盘算单位 面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W = 10039、2/6 = 54 cm3；I = 1003/12 = 48.6 cm4；模板面板的凭据三跨连续梁盘算。 面板盘算简图1、荷载盘算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 251 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度盘算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的盘算值最倒霉分派的弯矩和，盘算公式如下: 2= 0.049 kNm；面板最大应力盘算值 = 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力盘算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设40、计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度盘算挠度盘算公式为 3004/(10095002560000)=0.008 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度盘算值 0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的盘算:方木凭据三跨连续梁盘算，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞盘算简图1.荷载的盘算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q20.3 = 0.10541、 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载尺度值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)10.3 = 0.9 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的盘算值最倒霉分派的弯矩和，盘算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；0.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql212/8 = 0.466 kN；1/2 = 1.233 kN ；方木最大应力盘算值 106/64000 = 7.277 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力盘算值为 7.277 N/mm2 42、小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的盘算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh Mmax所以第8天楼板强度足以蒙受以上楼层通报下来的荷载。模板支持可以拆除。 柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总盘算高度:H = 3.00m；2； 盘43、算简图一、参数信息柱截面宽度B偏向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B偏向竖楞数目:3；柱截面高度H偏向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H偏向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍质料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面反抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；竖楞质料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):44、1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载尺度值盘算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式盘算，并取其中的较小值: 其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)盘算，得5.714h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板盘算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.45、000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。凭据以上两个公式盘算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程盘算荷载。盘算中接纳新浇混凝土侧压力尺度值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载尺度值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的盘算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁盘算。本工程中取柱截面宽度B偏向和H偏向中竖楞间距最大的面板作为验算东西，进行强度、刚度盘算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽46、度B偏向竖楞间距最大，为l= 320 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B偏向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行盘算。 面板盘算简图对柱截面宽度B偏向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式盘算最大跨中弯距：其中， M-面板盘算最大弯距(N.mm)； l-盘算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包罗: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 k47、N/m；面板的最大弯距：M =0.125 320105N.mm；面板最大应力按下式盘算： 其中， -面板蒙受的应力(N/mm2)； M -面板盘算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面反抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力盘算值： 1051042；面板的最大应力盘算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁盘算，公式如下: 其中， -面板盘算最大剪力(N)； l-盘算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷48、载，它包罗: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力：320.0 = 4863.726N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板蒙受的剪应力(N/mm2)； -面板盘算最大剪力(N)： = 4863.726N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.0049、0 N/mm2；面板截面受剪应力盘算值: =34863.726/(24502；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=2，满足要求！最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁盘算，挠度盘算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)；0.4521.47 kN/m； l-盘算跨度(竖楞间距): l =320.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 450105 mm4；面板最大容许挠度: = 320 / 250 = 1.28 mm；面板的最大挠度盘算值: 4/(10050、105) = 0.564 mm；面板的最大挠度盘算值 =0.564mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.28mm,满足要求！四、竖楞方木的盘算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁盘算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁盘算。本工程中，竖楞接纳木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木盘算简图支座最大弯矩盘算公式： 其中， M-竖楞盘算最大弯距(N.mm)； l-盘算跨度(柱箍间距): 51、l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包罗: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=16.487kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=0.806kN/m； q = (16.487+0.806)/2=8.647 kN/m；105N.mm； 其中， -竖楞蒙受的应力(N/mm2)； M -竖楞盘算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面反抗矩(mm3104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力盘算值: 1051042；竖楞的最大应力盘算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁盘算，公式如下: 其52、中， -竖楞盘算最大剪力(N)； l-盘算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包罗: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=16.487kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=0.806kN/m； q = (16.487+0.806)/2=8.647 kN/m；竖楞的最大剪力：450.0 = 2334.588N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞盘算最大剪力(N)： = 2334.588N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm 53、； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力盘算值: =32334.588/(22；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；竖楞截面最大受剪应力盘算值 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=2，满足要求！最大挠度按三跨连续梁盘算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)；0.32 = 15.27 kN/m； l-盘算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度盘算值54、: 4/(100106) = 0.174 mm；竖楞的最大挠度盘算值 =0.174mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B偏向柱箍的盘算本算例中，柱箍接纳钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:钢柱箍截面反抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按会合荷载二跨连续梁盘算（附盘算简图）：B偏向柱箍盘算简图其中 P - -竖楞方木通报到柱箍的会合荷载(kN)，竖楞距离取B偏向的； P = (1.2 0.9 + 1.4 20.9)0.32 0.45/2 = 3.89 kN； B偏向柱箍剪力图(kN)55、最大支座力: N = 5.612 kN； B偏向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.152 kN.m； B偏向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.066 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.15 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面反抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力盘算值: = 28.49 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力盘算值 2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过盘算得到: = 0.066 mm56、；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.066mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B偏向对拉螺栓的盘算盘算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.612 kN。10510-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.612kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力57、值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H偏向柱箍的盘算本工程中，柱箍接纳钢楞，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:本工程中，柱箍接纳钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:3；4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁盘算（附盘算简图）：H偏向柱箍盘算简图其中 P - 竖楞方木通报到柱箍的会合荷载(kN)，竖楞距离取H偏向的；20.9)0.32 0.45/2 = 3.89 kN； H偏向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.612 kN； H偏向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.152 kN.m； H偏向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.58、066 mm；柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.15 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面反抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力盘算值: = 28.487 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力盘算值 2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过盘算得到: V = 0.066 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.066mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!八、H偏向对拉螺栓的59、盘算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；10510-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.612 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.612kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!六、质量尺度及质保步伐、模板安装质量要求6.2、施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，包管墙、柱断面尺寸正确。6.3、模板应具有足60、够强度、刚度及稳定性，能可靠地蒙受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应查抄承重架及加固支撑扣件是否拧紧。6.4、墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防备漏浆、“烂根”及出麻面。6.5、支撑系统要公道，防备梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。、柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交代检三检制度，进行工序交代制度，然后进行查验批报验事情。6.7、模板的安装误差应严格控制在允许偏差范畴内。项 目安装允许偏差（mm）查抄要领轴线位置5尺量查抄底模上外貌标高5水准仪或尺量查抄墙、梁截面尺寸+4，-5尺量查抄层高垂直偏差52m靠尺相临两板外貌崎岖差2直尺和尺量查抄外貌平整（2m长度以上）52m靠尺61、和楔形塞尺预埋钢板中心线位移3拉尺和尺量查抄预埋管、预留孔中心线位移3拉尺和尺量查抄预留洞中心线位移10拉尺和尺量查抄截面内部尺寸+10，0拉尺和尺量查抄七、板模安装的质量控制步伐：7.1、所有的结构支架前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调解。7.2、模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人卖力。7.3、为防备砼在硬化历程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的外貌（包罗第一次使用的模板）涂刷断绝剂。7.4、浇筑时，应分层浇筑，每层厚度不大于0.5米，制止混凝土一次下料过多造成打击力、侧压力过大而跑模；7.5、安装前认真清理墙体钢筋下的杂物62、及模板面上的杂物；7.6、浇筑混凝土时摆设专人看模板，发明问题实时报告实时处置惩罚。7.7、涂刷脱模剂后，应制止施工人员随意踩踏污染钢筋。、在安装模板之前，应将种种电管、水管等按图就位，制止模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格凭据配模图纸进行安装。7.9、浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，制止磨损撞坏面板，同时振捣时间要按范例划定，要适时，以防模板变形。7.10、楼板最早加荷时间应经核算确定，当掺缓凝剂时，应适当延长时间。7.11.、为确保质量，应相应制定赏罚步伐。八、制品掩护1、浇筑混凝土前对上口截面进行笼罩，制止杂物落进模板内。浇筑混凝土时摆设专人看模板。2、模板拆除时，禁用重物敲击63、，防备混凝土墙面及门洞口等处出现裂纹运输历程中防备碰撞，制止板面变形，保持板面清洁，影响混凝土的外观质量。3、结构墙体施工时，墙体定位钢筋中的支模顶棍不可对主筋进行焊接，顶棍两端必须刷防锈漆。4、板质料应分类码放，多层板不消时应将板面清理洁净后平放成垛，防备板面变形、损坏。九、宁静步伐1、进入施工现场时，必须戴好宁静帽，高空作业系好宁静带。2、登高作业时，连接件必须放在东西袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等种种东西必须系挂在身上或安排在东西袋内，不得掉落。3、支模应凭据顺序进行，模板及支撑系统在没有牢固前，禁止攀登4、高空作业人员严禁攀爬模板和脚手架上下，也不得在高空的墙顶及其模板等上面行走64、。5、模版装拆时，上下有人策应，模板应随拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把运动部件牢固牢固。6、装拆模板，必须有稳固的登高东西或脚手架，高度凌驾2.0m时，必须搭设脚手架。装拆历程中，除操纵人员外，下面不得站人，高处作业时，操纵人员应挂上宁静带。7、安装墙体模板时，应随时支撑牢固，防备倾覆。8、拆模时，应按顺序拆除，拆除梁板时，为制止突然整块坍落，须要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操纵员进入。拆梁板模时，操纵人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。9、高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出事情区，暂停人员过往。10、模板的吊65、装、运输、存放，必须稳固可靠，模板堆放高度不得凌驾1.0m。11、模板调运时，指挥、拆除和挂钩人员必须站在宁静可靠的地方操纵。12、使用电锯、电刨等木工电器，应由宁静部分进行宁静交底，并应具备相应的宁静设施，要做到一机一闸一漏电，严禁乱接、乱拉电线。13、墙体模板安装后应搭设操纵平台，操纵平台护身栏高度为1.5m，设两道水平栏杆；操纵平台满铺脚手板和300mm高的挡脚板。14、模板部件拆除后，临时堆放处离楼层边沿不应小于1.0m,堆放高度不得凌驾1.0m，楼层边、通道口、脚手架边沿等处，严禁堆放任何拆下物件。15、严禁任何人攀爬模板或脚手架上下，作业人员从专用通道上下。16、遇有模板上有预留孔66、洞时，应在安装后将孔洞盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。17、拆除模板时一般用长撬棍和羊角锤，不得用大锤硬砸硬撬。人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，应注防备整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，拆模人员要站在门窗洞口处的外面拉支撑，以防模板突然全部掉落伤人。18、.酒后和经医生查抄认为不适合高空作业的人员，不得进行高空作业。19、遇六级以上大风时，应暂停室外高空作业，雪霜雨后应先将施工现场清扫好，略干不滑时才气进行作业。十、消防、文明施工、环保步伐2、认真执行施工现场消防治理有关划定，动用明火必须有“用火证”，木材加工场设置消防箱。3、楼内不得存放易燃质料。4、木材加工场设一组2个5公斤干粉灭火器。5、文施、环保步伐6、文明施工到达市级宁静文明施工工地尺度。7、现场模板、配件及其它质料严格按施工平面图划定园职位置码放整齐，并注明规格、名称，种种设施及园地设专人卖力。8、在楼层模板拆除完后，楼层内的废物，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。