1、正本电厂工程汽轮发电机基座上部结构施工组织方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录1 编制依据 12 工程概况13 施工部署13.1管理目标13.2 任务划分23.3 施工缝的划分23.4 本工程主要周转材料需用量23.5 施工机械设备配备34 主要施工方法34.1 施工测量34.2 模板工程44.3钢筋工程334.4预埋件354.5砼工程364.6清水混凝土施工措施395 保证质量措施425.1 质量目标425.2 保证措施425.3 质量验收措施436 安全及环保措施43 1#汽机上部结构施工方案1 编制依据 汽2、轮发电机基座上部结构施工图（F553S-T0206） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002） 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001） 混凝土质量控制标准（GB50164-92） 电力建设施工及验收技术规范（DL/T5210.1-2005 建筑工程篇） 火电施工质量检验及评定标准（土建工程篇）2 工程概况汽轮发电机基座上部为现浇混凝土框架结构。1#汽轮发电机基座位于主厂房AB跨37轴线，平面尺寸为12m31.013m，汽轮发电机中心线距A轴线13.40m。分为底板层、6.30米层，12.6米运转层。竖向结构有8根大截面柱子。柱子截面均为2000mm2000mm3、。6.30米层为梁板结构，楼板厚度400mm，框架梁宽最大为2000mm，梁高最大为1200mm。12.6米运转层梁式结构，梁宽度为6882781mm，位于轴线纵梁梁高为5270mm，其余梁高基本均为2400mm。砼量1400m3、钢筋220吨。材料：砼：梁、柱采用C40，二次灌浆采用高强无收缩二次灌浆料，材料抗压强度等级要求不小于70MPa。钢筋：采用HPB235级钢和HRB335级钢。钢筋连接采用等强焊接和直螺纹机械连接。柱主筋采用直螺纹机械连接。钢筋保护层厚度：柱为60mm,梁保护层分别有60mm,80mm等,详见各层梁配筋图。钢板及型钢：Q235B。焊条：HPB235用E43xx，HP4、B335用E50xx。3 施工部署3.1管理目标3.1.1质量目标全面达到国家和原电力部颁标准，并达标投产；分项工程合格率100%；砼达到清水砼标准。3.1.2工期目标1汽机基座上部结构完工时间： 2011年10月9日。3.2 任务划分主厂方施工队负责汽机上部结构施工。钢结构制作及吊装队：钢结构制作吊装、预埋件加工；水电队：配合水、电、通安装施工。3.3 施工缝的划分汽机基座底板-4.5m以上分五次浇筑，施工缝分别设置在0.00m、6.3m层梁柱钢筋分界处、+6.3m、运转层梁柱钢筋分界处、+12.6m运转层梁底，同时本层浇筑时必须预埋好下一次浇筑构件的钢筋，具体施工顺序设置见下图：施工缝的处5、理：在先浇筑的砼上预留直径为8mm，间距为200200mm，长度为600mm（插入砼内300mm）的钢筋。浇筑上层砼前先除去表面50mm厚的砼，再清扫干净并充分湿润，坐一层掺有胶结剂的水泥净浆，再向上继续浇筑砼。施工顺序汽机底板-4.5m0.00m6.3m梁底6.3m梁、板面10.2m/9.85m (12.6m运转层梁、板底)12.6m运转层梁、板面。3.4 本工程主要周转材料需用量主要周转材料需用量表序号材料名称数 量118mm厚光面木模板1750M2216高强对拉螺杆（带18 PVC套管）6000m3钢杯(配套带碟型螺母、压板等)5004木方（50mm*100mm）45m35槽钢（10#）6、5000米6钢管120T7槽钢【10*9m345条8槽钢【14*9m14条9工25a/9m23条3.5 施工机械设备配备本工程主要施工机械设备配备如下表：序号机械或设备 名 称型 号规 格数量额 定功 率生产能力1自卸汽车3辆10T225T汽车吊1台3振动平板夯3台1.1Kw4插入振捣器Z50（Z30）6台1.1Kw5平板拖车 1台6交流电焊机4台15Kw5T7木工机械 2套8水准仪1台9全站仪1台10钢筋切断机1台11钢筋弯曲机1台124 主要施工方法4.1 施工测量基础完成后，依据现场布设的控制点进行汽机上部结构的轴线、汽机中心线和标高定位测量。4.2 模板工程4.2.1汽机框架柱模板汽机7、框架柱模板施工特点：模板面积大、重量大、钢木结构，在现场组装校正。框架柱截面为2000mm2000mm，柱模板面板全部采用18mm胶木大模板1220*2400，第一道背楞采用50mmX100mm木方，竖向布置，每边采用11条木方作为竖楞，柱箍采用10号槽钢，配套以每边设置四个M18mm高强拉杆及蝶形螺母。柱箍的间距为450mm。详见附图。柱模于现场散拼，短边柱模板两头侧口处粘贴10mm宽海绵单面胶条,长边柱模板紧压短边柱模板侧口，防止柱阴角处漏浆。满堂架兼做柱模的支撑架、操作架，安装时柱模周围设置斜撑=1500mm。模板与已浇混凝土的接触面要设置双面胶，以防止漏浆。梁板施工时，于柱底四周埋设18、6钢筋桩，柱外侧每边埋设3根16的螺栓，主要用于柱模的定位及调整。柱模支设之前，要先将柱脚用12.5水泥砂浆找平，但应注意，找平砂浆不得吃入柱身内。4.2.1.1柱模板计算书 一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=2000mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=2000mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距200mm。柱箍采用轻型槽钢100503.0，每道柱箍1根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 二、柱模板荷载9、标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式:,跨中最大弯矩计算公式:经过计算得到最大弯矩 M = 0.1031.3200.200.20=0.125kN.M,面板截面抵抗矩 W = 600.018.018.0/6=32400.0mm3,经过计算得到10、 = M/W = 0.125106/32400.0 = 3.867N/mm2,面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33758/(260018)=0.522N/mm2,截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2,面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式: 经过计算得到 v =0.677(40.0000.60)200.04/(1006000.0291600.0) = 0.149mm,v 面板最大允许挠度，v = 200.000/250 11、= 0.80mm；面板的最大挠度满足要求! 四、竖楞方木的计算 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式: 跨中最大弯矩计算公式: 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1010.4400.600.60=0.376kN.M,竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0100.0100.0/6=83333.3mm3,经过计算得到 = M/W = 0.376106/83333.3 = 4.510N/mm2,竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=12、0.60.60010.440=3.758kN,截面抗剪强度计算值 T=33758/(250100)=1.128N/mm2,截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2,竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式: 经过计算得到 v =0.677(40.0000.20)600.04/(1009500.04166667.0) = 0.177mm,v 竖楞方木最大允许挠度，v = 600.000/250 = 2.40mm；竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算 柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 轻型槽钢100503.0mm；钢柱箍截面13、抵抗矩 W = 12.20cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52cm4； B方向柱箍计算简图 P = (1.240.00+1.43.00)0.20 0.60 = 6.26kN,最大弯矩 M = 1.890kN.m,最大支座力 N = 25.404kN,最大变形 v = 0.546mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式:柱箍的强度设计值(N/mm2): f = 205.000,B边柱箍的强度计算值 f = 154.90N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.546mm, v 柱箍最大允许挠度，v = 666.667/400 = 1.67mm14、；柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA 对拉螺拴的强度要大于最大支座力25.40kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径至少16mm! 七、H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 P = (1.240.00+1.43.00)0.20 0.60 = 6.26kN,最大弯矩 M = 1.890kN.m,最大支座力 N = 25.404kN,最大变形 v = 0.546mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式:=M/W f 柱箍的强度设计值(N/mm2): f = 205.000,H边柱箍的强度计算值 f = 154.90N/mm2,H边柱箍的强度验算满足要15、求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.546mm, v 柱箍最大允许挠度，v = 666.667/400 = 1.67mm；柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA 对拉螺拴的强度要大于最大支座力25.40kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要至少为16mm!4.2.2梁模板 （1）6.3m层2m*1.2m梁模板1)、6.3m梁模板系统参数：梁底模板参数：纵向支撑7根,面板厚度18.0mm,木方间距不大于200mm。梁侧模板参数:主楞间距600mm,次楞间距200mm,穿梁螺栓水平间距600mm、竖向间距400mm、直径M16；主楞龙骨材料：钢16、楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数2根；次楞龙骨木楞，宽度50mm、高度100mm；次楞合并根数2根。2)、6.3m梁模板支撑系统参数：立杆纵距（沿梁跨度方向间距）不大于La0.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长0.10m；脚手架步距不大于1.50m；梁支撑架搭设高度10.90m；梁两侧立柱间距2.60m；承重架支设多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆5根；立杆横向间距或排距0.50m；采用的钢管类型为483.00（也可选用10#槽钢代替）；扣件连接采用双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。（见附图）（2）汽轮机12.6m层异形梁模板1)、17、梁模板系统参数：梁底模板参数：梁底纵向支撑根数：13,梁底木方间距不大于150mm；面板厚度(mm)：18.0；梁侧模板参数：主楞间距(mm)：600；次楞间距(mm)：200；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2。2)、梁模板支撑系统参数：立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La0.40m；立杆上端伸出至模板支撑点0.10m；脚手架步距1.20m；梁支撑架搭设高度12m；梁两侧立柱间距3.20m；承重架支设多18、根双承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆7组,延梁跨方向双立杆；立杆横向间距或排距0.40m；采用的钢管类型为483.00双立杆；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。（斜撑及剪刀撑布置见附图）（3）汽轮机下12.6m层4.25m*2.4m梁模板1)、梁模板系统参数：梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：22；面板厚度(mm)：18.0。梁侧模板参数：主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：400mm，400mm，400mm，19、400mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为轻型槽钢100503.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm。2)、梁模板支撑系统参数：梁截面宽度 B(m):4.26；梁截面高度 D(m):2.40；混凝土板厚度(mm):0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；梁支撑架搭设高度H(m)：6.30；梁两侧立杆间距(m):4.66；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直20、梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:10；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。（4）其余各层梁的搭设1)、梁模板系统参数：梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑间距按200mm布置；面板厚度(mm)：18.0。梁侧模板参数：主楞间距(mm)：600；次楞间距200mm；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：400mm。穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为钢管48*3.0；主楞合并根数：2；次楞龙21、骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm。2)、梁模板支撑系统参数：立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；梁；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数按间距400mm排列设置顶托；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。4.2.2.1、6.3m层梁模板及扣件钢管支撑架计算书一、参数信息1.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均22、布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.3；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.02.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于23、模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 分别为 44.343 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值44.343 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算按支撑在内楞上的三跨连续梁计算 面板计算简图1.抗弯验算 按以下公式计算面板跨中弯矩：面板的最大弯距 M= 0.131.00200.002 = 1.24105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.24105 / 3.24104=3.827N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.827N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.0024、0N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 面板的最大挠度计算值: = 0.67726.61200.004/(1009500.002.92105) = 0.104 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 =0.104mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.800mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞25、计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:按以下公式计算内楞跨中弯矩：内楞的最大弯距: M=0.15.17600.002= 1.86105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.86105/8.33104 = 2.232 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.232 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.43600.004/(10010000.004.17106) = 0.093 mm；内楞的最大容许挠度26、值: = 2.400mm；内楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！2.外楞计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 最大弯矩M按下式计算： 外楞的最大弯距：M = 0.1756200.453400.000 = 4.34105N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.34105/4.49103 = 96.666 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 27、205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =96.666N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.32103400.003/(100210000.001.08105) = 0.172mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.172mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.3430.6000.4002 =21.285 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 1728、0.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.285kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 500.0018.0018.00/6 = 2.70104mm3；I = 500.0018.0018.0018.00/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：跨中弯矩计算公式如下:梁底模面板计算应力 =5.434 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度计算公式29、如下: 面板的最大挠度计算值: =0.302mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 285.7 / 250 = 1.143mm，满足要求！七、梁底支撑的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.2000.286=8.743 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.286(21.200+2.000)/ 2.000=0.220 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.286=1.286 kN/m；2.方木的支撑力验30、算静荷载设计值 q = 1.28.743+1.20.220=10.755 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.286=1.800 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 10.755+1.800=12.555 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.7550.531、000.500= 0.269 kN.m；最大应力 = M / W = 0.269106/83333.3 = 3.227 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.227 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:方木的受剪应力计算值 0.968 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6778.963500.0004 32、/(10010000.000416.667104)=0.091mm；方木的最大允许挠度=0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.091 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(33、30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.359 kN，中间支座最大反力Rmax=11.765；最大弯矩 Mmax=0.636 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.588 mm；支撑钢管的最大应力 =0.636106/4730.0=134.435 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 134.435 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗34、滑移的计算:该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.765 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.037(1.200+0.1002) = 1.720 m；Lo/i = 1720.383 /35、 15.900 = 108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7612.691/(0.530450.000) = 31.919 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.919 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.037(1.200+0.1002) = 1.720 m；Lo/i36、 = 1720.383 / 15.900 = 108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13903.476/(0.530450.000) = 58.295 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.295 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！4.2.2.2、12.6m梁模板及扣件钢管架支撑计算书 一、参数信息1.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):37、44.3；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.02.材料参数木材品种：松柏；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 根据以上两个公式计算38、的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值44.343 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 按以下公式计算面板跨中弯矩： 面板的最大弯距 M= 0.131.00200.002 = 1.24105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.24105 / 3.24104=3.827N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.827N/mm2 小于 面板的抗39、弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 面板的最大挠度计算值: = 0.67726.61200.004/(1009500.002.92105) = 0.104 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 =0.104mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.800mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 =40、 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:按以下公式计算内楞跨中弯矩：经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.86105/8.33104 = 2.232 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.232 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.43600.004/(10010000.004.17106) = 0.093 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；内楞的最大挠度计算值 =41、0.093mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！2.外楞计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 最大弯矩M按下式计算： 外楞的最大弯距：M = 0.1756200.453400.000 = 4.34105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.34105/4.49103 = 96.666 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =942、6.666N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.32103400.003/(100210000.001.08105) = 0.172mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.172mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.3430.6000.4002 =21.285 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN43、；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.285kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 400.0018.0018.00/6 = 2.16104mm3；I = 400.0018.0018.0018.00/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： Mmax = 0.1045.2230.2342=0.248kN.m； =0.248106/2.16104=11.480N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.480 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.0044、0N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度计算公式如下: 面板的最大允许挠度值: =234.17/250 = 0.937mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67740.940234.24/(1009500.01.94105)=0.451mm；面板的最大挠度计算值: =0.451mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 234.2 / 250 = 0.937mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)4.0000.234=23.885 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 45、0.3500.234(24.000+2.810)/ 2.810=0.315 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.234=1.054 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.223.885+1.20.315=29.040 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.054=1.475 kN/m； 方木计算简图方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3；I=10.00010.00010.00010.000/12 =46、 833.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 29.040+1.475=30.516 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.129.0400.4000.400= 0.465 kN.m；最大应力 = M / W = 0.465106/166666.7 = 2.788 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.788 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: 47、V = 0.629.0400.400 = 6.970 kN；方木受剪应力计算值 = 36969.684/(2100.000100.000) = 1.045 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.045 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67724.200400.0004 /(10010000.000833.333104)=0.050mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.60048、 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.050 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.600 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)4.000= 102.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(102.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 129.120 kN/m2；当n2时： 经过连续梁的计算得到：支49、座反力 RA = RB=4.660 kN，中间支座最大反力Rmax=25.292；最大弯矩 Mmax=1.231 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.005 mm；支撑钢管的最大应力 =1.231106/24574.1=50.09 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值50 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为25.650、0kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=25.292 kN；双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；管立杆受压应力计算值 ；=10468.335/(0.316424.000) = 78.131 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.131 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安51、全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10468.335/(0.509424.000) = 48.506 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.506 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m；Lo/i = 2417.400 / 15.900 = 152.000 ；由长细比 lo/i52、 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=28209.969/(0.301848)1.2 = 132.6N/mm2；立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.066(1.200+0.1002) = 1.768 m；Lo/i = 1768.494 / 15.900 = 111.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=28209.969/(0.509424.000) = 130.713 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 130.713 N/mm2 小于 钢管立杆53、抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！4.2.2.3、12.6m层4.26m*2.4m梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；2.材料参数木材品种：松柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性54、模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 按以下公式计算面板跨中弯矩： 面板的最大弯距 M= 0.111.61357.1432 = 1.48105Nmm；经计55、算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.48105 / 2.70104=5.485N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.485N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 面板的最大挠度计算值: = 0.6779357.144/(10095002.43105) = 0.429 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =357.143/250 = 1.429mm；面板的最大挠度计算值 =0.429mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.429mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算本工程中56、，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 内楞的最大弯距: M=0.18.29500.002= 2.07105Nmm； 最大支座力:R=1.18.2930.5=4.561 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.07105/8.33104 = 2.488 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.488 N57、/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.435004/(100100004.17106) = 0.065 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.065mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:面类型为轻型槽钢100503.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 24.4cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 177.04cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 根据连续梁程序求得最58、大的弯矩为M= 0.798 kNm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.98105/2.44104 = 32.713 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =32.713N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.171 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.171mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)059、.50.55 =6.71 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.71kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4001818/6 = 2.16104mm3；I = 400181818/12 = 1.94105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1028.6990.2032=0.118kNm； =0.118106/2.16104=560、.455N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.455 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度计算公式如下: 面板的最大允许挠度值: =202.62/250 = 0.810mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.64202.64/(10095001.94105)=0.158mm；面板的最大挠度计算值: =0.158mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 202.6 / 250 = 0.81mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.561、0.203=12.917 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.203(22.5+4.255)/ 4.255=0.154 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.203=0.912 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.212.917+1.20.154=15.685 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.912=1.276 kN/m； 方木计算简图 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101062、10/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 15.685+1.276=16.962 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.116.9620.40.4= 0.271 kN.m；最大应力 = M / W = 0.271106/83333.3 = 3.257 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.257 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.616.9620.4 63、= 4.071 kN； 方木受剪应力计算值 = 34070.87/(250100) = 1.221 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.221 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 12.917 + 0.154 = 13.071 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67713.0714004 /(10010000416.667104)=0.054mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的64、最大挠度计算值 = 0.054 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.500= 63.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(63.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 83.220 kN/m2；经过连续梁的计算得到：支座反力 65、RA = RB=3.243 kN，中间支座最大反力Rmax=17.961；最大弯矩 Mmax=0.806 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.885 mm；最大应力 =0.806106/4490=179.551 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 179.551 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:本工程采用顶托立杆承重不计算扣件抗滑移。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 266、.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4646.327/(0.316424) = 34.678 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.678 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.967、 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18807.801/(0.316424) = 140.373 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 140.373 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.2.3楼层支撑系统4.2.3.1、6.3m层支撑系统设计梁板的模板支撑系统采用48X3.5扣件式满堂脚手架。立杆间距的布置为：梁下立杆间距统一为不大于500X500、延汽机梁跨方向采用双立杆，板下满堂支架统一为不大于500 X 600。立杆的接长：立杆的接长均采用对接扣件，立杆的对68、接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开间距不宜小于500 mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3，严禁采用搭接。满堂架支撑立杆布置见附图1、2、3。水平杆布置为：扫地杆距根部为200mm,所有步距归并为1.2m，挨着柱下和板下的一步归并为400mm，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度不大于300mm(12.6m层) 。水平杆的接长：水平杆的接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻69、接头在水平方向错开的距离不应小于500 mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）采用搭接时，搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100 mm。剪刀撑的布设为：满堂模板支架四周及板底中间每6m支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；按每两跨米沿水平向设水平剪刀撑，且须与立杆连接，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端70、部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100 mm。梁底和板底均采用双扣件或顶托，在上钢筋之前和浇混凝土之前必须再次拧紧，拧紧扣件用45N.m60 N.m的力矩。脚手架构造策施：所有脚手架随结构的上升均要每隔两步实行附着，所有的立杆下均要设置垫块，软弱的回填土必须压实。4.2.3.1.1、6.3m板模板及扣件钢管高架支撑计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):10.80；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:71、0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):400.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.072、00/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.400 = 2.500 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.6000.250 = 0.450 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯距 M =73、 Pl/4 + ql2/8 = 0.6300.600 /4 + 3.1050.6002/8 = 0.234 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 3.1050.600/2 = 1.247 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.234106/83.333103 = 2.811 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.811 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/274、bh T其中最大剪力: V = 0.6003.105/2+0.630/2 = 1.247 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1246.500/(2 50.000 100.000) = 0.374 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.374 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 V= 52.588600.0004 /(3849500.0004166666.67) +450.000600.000375、 /( 489500.0004166666.67) = 0.161 mm；方木最大允许挠度值 V= 600.000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.400 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.1050.600 + 0.630 = 2.493 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.367 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.393 mm ；最大支座力 Qmax = 6.613 kN ；钢管最大应力 = 0.367106/4490.000=876、1.833 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 81.833 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.613 kN；R 0.5mm时禁止使用，弯曲、变形的钢管禁止使用。5） 扣件：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合77、格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。4.2.3.3模板支架的拆除1）拆除前应全面检查支架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求2）拆除作业必须由上而下进行，严禁上下同时作业3）模板应随支架的拆除逐块拆下，禁止成片撬落4）拆除区域应围起警戒，禁止其他人员进入5）拆下的模板和扣件等禁止高空抛落6）模板的拆除要搭设操作平台，拆下的模板、木方应及时除掉上面的铁钉防止扎伤。4.2.3.4 模板的拆除待混凝土强度能保证其棱角不因拆模而破坏，即可拆除侧模，梁底模要待同条件养护的拆模试块强度达到设计强度标准值的100%方可拆除。4.2.3.78、5模板质量标准和检验方法：见表41：建4.3.4表。表4-1 建4.3.4表序号检 验 项 目类别单位质 量 标 准检验方法及器具合 格优 良1模板及其支撑结构一类具有足够的强度、刚度和稳定性，严禁产生不允许的变形对照模板设计、观察和尺量检查2预埋件、预留孔洞安装一类正确、牢固、齐全对照设计，观察、手摇动和尺量检查3预埋螺栓安装孔要求一类齐全、正确、牢固观察和手摇动检查4基础中心线与主厂房轴线位移一类mm5经纬仪和钢尺检查5预埋螺栓安装允许偏差预埋管中心一类mm0.1d，且3尺量检查垂直度一类mmL/200，且5吊线、尺量检查直埋式中心一类mm1尺量检查垂直度一类mmL/450吊线、尺量检查顶79、标高一类mm0+10尺量检查活动锚板中心一类mm3尺量检查标高一类mm0+15尺量，水准仪检查水平带槽的一类mm3水平尺检查带螺纹孔的一类mm1水平尺检查6模板接缝宽度二类mm2.51.5观察和尺量检查7模板与混凝土接触面二类基本无粘浆，隔离剂涂刷基本均匀无粘浆，隔离剂涂刷均匀观察检查8模板内部清理二类基本干净，无杂物干净无杂物观察检查9梁、柱、墙中心线对基础中心线位移三类mm3尺量检查10梁、柱截面尺寸偏差三类mm+45尺量检查11平面外形（长、宽）尺寸偏差三类mm+58尺量检查12模板表面平整度三类mm32m靠尺和楔形塞尺检查13模板拼缝高低差三类mm1直尺和楔形塞尺检查14全高垂直偏差三80、类mm8经纬仪或吊线和尺量检查15梁底模标高偏差三类mm5水准仪测量检查16预埋件预留孔中心线位移三类mm5水准仪检查17水平高差三类mm3尺量检查注 d为螺栓直径； L为螺栓长度。当螺栓为套筒式时，套筒中心和螺栓中心偏差在自由状态下不得大于1mm。直埋螺栓固定钢架质量标准序号检 验 项 目类别单位质 量 标 准检验方法及器具合 格优 良1螺栓固定架基本要求一类必须符合设计和现行施工规范要求，具有足够的强度、刚度和稳定性，并和模板钢筋严格脱开观察和手摇动检查2用于固定螺栓的型钢或钢板的钻孔直径一类mmD+1尺量检查3螺栓固定形式一类用双螺冒拼紧，严禁在螺杆上点焊观察检查4用于固定螺栓的型钢或钢81、板的底标高二类mm大于或等于砼的标高加30水准仪或标高拉线后量测5泵送砼输送管支架二类砼输送管支架应与螺栓固定架脱开砼浇灌前观察检查4.3钢筋工程钢筋全部于现场加工。框架柱竖向钢筋接头采用直螺纹型连接；梁主筋接头采用直螺纹连接或等强焊接。 由于本工程使用钢筋的品种较多，所以从钢筋原材到半成品都必须做好标识，钢筋的原材及半成品必须分区堆放。4.3.1钢筋绑扎的准备工作核对半成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料单料牌相符。如有错漏，应纠正增补。准备绑扎铁丝及绑扎工具，搭设操作架。钢筋绑扎的铁丝可采用20-22号铁丝或镀锌铁丝，其中22号铁丝只用于绑扎直径12mm以下的钢筋。准备控制混凝82、土保护层用的水泥砂浆垫块。4.3.2柱筋绑扎：箍筋的接头（弯钩叠合处）应交错布置在四角纵向钢筋上；箍筋转角与纵向钢筋交叉点均应扎牢（箍筋平直部分与纵向钢筋交叉点可间隔扎牢），绑扎箍筋时绑扣相互间应成八字形。框架梁钢筋应放在柱的纵向钢筋内侧。柱筋垫块水平及竖向间距均不超过1000mm。4.3.3梁与板钢筋绑扎：纵向受力钢筋采用双层排列时，两排钢筋之间应垫以直径25mm的短钢筋，以保持其设计距离。箍筋的接头（弯钩叠合处）应交错布置在两架立钢筋上，其余同柱。板上部的负筋，要防止被踩下。具体措施是焊设专用钢筋马凳以支撑楼板上层钢筋；马凳的间距要足以支撑顶板钢筋及施工荷载，马凳的支腿不得接触模板，要垫设83、混凝土垫块。板、次梁与主梁交叉处，板的钢筋在上，次梁的钢筋居中，主梁的钢筋在下。框架节点处钢筋穿插十分稠密时，应特别注意梁顶面主筋间的净距要有30mm，以利浇筑混凝土。梁钢筋的绑扎与模板安装之间的配合关系：梁的高度较小时，梁的钢筋架空在梁顶上绑扎，然后再落位；梁的高度较大（1.2m）时，梁的钢筋宜在梁底模上绑扎，其两侧模或一侧模后装。4.3.4质量标准和检验方法：见表42：建4.3.5表。表42：建4.3.5表序号检 验 项 目类别单位质 量 标 准检验方法及器具合 格优 良1钢筋的品种和质量一类必须符合设计要求和有关现行标准（规范）的规定检查出厂证件和试验报告及观察检查2钢筋的规格、数量和位84、置一类必须符合设计要求和有关现行规范规定观察、点数及尺量检查3接头型式，部位，同一截面受力钢筋的接头百分率与搭接长度一类必须符合设计要求和有关现行规范规定点数和尺量检查4钢筋骨架一类绑扎或焊接牢固观察、手摇动检查5钢筋焊接质量一类必须符合建3.6.2-1表规定外观检查、检查实验报告6预埋铁件制作安装二类必须符合建3.6.2-1表规定检查焊接记录、合格证7钢筋表面质量二类表面应平直、洁净，不应有损伤，油渍、漆污、片状老锈和麻点等全面观察检查8有抗震要求的框架结构纵向受力钢筋二类必须符合建3.6.2-7表要求检查试验报告9箍筋弯钩的形式、弯曲半径和平直部分的长度二类必须符合设计要求和有关现行规范规85、定观察、尺量检查10受力钢筋间距偏差三类mm10尺量连续三档取其最大值11箍筋间距偏差三类mm20尺量连续三档取其最大值12受力钢筋排距偏差三类mm5尺量检查13受力钢筋保护层偏差柱、梁三类mm5尺量检查墙、板314钢筋骨架的宽与高偏差三类mm5尺量检查15钢筋弯起点位置偏移三类mm20尺量检查4.4预埋件4.4.1砼面预埋件：砼面预埋件采用在结构钢筋面上加绑施工用筋，再在施工用筋上对预埋件进行点焊加固的方式进行加固。4.4.2梁、柱侧埋件：梁侧埋件埋设先绑扎好梁、柱，在安装模板前先预拼装模板，在模板上放出预埋件的位置，再在模板上安装埋件，用直径4.5mm的铁钉将预埋件（埋件上四角钻5mm孔）86、，且将埋件锚筋与主体钢筋的箍筋绑扎连接牢固，模板拆除后，将外露铁钉头用手持砂轮机切除磨平即可。具体安装如右图所示。4.4.3梁底埋件：梁底埋件的埋设，先安装好梁底模，在梁底模上测量放出埋件位置进行预埋件埋设，埋件与模板之间用直径4.5mm的铁钉将预埋件紧固于模板表面。4.5 机座上部预埋螺栓套管工程在汽轮发电机基座的运转层施工中，汽机基座台板螺栓的预埋是关键工序，必须保证每根螺栓的偏差在允许范围，包括对中、垂直和标高偏差，螺栓埋设难点在于其固定方案，工程采用独立于模板支撑体系以外上、下钢架(螺栓模板)加固，即在施工6.3m至12.6m层柱子时，每根柱子预埋一钢板埋件（用于焊接型钢立柱），在螺栓87、套管底端用钢梁(25#)与立柱钢联成水平支架作为螺栓套管下端固定支架，再在螺栓套管上端用钢架与立柱钢联成水平支架，作为螺栓套管上端的固定支架，螺栓套管下端在模板放出各螺栓中心点位置，然后用18厚模板加工成圆形定位环用三颗以上固定在模板上，定位环直径等于螺栓套管的内径，螺栓套管下口直接定位于定位环位置。螺栓套管上口采用全站仪定位后用型钢加紧加固，保证上下口垂直度和顶标高精确。为避免泵送管道及走道冲击对螺丝架造成影响，对泵送管道和人工走道的排架进行独架设，不得与螺栓架结构相连。加固汽机基座台板螺栓的钢构架用型钢来制作，经测量复核后，保证预埋螺栓的中心偏差2mm，垂直度偏差2mm时，才能浇筑混凝土。88、具体螺栓套管固定架材料以及安装节点详见后附图。4.5砼工程4.5.1混凝土配合比试配1、水泥：选用强度等级42.5的普通硅酸盐水泥配制砼，采用双掺技术（掺高效缓凝减水剂和粉煤灰），优化配合比。2、粗骨料：采用531.5mm级配碎石。3、砂：选用中砂。4、粉煤灰：在混凝土中考虑加入掺量为水泥用量10%的II级粉煤灰。5、外加剂：采用高效缓凝减水剂、阻锈剂。6、坍落度：泵送： 120140mm；4.5.2混凝土的浇筑4.5.2.1 混凝土浇筑选择汽机各层框架砼要求在本施工层一次浇筑完毕，不允许留设施工缝，因此浇筑混凝土时必须认真对待，做到精心施工，同时在混凝土浇筑完毕后，认真做好测温记录。砼采用商89、品混凝土搅拌站集中搅拌，砼运输采用砼20台搅拌输送车，由搅拌站装车运输至现场，砼采用泵送的方法进行浇筑，少量混凝土由塔吊吊运入模。为避免搅拌站出现故障，选择一台备用商品混凝土站，保证混凝土及时供应。混凝土浇筑时采用两台汽车泵（其中一台备用），两台地泵。4.5.2.2混凝土的浇筑1、混凝土浇筑时应注意：a.施工缝上预留8200x200钢筋，钢筋长度L=600mm（插入砼内300）。b.浇筑前砼要凿去表面50mm，清扫干净并充分湿润，再坐一道掺有胶结剂的水泥净浆；c. b.混凝土浇筑采用斜面分层法由一侧向另一侧一次性浇筑到位，应严格控制分层厚度，最大不超过300mm。d.混凝土大部分采用地泵布料，90、极易出现浇筑速度过快的情况，这种情况很有可能造成涨模；为此要严格控制混凝土的浇筑速度不超过2.5m/h。 e.在混凝土浇筑过程中要边振捣边观察，直至混凝土表面不冒气泡为止，但也应注意不应过振，以免造成混凝土表面返砂，影响混凝土观感。f.柱子整个截面都要予以振捣；上一层混凝土浇筑时，振动棒要插入下层混凝土50mm左右，以此来确保上下层混凝土的结合。但振动棒不宜插入下层混凝土太深，以免扰动下层已沉实的混凝土。g.梁板混凝土的浇筑：梁采用斜面分层法由一侧向另一侧一次性浇筑到位。2、混凝土浇筑应匀速进行，根据混凝土自然流淌形成坡度的实际情况，在浇筑带的前后各布置两台振动器，通过混凝土的流淌及振动作用，91、达到均匀铺摊的效果。混凝土分层浇捣的原则是顺着混凝土的整个铺摊长度，全面振捣，严格控制振捣时间、移动间距和插入深度，以确保混凝土的密实。浇筑时应特别注意插筋位置的正确，防止造成位移及倾斜，浇筑过程中指派专人看护钢筋。 3、因混凝土浇筑面大，为防止出现施工缝，由两台泵从纵向的两端起步浇筑向中间推进，最后闭合。砼浇筑时采取斜面分层推进，一次从底到顶，即采用自然流淌形成斜坡的浇筑方法，能较好地适应泵送工艺，提高混凝土泵送效率，保证上、下层接缝。但必须注意砼的入仓和振捣，以免产生离析和漏振，在每个浇筑带的前后布置两道振捣器，第一道布置在砼卸料点，主要解决上部砼的捣实，第二道布置在砼的坡脚处，确保下部砼92、的密实，每处布置的振动器数量不少于2台。混凝土振捣点应均匀布列。采用行列式的顺序排列，以免发生混乱造成漏振。每一插点的振捣时间一般为2030秒，为保证混凝土层间不形成冷缝，每上层与下层浇筑时间间歇不得大于4小时，振捣上层时，要插入下层5cm左右，以防两层混凝土之间产生夹缝，混凝土从搅拌站出站后2小时内必须下料入模。为防止混凝土表面裂纹的产生，在混凝土终凝前进行混凝土表面的压光。4、每层浇筑300mm，混凝土自然形成的坡度约为1：6。5、在泵送砼浇筑带布置24台插入式振捣器，为防止集中堆料，先振捣出料点的砼，使之形成自然坡度，然后成行列式由下而上再全面振捣，混凝土振捣应快插慢拔，插点要均匀排列，93、每一插点振捣时间以2030秒为宜，以混凝土表面呈水平并出现均匀的水泥浆和不再冒气泡时，不显著下沉，表示已振实，即可停止振捣。每次移动距离不超过振捣器作用半径的1.5倍（约400mm）。在斜面底部和边角处要加强振捣，振捣器与模板边缘距离不得超过0.5倍振捣器有效作用半径，且不得漏振，并尽量不碰撞钢筋和预埋管件。混凝土应连续浇筑，当必须间歇时，其时间应缩短，并应在前层混凝土初凝前，将次层混凝土铺盖。6、振捣混凝土时振捣器插点要均匀，不得漏振。钢筋较密处要加强对钢筋的监护，必要时可用撬棍配合施工，然后将钢筋复位。7、浇筑混凝土时，每隔半小时，采取在混凝土初凝时间前，对混凝土进行二次振捣，以排除砼因泌94、水在粗骨料、水平筋下部生成的水份的空隙，提高混凝土与钢筋之间的握裹力，增加密实度，提高抗裂性。8、混凝土表面处理：混凝土浇捣完后，先用长挂尺刮平，然后用木抹子反复搓压3-4遍，直至表面密实。4.5.3混凝土的养护与测温柱子与梁采用包裹塑料膜养护，即在柱模拆除后立即将柱子用塑料膜包裹，以防止混凝土内水份蒸发，但塑料薄膜必须封闭严实。同时楼板和柱子采用浇水养护，养护时间不得少于7d，浇水次数应能保证砼处于湿润状态。运转层采用保温法进行混凝土的养护。混凝土终凝后，在其表面洒水后覆盖塑料薄膜、盖三至四层棉毡，养护期间视测温情况确定是否增加或减少覆盖层数。运转层测温点布置采用JDC-2型便携式电子测温仪95、进行混凝土温升情况的测定。每个测温点上、中、下共三个测温探头。方法是运转层梁板的跨中位置预埋测温线。埋入梁内深度为0.3m、梁高H/2处、梁底上0.5m分别测量板的底部、中部和表面的温度。测温频率：测温延续时间自砼浇筑始至撤除保温为止，同时不少于14d；测温时间间隔，砼浇筑后13d为2h，47天为4h，其后为8h；测温点在平面上编号，并在现场挂编号标志，测温做详细记录；温度变化情况及时反馈，砼内部（中底或面）温差不超过20，砼表面温度（面）与砼表面外50mm处（覆盖层内温度）的温差不大于25；砼降温速度不大于1.5/d；撤除保温层时砼表面与大气温差不大于20。养护不少于14d。当各种温差达到196、8时应预警，22时应报警。测砼温度同时应测大气温度。测温结果应及时报告质保部，超出规定值的上报项目技术负责人及监理工程师。升温阶段可增加覆盖，降温阶段减少覆盖。测温记录表同汽机基座底板方案中附表。4.5.3 砼供应能力的应急措施汽机基座砼浇注必须一次性完成，除12.55m层梁底水平施工缝外不得留设其它施工缝，更不得出现冷缝， 为保证达到这一目标，采取如下措施。4.5.3.1砼浇注前，由项目经理部工区经理检查施工队小型机具数量、完好程度，施工队砼浇注操作人员熟练程度、两班倒人数、管理人员值班落实情况；后勤服务经理检查砼搅拌机械、运输机械、输送设备运作状况，临水临电线路状况；总工程师检查砼配合比试97、配情况、塌落度、试块检测是否落实有一定经验的专人 。均合格后方签署浇筑令。4.5.3.2 砼浇注过程中，从项目经理部开始，工程、技术、质保、机械、水电、后勤各部门参加值班，各自检查本职工作执行情况，及时处理故障。4.5.3.3 设备准备：确定两家商品混凝土搅拌站（一家供应、一家备用）；砼运输车有12台，预备3台；砼输送泵共两台地泵作业，再备用一台地泵；所有机械易损件现场备货。4.5.3.4 一旦发生机械故障，现场值班修理员立即进行修理，同时使用备用设备替代。因砼输送设备替换时间一般需要12小时，防止冷缝产生，用塔吊吊运砼处理接缝。4.6清水混凝土施工措施4.6.1模板体系在结构施工中采用清水混98、凝土施工工艺，模板选择至关重要。由于柱、梁、板等混凝土构件截面尺寸较多，尺寸规格不一，结合各电厂工程上模板工程的实际施工经验，拟在清水混凝土结构中采用2440*1220*18mm厚胶木模板、50100木方背肋，483.5钢管扣件及型钢加固的综合模板体系。1）模板制作整个工程使用的模板均在木工车间制作成定尺模板，统一编号，涂刷隔离剂后运至现场拼装。模板加工前应先对进场的材料进行检查验收，确认板材厚度一致，表面光滑平整，木方经压刨机双面压光使之厚度一致；面板裁口顺直。在模板安装过程中，模板长边方向木方伸出模板一个胶合板厚度，背方安装时统一与模板错开200mm，以便装配模板时上下接头错开搭接，提高装99、配精度，减少拼装缝隙。(见下图)2）模板支撑系统的设计刚度要高于现行国家规范标准，并尽量少设对穿钢筋混凝土构件的对拉杆，如必须采用，也应采用工具、组件式的拉杆，拉杆的端头应设置钢杯或胶杯，以确保在混凝土表面上留出的拉杆孔是规则的，且拉杆头不露出。在本工程中，清水混凝土的对拉杆系统拟采用16mm高强拉杆蝶形螺母型钢组合系统。3）对拉杆应均匀对称设置、间距尺寸统一，整齐地排列。需要采用对拉螺栓穿过混凝土构件时，在构件模板两侧的相应位置钻取比PVC管大1mm的圆孔（PVC管内径要比对拉螺栓大23mm），对拉螺栓从PVC管穿过（PVC管的长度要穿出模板两侧45cm），PVC管与模板周围结合处用胶带纸粘100、牢，避免螺栓孔周围漏浆起砂，对拉螺栓使用可抽出周转利用。拆模后，螺栓孔用同标号的砂浆抹平，达到一定强度后，用手提砂轮机磨平，砂纸磨光滑。4）梁板柱模板拼缝均设置海绵条，以防止漏浆；以防止混凝土阳角碰损，增加美观，并可解决模板阳角部位易漏浆的质量通病。板模板的接缝处则可采用胶带纸粘贴。5）模板与已浇混凝土的接触部位要沿混凝土边缘设置海绵条，并将模板牢固地固定在已浇混凝土之上，以避免该部位的漏浆通病。另外在该部位设置一道塑料膜（压设在模板下口之下），以保护下部已施混凝土在上层混凝土浇筑过程中不被污染。6）清水混凝土模板的制作质量标准如下表模板制作质量和验收标准项 目允许偏差检查方法板面平整2用2米101、靠尺四边平直2用2米靠尺几何尺寸-2用直尺两对角线之差3用直尺对拉螺栓孔位置2用直尺板面翘曲L/1000放在平台上，对角线用直尺检查模板边平直3拉线用直尺检查7）由于清水混凝土结构施工质量要求较高，在强调结构可靠的前提下，对结构的外在质量也提出了更高的要求。因此在施工中，对模板的安装质量也有相应要求。8）模板安装质量检验标准，均按电力建设施工及验收技术规范执行。9）模板的拆除应轻拆轻放，模板的表面应进行清洁，不允许刷隔离剂，对损坏的模板进行调换。4.6.2侧面埋件安装本工程预埋件众多，施工难度较大，预埋件安装重点为梁柱侧面埋件安装，为保证预埋铁件位置准确，里面表面与砼在同一平面，同时便于施工，102、则需做好施工前准备与施工过程控制。1）预埋件上有较多锚筋或其他锚固件需电焊焊接，预埋件使用前需重点检查表面平整度，在加工侧面埋件时，必须至少在埋件四角钻4mm通孔。2）为确保预埋件本身方正，尺寸准确，无毛刺，对于平面钢板埋件用剪板机或切割机下料加工，对于角钢等型钢埋件可直接采用切割机切取。3）预埋件安装为保证立面预埋件不易在砼浇筑时发生歪斜、内陷等问题。模板上标出铁件位置，用直径4mm的铁钉将预埋件紧固于模板表面，且将埋件锚筋与主体钢筋的箍筋绑扎连接牢固，模板拆除后，将外露铁钉头用手持砂轮机切除磨平即可。4.6.3 混凝土工程4.6.3.1混凝土配制清水混凝土要颜色一致，则要求所用的材料一致。103、混凝土应取样试配，按试配的配合比施工，严格控制坍落度。混凝土拟采用搅拌站集中搅拌的混凝土，通过搅拌站混凝土搅拌车运输至工地。因此，要求搅拌站在配制清水混凝土中，采用已经检验合格的同一生产厂家的水泥、减水剂；已经检验合格的同一生产地、同一规格的砂、碎石，以保证混凝土的外观颜色一致，保证混凝土的表面平整光滑，不产生浮灰的现象。4.6.3.2混凝土的浇筑混凝土浇筑是保证混凝土外观的重要环节。在正式浇筑混凝土前做好交底工作，落实操作人员岗位职责、作业班次、交接时间和交接制度，做好气象情况收集工作。要求每次对罐车运输的混凝土进行检查，发现异常情况应及时通知相关人员检查，检查合格后方可使用。塌落度宜控制在104、12020cm范围内。因清水混凝土模板的密封很好，对混凝土的振捣时间适当延长保证混凝土表面光滑、无麻面，无气泡。一般每点振捣3035s。混凝土分层浇筑，每层浇筑厚度不超过1.25倍振捣有效半径，混凝土下料点分散布置，连续进行浇筑；插入式振捣棒移动间距不大于振捣棒作用的1.5倍，每一振点延续时间以表面出现浮浆和不再沉落为度。砼振捣时，振动棒应与模板保持150200左右间隙，利于气泡排出。框架柱的浇筑应分层，每层高度不大于500mm，并应注意浇筑速度不宜过快，以免造成模板变形；框架梁的浇筑采用推移式，楼板的浇筑应从短边开始向长向进行推移式浇筑。每次浇砼应进行测算砼的供应能力及布料能力，严格控制施工105、冷缝。对砼浇筑能力不够的人为预留施工缝，施工缝位置采用定型模板，施工缝的留设应满足规范规定。上层混凝土浇筑完毕后要及时对下层混凝土面进行清理，清除上层掉落到已浇混凝土面的水泥浆。4.6.3.3混凝土养护混凝土的早期养护应派专人负责，使混凝土处于湿润状态，养护时间应能满足混凝土硬化和强度增长的需要，使混凝土强度满足设计要求。养护方法应优先采用包裹或覆盖塑料膜保湿的方法，严禁使用易褪色的养护材料养护。4.6.3.4清水混凝土表面处理上层混凝土浇筑完毕后，要对下层混凝土及时进行清理，以清除附着在其表面的水泥浆。安排专人对清水混凝土面的对拉螺栓孔、缺陷等进行修补，修补用水泥砂浆要经过专门的试配，以确保106、修补处的颜色与周边混凝土颜色相一致，并过渡顺滑自然。太过明显的棱角、模板拼缝可采用专用的砂纸片（配套砂轮机）进行打磨，以确保其顺滑过渡5 保证质量措施5.1 质量目标砼质量达到电建验收标准“优良等级”。5.2 保证措施5.2.1 从教育着手，提高全员质量意识，明确岗位质量责任，实行质量终身责任制。5.2.2 严格工序检验，抓好过程控制。5.2.3 施工前做好：(1) 设计图纸会审；(2) 控制桩复测；(3) 编制施工方案，经监理部审定后实施；5.2.4 施工阶段做好：(1) 技术交底：施工技术方案由技术部门负责人或编制人在实施前向专业工长及相关管理人员进行方案技术交底；在分项工序、工程实施前，107、专业工长向作业队组进行施工技术交底。(2) 材料控制：原材料检验合格后采用，砼配合比要经监理部认可后施工。(3) 设备控制：用于施工的机具达到完好状态。(4) 计量控制；计量器具应经校对，其误差在允许范围内。(5) 做好现场文明施工；(6) 施工员做好施工记录。5.2.5 认真实行“三检制”（自检、互检、交接检）和必须的报验手续，认可后方可施工。5.3 质量验收措施 汽机基座施工精度要求高，又涉及工艺交叉作业，必须严把过程验收关，必须保证上道工序联合验收后，方可进行下道工序。同时要求切实落实三检制，班组自检，项目检查必须全方位检查合格后，上报总包、监理、甲方抽检。具体验收有如下几次。 第一次：108、6.3m层、框架柱支模前钢筋、埋件隐蔽验收，参加人员为项目工程部、质保部、业主、监理 第二次：6.3m层、框架柱砼浇注前钢筋、模板、埋件验收，参加人员为项目工程部、质保部、业主、监理 第三次：12.6m层定位轴线、预埋套管位置线验收，参加人员为项目工程部、质保部、业主、监理 第四次：12.6m层支模前钢筋、埋件隐蔽验收，参加人员为项目工程部、质保部、监理 第五次：12.6m层砼浇注前钢筋、模板、埋件隐蔽验收，特别是螺栓套管位置应全面检查验收，参加人员为项目总工、工程部、质保部、技术部、监理、设计、甲方、汽机专家6 安全及环保措施 设立专职安全员，负责安全生产的监督管理工作。 认真进行三级安全教109、育，特种作业人员经安全技术培训，持证上岗。 教育全体施工人员，认真树立“安全第一，预防为主”的指导思想。 明确各级人员的安全生产职责，做到各负其责，各司其职，层层把关。 推行以项目经理为安全第一责任人，安全主任和施工队分管安全的队长为安全直接责任人，班组兼职安全员责任到岗，分工协作的安全生产责任制。 认真做好安全技术交底做到“不伤害自己，不伤害别人，不被别人伤害”。 离坑边上口2米内不得堆土和放置物件。 进入现场施工人员必须戴好安全帽。超过2m的高空作业必须系安全带。 所用机械实行一机一闸，必须有接地保护。 施工用电要有接地保护，不能使用有裸露的电线。 夜间施工必须有足够的照明与亮度。 严禁酒110、后作业，禁止打闹嬉戏。 加强对作业人员的环保意识教育，防止不必要的噪声产生，最大限度减少施工噪声污染。 组织专人对于施工场地及道路定期维护、清扫、洒水，降低灰尘对环境的污染。班组必须做到操作落手清，随作随清，物尽其用，防止尘土飞扬、泥浆洒漏、污水外流。 钢材、半成品等应按规格、品种分别堆放整齐，制作场地要平整，工作台要稳固。 两人合运钢筋，起、落、转、停动作要一致，人工上下传送不得在同一垂直线上。 绑扎立柱、墙体钢筋，不得站在钢筋骨架上和攀登骨架上下。柱筋在4米以上，应搭设工作台。 脚手架作业层满铺脚手板，每块脚手板均用f16号铁丝绑扎。作业层外围做180mm高踢脚板。 安全网每个绑扎孔均用f111、18号铁丝绑扎，要求平整紧绷。 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。拆模后的模板或木方上的钉子，要及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。 泵送砼的管道接头、安全阀必须完好，管道的架子必须牢固，输送前必须试送，检修必须卸压。 使用震动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电。 电焊机外壳，必须接地良好，其电源的装拆由电工进行。 电焊机要设单独的开关，开关应放在防雨的闸箱内，拉合时应戴手套侧向操作。 焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应戴手套。在潮湿地点工作，应站在绝缘胶板或木板上。 更换场地移动把线时，应切断电源，并不得手持把线爬梯登高。 多112、台焊机在一起集中施焊时，焊接平台或焊件必须接地，并应有隔光板。 施焊场地周围应清除易燃易爆物品，或进行覆盖、隔离。 工作结束，应切断焊机电源，并检查操作地点，确认无起火危险后，方可离开。 移动电焊机时，应切断电源，不得用拖拉电缆的方法移动电焊机。如焊接中突然停电，应切断电源。危险因素辨识及控制施工危险因素控制对策表序号危险点和环境因素描述拟采用的风险控制技术措施1参加作业人员对作业程序不清对所有参加作业的人员进行交底，并组织安全规程的学习，履行双签字手续，做到心中有数。2焊接个人劳动防护用品不齐全 加强作业人员安全帽正确使用的监督，焊接人员作业时应佩带防护镜和绝缘手套，工作服穿戴整齐。3焊接作113、业毒气粉尘烟雾带面罩等劳保用品通风设施4施工区无隔离安全区域划分安全区域.挂警示牌。切割作业时火花飞溅戴防护眼镜等劳用品品无关人员进入施工区对非施工人员严禁进入施工区安全网安装不合格安装后必须经安全部门检验合格后使用起重作业落钩时吊物局部着地引起吊绳偏斜。吊物未固定时松钩。对起重人员加强专业培训，起重司机、指挥及司索持证上岗。起重工作区域内无关人员停留或通过在吊物的下方有人员通过或逗留。设立警示牌，对现场人员进行提示，班组长委派专人现场监护。10振捣工具电线老化，未漏保，电闸箱不合格。施工前检查，加漏保使用合格闸箱。11高处施工时联系不善大型砼浇灌时，上下有联系信号。12砼施工时噪音定时.戴耳114、罩13混凝土浇筑施工电机防护缺陷，未接地缺漏保。安装防护罩，由电工安装，检查。14模板支撑不牢砼浇灌前检查.木工专人值班。15机械电源未保护接零，未装漏保，电线破损。作好接地.安装漏保.改换电线。16拆模后，砼强度未到。待砼强度达到要求后拆模17模板支撑.刚度不够检查支撑刚度.夯实地面18架子作业作业人员无证操作特殊作业人员持证上岗19作业人员安全防护用品佩带不齐全作业人员必须佩带安全帽、安全带、穿防滑鞋20施工层脚手板未绑牢 未满铺或未与脚手架同步施工层脚手架同步满铺脚手板，并绑牢21脚手架体上有悬浮物脚手架上不允许有悬浮物22电源线路或照明灯具等电气设备直接接触脚手架电源线路用绝缘子与脚手架隔离23脚手架拆除时未按顺序拆除按顺序拆除 先搭的后拆 后搭的先拆24脚手架拆除时作业区路口未封闭 未设专人监护拆除时路口封闭并由专人监护25拆除脚手架时随意抛掷物料禁止抛掷物料26砂轮机的使用金属屑飞溅戴防护眼镜及手套27文明施工环境管理施工责任区，由专人负责，并做好施工记录。随干随清，.施工完毕后，做到工完料尽场地清，废弃物分类处置。