1、目 录一、编制依据 第1 页二、工程概况 第1 页三、重要工程量 第2 页四、施工准备 第2 页五、施工作业计划 第3 页六、施工顺序及方法 第3 页七、质量保证措施 第44页八、安全健康及环境管理保证体系及措施 第45页九、文明施工保证措施 第52页 xx石柱发电厂新建工程2号机组汽轮发电机基座上部结构施工方案一：编制依据1、GB50204-XX混凝土结构工程施工及验收规范2、DL/T5210.1-XX电力建设施工质量验收及评估标准第一部分：土建工程3、GB50164-XX混凝土质量控制标准4、GB50496-XX大体积混凝土施工规范5、建筑施工手册（第四版）6、火电施工质量检查及评估标准 2、焊接篇7、DL5009.1-XX电力建设安全工作规程.第一部分.火力发电厂8、JGJ18-XX钢筋焊接及验收规程9、JGJ52-XX普通混凝土用砂、石质量及检查方法标准10、JGJ130-XX扣件式钢管脚手架安全技术规范11、JGJ107-XX钢筋机械连接通用技术规程12、JGJ162-XX建筑施工模板安全技术规范13、GB50205-XX钢结构工程施工及验收规范 14、建筑工程质量通病防治手册15、现行建筑施工规范大全16、建筑材料手册（第四版）陕西省建筑设计研究院编17、50-F222S-T020802汽轮发电机基座上部结构图18、建筑施工计算手册（XX年版.江正荣编著）二、工程概况xx石3、柱发电厂新建工程由西南电力设计院设计。2号机组汽轮发电机基座位于主厂房汽机间10-14轴线之间，汽轮发电机中心线距A轴线13m, 距B轴线14m。基座中间层结构标高6.27m，基座顶面运转层结构标高12.55m，12.55m层结构共4榀横向框架和2榀纵向框架。6.27m层横向框架梁截面尺寸：6HKL-1梁为14001200*7160mm，6HKL-2梁为180012004774mm，6HKL-3梁为140012004774mm，中间层纵向框架梁截面尺寸：6ZKL-1梁为180012004031mm，6ZKL-2梁为210012007688mm，12.55m层横向框架梁截面尺寸：TB-1梁为264、92.2（梁顶）/1111（梁底）24507160mm（异型），TB-2梁为126662007160mm（异型），TB-3梁为1044.662004774mm（异型），TB-4梁为XX/206424504702mm（异型）；纵向框架梁截面尺寸：LB-1和LB-2梁最大截面位置为38752450mm；基座顶面运转层有局部平台和挑台，运转层尺寸为29363.111000mm；框架轴间设6.27m平台，平台平面尺寸为40317160mm；轴间设6.27m平台, 平台平面尺寸为76884774mm，中间层板厚600mm；2号机组汽轮发电机基座上部结构设计为现浇钢筋混凝土框架结构，混凝土标号C40，抗震5、设防烈度为6度。支撑平台的框架柱共有8根，其截面尺寸为：14001800、14002100、18002350；基座二次灌浆采用流动性好、高强、微膨胀的H-40，H-A10灌浆料。本工程0.000m相称于绝对标高307.400m。钢筋品种为HPB300和HRB335两种。三、重要工程量C40砼： 993m3 钢筋制安： 198t埋件制安： 22t 模板安拆： 2600m2满堂脚手架搭拆(面积)： 640m2四、施工准备1、重要施工机具准备序号名 称型 号单位数量备 注1自动拌合站HZS60套12振动器台103振动棒50型，8m/12m长根各104断钢机GJ40台25弯钢机WJ40台26闪光对焊机6、VN100台17钢筋调直机CT4-14台18圆盘锯MJ225台29刨木机台110交流电焊机X3-300-1台611砼输送泵车37/42m台212砼运送罐车（8m3）台4137030塔吊台114砼料斗2m3个115全站仪台116钢卷尺把2017水平仪台118钢筋套丝机套22、施工人员准备序号职位人数（名）序号职位人数（名）1生产负责人17木工402技术员28钢筋工303材料员19焊工64安全员110钳工65浇筑工1011杂工106电工2以上各工种人员必须可以胜任本工种的工作，技术好、责任心强，特殊工种（如电工、焊工等），必须经专业培训后持证上岗。五：施工作业计划计划开工时间XX年04月15日， 7、XX年06月20日完毕。施工控制计划如下：+0.00m至6.27m层柱梁板施工 XX年04月15日至05月14日和轴线6.27m至12.55m层大梁下柱段施工 XX年05月15日至05月25日和轴线TB2及TB3梁模板安装及钢筋绑扎 XX年05月25日至05月31日12.55m层梁板施工 XX年06月01日至06月20日六、施工顺序及方法 1、施工段划分第一施工段：0.00m至6.27m层柱梁板施工。第二施工段：和轴线6.27m至12.55m层大梁下柱段施工。第三施工段：和轴线TB2及TB3梁模板安装及钢筋绑扎。第四施工段：12.55m层梁板施工。2、施工流程：第一施工段：测量放线 弹出框架柱8、中心线 6.27m层平台梁板满堂脚手架和至轴线满堂脚手架的搭设 6.27m层以下框架柱钢筋绑扎 6.27m层梁板底模板施工 6.27m层梁板钢筋绑扎 6.27m层柱梁板预埋件施工 6.27m层框架柱梁板模板施工 6.27m层框架柱梁板四级验收 6.27m层框架柱梁板混凝土浇筑。 第二施工段：6.27m至12.55m层框架梁底承重脚手架搭设和轴线框架柱钢筋绑扎轴线和轴线框架柱预埋件施工 轴线和轴线框架柱模板施工 轴线和轴线框架柱四级验收 轴线和轴线框架柱混凝土浇筑 (浇至10.100m处)。 第三施工段：和轴线TB2/TB3梁与6.27m层楼板之间的施工缝施工TB2/TB3梁底模施工TB2/TB9、3梁钢筋绑扎TB2/TB3侧模安装。第四施工段：12.55m层框架梁底模板施工 12.55m层框架梁梁底预埋件施工、梁内预埋管施工的放线定位 12.55m层框架梁钢筋绑扎 12.55m层梁侧预埋件施工 12.55m层梁侧模板施工 12.55m层梁内预埋管、梁顶预埋件施工 12.55m层框架梁四级验收 12.55m层框架梁混凝土浇筑。3、轴线及高程控制轴线控制用电子全站仪，用极坐标法测量，先把各梁轴线测放在基座底板上，作为搭设脚手架和校正框架柱用。待框架柱浇至梁下口时，在每根框架柱柱顶中心各预埋22a工字钢，埋入混凝土800mm，超过梁顶混凝土初浇面300mm，作为测量放线焊钢支架用。当所有的承10、重脚手架搭设到位后，在工字钢顶端用L706纵横向与工字钢焊接成整体，焊接时必须加焊牢固，保证支架独立并稳定牢固，再用全站仪将汽轮发电机中心线测放在钢横梁上，经监理方验收后，将以上轴线作为基础上部结构施工定位的依据。中心线拟定后，在满堂架上铺木枋和梁底模板。在梁底模板铺完后，再次用全站仪将轴线测放在模板上，弹出墨线，作为复核梁模板和梁下部预埋件和预埋管定位用。高程控制用水准仪将控制标高抄测在除氧煤仓间12.55m层B列13轴线框架柱上，作为搭设脚手架和铺设梁底模的依据；梁上表面的埋件标高用水准仪进行控制。4、沉降观测点的设立与安装该工程沉降观测点依据工程设计，在0.44m位置8根框架柱各设立一个11、沉降观测标。5、脚手架工程5.1、脚手架的搭设布置：脚手架采用扣件式满堂脚手架，钢管采用规格为482.7的钢管，6.27m层框架梁下面的承重脚手架立管纵向间距为900mm，横向间距为450mm，步距为1200mm；6.27m层板底承重脚手架纵向间距为900mm，横向间距为450mm；12.55m层框架梁下面的承重脚手架立管纵向间距为450mm，横向间距为450mm，步距为1200mm；框架梁中部孔洞部分为非承重架，脚手架立管纵向间距为900mm，横向间距为900mm，步距为1200mm。5.1.1、6.27m层框架梁底承重脚手架布置：6HKL1(140012007160mm)梁底承重架布置为横12、向4排450mm，纵向9排900mm，共36根立管。6HKL2(180012004774mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向5排900mm，共25根立管。6HKL3(140012004774mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向5排900mm，共25根立管。6ZKL1(180012004031mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向5排900mm，共25根立管。6ZKL2(180012007688mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向9排900mm，共45根立管。5.1.2、12.55m层框架梁底承重脚手架布置：TB1(2692.224507160mm)梁底承重13、架布置为横向7排450mm，纵向17排450mm，共119根立管。TB2(1266/126162007160mm)斜梁底承重架布置为横向4排450mm，纵向17排450mm，共68根立管。TB3(1044.6/102862004774mm)斜梁底承重脚手架布置为横向3排450mm，纵向12排450mm，共36根立管。TB4(206424504774mm)梁底承重架布置为横向6排450mm，纵向11排450mm，共66根立管。LB1-13、LB2-13纵向框架梁：轴线(220024504031mm)梁底承重架布置为横向6排450mm，纵向9排450mm，共54根立管。轴线(XX24507862m14、m)梁底承重架布置为横向6排450mm，纵向21排450mm，共126根立管。轴线(387524507688mm) 梁底承重架布置为横向9排450mm，纵向17排450mm，共153根立管。5.1.3、脚手架搭设规定：所有的框架梁下脚手架立管采用对接扣件伸到梁板底，立管严禁采用搭接法，所有的立管顶距梁板底150mm，局限性的用对接扣件加长，凡是超长的立管用切割机割掉，立管顶部采用调节顶托。 汽轮发电机基座上部结构承重脚手架搭设前应按平面布置图的规定在基座底板上先放出每根立管的位置，然后才干进行脚手架的搭设。搭设过程中，用线锤和广线控制每根立管的垂直度、横管的水平度及互相之间的位置，当立管因6.15、27m层平台而断开后，需在平台上重新放出每根立管的位置，使上下立管在同一竖直线上，纵向水平管在同一直线上。所有的承重脚手架立管在同一步高内接头不超过30%，不允许杆件接头所有在同一个平面内，搭设前要根据上部梁、板底标高来计算，选用最合理的接头方式，钢管要长短交替摆放；钢管连接必须要所有采用对接扣件来连接，严禁采用搭接。所有的框架梁梁底承重脚手架立管顶部均设立可调节顶托，通过顶托传递框架梁的所有荷载于立管顶端，让立管通过轴心受压的方式承受所有荷载；整个脚手架通过立管、扫地杆、水平杆共同构成一个稳定的承重体系，承担上部结构的所有荷载。扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m 且不应大于65N.m。脚16、手架搭设完毕后，必须经检查验收合格，方可挂牌使用。5.2、在脚手架工程施工过程中，特对汽轮发电机基座上部结构脚手架作如下规定：5.2.1、用于脚手架工程中的新钢管应符合下列规定:a、应有产品质量合格证；b、应有质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方法（GB/T 228）的有关规定，质量应符合现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定；c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d、17、钢管两端面切斜偏差超过1.7mm的脚手架钢管不得使用于脚手架工程中。5.2.2、用于脚手架工程中的旧钢管应符合下列规定:a、表面锈蚀深度超过0.5mm的脚手架钢管不得使用于脚手架工程中；b、长度在1.5m以内的钢管端部弯曲变形超过5mm的脚手架管不得使用；c、长度在34m以内弯曲变形超过12mm的脚手架钢管不得使用于立杆部位；d、长度在46m以内弯曲变形超过20mm的脚手架钢管不得使用于立杆部位；e、长度在6m以内弯曲变形超过30mm的脚手架钢管不得使用于水平杆和斜杆部位。5.2.3、用于脚手架工程中的扣件应符合下列规定:a、新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣18、件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；5.2.4、纵向水平杆的构造应符合下列规定：a、纵向水平杆设立在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨；b、纵向水平杆采用对接扣件连接时，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；c、纵向水平杆接长采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端的距离19、不应小于100mm。5.2.5、横向水平杆的构造应符合下列规定：a、主节点处必须设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm;b、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设立，最大间距不应大于纵距的1/2；c、使用木脚手板时，脚手架的横向水平杆均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。5.2.6、 脚手板的设立应符合下列规定:a、作业层脚手板应铺满、铺稳；b、木脚手板，应设立在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。当脚手板采用对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆20、，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；当脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；c、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.2.7、立 杆a、轴线立杆直接在汽机底板上搭设，与轴线立杆直接在100mm厚的垫层上搭设。b、 脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立21、杆固定，高低差不应大于1m。c、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不应小于100mm。5.2.8、脚手架在0m层、6.27m层梁底、12.55m层梁底设立三道水平剪刀撑，轴线、轴线、轴线之间均设立三道垂直剪刀撑（梁两侧各一道，框中一道），所有的垂直剪刀撑必须从汽机基座底板至22、梁下口贯通，剪刀撑钢管与水平面的夹角为4560，采用旋转扣件连接。6、模板工程由于汽轮发电机基座上部结构按照清水混凝土标准进行施工，框架柱梁板模板均采用=15mm优质覆膜木胶合板，严禁使用旧模板。模板安装的过程中，需在8根框架柱柱底留设清洗孔，清洗孔高度为200mm，沿柱的短边方向通长设立，清洗完毕后，再安装此处的模板。模板背楞采用482.7mm钢管及48mm50mm方木进行。模板接缝质量规定：a、木胶合板厚度偏差2mm；b、模板面板接缝处采用手工刨刨直；c、在模板间的拼缝处用双面泡沫粘胶条密封，双面泡沫粘胶条必须与模板内表面齐平，拼缝间隙规定用肉眼看但是光；d、安装好的模板平直度偏差2mm。23、e、施工时规定梁板柱模板在施工前进行配模设计，规定同层每根梁柱模板接缝配设一致，具体规定为柱模板按照高度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在柱顶端，梁柱交接处柱模板齐平梁下口，梁两侧柱模板单独配制；框架梁模板按照长度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在梁中部。模板用背楞质量规定：a、482.7mm钢管背楞必须顺直，不能有压扁、焊疤和弯曲现象；b、作为背楞用的方木必须顺直，方木进场后在使用前必须上木工刨床进行压刨，保证方木厚度尺寸为48mm，厚度尺寸局限性48mm的方木作为退场解决，严禁在施工现场使用。c、背楞接长采用搭接解决，搭接长度不得小于500mm；d、作为保证模板表面24、平整度用的接缝方木在板面的间距不得大于500mm；且每边必须保证至少有3根以上。6.1、柱模板柱模板采用482.7mm钢管与48mm50mm方木作背楞，其中48mm50mm方木背楞仅作为保证模板拼缝连接质量之用；当连接模板用方木背楞两边均为钢管背楞时与相邻钢管背楞间距应控制在7590mm之间，柱模板竖向背楞用 20a槽钢作柱箍固定，槽钢柱箍B向和H向上下错开，每根柱从已浇混凝土顶面往下50mm处开始加设第一道槽钢柱箍，每对槽钢为一道柱箍，槽钢柱箍在柱下部4000mm范围内间距300mm，高度4000mm以上部分间距400mm。槽钢翼缘紧靠柱模竖向背楞，槽钢柱箍用16对拉螺杆锁定，每根对拉螺杆端25、部戴双螺帽，在槽钢穿螺杆位置两侧各焊一块10mm厚加强钢板。为了保证框架柱施工缝接缝质量，规定在施工上层框架前，先将混凝土顶面凿毛并用手提混凝土切割机将接头混凝土切割水平和顺直，在已切割的混凝土接缝上四周粘贴双面泡沫粘胶条，上层框架柱模板支设时与已浇混凝土搭接50mm；柱根部第一道柱箍上口齐平框架柱混凝土接缝以保证每层框架柱施工缝接缝处光滑、平直和不漏浆。柱模板采用规格为1220mm2440mm，厚度为15mm的覆膜木胶合板，胶合板的背部第一层支撑采用4850方木和482.7钢管作为竖向背楞，框架柱四角背楞与该板面相邻背楞间距为100mm，钢管背楞间距按150mm布置，柱板面中间部位4850方26、木与相邻背楞间距为75mm；第二层支撑采用20a#槽钢抱箍和M16対拉螺杆组成，槽钢抱箍沿柱竖直方向按间距300或400mm重叠布置组成。第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度最大尺寸：B(mm):1800；柱截面高度H(mm):2350；柱模板的总计算高度:H =6.27m；根据规范，振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.0kN/m2。根据规范，本工程采用汽车泵输送并用导管在框架柱钢筋笼内下料，倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.027、kN/m2 A、参数信息a、基本参数柱截面宽度B方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:13；竖楞间距150mm。柱截面高度H方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:17；竖楞间距150mm。b、柱箍信息柱箍材料:钢楞（采用槽钢）；截面类型: 柱截面宽度B方向采用20a#槽钢，柱截面高度H方向采用20a#槽钢。20a#槽钢力学性能：截面面积A0=2883.7 mm2，截面抵抗距Wx=1.78105mm3，截面惯性矩Ix=1.78107mm4，ix=78.6mm，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2，挠度=400/250=1.6 mm28、。c、竖楞信息竖楞材料:48mm50m方木和48mm2.7mm钢管。d、 覆膜板参数覆膜板类型: 15mm厚度覆膜木胶合板覆膜板弹性模量：E=6103 N/mm2 覆膜板抗弯强度设计值：f=12N/mm2 覆膜板抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2 e、方木和钢楞48mm50mm方木：截面抵抗距W=1.8432104mm2，截面惯性矩I=4.42368105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。48mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/29、mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。B、柱模板荷载标准值计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计）新浇混凝土对框架柱模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2F2=H=246.87式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测拟定。当缺实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=25 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =4m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝30、土顶面的总高度（m），取H=6.27m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.222441.0 1.3 41/2 =54.912kN/ m2F2=H=246.27=150.48kN/ m2F=minF1 ，F2=54.912kN/ m2振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.00kN/m231、。 倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.00kN/ m2 C、柱模板面板的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度H方向竖楞间距为l= 150mm，且竖楞数为17，面板为16跨并且大于 3 跨，因此柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算32、。150 150150 板面计算简图 q=21.448KN/ma、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 式中： M面板计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(竖楞间距) ： l =150mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.254.9120.3=19.768kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.3=1.68kN/m； q = q1 + q2 =19.768+1.68=21.448kN/m；面板的最大弯距：M =0.121.448150150=48258N.mm；面板最大应力按下式计算： 33、式中， 面板承受的应力(N/mm2)； M面板计算最大弯距(Nmm)； W面板的截面抵抗矩 : b面板截面宽度，h面板截面厚度； W= 3001515/6=11250 mm3； f面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=12.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W =48258 /11250=4.29N/mm2；由于 =4.29N/mm2 f=12N/mm2，故模板抗弯强度满足规定！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨度(竖楞间距) ：l=195.5mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q = 21.34、448kN/m；面板的最大剪力：V= 0.621.448150 =1930.32N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=1930.32N； b构件的截面宽度(mm)：b=300mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =31930.32/(230015.0)=0.643N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.643N/mm2fv=1.3N/mm2，故模板抗剪强度满足规定！c、.面板挠度验算最大挠度按35、均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 式中：q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =21.448kN/m； 面板最大挠度(mm)； l计算跨度(竖楞间距): ： l =150mm ； E面板弹性模量（N/mm2）：E = 6.0103 N/mm2； I面板截面的惯性矩(mm4)； = 30015.015.015.0/12 = 84375 mm4；面板最大允许挠度： =150/300 =0.5mm；面板的最大挠度计算值：= 0.67721.4481504/(100600084375) =0.145mm；由于=0.145mm= 0.5mm，故模板挠度验算满足规定！D、竖楞（36、方木）的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本段柱高度为4.0m，柱箍间距为300mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，48 mm 50mm方木重要用于保证模板拼缝质量，而不作为模板支撑背楞使用，但为了杜绝在混凝土施工过程中作为保证模板拼缝质量的方木不发生断裂进而影响混凝土结构的外观质量，在施工过程中规定方木背楞与相邻钢管背楞中心间距不得大于150mm，并作如下受力计算：300 300 300 方木竖楞计算简图 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计37、算公式： 其中， M竖楞计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q作用在竖楞上的线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.254.9120.15=9.884kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.15=0.84kN/m； q = (9.884+0.84)/1=10.284kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.110.284300300=92556N.mm； 其中， 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(Nmm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3) ：W =1.8432104mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=1238、.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=92556/18432=5.022N/mm2；由于=5.033/mm2f=12N/mm2，故方木竖楞抗弯强度满足规定！b、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V竖楞计算最大剪力(N)； l计算跨度(柱箍间距): l =300mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q =10.284kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.610.284300 =1851.12N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中： 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V竖楞计算最大剪力(N)：V=1851.12N； b竖楞的截面宽度(mm)：b=39、50mm； hn竖楞的截面高度(mm)：hn=48mm； fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =31851.12/(24850)=1.157N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1.3N/mm2；由于=1.157N/mm2fv=1.3N/mm2，故方木竖楞抗剪强度满足规定！c、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中：q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =1.254.9120.15=9.884kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距)： l =300.0mm； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 40、9.5103 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4)：I=4.42386105mm4；竖楞最大允许挠度： = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.6779.8843004/(1009500442386) =0.129mm；由于=0.129mm=1.2mm，故方木竖楞挠度验算满足规定！E、竖楞（钢管）的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）48mm2.7mm钢管力学性能：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。41、300 300 300 q=10.284KN/m钢管竖楞计算简图 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 式中： M竖楞计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(柱箍间距): l =400mm； q作用在竖楞上的线荷载， q =10.284kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.110.284300300=92556N.mm； 式中： 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(Nmm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3)：W =4121mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)：f=215N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W =92556/4121 =22.46N/mm2；由于=242、2.46N/mm2f=215N/mm2，故钢管竖楞抗弯强度满足规定！b、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中，q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =1.254.9120.15=9.884kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距) ： l =300mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E=2.06105 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4) ：I=98910mm4；竖楞最大允许挠度： =300/250=1.2mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.6779.8843004/(1002.0610598910) =0.027mm；由于=0.027mm=1.2mm43、，故钢管竖楞挠度验算满足规定！6.2、梁模板汽轮发电机基座上部结构纵横梁规格有14001200、18001200、21001200、2692.2（梁顶）/1111（梁底）2450、12666200、1044.66200、XX/20642450、38752450共八种规格。现以38752450梁为例进行力学计算。对拉螺杆设立在距梁底模板100mm高处，水平间距为600 mm，螺杆规格为12，对拉螺杆外套PVC管，便于拆模后螺杆可抽出，PVC管的长度与梁截面宽度相等，模板的螺栓孔与对拉螺栓等径，PVC管兼做内撑。梁顶锁口钢管距离梁顶混凝土顶面为50mm以保证混凝土收面质量。梁底模采用搭设脚手架作为44、支撑系统， 梁底模板背楞采用482.7mm钢管及48mm50mm方木，梁底横向钢管和方木组合背楞与梁底模板背楞（纵向）垂直布置，间距为420mm，为防止梁浇筑完以后因自重产生下饶，故底模起拱15mm。6.2.1、38752450大梁侧面支撑验算：A、参数信息a、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(mm):3875；梁截面高度 D(mm):2450；梁底立杆横向间距La(m):450；纵向间距Lb (mm):450mm；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(mm):0mm；立杆步距h(mm):1200；梁底承重立杆横向间距Lb(mm)450mm；纵向(梁跨度方向)间距La (mm):450mm；梁支撑架45、搭设高度H(mm)：3800；梁两侧立杆横间距(mm):450mm承重架支撑形式:梁底模板支撑主楞垂直梁跨度方向。采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式:立杆顶部设立顶托，顶托将上部荷载传于立杆顶面，通过立杆轴心受压进行承重。b、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):11.764；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 51.37；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；c、材料参数48mm50mm方木：截面抵抗距W=1.8432104mm2，截面惯性矩I=4.423681046、5mm4，弹性模量E=9.5103mm，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值f=1.30N/mm2。15mm厚木胶合板：弹性模量E=6.0103mm，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值f=1.30N/mm2。d、梁底模板参数梁底模板纵向支撑小楞根数：7，间距97mm；面板厚度(mm)：15.0；梁底纵向小楞支撑主楞间距440mm；e、梁侧模板参数次楞(水平向)竖向间距(mm)：150，根数：18；主楞间距为：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.7；主楞合并根数：2；次楞材料：48 mm47、48mm木楞和482.7钢管组合；B、梁模板荷载标准值计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计）强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测拟定。当缺实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=30 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =3.5m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高48、度（m），取H=7.18m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.222441.0 1.3 3.51/2 =51.37kN/ m2F2=H=247.18=172.32kN/ m2F=minF1 ，F2=51.37kN/ m2C、梁侧模板面板的计算 （该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混49、凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表） 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。150 150150 板面计算简图 q=10.087KN/ma 、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W面板的净截面抵抗矩，W =1501515/6=5625mm3； M面板的最大弯距(Nmm)； 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q-作用在模板上的侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.1551.37=9.247kN/50、m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.154=0.84kN/m；q = q1+q2 =9.247+0.84=10.087kN/m；计算跨度(主楞间距): l =600mm；面板的最大弯距 M= 0.110.0871502 =22694.85Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =M/W=22694.85/5625=4.035N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12N/mm2；由于=4.035N/mm2f =12 N/mm2，故梁侧模板抗弯强度验算满足规定！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨51、度(竖楞间距) ：l=150mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q = 8.9kN/m；面板的最大剪力：V= 0.610.087150=907.83N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=907.83N； b构件的截面宽度(mm)：b=150mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =3907.83/(215015=0.605N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.605N/mm2fv=1.3N/52、mm2，故梁侧模板抗剪强度满足规定！c、挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=8.0604N/mm； l计算跨度(内楞间距): l =150mm； E面板材质的弹性模量: E =6000N/mm2； I面板的截面惯性矩: I =150151515/12=42187.5mm 4；面板的最大挠度计算值: = 510.0871504/(384600042187.5) =0.263mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =150/250 =0.6mm；由于=0.263mm=0.6mm，故梁侧模板挠度验算满足规定！D、梁侧模板内外楞的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现53、浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）（A）、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用48mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。600 600600 内楞计算简图 q=10.087KN/ma、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中，内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M内楞的最大弯距(Nmm)； W内楞的净截面抵抗矩(mm3)； f内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在54、内楞的荷载，q=10.087KN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l =600mm； 内楞的最大弯距: M=0.10110.0876002=366763.32Nmm； 最大支座力:R=0.61710.0870.6=3.734kN；内楞的最大受弯应力计算值 =M/W =366763.32/4121 =88.999N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f =205N/mm2；由于=88.999N/mm2f=205N/mm2，故梁侧内楞钢管抗弯强度满足规定!b、内楞的挠度验算 其中 l计算跨度(外楞间距)：l =600mm； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=10.087KN/m； E内楞的弹55、性模量： 206000N/mm2； I内楞的截面惯性矩：I =98910mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.0876004/(10020600098910) =0.434mm；内楞的最大允许挠度值: =600/400=1.5mm；由于=0.434m=2.4mm，故梁侧内楞钢管挠度验算满足规定！（B）、外楞计算外楞为2根48mm2.7mm钢管,重要承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.295kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外楞采用248mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm256、，抗弯强度f=215 N/mm2。P=3.734KN75757575751503=450756006001503=4501503=450600外楞计算简图 DCBAa、外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M外楞的最大弯距(Nmm)； W外楞的净截面抵抗矩； f外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁和跨内等集中荷载近似算法求得最大的弯矩为:M=nPL/8=43734600/8=11XX0Nm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =11XX0/4121/2=135.914/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f =205N/mm2；由于=135.914N/mm2f=2057、5N/mm2，故梁侧外楞钢管抗弯强度满足规定!b、外楞的挠度验算 外楞的最大挠度计算值:max=(5n2+2)PL3/(384nEI)= (542+2) 37346003/(3844206000989102)=1.06mm其中：E外楞的弹性模量：206000N/mm2；P作用在外楞上的集中力标准值：P=3.734kN； n等集中荷载跨数：n=4；l计算跨度：l=600mm； I外楞的截面惯性矩：I=989102=197820mm4；外楞的最大允许挠度值: = 600/400=1.5mm；由于=1.06mm=1.5mm，故梁侧外楞钢管挠度验算满足规定！E、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N58、穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55mm； 穿梁螺栓有效面积: A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.251.37+1.44)0.60.6=24.208N。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 170144/1000 =24.48kN；由于N=24.208kNN=24.48kN，故采用M16对拉螺栓强度验算满足规定！6.2.2、HXL-3大梁底模板计算：（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力59、计算表）面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，梁底模板背楞采用16a槽钢，间距按照200mm布置，故槽钢之间净距为40mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =401515/6 =1500mm3； I =40151515/12 =11250mm4；40 40q=95.31KN/m40板面计算简图 a、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 60、其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M计算的最大弯矩 (kNm)； l计算跨度(梁底支撑间距): l =50mm； q作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土荷载设计值：q1=1.27.18240.42 =86.849kN/m钢筋自重荷载：Q2=1.211.760.42 =5.927kN/m模板结构自重荷载：Q3=1.20.350.42=0.176kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：Q4=1.44.000.42=2.352 kN/m；q = q1+q2+q3+q4=86.849+5.927+0.176+2.352=95.31 kN/m；跨中弯矩计算公式如下: M61、max = 0.1095.31402=15252.8kNm；=M/W=15252.8/1500=10.2N/mm2；由于=10.2 N /mm2f=12N/mm2，故模板板面抗弯强度满足规定！b、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q作用在模板上的压力线荷载: q =86.849+5.927+0.176=92.952KN/m； l计算跨度(梁底支撑间距): l=40mm； E面板的弹性模量: E =6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =40/250 =0.16mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67792.95262、404/(100600011250)=0.02mm；由于max =0.02mm =0.16mm，故模板板面挠度验算满足规定！6.2.3、梁底支撑的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）本工程梁底支撑采用钢管脚手架；强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。因本题中采用16a槽钢背楞置于16a#槽钢，故l=420mmA、荷载的计算：新浇混凝土荷载设计值：q1=1.27.18240.42 =86.849kN/m钢筋自重荷载：63、Q2=1.211.760.42 =5.927kN/m模板结构自重荷载：Q3=1.20.350.42=0.176kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：Q4=1.44.000.42=2.352N/m；q = q1+q2+q3+q4=86.849+5.927+0.176+2.352=95.31N/m；B、梁底模板钢管背楞的支撑力验算静荷载设计值 q =86.849+5.927+0.176=92.952kN/m；活荷载设计值 P =2.352kN/m；板底背楞计算简图 420 420420 q=95.31KN/m钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，16a槽钢的力学性能为：截面面积A0=2196.2 m64、m2，截面抵抗距Wx=1.08105mm3，Wy=1.63104mm3，截面惯性矩Ix=8.66106mm4，ix=62.8mm，Iy=7.33105mm4，iy=18.3mm，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。a、槽钢强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:最大弯距 M =0.1ql2= 0.195.31420420=1681092 KN.m；最大应力 =M/W =1681092/16300=103.1N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；由于=103.1N/mm2f=205N/mm2，故板底槽钢背楞65、抗弯强度满足规定!b、钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下: q =87.781KN/m；钢管最大挠度计算值: = 0.67792.9524204 /(100206000733000)=0.10mm；钢管的最大允许挠度 =420/250=1.68mm；由于max =0.1mm =1.68mm，故钢管挠度验算满足规定！c、垂直于梁底模板背楞的支撑水平钢管抗弯强度验算：最大应力 :=M/W=（33+1）/(83)(0.61795.31420)490/108000=46.7N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205N/mm2；由于=46.7N /mm2f=66、205N/mm2，故垂直于梁底模板背楞的槽钢和方木组成的混合背楞抗弯强度满足规定!d、垂直于梁底模板背楞的支撑水平槽钢挠度验算：本题，可近似按照单跨简支梁多个等距离相同集中荷载值考虑，按照如下近似计算公式可得：max= (5n4+2n2+1)pl3/(384nEI)= (534+232+1) (0.61795.31420)4903/(38432.061058.66105)=0.1mm；（n取3个，即为奇数）钢管最大允许挠度: = 490/250=1.96mm；由于max =0.1mm =1.96mm，故槽钢挠度验算满足规定！6.3、模板的制作：施工作业前，木工人员应在施工技术员的指导下认真熟悉67、图纸，了解各个部位的柱、梁、板尺寸，并对牛腿和局部不规则部分作实际放样，模板先在库房内制作好，再在现场进行组装，严禁在现场改装或加工。在做到心中有数的情况下才开始进行大模板的制作，特别需注意的是模板的拼接顺序。用墨斗弹出所需要模板的外边线，然后用圆盘锯加工，所有的模板边必须用木工刨将其刨直刨光，严禁未进行二次刨直刨光的模板拼装。为保证模板接头处无缝隙、不漏浆，在大模板拼接处内面应用封口胶粘贴。6.4、模板的安装柱模板安装：柱截面尺寸有14001800、14002100、18002350共三种规格，柱分三次浇筑，第一次至轴框架柱从-3.50m浇筑至0.00m，第二次轴线轴线框架柱梁板从0.00m68、至6.270m层；第三次各轴线框架柱浇筑至12.55m层梁下口。第四次各轴线框架柱梁浇筑至12.55m层。柱背枋采用4850的木枋和脚手架管混合背楞，柱四角必须采用4850木枋，中间用架管及4850木枋填充满铺。用20a槽钢作柱箍,箍管紧贴背楞,其间距为300/400mm，槽钢每边要超过构件150mm,对拉螺杆的布置,戴双螺帽,螺帽和槽钢之间加一块垫板，挡板用=12的钢板制作7575mm。柱模板安装时,应用钉子把覆膜板钉牢在背楞上,并应紧贴背楞。、轴线斜梁上口需预设一块宽度为300mm的模板先不进行加固，作为混凝土的下料口，等下面的混凝土振捣密实后，再把该模板安装上去，然后对该模板进行加固。梁69、柱接头模板的拼接方法为，用梁模板去抵柱模板，使柱上口的模板不能移动，柱与底板相接处应有砂浆找平并留设清扫口，在第二次使用模板的时候，要尽量做到模板使用在同一构件的同一位置，这样可以减少模板的拼缝，使混凝土表面更美观。为防止阳角处因线条不直或因漏浆而出现锯齿状，影响构件的美观，故需在柱、梁的阳角处模板间贴夹高密度海绵条，此外安装时要靠紧以防阳角处模板漏浆。梁模板的安装：因本梁大而高，浇筑时产生的荷载很大，脚手架立管的搭设采用的是钢管对接的方法，加大立管的承载能力，严禁采用搭接法。梁下所有的立管在梁下口150mm处所有割断，在割断处须增长一排纵横水平杆，加强立管的整体稳定，在垂直于框架柱纵向的横70、向立管上面加可调节顶托，通过调节顶托保证槽钢的标高和平直度，使每个顶托都均匀受力。在顶托上沿梁纵向铺设通长架管，间距100mm，作为支撑框架梁底模的背楞，纵向架管两端各用一根横向架管与外脚手架相连接形成整体。6.5、模板工程施工注意事项：模板施工过程中不能随意抛掷或乱放，防止碰坏边角或损伤板面；钉元钉时榔头尽量避免敲击板面，从而导致面板凹陷，不能将铁制工具或钢管扣件等搁置在面板上致使面板损坏。二次使用的模板将表面水泥浆打磨干净，损坏处用原子灰修补，均匀涂刷隔离剂（隔离剂采用食用调和油）严禁使用废机油和柴油，以免影响砼表面工艺。二次使用的模板尽也许用于相同的结构构件或相同板块的构件，以此提高工作71、效率。加工完毕的模板用油漆在反面标注板块编号，平整地堆放于方木上，并分类挂牌标记。6.6、模板脚手架的拆除：当混凝土浇筑完后强度达成100%的后方可进行模板和脚手架拆除，混凝土的强度是同条件（自然养护）混凝土试块抗压测定。脚手架按照“先搭的后拆，后搭的先拆”的原则拆除，在拆除时所有人员要对的使用好安全“三保”，在拆除的下方，严禁人员进入，在四周要拉警戒绳并派专人看护。拆除脚手架时要注意扣件钢管一定要持稳，对于长的钢管可以两个人一起拆除，一律严禁将扣件架管直接从高处扔下。由于模板采用的是覆膜板，很容易损坏，在拆除要更加小心，一律严禁用撬棍强行把模板撬下来，拆除后的模板要及时清理，模板上面的混凝土72、要清理干净，。对边角有损伤的模板要及时修补，同时要做好模板的防水保护。7、 钢筋工程本工程框架结构采用三级抗震；箍筋弯钩采用1350，弯钩平直长度10d；框架梁拉钩两端弯钩采用1350，弯钩平直长度3d，为了方便现场拉钩就位，制作时可一端采用1350，另一端采用900，待现场绑扎成型后用手工将900扳至1350；纵向受力钢筋的接长采用直螺纹连接，纵向受力钢筋的锚固长度大于35d，构造螺纹钢筋搭接长度大于30d，制作时要加工准确，制作好的钢筋要编好号，并分类堆码整齐。钢筋进场后，应立即按规范规定规定进行取样，实验合格后方可进行钢筋制作工作。在制作前，钢筋放样应认真熟悉图纸，钢筋翻样完毕后，应将钢73、筋翻样表交有关技术人员校核，准确无误后交钢筋班进行钢筋制作。对于与埋管相碰的梁主筋，原则上应遵循所有主筋必须避让埋管的原则，规定技术人员先在图上标注清楚,并会同监理、设计代表现场拟定避让措施。钢筋制作应严格按照翻样尺寸进行，每制作一批，立即检查一批，并将合格的成品钢筋挂上标示，不合格的成品钢筋必须重新制作。钢筋形状、长短尺寸必须按照下料单施工，加工后的半成品钢筋分别按型号整齐堆放并贴上料牌。 7.1、 钢筋连接钢筋连接原则上采用直螺纹连接，钢筋在16以下的采用闪光对焊，18以上的钢筋采用直螺纹连接。各种规格的直螺纹接头必须按规范进行取样，合格后才干上架。柱钢筋尽量用12m长的通长钢筋，接头尽量74、按施工图位置进行留设，当不能按施工图留设时，接头留在各层柱净高1/3底部段位置。同一截面钢筋接头百分率不大于50%。钢筋直螺纹连接头取样按每500个接头取一组。梁底层钢筋连接点设在梁边1/3净跨内，梁上层钢筋设在梁跨中1/3净跨内，同一截面接头百分率不大于50%，且梁相邻截面接头位置必须大于35d（且大于500mm）。钢筋直螺纹接头现场加工应符合下列规定：a、钢筋端部应用切割机切平后加工螺纹；b、钢筋丝牙长度应满足公司标准中产品设计规定，长度公差应为02p（p为螺距）；c、钢筋丝头应满足6f级精度规定，应用专用直螺纹量规检查，通规能顺利旋入并达成规定的拧入长度，止规旋入不得超过3p，抽检数量175、0%，检查合格率不应小于95%。直螺纹钢筋接头的安装质量应符合下列规定：a、安装接头时用管钳扳手拧紧，应使钢筋丝头在套筒中央位置互相顶紧，标准型接头安装后的外露螺纹不应超过2p（p为螺距）；b、安装后应用扭力扳手校核拧紧扭矩，拧紧扭矩值应符合下列规定：钢筋直径（mm）161820222528323640拧紧扭矩（N.mm）100200260320360c、校核用扭力扳手的准确度级别可选用10级。7.2 、钢筋绑扎在绑扎钢筋时，应注意钢筋绑扎的顺序。板上下层钢筋需设马凳，马凳用20螺纹钢筋制作而成，纵横间距均为1m。对于12.55m层框架梁的绑扎，因钢筋较密，主筋直径较大，与埋件埋管穿插较多，故76、在绑扎梁钢筋时，应先放出每根大梁底层钢筋和箍筋的准确位置，由于大梁高度高，绑扎钢筋时应用钢管搭设支架，将梁上层主筋搁在支架上，待大梁钢筋骨架绑扎成型后，方可将支架拆去。支架间距为1.5m,支架宽度方向应加设支点,支点间距为1m。支架拆除采用单个拆除的方法,即用倒链将大梁主筋提住,使之离开支架顶部钢管,垫好梁底C40砼砼标号水泥砂浆保护层垫块（垫块间距为400*400mm），将支架拆去,松开倒链,将钢筋放下,紧接着拆除下一个支架,直到拆完为止。在制作高、低压缸基梁箍筋时，把箍筋的截面尺寸做小10mm，以此来增长钢筋的保护层厚度，在基梁内侧及底面箍筋上绑扎丝径2mm钢丝网一层,钢丝的间距40*4077、mm。绑扎好之后每间隔1500mm用剪刀裁剪一个40*40mm的洞，以便于塑料垫块的安装。梁侧钢筋与模板之间每隔1500mm要垫上一个塑料垫块。钢筋的绑扎在相邻两个绑扎点要交叉绑扎，严禁绑一顺风，钢筋的绑扎要做到无松扣、缺扣。为了保证清水混凝土外观质量，在钢筋骨架绑扎时规定将所有绑扎点的铅丝头子所有压向钢筋骨架内侧，严禁发生绑扎点的铅丝头子朝向钢筋骨架外侧。8、预埋件、预埋套管、预埋盒工程8.1预埋件制作、安装及加固方法埋件制作必须按照图纸和规范进行，铁件下料规定采用剪板机，埋件焊接后必须进行校正，同时钻好安装孔，并对制作质量进行检查，经检查合格的埋件外露表面和侧面必须做两道红丹防锈和一道鲜红78、调和面漆的防锈解决。在梁底、梁侧、板底、板侧及柱侧埋件的固定方法为：对于长方形或正方形（长方形长度小于2m）埋件，应在其四角各钻一个直径为6.5孔，埋件宽度小于100mm时，只在中间设立一排园孔，长度大于2m时，每间隔1m，钻一个6.5的孔，对于柱角埋件，每边钻一个孔，间距为1m，安装埋件时先在模板上放出埋件位置边框线，并在模板上与埋件孔洞相应位置各钻上6.5的孔洞，直接用M550螺栓把埋件固定在模板上即可，为了便于拆模，螺帽应在模板外侧。埋件表面四周贴双面粘胶带，且与模板面贴紧，防止混凝土浆污染埋件表面。板顶或梁顶的埋件，在固定期，因不得与主筋焊接，为了使埋件安装准确、牢固，所以施工时把埋件79、所在位置的梁箍筋绑牢，再在箍筋上此外加两根直径16的螺纹钢筋与箍筋点焊牢固，埋件应有独自的支撑结构，埋件的标高和表面平整度调整好后把埋件的锚脚和附加上去的螺纹钢筋焊牢，同时在预埋件上表面用L505角钢与加固脚手架焊连，使预埋件和加固脚手形成一个整体。平台板上面的埋件施工类同。8.2、 地脚螺栓预埋套管制作、安装及加固方法 汽轮发电机基座地脚螺栓预埋套管和热控埋管安装精度规定高，需对埋管安装采用加固措施，所有的地脚螺栓预埋套管加固支架都是双排架，并且必须是独立的支撑架，自成一个体系。其具体作法为：8.2.1、热控埋管或钢管埋管施工： 热控埋管或钢管埋管采用型钢支架下与底模固定，上与热控埋管或钢管80、埋管焊连进行定位，具体施工方法如下图所示：8.2.2、预埋型地脚螺栓套管施工预留埋件：在12.55m框架梁下部柱段砼浇筑时，在相应柱顶部预埋22a工字钢，下端埋入已浇砼800mm，上端超过混凝土粗浇面500mm，作为套管上部加固支撑架804方管立柱焊接点。型钢支架：采用804方管作为立柱，L505角钢作为水平和斜向连杆，支架顶面采用12a槽钢并用4颗M12的螺丝从四个方向固定套管平面尺寸。套管固定：在型钢支架顶的槽钢上测放出套管的平面位置并与之焊连，上部超过混凝土面200mm采用L706角钢纵横向与工字钢和方管焊连成单独地脚螺栓埋管定位支架。8.2.3、贯穿型地脚螺栓套管施工 、钢圆环和木塞施81、工：a、制作木塞：先制作套管底部固定用的圆木塞，木塞直径比套管内径小1mm，厚50mm，木塞用硬木制作。b、制作钢圆环：采用4钢板制作套管底部固定用的钢圆环，其直径比套管内径小1mm。c、安装木塞和钢圆环：先在梁底模上放出各根套管的中心线，用手钻枪钻孔，将钢圆环置于木塞之上，用1颗M8的螺栓将木塞和钢圆环栓连接于底模上。、绑扎钢筋：在梁上绑扎钢筋，碰到套管位置，钢筋尽量绕开，不切断钢筋，如遇大的套管，钢筋实在绕但是去的，将正中的少量钢筋割断，加焊在套管的加劲环上，保证钢筋的焊接长度。、埋管上部固定：钢筋绑扎完后，逐个安装套管，套管上部用12a槽钢通长反扣并用四颗螺丝固定套管平面尺寸，同时与工字82、钢焊接成整体，上部超过混凝土面200mm采用L706角钢纵横向与工字钢和方管焊连成单独地脚螺栓埋管定位支架。、套管下部的加固：当套管上部加固好后，检查中心线后垂直度，完全无误后可以进行下部加固了，套管的下部L505角钢与套管下部焊连，横向间隔2m用22螺纹钢对撑在两边模板上，对撑钢筋与纵向通长钢筋焊接。套管上部加固型钢尽量通长并贯通，互相连接，形成整体，纵向通长槽钢与钢横梁交叉焊接。8.3、梁面孔洞预埋盒制作、安装及加固方法 对于梁面孔洞预埋盒，一方面按照图纸尺寸在木工房用木板制作好，预埋盒中间用4850木枋做内衬，在没绑扎钢筋前将预埋盒固定在底模上，绑孔完钢筋后，加固预埋盒上口，使预埋盒上口83、稳固。在混凝土浇筑之前还要逐个检查埋盒的中线及标高是否对的无误，浇筑过程中派专人对所有埋管、埋盒进行复查，如发现有位移，应立即采用校正措施。9、工序交叉作业：根据基础上部结构的特点，难免产生交叉作业。对于6.27m层结构层：在梁底、板底模板安装好后，立即进行梁底、板底埋件安装，埋件安装好后，便可进行钢筋绑扎，对于梁侧埋件的安装，应和梁侧模板安装同时进行，即梁侧模板应先配制好，准确划出每个埋件的位置，将埋件按照在梁侧所在位置先固定在模板上，然后将梁侧模板安装上即可。对于12.55m层框架梁：应先将大梁底模安装好并固定牢固,检查其标高及轴线位置,准确无误后,在其上面精确放出埋管中心线及埋件位置，用84、螺栓将埋管园环和埋件按规定固定在大梁底模上；然后进行钢筋骨架绑扎工作,在绑扎钢筋时,大梁上下层主筋或箍筋应积极让出埋管所在位置，大梁主筋与埋管相碰时，主筋让过埋管较困难时，可对主筋进行热解决，扳弯主筋让过埋管；钢筋绑扎完毕后，再安装埋管和埋管的固定架，把埋管固定好。10、混凝土工程汽轮发电机基座为电厂最重要的大型钢筋混凝土结构，基座台板属大体积混凝土，根据设计规定，本工程汽轮机基座上部结构按照施工段的划分规定各施工段的混凝土必须一次浇筑成型。浇筑过程中，必须派行政、技术及安全人员进行全过程值班，严禁因任何因素而导致混凝土冷缝甚至施工缝现象发生。框架梁混凝土下料应分层进行，一个坡度，薄层覆盖，循85、序推动，一次到顶，自然流淌形成混凝土坡的浇筑施工方法。分层厚度不得超过500mm，上层混凝土应在下层混凝土初凝前进行覆盖。混凝土振捣采用50的插入式震动器，振捣应密实；振捣点布置呈梅花型，间距不得大于300mm；振捣上层混凝土时震动棒应插入下层混凝土50100mm。 为了保证汽轮机上部结混凝土的施工质量，特采用以下施工保证措施：10.1、混凝土配制为了有助于控制大体积混凝土的温度裂缝，减少混凝土内的水化热，提高混凝土的生产质量；严格控制和保证混凝土生产用的原材料的质量。特采用以下措施：a、采用P42.5普通硅酸盐水泥；充足运用混凝土的后期强度，减少每立方米混凝土中水泥用量，水泥用量控制在43086、440kg/m3之内。b、粗骨料采用525mm的级配良好的卵石和粗砂，砂的含泥量控制在3%以内、石的含泥量控制在1%以内。c、减少混凝土水灰比，以达成减少混凝土水泥用量的目的；采用KDJS高效缓凝减水剂，水灰比严格控制在0. 5以内。d、改善混凝土配合比，延长混凝土的初凝时间；规定掺用KDJS高效缓凝减水剂，混凝土初凝时间控制在34小时之间。e、改善混凝土的和易性和流淌性，能较好适应混凝土泵送工艺，避免输送混凝土的管道堵塞，提高泵送效率，简化混凝土的泌水解决。f、混凝土的拌制应严格按照实验室的混凝土配合比进行拌制，混凝土骨料和外加剂应严格计量，砂石骨料每盘称重偏差控制在3%以内，水、拌合物、外87、加剂等每盘称重偏差控制在1%以内，混凝土的坍落度应严格按照实验室的混凝土配合比控制。10.2、混凝土施工为了保证汽轮机基座上部结构各施工段的混凝土一次浇筑成型，施工过程中严禁因任何因素而导致混凝土冷缝或施工缝的出现，结合以往施工经验在本工程施工中特采用以下几种混凝土施工措施：10.2.1、混凝土产及运送a、混凝土搅拌机的选择混凝土生产采用在混凝土搅拌站集中搅拌。由于共分四个施工段，其中第四施工段（12.55m层台板）混凝土施工工程量最大，为了保证重要结构施工质量，建议业主和监理进行砼拌制资源协调，混凝土生产在我司搅拌站(HZS60型)进行，十九局的拌合站作为随时均可投用的备用站。b、混凝土生产88、能力验算第四施工段混凝土施工工程量约为640m3。根据混凝土试配并结合本现场混凝土集中搅拌站施工经验，搅拌站每小时生产混凝土35m3；4小时（初凝时间）共生产混凝土140m3。浇筑考虑从轴线开始对称分别沿LB1-13、 LB2-13梁向轴线推动。混凝土覆盖需用量最大时在浇筑TB3梁的同时又需覆盖至轴线间的LB1-13、 LB2-13梁，每层覆盖500mm厚需2.45/sin1503.8750.52+1.04462.450.5=37.96 m3140m3，搅拌站混凝土生产能力满足施工规定。c、混凝土现场运送供应根据本工程前期施工经验，选择4台容积为8 m3的混凝土罐车进行混凝土运送即可满足施工规89、定。其中3台混凝土罐车作为浇筑运送用，1台作为备用。d、混凝土生产及运送能力保证措施为了保证在混凝土生产过程中不致因混凝土搅拌机出现机械故障影响混凝土生产能力，在第四施工段混凝土施工前规定搅拌站对搅拌机、装载机和运送车辆进行全面的检修，并备足易损耗配件作备用，在混凝土生产过程中搅拌站必须安排行政、技术、维修人员全过程值班，对发生故障及时抢修复用，保证机械正常运营。为了保证混凝土生产满足施工规定，规定搅拌站根据生产用量必须备齐原材料才开罐。e、水、电供应能力保护措施为了保证汽机基座上部结构上部结构施工质量，在浇筑的前三天书面告知业主及监理，请业主及监理协调在砼生产过程中水、电连续供应。此外采用190、20KW发电机作为拌合站的备用电源供应。f、气象保证措施为了保证汽机基座上部结构上部结构施工质量，在浇筑的前一天应充足了解未来三天特别是浇筑时的气象条件，避开暴雨和大风天气。10.2.2、混凝土下料方式混凝土浇筑从轴线TB4框架梁中间开始对称分别沿LB1-13、 LB2-13梁梁向轴线推动，最后在TB1梁合拢的施工方式，在第四施工段混凝土施工中拟采用以下四种施工方案（其中第一种为首选下料方式，第二种为备用下料方式，第三种为辅助下料方式）：a、首选方案：混凝土汽车泵直接下料的施工方法采用臂长为42m汽车泵，置于汽机房外侧柱11至12轴线间混凝土浇筑下料。为了保证无论在任何天气情况下混凝土施工运送91、道路均处在畅通，规定将汽车泵停放在临时通道上。临时施工道路路基用压路机进行碾压，下铺300mm厚片石基层，上铺100mm连砂石面层，然后再用压路机进行碾压密实。b、第一候选备用方案：采用在汽机房内9至10轴线间设立一台37m汽车泵进行混凝土浇筑下料。c、第二候选备用方案：采用在除氧煤仓间16轴线旁的7030塔吊进行浇筑。d、第三候选备用方案：采用65t汽车吊进行浇筑。汽机基座12.55m层浇注过程中的，42m汽车泵、37m汽车泵、7030塔吊及65t汽车吊的布置见下图。10.3、混凝土浇筑顺序第一次浇筑：-3.50m至0.00m短柱施工，从轴线向轴线同时推动。第二次浇筑：0.00m至6.27m92、层柱梁板，从轴线向轴线同时推动。第三次浇筑：和轴线6.27mm至12.55mm层框架梁梁底以下柱段施工。第四次浇筑：12.55m层框架梁施工，从轴线TB4框架梁中间开始对称分别沿LB1-13、 LB2-13梁梁向轴线推动，最后在TB1梁合拢的方式。10.4、振捣方法混凝土振捣设备采用插入式振动器，振动器插点可采用“行列式”的顺序移动，每次移动位置的距离为30cm，快插慢拔，掌握好振捣时间，直到混凝土表面不再显著下沉和冒气泡为止。在振捣上一层时，应插入下层中5cm左右，以消除两层之间的接缝，同时浇筑上层混凝土要在下层混凝土初凝之前进行。10.5、施工缝的解决及混凝土养护10.5.1、施工缝解决：93、各施工段的施工缝留设详见前述，在洒水养护或覆盖保温养护结束后，应派专人将施工缝表面全打麻，并凿去表面浮浆及松动的石子，用高压水枪冲洗施工缝表面，浇筑前润湿24小时，浇筑时与施工缝结合的混凝土采用减半石混凝土。为保证施工缝接缝的平整，将施工缝表面全打麻后，用手提混凝土切割机将施工缝上口切平直，然后用泡沫粘胶条沿四周粘贴,以保证模板紧贴已浇混凝土外表面，杜绝混凝土浆沿模板与混凝土之间缝隙流下污染下部混凝土表面，这样就可以保证接缝的平直、顺畅。10.5.2、混凝土养护：除12.55m汽机台板外其余各部位砼的养护为：待砼浇筑初凝并用手指按压不出现压痕后，应派专人洒水将砼表面润湿并覆盖塑料薄膜进行养护，94、天天进行洒水保持砼表面始终处在湿润状态并作好砼养护记录。洒水养护的时间不得少于7天。12.55m汽机台板砼的养护详见汽机上部结构大体积混凝土施工温控技术措施的有关规定。10.6、汽机上部结构大体积混凝土施工温控技术措施10.6.1、混凝土浇筑前裂缝控制的施工计算因汽轮机上部结构大体积混凝土浇筑施工，需采用控制温度裂缝的措施；根据本工程的施工条件，先计算混凝土的水泥水化热绝热温升值，各龄期混凝土收缩变形值，收缩当量温差和弹性模量，通过计算，估计也许产生的最大温度收缩应力，如超过混凝土的抗拉强度，则采用调整混凝土的浇筑温度，减少水化热温升值，减少内外温差，改善施工操作工艺和混凝土性能，提高抗拉强度95、或改善约束技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内为止。为了减少混凝土的入模温度，在汽机基座上部结构12.55m层混凝土搅拌用水中加冰块，减少混凝土的出仓温度。计算方法如下：（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版10-7混凝土裂缝的形成和控制）10.6.1.1、已知施工条件：基础混凝土C40，采用P42.5普通硅酸盐水泥，水泥用量为432kg/m3，水灰比0.44，E o=3.25104/mm2，混凝土浇筑时间定在6月份下旬。混凝土入模温度设计为30，平均气温为28，养护期间月平均最低气温取25，砼养护采用“蓄热保温养护”法。以3875*2450梁为例进行温控计算。10.6.1.2、计算96、混凝土浇筑后因采用蓄热保温养护法在不同龄期也许产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表达所采用的防裂措施是有效的。（1）、混凝土水化热绝热温升值：Q=354kJ/kg，c=0.97k J/kg K，=2400kg/m3，t=7，Mc =380kg/m3，k=0.3，F=112kg/m3T h=(Mc+ k. F ) .Q/（c.）=（432+0.3112）354/（0.972400）=70.8（）式中 Th混凝土最大绝热温升（）；Mc混凝土中水泥（涉及膨胀剂）用量（kg/m3）；F混凝土活性掺合料用量（kg/m3）；K掺合料折减系数。粉煤灰取0.250.30；Q水泥28d水化热（97、kJ/kg）查表10-81；不同品种、强度等级水泥的水化热 表10-81水泥品种水泥强度等级水化热Q（kJ/kg）3d7d28d硅酸盐水泥42.531435437532.5250271334矿渣水泥32.5180256334c混凝土比热、取0.97kJ/（kgK）；混凝土密度、取2400（kg/m3）；（2）、混凝土中心温度计算：T1(t)= T j+ T h(t)=30+70.80.65=76.2式中 T1（t）t龄期混凝土中心计算温度（）；Tj混凝土浇筑温度（）；（t）t龄期降温系数、查表10-83。降温系数 表10-83浇筑层厚度（m）龄期t（d）369121518212427301.098、0.360.290.170.090.050.030.011.250.420.310.190.110.070.040.031.500.490.460.380.290.210.150.120.080.050.042.500.650.620.570.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24（3）、混凝土表面温度计算：T2(t)= T q+ 4h（H- h）T1(t)- T q/ H2混凝土虚厚度：h=k/=（2/399、）2.33/23=0.067536式中 h混凝土虚厚度（m）；k折减系数，取2/3；混凝土导热系数，取2.33W/（mK）。混凝土计算厚度：H=h+2 h=2.45+20.067536=2.585m式中 H混凝土计算厚度（m）；h混凝土实际厚度（m）。混凝土表面温度：T2(t)= T q+ 4h（H- h）T1(t)- T q/H2=28+40.067536（2.585-0.067536）76.2-28/2.5852=31.72式中 T2（t）混凝土表面温度（）；Tq施工期大气平均温度（）；h混凝土虚厚度（m）；H混凝土计算厚度（m）；T1（t）混凝土中心温度（）。由于T1（3）- T2（t）100、=76.2-31.72=44.48（）25（），温差超过25，采用保温法养护。保温厚度：0.5hx（T2Tq）Kb/(（TmaxT2）)=0.52.450.14(31.72-28)2/（2.33(76.2-31.72)）=0.0123（m）保温材料采用两层麻袋。式中 保温材料厚度（m）；x所选保温材料导热系数W/（mK）查表10-84；几种保温材料导热系数 表10-84材料名称密度（kg/m3）导热系数W/（mK）材料名称密度（kg/m3）导热系数W/（mK）建筑钢材780058矿棉、岩棉1102000.0310.06钢筋混凝土24002.33沥青矿棉毡1001600.0330.052水0.5101、8泡沫塑料20500.0350.047木模板5007000.23膨胀珍珠岩403000.0190.065木屑0.17油毡0.05草袋1500.14膨胀聚苯板15250.042沥青蛭石板3504000.0810.105空气0.03膨胀蛭石802000.0470.07泡沫混凝土0.10T2混凝土表面温度（）；Tq施工期大气平均温度（）；混凝土导热系数，取2.33W/（mK）；Tmax计算得混凝土最高温度（）；Kb传热系数修正值，取1.32.0，查表10-85。传热系数修正值 表10-85保温层种类K1K21纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子）2.63.02由易透风材料组成，但在102、混凝土面层上再铺一层不透风材料2.02.33在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.94在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.55纯粹由不易透风材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.5注：1K1值为一般刮风情况（风速4m/s，结构位置25m）；2K2值为刮大风情况。混凝土初凝时，进行基础表面混凝土二次捣固和表面压实抹平收光，防止混凝土表面收缩，混凝土终凝后采用“蓄热保温保湿养护”法进行混凝土养护，使其混凝土内部温度缓缓下降，充足发挥徐变特性，减低温度应力；即在砼养护在砼浇筑完毕后12小时内进行，应派专人进行养护，由于台板体积较大，通过计算采用保温法控温养护，控制103、大体积混凝土内外温差，具体方法为在混凝土初凝后，用手指按压不出现压痕后，将混凝土表面洒水湿润并覆盖塑料薄膜进行保湿，在保湿薄膜上满盖两层麻袋，然后在麻袋上面再覆盖一层塑料薄膜并压盖牢固；并作好砼养护记录和测温记录，如遇内外温差大于25时应及时用麻袋加厚保温层以达成控制温差的目的。 “蓄热保温养护”法所需施工措施用材：麻袋：500m2、塑料薄膜：500m2。10.7、混凝土的成品保护框架柱梁模板拆除后，应派专人用塑料薄膜和粘胶带将框架柱梁混凝土缠裹严密，以保证混凝土外观质量不受污染。对于离楼地面1500mm高以内的柱脚应用废旧木胶合板制作7575的护边保护角条，刷45度角宽100mm的黄黑相间标104、记油漆并固定牢固，防止碰撞框架柱棱角。脚手架及模板拆除时严禁乱甩材料,杜绝乱甩材料碰伤框架梁柱混凝土棱角。七、质量目的和保证措施一级二级三级项目经理项目副经理项目总工程师物资管理部质量管理部工程队长工程队技术负责人工程质检员工程材料员木工班钢筋班浇筑班钳工班综合班质量管理组织机构：牢固树立“质量第一、用户之上”，切实贯彻执行“质量重于泰山”和“质量责任终身负责制”的质量管理方针。 1、施工现场合有材料应严格按照ISO19002标准规定分类堆码整齐，并做好品种、规格、数量和使用状态标记。2、施工过程中应做好施工隐蔽工程验收记录、材质跟踪记录、施工验收记录、班组自检记录、施工交底记录等施工技术资料105、。技术负责人负责施工现场的所有技术资料的收集、汇总、整理和检查工作。3、所有施工用材料进场时必须具有出厂质量证明书并经实验室取样复试合格，方可用于工程施工中。4、加强施工过程质量控制力度，切实贯彻贯彻“三级检查、四级验收制度”；严格杜绝将上道工序的质量隐患带入下道工序中，切实贯彻贯彻“上道工序不清、下道工序不接”的质量管理方针。5、汽轮发电机基座上部结构施工质量按照清水混凝土标准进行施工。6、模板的平整度不得超过3mm，相邻两板高差不得大于2mm，模板加固优良，不充许存在着变形。7、埋件中心偏差正负不得大于10mm，埋件标高误差为2mm。8、工程质量管理和施工质量控制，必须遵守“事事有章可循，106、事事有据可查，事事有人负责，事事有人监督”的原则。八、安全及环境管理保证措施为了达成安全目的，本单位建立了完善的安全保证体系： 项目经理项目总工项目副经理工程部主任工程队队长工程队技术负责人班组长 牢固树立“安全第一、防止为主”的生产方针，严格贯彻执行各项施工管理规章制度，建立健全各项施工生产安全措施，明确各工种岗位操作规程，保证施工生产安全。根据本施工现场实际情况，特采用以下措施：1、作好各级安全培训工作施工人员入场时必须通过施工班组、工程队和项目经理部安所有三级安全教育培训并经考试合格。 施工人员必须通过体格检查合格并办理上岗证。2、加强施工环境的安全防范措施汽轮发电机基座上部结构在施工过107、程中应注意以下几个方面：2.1、在各作业层搭设垂直和水平安全通道，并在施工过程中保持畅通，施工人员只能从安全通道通行。2.2、垂直和水平安全通道满铺木跳板，并在通道两侧设立180mm高的挡脚板，操作平台要铺设跳板。2.3、在雨后以及每周定期必须派专人检查脚手架立杆脚是否悬空和垂直度的偏差，并派人调节底托进行解决，保证脚手架的安全稳定。3、施工用电安全在施工用电过程中，施工操作人员必须持证上岗，严禁非本工种作业人员从事本工种作业。所有用电机械设备必须安装漏电保护器，严禁“一闸多用”、“一漏多用”现象发生。电工从事作业时，必须有专人进行监护。带电盘柜应上锁，打开配电盘柜时应挂设安全警示牌，并派专人108、守护。4、施工机械安全严禁玩操作非本工种所使用的机械，更不允许不懂机械的人员操作施工机械。所有施工机械必须设立漏电保护器和接地装置；未采用保护措施的施工机械严禁投入使用。施工机械应挂设施工操作规程牌，并标明施工机械的工况。在施工过程中应严格控制施工机械的安全作业范围。5、认真作好安全技术交底工作施工前应严格按照施工方案和作业指导书进行安全技术交底工作，使其每位施工人员都能熟习和掌握施工工艺流程和安全注意事项，在施工过程中如何作好自己的工作。6、认真作好施工安全监督检查工作施工过程中坚持施工安全巡检、日检、周检制度和力度。对施工环境、安全防护设施和作业人员的安全用品佩带情况进行检查监督；对施工机109、械设备的使用、保养和运营情况进行检查。及时发现和消除安全隐患。7、脚手架按规范搭设，必须严格申请和验收挂牌。8、夜间施工照明加强夜间施工照明管理工作，采用有效措施保证夜间施工有充足的照明，本工程施工过程中采用在除氧煤仓间外7030塔吊上和脚手架搭设镝灯平台，布置广度照明的镝灯并辅以固定钠灯和活动低压行灯作为夜间施工照明设施。加强夜间施工照明线路、灯具的安全管理工作，保证施工用电线路的安全。9、环境保护措施按照公司环境保护有关文献做好废弃物等处置工作，注重环境保护，拉杆焊接的电焊条头子每班集中回收于垃圾池中，砼施工过程中散落的砼在砼浇筑完毕后用泥土覆盖，泵车清洗水排放于旁边的集水坑中。10、严格110、遵守业主方有关施工现场的各项安全和文明施工管理规章制度，并服从管理。汽轮发电机基座上部结构施工危害因素台帐 序号施工阶段作业活动危害因素也许导致的事故作业条件危险性评价危险等级LECD1脚手架工程脚手架搭设材料搭设的脚手架不符合规定人身伤害66310832脚手架作业人员作业人员无证上岗；违章作业。人身伤害66725243脚手架超载违章作业人身伤害设备事故66310834脚手架铺设材料不合规定；脚手板未铺满；脚手板未绑扎人身伤害66310835脚手架的拆除违章作业人身伤害66310836平台、楼梯、通道、栏杆设施不规范人身伤害66310837高处及交叉作业高处及交叉作业违反安规人身伤害66725111、248施工用电施工用电1、人员无证作业；2、设备材料不合格；3、管理措施不完善；4、违章作业人身伤害66732059砼工程混凝土的浇捣防范措施不完善人身伤害663108310模板工程模板安装违章作业人身伤害36354211模板拆除违章作业人身伤害663108312钢筋工程钢筋加工1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害36354213电焊作业电焊作业1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害363542汽轮发电机基座上部结构施工重大危害因素清单序号作业活动危害因素也许导致的事故危险等级控制措施负责人1脚手架搭设材料搭设的脚手架不符合规定人身伤害31、搭设脚手架的材料应符合规范112、规定。立杆应垂直，钢管立杆应设立金属底座或垫木。2、脚手架的两端、转角处以及每隔3000mm，应设支杆及剪刀撑，支杆和剪刀撑与地面的夹角不得大于600。不倾斜、不变形；3、脚手架的承受荷载：脚手架使用荷载不超过270kg/m2。脚手架搭设后应检查合格并挂牌后方可使用；4、非架子工不得搭设脚手架。5、钢管脚手架应用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管。6、立杆、大横杆的接头应错开，搭接长度不得小于50cm。7、凡弯曲、压扁、有裂纹或已严重锈蚀的钢管严禁使用；邹远根2脚手架作业人员1、作业人员无证上岗；2、违章作业。人身伤害43脚手架超载违章作业人身伤害设备事故34脚手架铺设1、材料不合规定；2、脚113、手板未铺满；3、脚手板未绑扎人身伤害31、脚手板应铺满，不应有空隙和探头板。脚手板与墙面的间距不得大于20cm。在架子转弯处，脚手板应交错搭接，脚手板应铺设平稳并绑牢；2、脚手板的搭接长度不得小于20cm。对头搭接处应设双排小横杆，双排小横杆的间距不得大于20cm；3、在架子上翻脚手板时，应由两人从里向外按顺序进行。工作时必须挂好安全带，下方应设安全网。邹远根5脚手架的拆除违章作业人身伤害31、拆除脚手架应自上而下顺序进行，严禁上下同时作业或将脚手架整体推倒；2、拆除作业区周边应设围栏或警告标志，并由专人值班，严禁无关人员入内；3、任何物品一律不得随意抛掷。邹远根6平台、楼梯、通道、栏杆设施不114、规范人身伤害31、所有平台、楼梯、通道及升降口均应设立防护栏杆，栏杆高度为1.2m的双层栏杆，栏杆刷红、白相间油漆，并挂好警示牌；2、所有通道两边必须设立180mm高的挡脚板。3、栏杆搭设牢固可靠，任何人不得随意拆除。邹远根序号作业活动危害因素也许导致的事故危险等级控制措施负责人7高处作业违反安规人身伤害41、凡参与高处作业的人员应经体检合格，经医生诊断患有不宜从事高处作业病症的人员不得参与高处作业；2、高处作业必须系好安全带，戴好安全帽。安全带应挂在上方的牢固可靠处。夜间作业应有足够的照明；3、高处作业人员应衣着灵便，衣袖、裤脚应扎紧，穿软底鞋。凡饮酒后、精神不振者，严禁攀高作业；4、高处作115、业人员应配带工具袋，较大的工具应系保险绳。传递物品时严禁抛掷，防止高处坠落；5、高处作业平台、走道、斜道等应装设1.05m高的防护栏杆和18cm高的挡脚板，或设防护立网。高度超过4m以上的空档作业时，应增设水平安全网；6、特殊高处作业的危险区应设围拦并挂“严禁靠近”的警告牌，危险区域内严禁人员逗留和通行。刘志强8施工用电1、人员无证作业；2、设备材料不合格；3、管理措施不完善；4、违章作业人身伤害51、施工电源应按规定搭设，使用完毕后应及时拆除。所有施工电缆应绝缘良好，中间接头绝缘包扎应符合按规”规定，严禁使用不防水的黑胶布包扎；2、配电室、开关柜及配电箱应加锁并挂警告标志。室外照明线路应使用116、双层绝缘的电线，严禁使用单层绝缘的绞织线；3、所有电气设备外壳应可靠接地，且接地电阻符合规定。电气设备应使用经实验合格的漏电保护器或自动空气“开关。电工应持证上岗。王小彬9混凝土的浇捣防范措施不完善人身伤害31、当操作人员进入钢筋骨架内浇灌混凝土时应加强通风，上下应有联系信号；2、电动震动器应用绝缘良好的四芯橡皮软线并应接地良好，开关及插头应完整、良好。严禁直接将电线插入插座；3、由高处向结构内浇灌混凝土时，应使用溜槽或串筒，串筒之间应连接牢固。严禁攀登串筒疏通混凝土。刘志强序号作业活动危害因素也许导致的事故危险等级控制措施负责人10模板安装违章作业人身伤害21、模板安装应按工序进行。支柱和拉117、杆应随模板的铺设及时固定，拉杆不得钉在不稳的物件上。模板未固定前不得进行下道工序；2、模板顶撑应垂直，底部应平整并加垫木，木楔应钉牢，支撑必须用横杆和剪刀撑固定，支撑处必须坚实；3、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。在高处装模必须遵守高处作业的有关规定。严禁在高处独木或悬吊试模板上行走；4、模板安装应自下而上进行。模板就位后应及时连接固定。支撑应与模板面垂直，斜撑角度不得小于600。邹远根11模板拆除违章作业人身伤害31、拆模工作应有安全技术措施，并经技术负责人批准；2、拆模场附近及设在模板上的临时电线、管道等应告知拆除后，方可拆模；3、拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点。高处拆模时必须系118、好安全带；邹远根12钢筋加工1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害21、钢筋应按规格、品种分类堆放整齐，制作场地平整，工作台稳固，照明灯具应加设网罩。2、在工作台上弯钢筋时应防止铁屑飞溅入眼；3、室内进行钢筋碰焊时，其顶棚、墙面应为防火材料，并应配灭火设备。4、碰焊机外壳必须接地良好，严禁带电调整电流。电源设备安全可靠，并有防触电措施。5、冷拉设备应试拉合格并经验收后方可使用。冷拉卷扬机的前面应设防护挡板，否则应将卷扬机与冷拉方向成900布置，并用封闭式导向滑轮；6、冷拉时，沿线两侧各2m为特别危险区，严禁一切人员和车辆通行。肖勇13电焊作业1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作119、业人身伤害21、电焊机机壳要有良好接地保护，防护罩齐全，不漏电。接地电阻不得超过4。2、电焊钳、电焊导线的绝缘必须良好。发现破损应及时解决。各电路对机壳热态绝缘电阻不得低于0.4M。3、在容器内作业，或在狭小场地及金属构件上作业时，人与焊接件要绝缘，不骑靠在焊件上。4、焊工要使用防护面罩，戴好电焊手套，且手套干燥完好；穿耐火防烫的棉制工作服，防止衣服潮湿触电。衣着不得敞领卷袖；穿橡胶底的绝缘防护鞋。王小彬九、文明施工保证措施1、现场做到有规范、科学的施工组织和合理的平面布置。实行安全文明施工区域责任制，责任明确，检查考核项目贯彻，保证安全文明施工。2、施工现场设立材料堆放区实行定置化管理，材料120、分内堆码整齐；标记和标牌整齐美观，标语醒目。3、施工现场做到材料、机具和周转性材料按平面布置定点整齐堆放，地下排水，道路通畅无阻，施工场地平整干净。4、施工场合的剩余材料、机械要及时回收，做到“工完、料尽、场地清”。5、施工现场管理人员和工人应戴分色或有区别的安全帽。现场指挥及管理人员、安全监察人员戴红色安全帽，安监人员现场还要戴袖章或标志。6、施工现场严格对的使用安全“三宝”即安全帽、安全带、安全网，做到定期检查、更换，保证安全。脚手架搭设有设计验收合格牌并挂牌使用。7、施工现场配置足够的防火设施和健全的防火制度，责任到人，配备足够的消防器材。 8、临时施工用电路线路架设符合安全规定，电源盘箱设立较永久的标准化标准盘箱，照明布置合理。9、现场施工用的各种气瓶、管道要有明显分色。10、施工现场作到机械设备整洁，电器开关柜（盘）按规定制作，完整带锁，安全保护措施齐全可靠，并按规定设立，有岗位职责挂牌和安全操作规程挂牌，垂直运送机械有验收合格挂牌。11、加强现场安全保卫工作，组建保卫值勤组，昼夜值勤保卫。12、严格遵守社会公德、职业道德、职业纪录、妥善解决施工现场周边的公共关系