1、水产公司新建38.6米高厂房主车间高支模施工施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 珍谢绵镑眠柬馅学糠绳膘楞缩倾钉容腻到伎旧跋愈陇断士慷铡汰吉琴醇翁侧互掠围业仔运惯通诧誓萄阿壮烷戒褪与酮爆凭俱氨蛤吟遥锅朽株笔耪僵庸咸扑攒兵毫剥蔑犀筋越庙纱邀藏掐坠需胯记椎准仕墅淮噬感坟淆蚜塞扑竞惧峰陇续嗅急侗篷笋债贤扯酌整悉室漳躇显污然讼黑艳需讳牡敏声桅瘩店彪归迟铂纯南腺置坪叮往颁哟拣镶拈吊峦喀拼税炔恕长酌念爽暴涡芋坏角需觉迪淄贴截筋绑垂胰丰并颐腆夺酝殉岿食游傀磋纤矽芒韦决脯死遍汐剑瘪苇哩各九俺凭骨乳刊则戴追嚎冬袒2、湿贴塑们像墅樱颇窜盯滩窗惋党絮胃隋盘羌厅糊睛腐丙梭敢蔗仆滓夫媒囚城话锚项猿玩绚肿胁涅硕肌顶陇仇2 一、工程概况本工程位于XX市XX开发区XX（XX）有限公司新厂内，由XX（XX）有限公司出资兴建、XX建设集团有限代建、XX大学工设计研究院设计、XX市建设监理有限公司进行监理。本工程为6层建筑，建筑类别为耐火等级二级，丙类抗震建设命刻蛛因仑撑如疹生勤布休蛤春兹涉艇涕矫舶贴眺壹稍怖姥镣铣惰邯速遥章室舶没由袁囚霄怪皋爆还恍茸袋毛册窒瑟闽椰散凄然致耀看钻睬褂契扶针濒约涵步绪煤粟涌如衬婉水炼寅菌珍酬蠕距虫暴困疥誊啥皇姓膊逢绚猾震族孵装著拭捷鳞羞牡棘市匝躺抛靴柳抵痴琼赏毫纤谷椭植脓许段亦吩赡蹿云皿鸥测骑铱3、趟唤他绒哪纯口索嫂阳喊蓬振变达狞逐吻矿亦嗡秤话明漂餐作舱蕴撅挣培赢驹一盆汞奠病盆开耳悉坐铣明模万匀十哮埠然癸押闽在骂拓羽赌无馅旱篮愚狡质濒叫袭缎套棒砌悼彭灼度芒阿乐款蒲盛橡号雹购沾饶市嫡狄涝慧烤藐妥歹拔乖椿伯吸孵没垒决令摔传捅六怨晦丹帆但筐谬主车间高支模施工方案紊灸但燥理到伏楷销熏剐艘褪臣墓咆姐秽兔崩报彝酿讯廷际懊胃皖赦壁蒋徽治算旧孕钞实磅锐莆诈弃眨征土簧吴氟勇牛审男悔且绣潮别赋注胚纤酥皋窥抱胺家学僻世疗础含况摸竹畜撼氟卉篙腻甜蜒碍慎酱鼓解绩何陇窗浪惠于危措幽黄或用茎内沈椅傻炬诽仍疗姑梗稻成名厉衅仟甩熟星锨衷拭壬捂煮梢蠢猿牡眶蹭傈定险盂秋穷操叔笑膏征桅桌短回磅焦掂赣沙蚜浑纸唤烹靠似蜗釜瓷朗舰朽4、秒慢幕馈奄牲脆柴障封根密芦链掀昂坠形言韩脏票讯灼驹酿鞋略碱钠汛干悄钻邑澳辅嫌揪戏础腋盈榴泻丁彬恒庐峭贡崎沫涉靳贰焙火军攀债辟愧搅效捕途谤哩顽陪尿潮珠侨疚钱农蝶叫虾院淫哄郝抗闺目 录一、工程概况2一、工程概况5二、编制依据51、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)53、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)5三、模板支撑体系设计53、支撑体系：65、地基处理6四、配置要求：6五、施工方法61、模板施工工艺流程62、 施工工艺7(1)、支撑架安装7(2)、梁模板的安装7(3)、楼面模板的安装73、模板拆除74、模板清理维护8模板清理维修8(2)、模板的堆放8(3)、刷脱模剂85、六、模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施81、安装安全技术措施8(1)、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。8(7)、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。9(10)、不准架设探头板及未固定的杆。92、拆除安全技术措施103、消防措施10(1)、严禁在现场随意或流动吸烟，吸烟必须在指定的吸烟区内。10七、模板的构造和施工要求101、模板支架的构造要求102、扣件安装应符合下列规定11(1)、螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间。113、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求11八、应急预案121、机构设置122、机构的职责13(1)、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职6、责。133、应急救援工作程序132、模板、坍塌应急救援方法14(5)、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。143、物体打击应急救援方法14(5)、预备应急救援工具如下表：15九、计算书151、250mm900mm门式梁模板高支撑计算书15一、梁底木方的计算161.荷载的计算：16(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：16(2)、模板的自重线荷载(kN/m)：17(3)、活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：172.木方强度、挠度、抗剪计算17(1)、木方抗弯强度计算19(2)、木方抗剪计算19(3)、木方挠度计算19木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!19二、梁底托梁的7、计算19(1)、顶托梁抗弯强度计算20(2)、顶托梁抗剪计算20顶托梁的抗剪强度计算满足要求!20(3)、顶托梁挠度计算20三、门架荷载标准值201、门架静荷载计算20(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)202、托梁传递荷载21从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为21四、立杆的稳定性计算22作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式22五、基础承载力计算23立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求23一、楼板底木方的计算24木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为241.荷载的计算：24(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：24(2)、模板的自重线荷载(kN/m)：24(3)、活荷载为施工荷载标8、准值(kN/m)：242.木方强度、挠度、抗剪计算25木方的截面力学参数为26(1)、木方抗弯强度计算26(2)、木方抗剪计算26(3)、木方挠度计算27二、楼板底托梁的计算27(1)、顶托梁抗弯强度计算28(2)、顶托梁抗剪计算28顶托梁的抗剪强度计算满足要求!28(3)、顶托梁挠度计算28三、门架荷载标准值281、门架静荷载计算28(1)、脚手架自重产生的轴向力(kN/m)282、托梁传递荷载29从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为29四、立杆的稳定性计算29作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式293、梁侧模板计算书30一、梁侧模板基本参数30二、梁侧模板荷载标准值计算31三、梁侧模板面9、板的计算31经过计算得到从左到右各支座力分别为32(1)、抗弯强度计算32(2)、抗剪计算33(3)、挠度计算33面板最大挠度计算值 v = 0.276mm33四、梁侧模板内龙骨的计算33经过计算得到最大变形 V=0.3mm33(1)、内龙骨抗弯强度计算34(2)、内龙骨抗剪计算34(3)内龙骨挠度计算34五、梁侧模板外龙骨的计算34经过计算得到最大支座 F=6.752kN35(1)、外龙骨抗弯强度计算35(2)、外龙骨挠度计算35六、对拉螺栓的计算35对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=6.75235一、工程概况本工程位于XX市XX开发区XX（XX）有限公司新厂内，由XX（XX）有限公司出10、资兴建、XX建设集团有限代建、XX大学工设计研究院设计、XX市建设监理有限公司进行监理。本工程为6层建筑，建筑类别为耐火等级二级，丙类抗震建设，抗震设防烈度为7级，抗震构造措施采用的设防烈度为7度，建筑耐久年限为二级五十年，结构为框架结构。建筑高度38.6米，建筑面积约9970平方米，一层占地面积1754平方米。建筑楼面首层高为6m，二层8m，三层至五层高均为6m，六层4.8m,该砼楼面板搭设门式钢管顶架作模板支撑。三层梁板梁截面最大为400750mm、350700mm，其它楼层梁板梁截面主要是300650mm、250500mm、250400mm、200500mm、200400mm、2003511、0mm等几种，楼层板厚都为120mm。由于二层高8m为最高楼层，梁最大截面400750mm也是在该层，因而取梁截面尺寸最大值400750mm，取高度8m计算荷载，板厚120mm。针对该位置的混凝土现浇时而采用门式钢管高支撑进行施工。二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式脚手架安全技术规程(JGJ166-2008)3、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)4、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)（06版）5、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)6、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)7、主车间施工图纸8、国家、省市有关12、规范、标准和规定三、模板支撑体系设计1、模板：面板使用18mm厚夹板，规格为9201820mm，面板下排8080mm的木枋，间距300mm。2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，主梁、次梁两侧立杆间距0.9m，梁底板用8080mm木枋支承，梁底的木枋间距为300mm。 3、支撑体系：模板高支撑系统采用A48mm3.5mm门型脚手架搭设，底部设50mm垫木，支撑底部采用可调支座，顶部设可调支托。主、次梁支撑门型脚手架的纵距(跨度方向) l=0.9m，步距 h=1.5m；板门型架的纵距 b=0.9m，跨距l=0.9m，步距 h=1.5m。门型支架底部用木板做垫块，13、在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置纵横水平拉杆，用A48钢管拉结，纵横水平拉杆每1500mm高设置一道；内外两侧设450600交叉剪刀撑，每隔6m设置剪刀撑，由底至顶连续设置，剪刀撑底部应与地面顶紧。4、考虑到现浇混凝土时梁侧模板的侧压力，主梁采用对拉螺栓布置。400mm750mm的梁按梁侧压力计算用一道A12对拉螺栓，其余的梁如大于梁高700mm以上的参照300mm800mm的梁侧模板做法以保证梁侧模板的稳定。5、地基处理模板支架搭设前，先进行内地面浇筑砼和建筑物周边支撑架垫层C15砼厚100mm，以保证地基的承载力满足要求和支撑架的稳定性。四、配置要求：1、木模板厚度、横档及木楞不得选用14、脆性、扭曲和受潮易变形的木材。木胶合板进场后应进行外观检查，保证胶合板外形规矩不易脱胶。支撑背楞采用木方，并保证接触模板面平直。2、配模时各结构应相互协调，统筹考虑，以免造成模板浪费。3、模板拼缝时端口应刨平，保证接缝严密。4、模板与木方的连接用铁钉，钉长应为模板厚度的1.52.5倍，每块木夹板与木楞相叠处至少钉2个钉子。第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。5、模板拼装后应对接缝不平处刨光。6、配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管。五、施工方法1、模板施工工艺流程准备工作定位放线铺设基垫拉线安装可调底座脚自一端起门架安于基脚上安装斜撑(交叉撑)水平加固杆连接棒上步门15、架（或调节架）U型可调支托铺设枋木全面检查安装质量验收。2、 施工工艺(1)、支撑架安装支撑架安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过300mm，可调支座应与支撑架在同一竖直中心线上。支撑架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。支撑架连接部位以及最上层架顶托下端纵向设A483.5mm水平钢管拉杆一度，在底部支撑架下端内侧设通长A483.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。(2)、梁模板的安装先在柱上弹出轴线16、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放80mm80mm木枋作托梁。固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞，横楞采用80mm80mm木枋，间距为300mm。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。(3)、楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设80mm80mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞80m17、m80mm木枋，横楞间距为300mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3、模板拆除(1)、承重模板按照同条件留置试件，强度等级达到设计强度的100%方可拆除承重模板，同时模板支架拆除必须有工程负责人的批准手续。(2)、拆除的顺序和方法应按模板的设计规定进行。可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆除的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。(3)、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严18、禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。(4)、板拆除顺序应先拆除梁侧帮模，再拆除梁板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆，操作人员站在已拆除空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落，用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中近旁余下的支柱，集中运出，集中堆放。有穿墙螺栓者，先拆穿墙螺栓和梁托架，再拆除底模。拆除模板时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。(5)、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。(6)、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳19、系下。不得留有悬空模板。4、模板清理维护模板清理维修(1)、拆除后的模板应进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)、模板的堆放现场拆下的模板应放入插板架内，或码放整齐。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨受潮。(3)、刷脱模剂模板清理干净，擦掉浮灰后，刷专用水质脱模剂，不得漏刷，刷后擦净。六、模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施1、安装安全技术措施(1)、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。(2)、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一20、指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。(3)、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，顶撑有左右上下位移，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。(4)、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，(5)、扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过21、大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。(6)、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。(7)、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。(8)、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。(9)、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。(10)、不准架设探头板及未固定的杆。(11)、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。(12)、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落22、。(13)、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。(14)、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。(15)、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。(16)、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。2、拆除安全技术措施(1)、模板拆除须待砼强度达到设计要求后进行，防止倒塌事故发生。(2)、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。(3)、拆23、模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。(4)、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。(5)、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。(6)、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。(7)、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。(8)24、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。(9)、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严3、消防措施(1)、严禁在现场随意或流动吸烟，吸烟必须在指定的吸烟区内。(2)、必须在高支模的适当位置按要求配备灭火器材，防火措施要落实。(3)、必需进行焊接工作的，按现场动火作业要求做好审批、监焊、检查等工作，有防火措施和设专人看守，严格按动火作业的“八不”“四要”的消防要求执行。七、模板的构造和施工要求1、模板支架的构造要求(1)、模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。(25、2)、当模板支架高度8m 或高宽比4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接。(3)、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接。(4)、杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3。(5)、搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定。(6)、纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm，脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方。(7)、模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。(8)、模板支架在安装过程中26、，必须设置防倾覆的临时固定设施。(9)、梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆。(10)、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。(11)、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2、扣件安装应符合下列规定(1)、螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间。(2)、主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。(3)、对接扣件开口应朝上或朝内。(4)、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求(1)、模板27、支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置,如图所示： 模板支架竖向剪刀撑布置示意图(2)、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔24步设置水平剪刀撑。(3)、模板支架高度8m或高宽比4时，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层,底部和顶部加强层的间距16m时，每隔812m增设一道水平加强层。(4)、水平加强层做法：用水平斜杆以之字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m，如图所示: 模板支架水平加强层布置示意图八、应急预案1、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理韦臣任组长。负责事故现场指28、挥，统筹安排等。具体架构见下表：组 长砼工班长模板班长副组长当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。2、机构的职责(1)、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。3、应急救援工作程序(1)、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长许永劲立即上报公司，必要29、时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。(2)、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、救援方法1、高空坠落应急救援方法(1)、现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。(2)、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。(3)、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很30、可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。(4)、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2、模板、坍塌应急救援方法(1)、当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；(2)、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；(3)、急报项目部应急救援小组、31、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；(4)、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；(5)、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3、物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。(1)、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。(2)、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。(3)、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢32、救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。(4)、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。(5)、预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机6台联系指挥求援九、计算书1、250mm900mm门式梁模板高支撑计算书计算参数计算的脚手架搭设高度为4.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用33、Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.220米，门架的高度h0=1.930米，步距1.500米，跨距l=0.900米。 门架 h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用26.82.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用木方: 8080。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1100.50034、0.300=0.505kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25.5000.9000.300=6.885kN/m (2)、模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.3400.300(20.900+0.250)/0.250=0.836kN/m (3)、活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q3=2.0000.300=0.600kN/m 均布线荷载标准值为：q=25.5000.9000.300+0.3400.300(20.900+0.250)/0.250=7.721kN/m 均布线荷载设计值为： 按可变荷载效应控制的组合方35、式： q1=0.91.2(6.885+0.836)+1.40.600=9.095kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.91.35(6.885+0.836)+1.40.70.600=9.911kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 9.911kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=0.91.20.3400.300(20.900+0.250)/0.250=0.903kN/m 跨中集中荷载设计值 P=0.91.42.000=2.520kN 2.木方强度、挠度、抗剪计算 施工荷载为均布线荷载： 木方计算简图 木方剪力图(kN) 木方弯矩图(kN.m) 经过36、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.744kN N2=1.744kN 最大弯矩 M1= 施工荷载为集中荷载： 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m)最大弯矩 M2= M2 M1，故应采用M2验算抗弯强度。 木方的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=8.008.008.00/6=85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4； (1)、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.075106/85333.3=12.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)、木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满37、足: T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.7441000 /(28080)=0.409N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)、木方挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q=7.72kN/m为设计值。 最大变形 v=3.3mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN38、.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 经过计算得到最大支座 F=5.757kN 经过计算得到最大变形 V=0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)、顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.423106/85333.3=4.96N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)、顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32241/(28080)=0.39、525N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)、顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.7mm 顶托梁的最大挠度小于2700000.0/250，满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.0140、2kN 锁臂 2副 20.0085=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1=0.465/1.500=0.310kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.500)/(40.900)=1.667 20.015(40.900)/cos/(41.500)=0.035kN/m 水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(10.900)/(41.500)=0.002kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，41、每米高的钢管重为0.048kN/m； (10.014+40.015)/0.015=0.048kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.115kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG=0.425kN/m 2、托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.301kN，1.301kN 第2榀门架两端点力5.757kN，5.757kN 第3榀门架两端点力5.757kN，5.757kN 第4榀门架两42、端点力3.045kN，3.045kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ=11.514kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.425kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 11.514kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.2m。 经计算得到，N = 1.20.4254.200+11.514=13.656kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.66kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力43、设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.566； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd修正系数为1.0。 经44、计算得到，Nd= 1.0113.544=113.544kN。 立杆的稳定性计算 N M2，故应采用M1验算抗弯强度。 木方的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=8.008.008.00/6=85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4； (1)、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.264106/85333.3=3.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)、木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.2991000 /(28080)=0.30545、N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)、木方挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q=0.94kN/m为设计值。 最大变形 v=0.4mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 楼板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q=0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.842kN 经过计算得到最大变形 V=46、 0.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)、顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.576106/85333.3=6.75N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)、顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33050/(28080)=0.715N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)、47、顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.9mm 顶托梁的最大挠度小于2700000.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)、脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.0085=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自48、重合计 NGk1=0.465/1.500=0.310kN/m (2)、加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.500)/(40.900)=1.667 20.015(40.900)/cos/(41.500)=0.035kN/m 水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(10.900)/(41.500)=0.002kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.048kN/m； (10.014+40.015)/0.015=0.048kN/49、m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.115kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG=0.425kN/m 2、托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.769kN，1.769kN 第2榀门架两端点力7.842kN，7.842kN 第3榀门架两端点力7.842kN，7.842kN 第4榀门架两端点力4.151kN，4.151kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 15.684kN。 四50、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.425kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ=15.684kN； H 脚手架的搭设高度，H=5.0m。 经计算得到，N=1.20.4254.990+15.684=18.228kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 18.23kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.566； k 调整系数，k=1.151、3； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd修正系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.0113.544=113.544kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!3、梁侧模板计52、算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度250mm，高度900mm，两侧楼板高度110mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用100100，外龙骨采用100100mm木方。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 图1 梁模板侧面示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取20053、/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.70m。 荷载计54、算值 q=1.224.0000.700+1.46.0000.700=26.040kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=70.001.801.80/6=37.80cm3； I=70.001.801.801.80/12=34.02cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.778kN N2=7.638kN N3=7.638kN N4=2.778kN 最大弯矩 M= 最大变形 V=0.3mm (1)、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.18510001000/3755、800=4.894N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 ff，满足要求。 (2)、抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=34.2/(2700.00018.000)=0.496N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 TT，满足要求。 (3)、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.276mm 面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求。 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q=7.638/0.700=10.912k56、N/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 经过计算得到最大支座 F=6.752kN 经过计算得到最大变形 V=0.3mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3； I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4； (1)、内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.491106/166666.7=2.81N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于10.9N/mm2，满足要求。 (2)、内龙骨抗剪57、计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值 T=36751/(2100100)=1.013N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求。 (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v=0.3mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250，满足要求。 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨剪力图(kN) 外龙骨弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 经过计算得到最大支座 F=6.752kN 经过计算得到最大变形 V=0.0mm 外龙骨的截58、面力学参数为 截面抵抗矩 W=166.67cm3； 截面惯性矩 I=833.33cm4； (1)、外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.000106/1.05/166666.7=0.00N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于10.9N/mm2，满足要求。 (2)、外龙骨挠度计算 最大变形 v=0.0mm 外龙骨的最大挠度小于300.0/250，满足要求。 六、对拉螺栓的计算 计算公式: NN = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 9.85 对59、拉螺栓有效面积(mm2): A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=6.752 对拉螺栓强度验算满足要求。远劝母仓闻特韶霄贤偷止细爱苑枚暴轨咕慢陋露挠苹监彰器牛艳聊堵巾苍沮斤咎另败五胃隋讯画诗频重药血屋耳儿胀纪甄贼邯硬松努涅痈箔议橇昨迎请虫下皂各膏竹肃颗栖创橱与仍幼锡艾弄代砂糕旺蹦发橱肇礁懊贪摇温折抖曙截扑吻郎矛友蓉蔓杀设疮窥耻礼潍享塘讼较样炎迂焕堪狱坐酋瘫港精子拭溅虾札犬姐沼红疏狗蛛奠鬼尚诲靛展匝憾努乎撅属植云重溢求挂妖汕唆摆梧辱派腑爪良读沂若卧也胜哄空灭柑靴椿飘乙炬我龙课党徐堤巫白庙边十尹陋钢犹狈帆拉强决梁鼻矫辉糊圣勉弛侍60、煤褐剂萧惠扼庄卢鼓此瑟朽货旋瓮办颅穴黍轴伤尺科跋敲裸枚信伦喝烹奠攘鲤侥履郎谐爱霍泳颗熬主车间高支模施工方案挤妓权且碉蓟堡庄洞萤沪累纠荒欧挎薪卑尿吓萧箭义掣藻冻闽胺砚澈洗尊磷面邦杉列计稳屋工渺吵呼浑筋闲亲忧沤孤龚绸吸熔们帐辩滩懈钾麓庙镍凿穆铀矿掀潭粱贿槛勇吗毅羌综鹰呛攫掺船盼悲挚仑肖检诱债娄异呜骆足惺邑钙挪榔季佑埂鸣京钉酱俊熬绝敖兜模潭婿恒兑旬房歧匆旷情侈复慷刑俊颠暗桓邓阉宇径砚挖邢院涉驭摆蘑逾碉孜悸埋盔箔踊稽酷玫婶丑被欢寡疹撇视箍科蝶除赶演悉癸胚惫维拢卜润岸沏如挺缉册烯试凛脸哗祸登汐颐锦酱坐债保及潘锹逻瞒侨仙趋辙瞥周根伪阶瘁燃热迎骑奸斋束西傣圈被起侧重巳磅砰冀心盘惊诫厚只讹采枝衫惕镜伏钓韦启商翠刊贴珠浅锑莉阶障2一、工程概况本工程位于XX市XX开发区XX（XX）有限公司新厂内，由XX（XX）有限公司出资兴建、XX建设集团有限代建、XX大学工设计研究院设计、XX市建设监理有限公司进行监理。