1、编号：SJHN.JZY-XX新建厂房工程高支模施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据3二、工程概况3三、施工组织机构及职责4四、施工布署5五、施工准备51、技术准备52、劳动力准备53、施工机械准备64、周转材料准备6六、施工方法7七、安全保证措施471、安全管理目标及方针472、安全保证体系473、危险源辨识评价484、安全防护及措施495、事故预防及应急措施506、附近医疗救护中心517、质量保证措施52八、质量通病及控制措施538.1、模板加工538.2、墙体模板548.3、2、柱子模板548.4、梁板模板54九、成品保护措施55十、环境保护措施及文明施工保护措施工55一、编制依据1.1有限公司新建一期厂区工程施工组织设计1.2有限公司新建一期厂区工程结构设计图纸等有关资料。1.3主要规程、规范混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑施工安全检查评分标准 JGJ 59-99建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91建筑施工模板安全技术规范 JGJ16220081.4其他建筑施工手册第四版建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法二、工程3、概况1、工程概况工程名称：有限公司新建一期厂区工程建设地点：本工程厂房为3层建筑（地上2层，地下1层），为框架结构，建筑面积4137.57，抗震等级为6级，框架抗震为四级，防火等级为丙级；设计标高0.000相当与于3.600米（以国家85高程系为准），室内外高差0.3米。本工程地下室中，如有变电所及配电间等严重影响设备正常运转的部位，则其防水等级为一级，地下室种植顶板的防水等级为一级，地下室其他部位的防水等级为二级。设计使用年限为50年；建筑结构安全等级为二级，结构重要性系数为1.0。地基基础设计等级为乙级。建筑耐火等级：地面上部位为二级，地下室耐火等级为一级；2、设计概况建筑形式建筑规模总建4、筑面积4137.57地下室层 数地下1层结构顶标高-0.05m层 高5.05m、4.35m结构类型框架结构基础形式独立基础、地下室为筏板承台结构形式基础结构工程底板厚度450mm外墙厚度350mm、400mm、500mm内墙厚度300mm框架柱截面尺寸350*400、500*500、550*550、600*600、650*650梁断面200*300、200*400、200*450、200*500、200*550、250*550、250*600、250*700、250*730、300*300、300*600、300*650、300*700、1000*1100地下室顶板厚度160mm主体结构工程柱5、断面350*400、450*500、500*500、550*550、600*600梁断面200*300、200*500、200*600、250*300、250*450、250*550、250*650、250*750、250*800、300*500、300*1450板厚1203、工程难点及重点（需专家论证）1)、本工程在地下室顶部E-G/4轴处一条梁为1000*1100。2）、A-B轴二层300*1450的梁。3）、A-G轴东西立面9米处有悬挑1.95米梁。三、施工组织机构及职责1、项目部组织机构项目经理： 项目工程师： 质量负责： 安全负责：施工负责： 2、管理人员职责权限序号职 务职 责1项6、目经理全面组织本次模板施工方案编制、审核、实施。对模板施工的全过程进行全面动态管理。针对模板施工方案的具体情况，确定项目组织机构人员的配备，并有针对性地制定模板施工的相关规章制度，明确项目部各部门管理人员的职责，组织项目经理部开展工作。2项目工程师负责编制模板施工方案，并经公司相关部门领导、监理单位审核批准后组织项目部、外协队伍的相关管理人员进行方案的交底工作。组织项目部技术人员按照施工方案的要求对外协队伍施工作业人员进行技术及安全交底。在施工过程中，负责模板施工的质量、安全监督检查。3质量负责负责模板施工中的质量管理、质量控制、质量监督工作，并对模板施工的施工质量进行验收。4安全负责参与编制7、模板施工方案中的安全保证措施及消防措施。对新入场的施工作业人员进行安全教育。并按照模板施工方案中的安全保证措施和安全技术交底的要求对整个施工过程进行现场安全监督检查。做好模板施工的现场文明施工管理工作。发现安全隐患后，马上提出整改意见，并落实对安全隐患的整改工作。5施工负责负责现场测量、放线，在施工过程中，负责模板施工的质量、安全监督检查。四、施工布署本工程地下室面积711.36，由于面积比较小，进行一次施工。五、施工准备1、技术准备1.1 组织技术人员审图，确定最优的施工方法，熟悉结构形式，确定模板尺寸。1.2 计算模板及相关施工材料用量。提出材料计划。1.3 根据工程进度安排，提前做好方案8、交底和技术交底工作，交底方式采用书面形式。2、劳动力准备工种架工木工测量放线人数2040233、施工机械准备序号机械设备规格数量功率进场日期1圆盘锯MJ10514kw2016年1月5日起陆续进场2台 钻100.55kw2016年1月5日起陆续进场3空压机115kw2016年1月5日起陆续进场4吊 机22016年1月5日起陆续进场5力矩扳手32016年1月5日起陆续进场4、周转材料准备4.1施工现场用料必须为检验合格产品，现场用周转材料计划需按现场实际情况分部位、分规格、分施工段提取。4.2项目部成立由专人收料，对进场模板、钢管（碗扣架和脚手管）、扣件进行较全面的检查。钢管必须具有出厂合格证，并9、按规定的验收批量进行复验，主要包括外观检查和管壁厚检测，各方面都符合要求方准进场，避免出现不合格品进场使用的情况发生。4.3进场后的模板、钢管等周转材料卸放在预先指定场所，并做明显标识。模板堆放前应先在下部垫50mm100mm木方，防止下部潮湿积水而浸泡模板，钢管堆放应搭设堆放架，将不同长度的钢管分开码放整齐，对拉螺栓、3型卡、扣件等堆放在仓库内集中管理。所有周转材料在雨雪天气均应采用塑料彩布覆盖。4.4材料要求钢管质量检验要求。对于新管质量检验要求：必须具备产品合格证及钢管材质检验报告，对于进入施工现场的钢管进行复检，合格后方可使用，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等质10、量缺陷，外径及壁厚允许负公差为0.5mm，立柱钢管弯曲允许偏差如下：3ml4m，允许偏差12mm；4ml6m，允许偏差20mm，对于旧钢管，锈蚀程度每年检查一次，钢管内外表面锈蚀深度允许偏差0.5mm，其余同新钢管。扣件质量检验要求，新扣件必须具备产品质量合格证，生产许可证及专业检测单位测试报告，扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB/T700-2006碳素结构钢中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-2003普通螺纹的规定。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影11、响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理；可锻铸铁标准底座的材质和加工外观质量与缺陷要求同可锻铸铁扣件。木方均采用落叶松，截面尺寸必须符合规范要求，多层板必须有合格证及承载力说明。模板工程周转材料配置计划详见下表：序号材料名称规格单位数量进场时间1覆膜胶合板12122024408002016年1月中旬按进度分批进场2对拉螺栓14止水根10002016年1月中旬按进度分批进场14普通根12、10002016年1月中旬按进度分批进场33形卡个20002016年1月中旬按进度分批进场4U形卡个15002016年1月中旬按进度分批进场5木方501004000m3302016年1月中旬按进度分批进场648*2.6普通钢管t62016年1月中旬按进度分批进场7隔离剂柴油、机油t0.12016年1月中旬按进度分批进场脱膜剂t0.12016年1月中旬按进度分批进场8其他配件若干根据工程进展需要六、施工方法根据本工程施工组织设计总体安排，地下室内、外墙，顶板，地下室框架柱、梁、顶板，主体板、柱、梁模板采用12厚多层板，顶板支撑系统次楞采用50100mm木方，主楞采用482.6双钢管。框架柱、梁主13、楞均采用482.6双钢管，次楞采用50100mm木方。顶板采用多层板拼装。模板配置如下表所示：序号所用模板的部位模板种类配模说明1基础地梁、承台、底板砖模整个基础底板四周2墙体12厚多层板3框架柱12厚多层板4梁12厚多层板5楼板12厚多层板6楼梯12厚多层板一）、地下室顶部E-G/4轴处梁为1000*1100梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.05；梁两侧立杆间距(m)：1.20，梁14、底中部增加承重立杆根数：4，采用顶托，形成6立杆；为了保证整改排架的安全稳定性，将与周边排架全部拉通，立杆间距均为800*800。1）、参数信息新浇混凝土梁名称1000*1100新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001100新浇混凝土结构层高(m)5.05梁侧楼板厚度(mm)1602）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构15、件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,550,75016、,950梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图1100*1100梁底两侧均设置竖向剪刀撑立面图4）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)17、h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.2020.22+0.1211.7640.220.155kNm Mmax/18、W0.155106/240006.455N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63228.152004/(1004500144000)0.439mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39334.2020.2+0.4461.7640.22.846kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14334.2020.2+1.2231.7640.28.25kN R3=0.928 q1静l +1.19、142 q1活l=0.92834.2020.2+1.1421.7640.26.751kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39328.150.22.213kN R2=R4=1.143 q2l=1.14328.150.26.435kN R3=0.928 q2l=0.92828.150.25.225kN5）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67验算方式三等跨连续梁 为简20、化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.846+0.91.35(0.3-0.1)1/5+0.5(1.1-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，8.25+0.91.35(0.3-0.1)1/5=8.299kN/m q2max2.213+(0.3-0.1)1/5+0.5(1.1-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，6.435+(0.3-0.1)121、/56.475kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.18.2990.82，0.58.2990.320.531kNm Mmax/W0.531106/833306.374N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.68.2990.8，8.2990.33.983kN max3Vmax/(2bh0)=33.9831000/(250100)1.195N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6776.4758004/(10096004166700)022、.449mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)6.4753004/(896004166700)0.164mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.18.2990.8，0.48.2990.8+8.2990.37.303kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.538kN，R2R57.303kN，R3R45.984kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.23、16.4750.8，0.46.4750.8+6.4750.35.698kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.981kN，R2R55.698kN，R3R44.64kN6）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.59主梁截面抵抗矩W(cm3)3.99 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.242106/399060.637N/mm2f=205N/mm24、2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.927kN max2Vmax/A=21.9271000/37110.387N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.086mml/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.611kN，R2=10.088kN，R3=5.125kN，R4=5.125kN，R5=10.089kN，R6=1.611kN7）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件25、抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R6max1.611,1.6111.611kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R510.089kNN30kN 满足要求！8）、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.6立柱截面面积A(mm2)371回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.99抗压强度设计值f(N/mm226、)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/16.1=174.41=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.92136.3kN/m 2)小27、梁验算 q1max2.88+1.2(0.3-0.1)1/5+0.5(1.1-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，8.339+1.2(0.3-0.1)1/5=8.387kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.625kN，R210.189kN，R35.2kN，R45.2kN，R510.189kN，R61.625kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/16.199.43，查表得，10.595 立柱最大受力Nw28、maxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.65-1/2)/20.8，10.189，5.2，5.2，10.189，1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+1.3-0.65-1/2)/20.8+0.04/1.310.22kN fN/(A)+Mw/W10220.464/(0.595371)+0.04106/399056.389N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm29、 2l02/i3243.24/16.1201.443，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.65-1/2)/20.8，10.189，5.2，5.2，10.189，1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+1.3-0.65-1/2)/20.8+0.04/1.310.22kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+1.20.15(5.05-1.1)+Mw/lbmax1.30、625+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.65-1/2)/20.8，10.189，5.2，5.2，10.189，1.625+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+1.3-0.65-1/2)/20.8+0.711+0.04/1.310.931kN fN/(A)+Mw/W10931.464/(0.179371)+0.04106/3990174.697N/mm2f205N/mm2 满足要求！9）、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.31、15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.931/(0.90.15)80.974kPafak140kPa满足要求！10）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.242/18.779kNNtb17.8kN 满足要求！1000 1100梁侧模板计算书1）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，550，900 设计简图如下：模板设计剖面图2）、面板验算面板类型32、覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承134.59634.596kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.4132.076kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10732.0760.1882+0.1212.520.18820.13233、kNm Mmax/W0.132106/240005.503N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.41884/(10010000144000)0.145mm188/400=0.47mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.0760.188+1.2232.520.1887.472kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.18826.45.673kN 3）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)3034、0小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.472kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.4720.62，0.57.4720.32=0.336kNm Mmax/W0.336106/416678.07N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.635、ql,ql1=max0.67.4720.6，7.4720.3=2.69kN max3Vmax/(2bh0)=32.691000/(210050)0.807N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.673kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.6736004/(10093501041670)0.511mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.6733004/(893501041670)=0.59mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.4720.6，0.47.436、720.6+7.4720.34.932kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.6730.6，0.45.6730.6+5.6730.33.744kN 4）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.59主梁截面抵抗矩W(cm3)3.99主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.70437、kN，R24.932kN，R34.051kN，R44.051kN，R54.932kN，R61.704kN 正常使用极限状态：R11.287kN，R23.744kN，R33.04kN，R43.04kN，R53.744kN，R61.287kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.4106/3990=100.247N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=26.6361000/37135.774N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.506mm350/4000.87538、 mm 满足要求！ 5）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.242/18.779kNNtb17.8kN 满足要求！二)、A-B轴二层300*1450的梁梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.45；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立杆间距(m)：0.8，梁底中部增加承重立杆根数：2，形成439、立杆；1）、参数信息新浇混凝土梁名称300*1450新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001450新浇混凝土结构层高(m)4.75梁侧楼板厚度(mm)1602）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:40、0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.83）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图300*41、1450梁底两侧均设置竖向剪刀撑立面图4）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.45)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.45)+1.40.721442、6.81kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.45145.046kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.45137.075kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10745.0460.0752+0.1211.7640.07520.028kNm Mmax/W0.028106/375000.755N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=043、.63237.075754/(10010000281250)0.003mml/25075/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39345.0460.075+0.4461.7640.0751.387kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14345.0460.075+1.2231.7640.0754.023kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92845.0460.075+1.1421.7640.0753.286kN 标准值(正常使用极限状态)44、 R1=R5=0.393 q2l=0.39337.0750.0751.093kN R2=R4=1.143 q2l=1.14337.0750.0753.178kN R3=0.928 q2l=0.92837.0750.0752.58kN5）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.387+0.91.35(0.3-0.45、1)0.3/4+0.5(1.45-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，4.023+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=4.042kN/m q2max1.093+(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.45-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.178+(0.3-0.1)0.3/43.193kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，46、0.5q1l22max0.14.0420.82，0.54.0420.220.259kNm Mmax/W0.259106/833303.104N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.0420.8，4.0420.21.94kN max3Vmax/(2bh0)=31.941000/(250100)0.582N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.1938004/(10096004166700)0.221mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)47、3.1932004/(896004166700)0.016mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.0420.8，0.44.0420.8+4.0420.23.557kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.74kN，R2R43.557kN，R32.908kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.1930.8，0.43.1930.8+3.1930.22.81kN 同理可48、得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.481kN，R2R42.81kN，R32.287kN6）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.59主梁截面抵抗矩W(cm3)3.99 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.184106/399046.071N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.786kN max2Vm49、ax/A=25.7861000/37131.192N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.051mml/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.511kN，R2=7.24kN，R3=7.24kN，R4=0.511kN7）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.511,0.5110.511kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065N50、m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.24kNN30kN 满足要求！8）、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.6立柱截面面积A(mm2)371回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.99抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶51、部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/16.1=174.41=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.45)+1.40.92147.01kN/m 2)小梁验算 q1max1.396+1.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.45-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.52、91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，4.045+1.2(0.3-0.1)0.3/4=4.063kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.513kN，R27.276kN，R37.276kN，R40.513kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/16.199.43，查表得，10.595 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.513+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.4-0.3/2)/20.53、8，7.276，7.276，0.513+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.8+0.04/0.87.326kN fN/(A)+Mw/W7326.308/(0.595371)+0.04106/399043.278N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/16.1201.443，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.513+1.2(0.5+(24+1.1)054、.16)+1.40.91(0.8+0.4-0.3/2)/20.8，7.276，7.276，0.513+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.8+0.04/0.87.326kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(4.75-1.45)+Mw/lbmax0.513+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.4-0.3/2)/20.8，7.276，7.276，0.513+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.355、/2)/20.8+0.594+0.04/0.87.92kN fN/(A)+Mw/W7920.308/(0.179371)+0.04106/3990129.355N/mm2f205N/mm2 满足要求！9）、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.92/(0.90.15)58.669kPafak140kPa满足要求！300*1450的梁侧模模板计算书1）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(56、mm)275结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，550，900，1100 设计简图如下：模板设计剖面图2）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承141.88641.886kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.932.4139.366kN/m q1活01.457、cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10739.3660.1432+0.1212.520.14320.093kNm Mmax/W0.093106/375002.475N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正132.432.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63232.4143.3334/(10010000281250)0.031mm143.333/400=0.358mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.1433958、.3660.143+1.2232.520.1436.891kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.14332.45.308kN3）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)275小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.891kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.1659、.8910.62，0.56.8910.2752=0.261kNm Mmax/W0.261106/416676.254N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.8910.6，6.8910.275=2.481kN max3Vmax/(2bh0)=32.4811000/(210050)0.744N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.308kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.3086004/(10093501041670)0.478mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(60、8EI)=5.3082754/(893501041670)=0.39mm275/400=0.688mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.8910.6，0.46.8910.6+6.8910.2754.548kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.3080.6，0.45.3080.6+5.3080.2753.503kN 4）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯61、性矩I(cm4)9.59主梁截面抵抗矩W(cm3)3.99主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.57kN，R24.548kN，R33.728kN，R43.728kN，R53.728kN，R63.728kN，R73.728kN，R83.728kN，R94.548kN，R101.57kN 正常使用极限状态：R11.205kN，R23.503kN，R32.844kN，R42.844kN，R52.844kN，R62.844kN，R72.844kN，R82.844kN，R93.503kN，R162、01.205kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.571106/3990=143.212N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=26.1181000/37132.981N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.597mm350/4000.875 mm 满足要求！5）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9511.21/110.649kNNtb17.8kN 满足要求！三)、A-C轴东西立面963、米处有悬挑1.95米梁搭设排架的位置为地下室回填土，对于地下室回填土进行分层回填，分层夯实，在排架搭设前进行地面硬化，地面硬化为100mmC15商品混凝土，硬化宽度为4500mm。悬挑部位的排架与一层整体排架联系在一起，保证整个排架的稳定性。1）、工程属性新浇混凝土楼板名称标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)45新浇混凝土楼板边宽B(m)1.952）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的64、均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.53）、模板体系设计模板支架高度(m)9立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(m65、m)175主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下： 模板设计平面图模板设计剖面图保证整个架子的稳定性在一层排架钢管连接柱子，二层排架与3.2米排架拉通从而增加了稳定性。4）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=166、0001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.51167、0.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/240009.894N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(3844500144000)0.507mml/250300/2501.2mm 满足要求！5）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁68、截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m M1q1l2/82.0180.82/80.161kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.69、91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.0970.82/8+3.150.8/40.638kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.161，0.638，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.0180.80.807kN V20.5q2L+0.5p0.50.0970.8+0.53.151.6170、4kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.807，1.614，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(250100)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.9948004/(38493504166700)0.136mml/250800/2503.2mm 悬臂端maxqL4/(8E71、I)=0.9942504/(893504166700)0.012mml12/250500/2502mm 满足要求！6）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.59主梁截面抵抗矩W(cm3)3.99主梁验算方式简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.272、(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.7050.80.682kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kN RmaxRmax，R10.682kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.0540.80.421kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R10.473、21kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.171kNm Mmax/W0.171106/399042.732N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.236kN max2Vmax/A=21.2361000/3716.666N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.187mm 跨中max=0.047mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.187mm=2502/250=2mm 满足要求！7）、立柱验算钢管类型482.6立柱截面面积A(mm2)371立柱截面回转半径i(m74、m)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.99抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1600/16.1100150 满足要求！ 查表得，0.595 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.0970.81.62/100.023kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41)0.80.8+0.023/0.83.351kN f Nw/(A)+ Mw/W3351.398/(0.595371)+0.023106/399020.828N/mm2f205N/mm2 满足要求！8）、可调托座验算荷载75、传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.351kNN30kN 满足要求！9）、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.351/(10.1)33.514kPafak115kPa 满足要求！10）、梁模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计76、刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.6m为宜，不宜超过1.6m。d.板支撑间距均为800*800间距设置。3.整体性构造层的设计a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；b.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-77、15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。d.水平杆、立杆设置连接接头不可在同截面，需错开设置。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。c.本工程排架在第一步、第二步设置双向水平剪刀撑（共两步），梁底两侧均设置竖向剪刀撑，板底每间隔4m设置剪刀撑。d9米处排架外侧设置斜撑间距为4m一道，斜撑支点高低为4m，上部设置反斜撑与二层板底排架连接。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400m78、m；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。d.梁底立杆均设置可调顶托，立杆与排架水平杆、扫地杆有效拉接。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。f对所有高支模区域的支撑全部进行100mm混凝79、土硬化。所以钢管下面都200*200模板。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。d.施工前对工人进行交底，并在完成后进行验收的，合格后并履行签字手续。七、安全保证措施1、安全管理目标及方针a)负伤率控制在2；b)重伤、死亡和重大机械事故为0；c)职业发病率为0；2、安全保证体系有限公司一期新建厂房项目部安全委员会成员组长：副组长：副组长：80、 3、危险源辨识评价危 险 源 辨 识 评 价 清 单序号施工阶段作业活动潜在的危险源可能导致的事故判断依据作业条件危险性评价危险等级现有监测措施及有效性LECD1模板加工模板加工机械伤害人员伤害LEC法36354C严格按照机械操作规程进行操作，加强工人安全教育，钢筋切断机等加设安全操作挡板2临时用电模板加工触 电人员伤害LEC法11414C按操作规程操作，加大检查频率及力度，必须正确佩戴安全带等防护措施3模板运输塔吊使用物体打击人员伤害LEC法161484B加大监督检查力度，严禁违章操作，必须设置地面指挥人员4模板安装/拆除模板安装/拆除高空坠落人员伤害LEC法131442C加大监督检查力度81、，按照操作规程操作，必须正确佩戴安全带等防护措施注：判断依据：、有可能违反法律、法规及其它要求；、曾发生事故，仍未采取有效控制措施；、相关方合理抱怨或要求；、直接观察到的危险、定量评价（LEC法）4、安全防护及措施1）、作业前应做好安全交底和安全教育工作，外协队伍作业人员入场前必须进行三级安全教育，经考试合格后，方可进入施工现场作业。所有施工作业人员进入施工现场必须正确配戴安全帽，系好下颚带，锁好带扣。严禁吸烟和酗酒后作业，施工现场严禁打闹。2）、安装、拆卸外模板的操作人员必须挂好安全带。3）、风力超过5级时应停止模板、水平构件的搭拆施工等。4）、施工过程中，应随时检查模板连接、碗扣件有无松动82、，整体稳定有无问题，若发现问题应及时处理好。5）、施工过程中，严禁在模板、碗扣件、脚手管上任意打孔、开洞。6）、所有架子的搭设及使用，必须经过安全员检查，验收合格后方可使用。7）、使用的手持电动工具，电钻、电锯、电刨必须有良好的接地保护，必须按照相关的安全技术操作规程施工。8）、支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。9）、消防措施：方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设90cm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现83、场消防安全作业。木料、多层板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。10）、安排专人负责消防及场容的管理工作，对消防器材要定期检查。11）、施工现场严禁吸烟，违者罚款。12）、夜间施工时，应有足够的照明设施照明用的灯具应有防护罩，电线应有一定的保护措施，防止模板将电线砸破漏电。施工时作业人员要穿防滑鞋。13）、模板、钢管施工等材料在运输及传递过程中要放稳接牢，防止倒塌或掉落伤人。14）、模板的支设必须按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序施工。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置临时固84、定设施，而且要牢固可靠，严防倾覆。15）、平台模板安装就位时，要在支架搭设牢固，板下横楞与支架连接牢固后进行施工。模板支撑要牢固，顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。16）、现场所使用的用电设施如电锯、电焊机要设专人管理，严禁私自使用，以防发生事故。17）、拆除模板、水平支撑时应意：操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落或拉倒。未经施工技术人员同前，不得留下松动的和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。18）楼层砼施工时，上部砼未浇筑前，地下室架子不得拆除。19）混凝土浇筑时，应先浇筑竖向构件（墙、柱），再浇筑水平构件（梁、板），必须严格控制浇筑速度、浇85、筑次序和混凝土一次入模量，竖向构件一次浇筑高度不得超过1m，水平构件要遵循“先梁后板，从中间向四周均匀推进”的浇筑原则，防止一次浇筑过高或局部混凝土集中堆放过多而引起涨模或架体超载失稳，造成安全隐患。5、事故预防及应急措施在模板施工过程中存在着较多危险源。为了最大限度的减少事故损失和事故造成的负面影响，保障国家、企业财产和人员的安全，针对施工现场实际，项目部成立安全专项检查小组，每月进行两次检查，确保危险源处于受控状态, 为应对各种事故，成立各事故应急小组。 5.1、触电事故应急程序事故发生后首先应该立即快速使触电者脱离带电体。对于低压触电事故，应立即切断电源或用绝缘性能的木棍挑开和隔离电流，86、如果触电者的衣服干燥，又没有紧缠住身上，可以用一只手抓住触电人员的衣服，拉离带电体。但救护人员不可以接触触电者的皮肤，也不能抓住他的鞋。对于高压触电，应立即通知有关部门停电，不能立即停电的，也可以抛掷裸金属线，使线路短路接地，迫使保护装置动作，断开电源，注意抛掷金属线前，应将金属线的一端可靠的接地，然后抛掷另一端。触电者在高处，应该考虑防摔措施。当触电者脱离电源后，应该根据触电的具体情况，迅速对症救护。触电急救现场应用的主要救护办法是人工呼吸法和胸外心脏挤压法。人工呼吸法：施行口对口人工呼吸法效果最好。捏紧触电者的鼻孔，深吸一口气后紧贴触电者的口向口内吹气，时间约为2秒钟，吹气完毕后，立即离开87、触电者的口，并松开触电者的鼻孔，让其自行呼气，时间约为3秒钟。如此以每分钟约12次的速度进行。胸外心脏挤压法：救护者跪在触电者一侧或骑跪在其腰部两侧，两手相迭，手掌根部放在伤者心窝上方，胸骨下，掌根用力垂直向下挤压，压出心脏内的血液，挤压后迅速松开，胸部自动复原，血液充满心脏，以每分钟60次速度进行。一旦呼吸和心脏跳动都停止了，应当同时进行口对口人工呼吸和胸外挤压，如现场仅有一个人抢救，可以两种方法交替使用，每吹气23次，再挤压1015次。抢救要坚持不断，切不可轻率终止，运送途中也不能终止抢救。施工现场应急人员应该立即赶赴现场，用电话与急救中心或医院联系通报伤者情况、姓名、出事地点、时间、伤情88、等，通知对方作好急救准备。5.2、高空坠落、物体打击事故应急程序事故发生后首先就地取材，寻找固定断骨的材料，如棍、树枝、木板、拐杖、硬纸板等都可以作为固定材料，长短要以能固定住骨折处上下两个关节或不使断骨错动为准。脊柱骨折或颈部骨折时，除非是特殊情况如室内失火等十分危险的情况，否则应让伤者留在原地等待携有医疗器械的医务人员来搬动。抬运伤者，从地上抬起时，要多人同时缓缓用力平托；运送时，必须用木板或硬材料，不能用布担架或绳床。木板上可垫棉被，但不能用枕头，颈椎骨骨折伤者的头须放正，两旁用沙袋将头夹住，不能让头随便晃动。5.3、机械伤害事故应急程序发生特大机械事故和重大机械事故后，项目经理部应急指89、挥人员应立即报告安全管理部，说明事故单位、时间、地点，对事故的简要描述。立即疏散无关人员到安全地带，同时警戒事故现场，认真保护事故现场，凡与事故有关的物体、痕迹、状态，不得破坏。为抢救受伤者或防止事故进一步扩大，需要移动某些物体时，必须做好现场标志，仔细记录或进行拍照，并保持记录的准确性。6、附近医疗救护中心医院名称：地址：行驶路线：7、质量保证措施7.1、质量控制标准1、模板及其支架具有足够的强度、刚度和稳定性， 不致发生不允许的下沉和变形；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。以满堂红等架子做支撑加固的模板，其必须采取稳定措施。检验方法为对照模板设计，现场观察或尺量检查。2、模板接缝严密，90、不得漏浆，宽度应不大于1.5mm。检查数量：梁、柱抽查20%，墙和板抽查20%。检验方法：观察和用楔形塞尺检查3、模板表面应清理干净，并均匀涂刷脱模剂，不得有漏涂现象。7.2、质量控制要点1、模板安装前先进行验线，墙体模板根据放线焊接限位支撑。2、墙、柱模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚度控制。3、顶板满堂脚手架均应有双向的剪刀撑，以增加整体稳定性。4、模板支搭必须牢固，拼缝严密，防止跑模、漏浆，接缝超过2mm的必须在接缝间加密封条；脱模剂要涂刷均匀，不得漏涂，拆模时必须待拆模申请单批准后再进行。5、模板的支柱及斜撑杆下面应平整，并有足够的受压面积。墙柱侧模斜撑底部应加设垫木。6、91、墙体模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿墙螺栓不得斜拉硬顶，模板钻孔严禁用电、气焊烧孔。7、已拆除模板及其支架的构件，应在混凝土强度达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。正在浇筑混凝土的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。8、顶板模板缝控制在1mm内，错台应控制在1.5mm内。7.3、质量控制措施1、碗扣件脚手架搭设完成之后，必须由安全员、技术员、搭设班组等按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、合格后方可进行使用。进行碗扣件脚手架检查、验收时要形成脚手架工程的施工记录及质量检查记录92、。脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和扣件是否紧固可靠。底座是否松动，立杆是否悬空，垂直度及水平度是否合格。安全防护措施是否符合要求，是否超载。2、在施工中严格执行“三检”制度。在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。3、模板接缝处贴胶带纸，要求嵌贴牢固，不漏浆。在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。4、模板工程施工中考虑模板用材及早拆功能等两大因素，模板在安装前混凝土浇筑时及浇筑后，对模板、支撑93、接头等进行检查，对变形、漏浆的部位进行修补和剔凿。混凝土施工时，木工设足够专人进行看模。5、构造柱支模前进行凿毛清理，梁、板混凝土浇筑后将模板支立部位抹平，用于控制模板找平及混凝土根部漏浆产生烂根现象。顶板模施工拉对角线进行找平和核对尺寸，模板接缝过大可采用密封胶带处理，严禁使用其它材料。6、模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放模板。搬运过程中，要轻拿轻放，严禁乱丢乱扔乱摔。7、现场加工木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内。防止模板受损变形。八、质量通病及控制措施8.1、模板加工1、94、通病现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。2、防止措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。8.2、墙体模板1、通病现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土粘模、掉角。2、防止措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。模板安装前应认真用水将模板润湿。混凝土施工时充分振捣。8.3、柱子模板1、通病现象：柱身扭向、轴线位移、涨模、断面尺寸不准。2、防止措施：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两95、点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向；根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业；成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每根柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。8.4、梁板模板1、通病现象：楼板、梁底不平、下挠、梁侧模板不平直、梁上下口涨模。2、防治措施：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间96、距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。九、成品保护措施1、现场使用模板的装卸、存放注意保护，分规格码放整齐，防止损坏和变形。2、模板吊运就位时要平稳，准确，不得撞击楼板及其它已施工完成的部位，用撬棍调整模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层或海绵条。3、安装好的模板要防止钢筋、脚手架等碰坏模板表面。钢筋安装时保证模板不发生变形和位移。4、拆模时不得用大锤硬97、砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。5、模板施工时轻拿轻放，不准碰撞已完工的楼板、墙、柱。6、拆下的模板，应及时清理干净，如发现不平，或肋边损坏变形需及时修理。7、保护模板配套设备零件的齐全，吊运要防止碰撞，堆放合理，保护板面不变形。8、拆除模板时禁止使用大锤敲击，防止混凝土出现裂纹。9、拆下的模板，要及时清理刷脱模剂，码放整齐以利于下次的使用。10、不允许在已支好的模板上挂、靠重物。11、模板卡子、螺栓、支撑不得任意取消或减少，严格按操作规程施工。12、模板几何尺寸经检查符合要求后，施工人员要特别注意不得任意修改，开洞等。13、板或墙模板拆除后，应及时将后浇筑带清理干净，用废模板将其覆98、盖。十、环境保护措施及文明施工保护措施工1、尽量避免夜间现场模板加工和其他模板作业。2、现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。3、整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。4、多层板、方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设110cm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。5、木料、多层板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。6、安排专人负99、责消防及场容的管理工作，对消防器材要定期检查；施工现场严禁吸烟。7、模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放模板。搬运过程中，要轻拿轻放，严禁乱丢乱扔乱摔。8、现场加工的木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内。防止模板受损变形。9、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，防止模板变形或产生垂直偏差。10、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。拆除的模板，如发现模板不平时或肋边损坏变形，应及时修理。11、拆除模板时严禁做自由落体运动，以防伤人、摔100、坏模板及压坏预埋管线 12、拆下的模板应及时清理干净，并修理调整，并按指定位置放好。13、在大风、大雨、大雾天气严禁进行汽车吊运作业。十一、支撑系统变形监控 在支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后，应派专职人员随时检查和监测支撑系统的位移及变形情况，如发现异常立即停止相关工序施工，并通知相关人员对架体进行加固和处理。本工程支撑系统均立在混凝土垫层上，竖向不会有变形，主要变形、位移表现为水平向的弯曲或位移，因此本专项工程主要监控方法为：在支撑系统周边已施工的中间楼层内设置观测基准点，在支撑系统的两个方向的边部及中部选择立杆做观测基准杆，在立杆上做出显眼的标记，自支撑系统验收完101、毕至混凝土浇筑完毕48小时，安排专人使用经纬仪或激光五线仪对支撑系统每天至少观测两次。最重要的是混凝土浇筑过程中，必须在各层间安排专人随时观测，并做好观测记录，架体观测人员和看模人员不得进入架体内，上部混凝土浇筑班组长与下部架体观测人员之间要配备对讲机等良好的专用通讯设备，当发现架体倾斜变形超过20mm并有持续增大的趋势或架体有其他异常时，必须立即通知上部浇筑人员停止混凝土浇筑施工并全部撤离施工区，通知技术负责人等管理人员，必须在确认不会发生瞬间坍塌的安全状况下，由技术负责人指导工人进行架体加固，严禁工人随意加固架体。责任分工：混凝土浇筑过程中架体变形监测和模板看护由项目技术负责人王乾担任组长，负责全面指挥协调工作；由混凝土班组长李国忠负责混凝土浇筑和人员指挥工作；由木工班组长商士斌和工长马义财负责模板看护和木工指挥工作；由测量员徐杰、质检员颜锡霖和技术员贺张军负责架体变形的监测、记录和预警工作。