1、商业中心高支模梁支模架安全施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章工程概况3一、工程概况31、工程简介32、高支模概况4第二章 编制依据6第三章 施工准备7一、技术准备7二、物资准备7三、劳动力准备8四、施工进度计划8第四章 支撑方案8一、楼板支撑架的设置8二、梁模板支撑设置9三、楼板模板支撑设置10第五章高支模梁支模架的施工10一、施工工艺流程10二、支撑架搭设11三、模板安装12四、验收及拆除的批准程序13五、模板工程质量保证措施13第六章 高大支模的拆除14一、支顶、模板的拆除142、二、模板的清理维修、存放15第七章 高支模施工的安全管理16一、高支模系统施工管理机构16二、高支模的安全管理措施16第八章 监测措施182、监测点布设:183、监测频率：18第九章 浇捣砼输送安全措施19一、施工部署19二、施工方法19第十章 安全文明施工措施21一、预防坍塌事故的安全技术措施21二、预防高空坠落事故的安全技术措施22三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施221、预防物体打击安全技术措施222、预防火灾安全技术措施23四、文明施工措施23第十一章 应急求援预案24一、应急救援机构24三、应急救援工作程序25四、应急救援装备25五、应急救援药品25六、应急救援措施23、51、物体打击急救措252、高空坠落急救措施263、坍塌事故急救措施274、触电事故急救措施282、胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者)295、火灾事故急救措施29第十二章 计算书30第一节、 4001700梁模板支撑体系计算书30第一条、梁模板（扣件式）计算书30第二条、梁侧模板计算书39第二节、 3501000梁模板支撑体系计算书46第一条、梁模板（扣件式）计算书46第二条、梁侧模板计算书55第三节、板模板（扣件式）计算书62四、面板验算66五、小梁验算67六、主梁验算69max0.19mm71七、立柱验算71八、可调托座验算72十三、附图72第一章工程概况一、工程概况1、工程简介1.1工程地4、点：位于xx市1.2 建设单位：xx1.3 设计单位1.4 监理单位：xx1.5 工程概况：xxxx商业中心由购物中心、商业步行街、影视娱乐城组成，购物中心五层、商业步行街四层、影视娱乐城五层。本期建筑占地面积约24722m2，总建筑面积117528m2，钢筋混凝土框架结构，屋面设有钢结构玻璃采光顶，基础为独立承台基础，地下水位偏高，土层表面为杂填土，下部土质为粉质粘土，施工区域内无地上地下管线及相邻建（构）筑物。2、高支模概况序号项 目内 容1高支模面积/m21500m22层数购物中心五层、商业步行街四层、影视娱乐城五层3层高/m购物中心和影视娱乐城一至三层层高为4.8m，四、五层层高为4.5、5m，商业步行街首层层高4.8m、二至四层层高为4.2m4结构形式现浇混凝土框架结构，主要的框架柱为400*400、500*500mm、600*600mm，混凝土框架梁200*400、250*500、250*600、250*700、300*800、350*800、400*800、350*1000、400*1700及100、120、150厚现浇板结构组成。5自然条件场地类别为类，0.000相当于黄海高程11.10m。6抗震设计框架结构抗震等级为三级。本高支模工程为影视娱乐中心（3-9）（3-12）/（3-J）（3-K）轴大堂和四层（3-2）（3-5）/（3-A）（3-E）、（3-8）（3-9）/6、（3-A）（3-C）、（3-10）（3-11）/（3-A）（3-C）、（3-12）（3-13）/（3-A）（3-C）、（3-15）（3-18）/（3-A）（3-C）、（3-19）（3-21）/（3-A）（3-C）、（3-14）（3-16）/（3-E）（3-H）、（3-17）（3-20）/（3-E）（3-H）轴观众厅以及购物中心（1-6）（1-9）/（1-A）（1-B）轴大堂。影视娱乐中心（3-9）（3-12）/（3-J）（3-K）轴大堂和购物中心（1-6）（1-9）/（1-A）（1-B）轴大堂最高高度为15.5m，跨度为8.4m，为首层至四层，该面层梁截面尺寸为400800、300800、257、0800、250520，板厚度为120。 影视娱乐中心四层（3-2）（3-5）/（3-A）（3-E）观众厅最高高度为14.56m，跨度为21m，为四层至屋面层，该面层梁截面尺寸为4001700、400800、3501000、300800、250550，板厚度为120。 影视娱乐中心四层（3-8）（3-9）/（3-A）（3-C）、（3-10）（3-11）/（3-A）（3-C）、（3-12）（3-13）/（3-A）（3-C）、（3-15）（3-18）/（3-A）（3-C）、（3-19）（3-21）/（3-A）（3-C）、（3-14）（3-16）/（3-E）（3-H）、（3-17）（3-20）/（38、-E）（3-H）轴观众厅最高高度为9m，跨度为13.3m，为四层至五面层，该面层梁截面尺寸为4001000、300800、250700、300700，板厚度为120。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系，落地满堂脚手架下设100mm厚C15砼垫层，并加设200mm宽、50mm厚垫板，高支模架支设在楼层钢筋混凝土顶板上时，混凝土强度必须达到设计要求后才能搭设，钢筋混凝土顶板设计强度为C30，能满足搭设要求。本方案专为该大堂和观众厅高支模施工而编制。第二章 编制依据为了保证本工程高支模及高大梁的施工安全，根据xx省建设工程高支模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管9、理办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、施工图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3、木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2002）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-1991）；7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）8、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）；9、钢结构设计规范（GB500172003）；10、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；10、11、木结构设计规范 （GB50005-2003）12、关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质【2009】87号）13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则第三章 施工准备一、技术准备在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、物资准备（1）材料准备：支撑系统：采用483.0mm钢管；模板：采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板；木枋：采用5090mm木方。确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好11、遮盖保护。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。架子扳手用于脚手架搭设和拆除；力矩扳把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。(3)周转材料准备： 做好模板、钢管、扣件、木枋等周转材料的备料工作，满足施工要求。12、三、劳动力准备（1）计划架子工10人，负责架子搭设及拆除，按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工3人，负责对脚手架垂直度的控制。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作进行岗前培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。四、施工进度计划本工程高大模板施工时间从5月底开始搭设满堂架，进度计划如下：一、高支模进度63 d2012-5-252012-7-28放立杆线及检查2 d2012-5-213、52012-5-28搭设架体10 d2012-5-252012-6-5架体检查4 d2012-5-252012-6-5设置沉降观测点2 d2012-6-52012-6-10模板安装502012-6-52012-7-25钢筋绑扎402012-5-152012-7-25混凝土浇注202012-7-102012-7-28第四章 支撑方案一、楼板支撑架的设置 (1)模板均采用采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板：(2)支撑系统：板支撑选用483.0mm钢管作立柱纵横间距控制在700700mm；梁支撑选用中483.0mm钢管作立柱纵横间距控制在700700mm(详见施工附图)。(3)纵横水平拉14、杆：选用483.0mm钢管竖向最大间距为1.5m，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平拉杆在遇结构砼柱时，须与柱进行“回顶”，加强高支模的整体稳定性，底部纵横向水平管离地高度不大于200mm。 (4)纵横向剪刀撑：选用中483.0mm钢管，在架体外侧及内部纵、横向5跨（且不小于3m)每35m，应由底至顶设置连续剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨。 (5)平面水平剪刀撑：选用483.0mm钢管，在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面的距离及水平剪刀撑间距不宜大于6m，剪刀撑的宽度应为35m。 (6)底座：立杆底部采用200mm宽、515、0mm厚木板铺垫。 (7)板底横楞50mm90mm木枋间距为300mm，板底主楞龙骨材料采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0mm。二、梁模板支撑设置 (1)梁截面为400*1700时采用以下方法支撑，模板支架采用的钢管类型为483.0。梁底设单排中立杆，梁截面支撑侧立杆间距0.55m，纵向间距为0.35m，立杆的最大步距1.50米；梁底第一道龙骨采用5090松木方，间距为130mm，第二道龙骨采用483.0双钢管，间距为700mm；梁底模及侧模均采用15mm的胶合夹板；梁侧内龙骨纵向设置，采用5090松木方纵向间距为230mm，外龙骨采用483.0双钢管竖向设置，竖向间距为700mm；对拉螺栓16、采用直径14mm的对拉螺栓，沿梁断面高度中间设置3道，对拉螺栓竖向间距700mm。 (2)梁截面为350*1000、400*800、350*800、300*800、250*700、250*600、250*550时采用以下方法支撑，模板支架采用的钢管类型为483.0。梁底设单排立杆，梁截面支撑侧立杆间距0.7m，纵向间距为0.7m，立杆的最大步距1.50米；梁底第一道龙骨采用5090松木方，间距不大于200mm，第二道龙骨采用483.0双钢管，间距为700mm；梁底模及侧模均采用15mm的胶合夹板；梁侧内龙骨纵向设置，采用5090松木方纵向间距不大于400mm，外龙骨采用483.0双钢管竖向设置17、，竖向间距为700mm；对拉螺栓采用直径12mm的对拉螺栓，沿梁断面高度中间设置，对拉螺栓横向间距不大于550mm，竖向间距为700mm。(梁支撑分类见下表) 梁截面（mm）立杆橫距（mm）立杆纵距（mm）小横杆间距（mm）梁底木方5090（个）水平杆 步距（mm）侧立杆中立杆400*1700700+7003503503501501500350*1000、400*800、350*800、300*800、250*700、250*600、250*550及以下梁截面700+7007007007001501500三、楼板模板支撑设置 楼板为120厚采用以下方法支撑模板支架采用的钢管类型为483.0。板18、截面支撑立杆横距0.7m，纵向间距为0.7m，立杆的最大步距1.50米；第一层龙骨采用5090单枋间距为300mm；第二层龙骨采用483.0钢管；底模及楼模板均采用15mm的胶合夹板；模板及支架系统的验算取梁截面：4001700和3501000分别进行支架系统的稳定验算；楼面板支架系统取板厚120进行稳定验算。楼面梁、板支撑系统采用扣件式钢管组合而成。梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向布置，并根据梁底的高度组合拼装。 梁和楼板的脚手架跨距和间距应按设计确定。 第五章高支模梁支模架的施工一、施工工艺流程1、放出轴线及梁位置、定好水平控制标高2、梁板模支撑架搭19、设、架设梁底龙骨4、梁底模安装、梁侧模安装、架设板底木枋龙骨7、板模板安装、纵横、水平剪刀撑安装、整个支撑系统验收、梁、板钢筋绑扎敷设11、梁板混凝土浇筑12、混凝土保养13、达到规范要求的拆模强度14、拆模令经监理审批、同意拆模15、拆除梁、板模板，清理模板16、拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆二、支撑架搭设 (1)安装顺序 底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，20、确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按搭设进程及时装设剪刀撑。 (2)支撑系统安装 1)支撑搭设前，应按公司要求进行三级安全教育及安全技术交底，并签字确认。 2)对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。 3)对工作面进行清理干净，不得有杂物。 4)根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。 5)立杆底座，立杆底部采用脚手架配套底托。 6)水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。 7)支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架21、高度段H内，立杆偏差的相对值小于H600。 8)立杆管件的连接应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。 9)立杆、可调托座应根据支撑高度设置，可调托座杆螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 10)立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。 1 1)模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为接结节点，增强整体稳定性。 12)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、验收通过后，方可投入使用。 三、模板安装 (1)梁底、梁侧模采用15mm胶合板，梁底平板模铺设在5090松木方上，5090松木方22、搁置在483.0mm钢管上。 1)先在板和柱上分别弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高固定水平钢管作为主龙骨。水平钢管固定后在其上安装梁底次龙骨50 90松木方。次龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L10003L1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。 2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，采取如下措施： A、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸23、一般应略为缩短。 B、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉固。 C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。 (2)楼面模板的安装 首先排架搭设完后拉通线，按设计标高固定水平钢管作为主龙骨，水平钢管固定后在其上安装板底次龙骨50 90松木方。次龙骨安装完成后，用15mm厚胶合板安装板底模板，铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，角位模板应通线钉固。 四、验收及拆除的批准程序 (1)本工程高支模安装验收：由班组、项目部自检公司专项验收后报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 (224、)高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告。监理单位签字同意后方可拆模。 五、模板工程质量保证措施 (1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定： 1)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。 2)具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不不发生不允许的下沉和变形。 3)构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。 4)模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。 5)模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑模扳拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。 6)模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土养护等工艺要求。(2)模25、板安装须符合以下规定：1)模板安装前应对操作人员进行技术交底。 2)现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为跨度的1100031000。3)采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。 4)模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混26、凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。 5)模板安装和预埋件，预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。 (3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求： 1)扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设； 2)纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3)底座、托顶螺旋杆伸出长度； 4)限位销等扣件牢固情况； 5)安全设施、垫木情况。 (4)本工艺应具备以下主要质量记录； 1)模板检验批质量验收记录； 2)模板分项工程质量验收记录； 3)拆模申请报告；第27、六章 高大支模的拆除一、支顶、模板的拆除 (1)拆除顺序：梁底钢管梁底木枋梁底模板板底钢管板底木枋板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托底垫木。 (2)本工程由于部分高支模架支设在相应楼层钢筋混凝土(混凝土设计强度根据施工图而定)楼板上，为保证高大支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求高支模位置对下一层支模必须待高支撑混凝土达到设计强度的100后才能拆除。 (3)拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。 (4)侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设回头顶。 (5)拆28、除4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 (6)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。 (7)严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 (8)严格控制模板及其支架拆除的顺序。 (9)拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 (10)拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 (11)拆除模板和龙骨时，先拆除主次龙骨，然后再拆除板底模板，模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(12)29、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1)脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。 4)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。 6)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。 二、模板的清理维修、存放 (1)模板清理维修30、 拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。 (2)模板的堆放 现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 (3)模板拆除成品保护要求 1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2)坚持每次使用后清理板面。 3)按楼板部位层层复安、减少损耗。 4)材料应按编号分类堆放。 5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛向楼面。第七章 高支模施工的安全管理一、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模31、专项管理小组，其中缪荣和同志为第一责任人：组员：(施工)、（资料）。公司管理部门项目经理施工主管技术负责施工员质量员安全员计划员材料员机电工资料员施工队伍二、高支模的安全管理措施(1)经本项目经理和技术负责人对本工程情况分析后，决定采用扣件式钢管式脚手架。 (2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 (3)对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 (4)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划(GB5036)考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，32、穿防滑鞋，系安全绳。 (5)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。 (7)高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 (8)支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。 (9)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10)可调底座、项托处采取措施防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12)应避免装卸物料33、到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13)水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。(14)操作层(楼层)上旋工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重重设备等。(15)在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。 (16)高支模安装完毕后，由班组自检、项目部专34、检后通知相关部门进行验收，并报监理单位，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 (17)在浇筑砼前重点检查、巡查的部位： 1)杆件的设置和连接，扫地秆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2)底座是否松动。 3)钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 4)安全保护措施是否符合规范要求。 (1 8)在浇筑项板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。 (19)支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个35、别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。 (20)拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。 (21)拆除摸板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 (22)施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。 (23)设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。 (24)混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第八章 监测措施1、高支模必须安排专人进行日常检查，巡查重点部位：1)杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符36、合要求。2)底座是否松动，立杆是否悬空。 3)连接扣件是否松动。 4)架体垂直度。5)施工过程中是否确超载现象。 6)安全防护措施是否符合规范要求。 7)支架与杆件是否有变形的现象。 2、监测点布设: 在各高大梁支架跨度的中部设置1个监测剖面，每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 3、监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。 扣件式钢管脚手架高支摸搭设允许偏差及监测变形预37、警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5M12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5M30mm/3立杆全高度绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内12mm10mm吊线及卷尺5支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺4、当监测数据超过此表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加强固处理。 第九章 浇捣砼输送安全措施一、施工部署本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作，混凝土采用两台输送泵输送至浇筑施工点。 二、施工方法 (1)准备工作 38、1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。 2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范要求。 3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。 4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习!由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。 5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。 6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。(2)混凝土浇筑和振捣一般要求 混凝土浇筑采用汽车泵先浇捣梁，待浇筑39、至楼面板底一致时；再与楼板混凝土一起浇筑。 1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼按400mm分层连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土终凝前：将上层混凝土浇筑完毕，梁浇筑速度应控制在25m3h。 2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525 cm,取50cm；30棒应为405cm,取40cm)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝40、。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡，下沉为宜。 4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的34高时，应加强对支架变形的监控。 5)梁侧及梁底部位要用30或50插入式振动捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用154m刮尺刮平。 6)砼浇筑应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。7)泵送砼应随浇、随41、捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。 (3)混凝土养护1)浇筑完梁、板后在1 2小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。 2)养护时间不少于14d。 (4)试块制作在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。(5)质量要求1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。 2)混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。 3)混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。 4)混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、42、夹渣等缺陷。 5)预留洞宽度大于lm的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。 6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。 7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。 8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板必须用15m25m刮尺刮平。 9)做好混凝土浇筑记录。 1 O)每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。 第十章 安全文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施 一般引起坍塌事故主要因素是设计出错，不按方案施工及材料不合要求造43、成，根据以往经验，采取以下措施： (1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。 (2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。 (3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。 (4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。 (5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事44、故发生。 (6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 二、预防高空坠落事故的安全技术措施 (1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防，控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。 (2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痈病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精45、神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业：严禁酒后从事高处作业。 (3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。根据实际需要配备安全帽、安全带和确关劳动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。 (4)要按规定要求支搭各种脚手架；脚手板要铺严，板头、排木要绑牢。不准留探头。 (5)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。(6)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。 (7)不准在六级强风或大雨天气从事46、露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施 1、预防物体打击安全技术措施(1)进入施工现场必须戴好安全帽。 (2)安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤及行人。(3)使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。 (4)高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋(套)内。 (5)吊塔运料必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装斗等地面装47、卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。垂直运输的施工升降机等存放小斗车必须平稳，斗车的运载量符合要求，所载材料不超车厢之上。(6)介木机必须设置分料器(锯尾刀)防止介木时，因无分料器造成木料飞出伤人。 2、预防火灾安全技术措施制定安全防火措施，增强工人安全防火意识： (1)成立项目安全防火责任小组(2)做好现场安全防火的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。 (3)根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。 (4)每周对员工、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引48、起重视。(5)项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。(6)作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续。严禁在模板作业内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。 四、文明施工措施1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下15M处拉设对兜底网。3、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走49、防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体，对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放、严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。5、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，未就位和未固定前不得摘钩。6、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。 750、里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。第十一章 应急求援预案 在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警119安全：llO医疗：120交通：122 一、应急救援机构 项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，项目部应急求援小组成员名单：副组长: (技术负责) 电话：成员: 值班电话：(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 (2)负51、责突发事故预防工作相关部门人员的应急救援设施的准备工作，统一对人员、材料和物资等资源的调配。 (3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 (4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。三、应急救援工作程序 (1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负责人52、指挥安排。 (4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实现现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 四、应急救援装备 应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水53、管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。 五、应急救援药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。 六、应急救援措施1、物体打击急救措 当发生物体打击事故后抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。 1)发生物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管54、神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎：污染较55、重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。2、高空坠落急救措施当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。56、遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)脸面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的57、组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6)复合伤者要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开58、衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。A、一般作品小的止血法：先用生理盐水(O9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红药水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力59、而达到止血。C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近以及位置)下肢血结扎在大腿上l3处(靠近以及位置)结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松O5l min。动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅60、速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。7)当现场不具备抢救条61、件时，应立即向社会求救。4、触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：(一)、断开电源开头；(二)、使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体；(三)、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法：l、口对口、口对鼻人工呼吸法；(停止呼吸者)A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实(如木板、干燥的泥地等)的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴(如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气)；C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二62、秒，放松三秒；D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2、胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者)A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。C、掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷34cm，以每分钟挤压60次为宜。D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。3、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，63、要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5、火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视64、线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等65、，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失、被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十二章 计算书第一节、 4001700梁模板支撑体系计算书第一条、梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL3新浇混凝土梁计算跨度(m)21混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001700新浇混凝土结构层高(m)14.56梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.66、3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)350梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(67、mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.68、2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.72154.56kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.79kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.7143.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l69、20.12554.560.220.27kNm Mmax/W0.27106/375007.27N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52143.452004/(10010000281250)0.129mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37552.790.2+0.4371.760.24.11kN R2=1.25q1l=1.2554.560.213.64kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l70、=0.37543.450.23.26kN R2=1.25q2l=1.2543.450.210.86kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.11+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.171、2)+1.40.71max0.7-0.4/2，(1.4-0.7)-0.4/2/21，13.64+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=13.69kN/m q2max3.26+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.7-0.4/2，(1.4-0.7)-0.4/2/21，10.86+(0.3-0.1)0.4/210.9kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10713.690.352，0.513.690.2520.43kNm Mmax/W0.43106/675006.34N/mm2f72、15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60713.690.35，13.690.253.422kN max3Vmax/(2bh0)=33.4221000/(25090)1.14N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63210.93504/(10093503037500)0.04mml/400350/4000.88mm 2q2l24/(8EI)10.92504/(893503037500)0.19mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即73、梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14313.690.35，0.39313.690.35+13.690.255.48kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.56kN，R25.48kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14310.90.35，0.39310.90.35+10.90.254.36kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.22kN，R24.36kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座74、内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.315106/449070.27N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.268kN max2Vmax/A=22.2681000/42410.7N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.17mml/400700/4001.75、75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.29kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.29kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.351.52/10076、.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.7)+0.91.42149.19kN/m 2)小梁验算 q1max3.72+(0.3-0.1)0.4/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.7-0.4/2，(1.4-0.7)-0.4/2/21，12.3+(0.3-0.1)0.4/2=12.34kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.27kN，R29.21kN，R30.27kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw77、/lbmax0.27+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.7+0.7-0.4/2)/20.7，9.21，0.27+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.7+1.4-0.7-0.4/2)/20.7+0.02/1.49.23kN fN/(A)+Mw/W9233.7/(0.67424)+0.02106/449035.94N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)40 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力N5.48+2.562-0.29210.02kNN40kN 满足要求！九、立柱地基基78、础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.23/(10.15)61.56kPafak120kPa满足要求！第二条、梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL3，标高14.56m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H79、(m)1.7振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241.7min38.4，40.838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.238.4+1.44，1.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)80、700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)350对拉螺栓水平向间距(mm)700支撑距梁底距离依次为240，790，1340 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承150.1850.18kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3538.4146.66kN/m q1活0.91.40.81、7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.07746.660.232+0.13.530.232, -0.10746.660.232+0.1213.530.232,-0.07146.660.232-0.1073.530.232)0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.36N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.438.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.42282、5.714/(10010000281250)0.22mm225.71/400=0.56mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14346.660.23+1.2233.530.2313.01kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.2338.49.91kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)350小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.83、44小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.01kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.12513.010.72，0.513.010.352=0.8kNm Mmax/W0.8106/6750011.81N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.513.010.7，13.010.35=4.55kN max3Vmax/(2bh0)=34.551000/(29050)1.52N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.91k84、N/m 1max5qL4/(384EI)=59.917004/(38484153037500)1.21mm700/400=1.75mm 2maxqL4/(8EI)=9.913504/(884153037500)=0.73mm350/400=0.88mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax0.513.010.7，0.513.010.7+13.010.359.11kN 正常使用极限状态 Rmaxmax0.59.910.7，0.59.910.7+9.910.356.93kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)700主梁最大悬挑长度(mm)350主梁类型钢管主梁材料规85、格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.57kN，R24.55kN，R33.74kN，R43.74kN，R53.74kN，R63.74kN，R74.55kN，R81.57kN 正常使用极限状态：R11.19kN，R23.47kN，R32.82kN，R42.82kN，R52.82kN，R62.8286、kN，R73.47kN，R81.19kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.44106/4490=98.51N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=26.121000/42428.87N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.44mm550/4001.38 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.27217.61kNNtb17.8kN 满足要求！ 第二节、 3501087、00梁模板支撑体系计算书第一条、梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL6新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501000新浇混凝土结构层高(m)15.5梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m88、2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木89、胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h90、b0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12532.870.1820.13kNm Mmax/W0.13106/375003.36N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52125.61754/(10010000281250)0.044mml/400175/4000.44mm 满足要求！ 3、支座反91、力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37531.10.18+0.4371.760.182.18kN R2=1.25q1l=1.2532.870.187.19kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37525.60.181.68kN R2=1.25q2l=1.2525.60.185.6kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩92、I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.18+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(1-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71max0.7-0.35/2，(1.4-0.7)-0.35/2/21，7.19+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2=7.23kN/m q2max1.68+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.7-0.35/2，(1.4-0.7)-093、.35/2/21，5.6+(0.3-0.1)0.35/25.64kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.230.72，0.57.230.4520.73kNm Mmax/W0.73106/6750010.85N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.230.7，7.230.453.255kN max3Vmax/(2bh0)=33.2551000/(25090)1.08N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)094、.6325.647004/(10093503037500)0.3mml/400700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)5.644504/(893503037500)1.02mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.230.7，0.3937.230.7+7.230.455.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.46kN，R25.79kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.95、393q2l1+q2l2max1.1435.640.7，0.3935.640.7+5.640.454.51kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.06kN，R24.51kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.397106/449088.51N/mm2f=205N/mm96、2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.163kN max2Vmax/A=23.1631000/42414.92N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mml/400700/4001.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.3kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.3kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱97、截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.71.52/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.99+(0.3-0.1)0.35/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.7-0.98、35/2，(1.4-0.7)-0.35/2/21，6.54+(0.3-0.1)0.35/2=6.58kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.28kN，R211.31kN，R30.28kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.28+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.7+0.7-0.35/2)/20.7，11.31，0.28+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.7+1.4-0.7-0.35/2)/20.7+0.04/1.411.37kN fN/(A)+Mw/W11367.23/(099、.67424)+0.04106/449048.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)40 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.79+3.462-0.32=12.11kNN40kN满足要求！第二条、梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL6，标高15.5m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3501000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压100、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241min38.4，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.69kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(101、mm)700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)350对拉螺栓水平向间距(mm)700支撑距梁底距离依次为200，650 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承132.6932.69kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7Q2k102、b0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.08q1静L2+0.101q1活L2,0.1q1静L2-0.117q1活L2max(0.0829.160.292+0.1013.530.292，0.129.160.292-0.1173.530.292)0.23kNm Mmax/W0.23106/375006.17N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67724293.334/(10010000281250)0.43mm293.33/400=0.73mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极103、限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.129.160.29+1.23.530.2910.65kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左G4k1.10.29247.74kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)350小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.65kN/m Mmaxmax0.1ql2,0104、.5ql12=max0.110.650.72，0.510.650.352=0.65kNm Mmax/W0.65106/675009.66N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.650.7，10.650.35=4.47kN max3Vmax/(2bh0)=34.471000/(29050)1.49N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.74kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.747004/(10084153037500)0.49mm700/400=1.75mm 2maxqL105、4/(8EI)=7.743504/(884153037500)=0.57mm350/400=0.88mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.650.7，0.410.650.7+10.650.358.2kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.740.7，0.47.740.7+7.740.355.96kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)700主梁最大悬挑长度(mm)350主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主106、梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.5kN，R24.1kN，R34.1kN，R41.5kN 正常使用极限状态：R11.08kN，R22.98kN，R32.98kN，R41.08kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.34106/4490=76.84N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.491000/42421.17N/mm2=120 N/mm2107、 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.43mm450/4001.12 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.99211.38kNNtb12.9kN 满足要求！第三节、板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高28.45m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)2.45新浇混凝土楼板边宽B(m)2.45二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主108、梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)15.5立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置109、中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)175立柱距混凝土板长边的距离(mm)175主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)175，175 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001110、515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，111、0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小112、梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因B/lb取整2450/700取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为175mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN113、/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.08q1静L2+0.101q1活L20.081.070.72+0.1010.940.720.09kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.08q2L2+0.213pL0.080.10.72+0.2133.150.70.47kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.182/2，0.10.182/2+3.150.180.55kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.09，0.47114、，0.550.55kNm Mmax/W0.55106/675008.19N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.070.7+0.6170.940.70.86kN V20.6q2L+0.675p0.60.10.7+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.18，0.10.18+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.86，2.17，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29050)1.06N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 115、3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.997004/(10093503037500)0.06mml/400700/4001.75mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.991754/(893503037500)0mml1/400175/4000.44mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯116、性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m117、 q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.140.7+1.20.570.71.35kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.180.3kN RmaxRmax，R11.35kN; 同理，R1.01kN，R1.13kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.050.70.81kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=0.810.180.14kN RmaxRmax，R10.81kN; 同理，R0.61kN，R0.68kN 2、抗弯验算 计算简图如118、下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.23kNm Mmax/W0.23106/449050.4N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.19kN max2Vmax/A=22.191000/42410.31N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mm 跨中max=0.19mm=700/400=1.75mm 悬挑段max0.02mm=25/400=0.06mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设119、计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.71.52/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.70.7+0.921.40.03/0.72.6kN f Nw/(A)+ Mw/W2598.59/(0.63424)+0.03106/449016.9N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.6kNN30kN满足要求！十三、附图附图二：支撑系统立面图附图六：连墙件布设位置及节点大样图