1、正本商住楼工程转换层支托梁模板及支撑系统施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 高层建筑转换层是承托上部各层荷载，并将其转移到不同轴位的下层支承结构体系的一种中间结构。XX六期二、三区结构转换层位于商住楼第五层。该转换层层高为5.25米。支托梁截面有bh=16002200、14002000、10001500、8001500等多种，跨度4000至13200mm，楼板厚度220mm。大梁模板采用马尾松木模，模板底板25厚直边板；底模横楞木bh=8080200，纵楞木bh=100120600；侧模侧板为胶合板18厚，竖楞木2、bh=8080400，纵向加劲杆248（3.5）双钢管500。支撑系统由门架式脚手架及单管钢支柱等组成。现以最大截面bh=16002200支托梁模板支撑（支承层）系统进行设计计算。一、 荷载计算1、 模板自重（按每延米计算）（1） 底模（25厚松木）m；（2）横楞木6m；（3）侧板2m；（4）竖楞木6m；（5）纵楞木5m；（6）纵向双钢管重82m；mm；2、混凝土自重乘以分项系数得：砼设计荷载24m；3、钢筋自重荷载乘以分项系数得：设计荷载1.55mm3砼含钢量4、施工人员及设备荷载乘以分系数得：设计荷载mm2施工荷载5、振捣砼时产生的荷载乘以分项系数得：设计荷载2m 2为每m2水平荷载6、新3、浇筑砼对模板侧面的压力F1cto12V F2=cH式中：F新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；c砼的重力密度（KN/m3）to新浇砼的初凝时间（h），采用to=200/（T+15） 计算（T为砼的温度0C）；V砼的浇筑速度（m/h）；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；1外加剂影响修正系数；2砼坍落度影响修正系数；F1与F2两者取其最小值。c=24KN/m3，to=200/（T+15），T=300C，V=2m/h，H=1.18（m），1=1.2，224m2 F2=CH=24m2取最小值：F=28.32 KN/m2模板侧面压力乘以分项系数得设计值：1.2=33.98 KN/m4、2化为线荷载,单位KN/m2，改为KN/ m。0.8m3的运输器具时，查表取4KN/m2。41.4=KN/m2合计：1+2+3+4+5+6+7=2.88+101.38+6.55+3.36+4.48+33.98+=KN/ m即KN/m二、 荷载组合1、荷载类别及编号表一名 称类 别编 号模板结构自重恒载（一）新浇筑砼自重恒载（二）钢筋自重恒载（三）施工人员及施工设备荷载活载（四）振捣砼时产生的荷载活载（五）新浇筑砼时对模板侧面的压力恒载（六）倾倒砼时产生的荷载活载（七）2、荷载组合表二项次项 目荷 载 组 合计算承载力验算刚度1梁底模及支架（一）+（二）+（三）+（五）（一）+（二）+（三）2大5、体积结构侧面模板（六）+（七）（六）三、 模板结构构件验算（附图4、5）1、 材料及性能木材（马尾松）强度设计值与弹性模量fc=10N/mm2（顺纹抗压）fv=1.4 N/mm2（顺纹抗剪）fm=11.7 N/mm2（抗弯）E=9000 N/mm2（弹性模量）2、 底模验算（选用25 mm板厚）1）、荷载：按表二荷载组合（一）+（二）+（三）+（五）： m KN/ m钢筋自重：=6.55 KN/ m振捣砼荷载：=4.48 KN/ m合计： KN/ m乘以折减系数：0.9，则 KN/ m2）、抗弯承载力验算 m，按四等跨连续梁计算，查“2施工常用结构计算”中结构静力计算表，得：弯距系数：K m=6、-0.121;剪力系数：Kv=-0.62;挠度系数:K。则：M= K mqL22=-0.49 KN. m106Nmm04910661600252MW0491061/6bh2= = =1066/bh2= mm2 N/mm2 (可)3)、抗剪强度验算3V2bhV=K3771080000312.571032160025 N/mm2 N/mm2（可）3、 横楞木验算（按四等跨连续梁计算）选用截面bh80801）横楞木上荷载按荷载组合（一）（二）（三）（五）计算q折合每根荷载：5 KN/（根）2）抗弯承载力验算：q1=23.05 KN/（根）乘以折减系数得：q= q10.9=12.96 KN/m按结构静7、力计算表得：弯矩系数：K剪力系数：K挠度系数：Kw则MKm.qL22106N.mmMW=106（bh2/6）106（80802/6） 2fm=11.7 N/mm2 （可）3）抗剪强度验算VKVq3103280803V2bh剪应力： = N/mm2 N/mm2 fv N/mm2 （可）4）挠度验算按荷载组合：（一）（二）（三）1KN/m折算每根荷载q1=110.85（根）按每米计：乘以折减系数得：0.96712.46600410091038080312则W=KwqL4/(100EI)= =0. 51mm（可）4、纵楞木验算选用载面bh=1001201）荷载：按荷载组合（一）+（二）+（三）+（五8、）计算折合每根荷载：（根）2）抗弯承载力验算底模横楞木下纵楞木横向间距为0.6米，纵向支承间距为0.6米，按四等跨连续梁计算。查“2施工常用结构计算”中的结构静力计算表得：弯距系数Km=-0.121，剪力系数Kv=-0.620，挠度系数Kw=0.967.MWM=KmqL22=-0.9KNm=0.9106Nmm= 106/(bh2/6)=60.9106/1001202 =5.4106/144104222 (可)3）抗剪强度验算V=K37.721032100120=3v2bhh24 2即 N/mm2fv=1.4 N/mm2 (可)4）挠度验算：按荷载组合（一）+（二）+（三）计算q1=2.折合每根9、纵楞木q1=110.815=22.16KN/(根)W=KwqL4/100EI=0.96719.94126004/(91203107)600400W=L/400= =1.5mm (可)5、侧模竖楞木验算 选用载面bh=80801）荷载计算：按大体积结构的侧模荷载组合为（六）+（七）:计算荷载编号（六），新浇筑砼时对模板的侧压力为：F1=c.t0.1.F2=两式中符号同前，取值分别为：T=300C、1=1.2、2=1.0、V=2m/h、H=1.98m200(30+15)c.t0.1.24 2m2； F2=c.H=241.98=47.52 KN/m2取两者较小值，即F1=39.78 KN/m2乘以分10、项系数：F=F11.2=47.74 KN/m2计算荷载编号(七)：倾倒砼时产生的荷载,查表取4 KN/m2。乘以分系数：41.4=5.6 KN/m2以上两项荷载合计： KN/m2竖楞木间距为400，则线荷载为： KN/m(根)乘以折减系数0.9，则 KN/m(根)注：每根长为2m，荷载分布呈三角形，从安全考虑，以最不利荷载计算。2）抗弯强度验算 为简化计算，仍按四等跨连续梁计算，其Km、Kv和Kw与前述相同。M=KmqL22=-0.484KNm=484103Nmm4846103512103484103808026484103bh26MW= = = = 22 (可)3）抗剪强度验算V=0.62q11、L=0.62160.50=4.96KN=4.96103N34.96103280803V(2bh)= 22 (可)4）挠度验算：按荷载组合（六）计算m2 竖楞木间距为400mm，则线荷载为：KN/（根）0.96714.3262510891054096104/120.96714.3250041061009103乘以折减系数，则（根）80803124/(100EI)= = mm500400L400则W=（可）6、顶托上横楞木验算选用截面bh=1001401） 荷载：根据第4条纵楞木荷载组合传至顶托横楞木上，q=20.75KN/(根)按单跨简支梁计算，如右图： 2） 抗弯承载力验算查“2施工常用结构计12、算”中的结构静力计算表得：1414Mmax= FL= 12.51.2=3.75KN.m=3.751063.75106 1001402/63.75106 bh2 6 MW N/mm2即 N/mm2fm N/mm2 （可）3） 抗剪强度验算q2F2反力RA=RB=q2F2剪力VA=RA VB=RB V= = =18.751032810336.2510321001403V2bh= = = =0.67 N/mm2即=0.67 N/mm2fv=1.4 N/mm2 （可）4)挠度验算 按荷载组合（一）（二）（三）计算q1顶托横楞木（门架）纵向间距600，按每沿米2根考虑，折合每根荷载为2根，因梁的横向设两13、榀门架，即2根。q=q1根根，0.9为折减系数每根长度为，则172810912489274410810014031212003489103qL348EI则Wmax = = 4mm1200400L400 Wmax = 4mmW= = 3mm（不可）将顶托横楞木截面改用100160重新复核挠度：qL348EI172810912489409610810016031212003489103则Wmax = 1200400L400 即Wmax = 2. 43mmW= = 3mm（可）7、对拉螺栓验算：（1）荷载设计值侧模荷载组合为（六）（七）：按5、侧模竖楞木1）荷载计算得：q12 乘以折减系数，荷载设计14、值为：q12（2）对拉螺栓验算查“建筑施工手册4”表717、M14螺栓净截面面积A105mm21）对拉螺栓的拉力：Nq1内楞间距外楞间距即N9.1KNNd=38.08KN(不可)可采取两种办法解决，一是改变门架纵向间距，由600改为400，但此种办法，通道窄，不便施工操作；二是改选门架和调节架型号。现改用门架及调节型号为：门架选用MF1217，立柱外径、壁厚，高度h0=1700、h11200，门架宽度A1200；调节架改用TF1209，宽度A1200，高度B914，见表596、表597。Afm重新调整计算一榀门架的稳定承载力设计值：Nd=式中：A2A12=608mm2SGKSQKSGKf=3015、0N/mm2m=1.5607 SGK=nh(gk1+gk3)+n1Lagkz h=ho+25=1725mm =21.725(0.1021+0.94)+11.04+0.093SQK=n1Laqk=151.88=31.13KN SGKSQKSGK则： =102=h0/i= =111.62 将上述数据代入Nd式：Afm66221608300Nd= = =4轴心力设计值N调整计算：Nnh(gk1+gk3)+n1La(gk2+1.15qk) =1.121.725(0.1021+0.94)+151.88)1.04+1（）=1.13.59+159.81=1.13.59+35.89 即：NNd48.12KN 16、(可)（2）门式钢管脚手架构造要求1） 脚手架的两个侧立面必须满设交叉支撑；2） 门架的水平架每层设置；3） 在大梁外侧立面应连续设置长剪刀撑；4） 纵横向上、中、下各设水平加固杆；5） 立杆底部应加设宽度200mm，厚度50mm的垫木、垫板或其它刚性垫块，每根立柱的支承面积不得小于2。6）因计算为简化、近似计算，从安全考虑，在大梁跨中设置两排单管钢支柱，向两端隔一排设一排，如附图1、2、3所示。 五、转换层支托梁施工支承层承载力验算 以华景六期二、三区高层（33层）建筑五楼转换层施工实例进行验算。（一） 荷载组合计算（设计荷载） 1、模板荷载 合计 2.88KN/m;2、砼自重 101.3817、 KN/m;3、钢筋自重 6.55 KN/m;4、施工人员及设备荷载 3.36 KN/m;5、振捣砼时产生的荷载 4.48 KN/m;注：15项按一、荷载计算所得。 6、支撑系统自重（1）门式架 620.5=123kg/m;（2）可调底座 62=54.0kg/m;（3）可调顶托 62=56.4kg/m;（4）交叉撑（门架平面内） 64=24.0kg/m;（5）纵横水平加固杆 =196.18 kg/m;（6）剪刀撑（大梁两侧）=100.0 kg/m;（7）立杆基座槽钢 。 乘以分项系数17（123545）则传至四楼楼面梁荷载总重为：q注：不包括浇注砼时产生的侧面压力。13（二）三区A栋 轴4KL18、1913连续梁（最不利梁）验算。13因三楼支撑系统不拆除，四楼楼面结构荷载均不互相传递，由柱子往下传。由于A栋 轴五层托梁施工下传的荷载，增加了4KL1913的荷载，现由4KL1913七天后的砼梁强度承担，故只需验算4KL1913框架梁本身强度。本计算的目的就是要验算下传部分的荷载，按原4KL1913的设计，七天内只达到设计强度的70，能否承受得了？采用反算法，即利用设计图纸资料，如梁的截面尺寸、配筋率、砼强度等级反算出其弯矩，即抗弯强度（或荷载值）。1、 4KL1913计算简图（如下图）： 注：因长短跨跨度不超过20，按等跨连续梁计算。2、 验算正截面承载力1） 判别是否属第一类T形梁fyA19、sh0bfh0fcmfyfcmhfx= = h0 式中：设计砼强度等级C40，七天后砼强度等级可达到C30。 fcm=165kg/cm2fy=2100kg/cm2 （按级）As=72574.91=34.37 cm2 由级钢筋725，换算为级。As2h0=80-3Asbfh0 120则= =2100165fyfcm x= h0= =所以属第一类T形梁截面受压区在受压翼缘以内，这种T形梁可按梁宽为bf的矩形截面梁计算。（2）反算跨中最大弯矩（或荷载）按第一类T型梁计算AScm2砼C30 bf120cmh0xh0查s、s表，得s58MKmL2M=sbfh02 fcm1202165672112q允所以20、q12 KN/m q允=205.1 KN/m（可）(三)三区B栋KL2框架梁验算KL2截面bh400800、L，底筋725，面筋425。有KL81、KL82（bh300700）交汇于KL2跨度的处。由于KL81、KL82在五层楼面大梁施工范围内传到四层楼面的荷载为q126.2 KN/m。KL81跨度L11.6m, KL82跨度L。11621、 KL81、KL82传到KL2于处的荷载。1）KL81 =731.96 KN7222)KL82 =454.3 KN KL81、KL82作用于KL2交汇处的集中力为KL2的计算简图（如下图）：2、验算C点正截面承载力（梁两端固定支座）fyAsh0bfh0fc21、m fyfcm1）判别是否属第一类T形梁hfx= = ho 式中：设计砼强度等级C40，七天后砼强度等级可达C30。fcm=165kg/cm2fy=2100kg/cm2 （按级）As=72574.91=34.37 cm2 由级钢筋725，换算为级。As2h0=80-3bf=220cm22076.5 Asbfh0则= = 32100165fyfcmx= h0h所以属第一类T形梁，可按梁宽为bf的矩形截面梁计算。2） 反算KL2在C截面处最大弯矩（或荷载）。xh0 查s、s表，得sM允=sbf h02fcm220216514233257.23kg.cm=1423.33231.3622232Fa2b22、2L3Mmax =Mc= = =MC1164.46KN.mM允1423.33KN.m (不可)为安全考虑，按简支计算，则须在C处加支撑。3、 KL2在C处加支撑（加固）计算因MC-M允将超过部分的弯矩，换算成竖向力，并由支撑结构承担。MLabFabLM ， F= = =507.3 KN支撑结构采用工字钢柱承受集中力F KN按轴心受压计算，选用3号钢20a验算:NAn1）轴心受压承载力： f10335.5102 2f=205 N/mm(3号钢抗压强度设计值)即142.9 N/mm2f=205 N/mm2 (可)NA2）轴心受压稳定性验算： f式中： N 轴心力 此处NF； A I20a截面面积；23、 f 3号钢抗压强度设计值； 轴心受压构件的稳定系数。L0r ，L0 构件计算长度，因立柱上下端均为铰接， L0 L4.2m=420cmr 对x轴的廻转半径 420L0r = 查表得：103102NA 2 f=205N/mm2NA即 2f=205N/mm2 （可）注：在增设20a支撑作柱加固时，柱底楼地面应平整，柱底应设置不小于20030050mm木垫块；柱上端与砼梁之间，应用木楔塞紧，起到真正传力作用。（四）支托梁施工支承层验算初步结论意见根据上述对华景三区A、B栋四楼楼面结构验算，可得出以下初步结论意见：1、 A栋四楼楼面砼浇注7天后，只保留三层支撑系统，即可满足五楼转换层施工荷载要求，可24、拆除二层以下支撑系统。2、 B栋四楼楼面砼浇注7天后，除保留三层支撑系统外，须在转换层施工投影范围内的框架梁（如KL2）多梁交汇（集中力）处增设20a钢支撑柱，并从三楼垂直支撑到一层（），其它支撑二层以下可拆除。3、 施工进度安排，以本工程为例，转换层施工必须在250C气候条件下7天后，四楼楼面砼强度等级达到70以上（即保证C30）才能进行。4、 转换层施工支承层验算，应结合具体工程，对照结构设计图纸，选择最不利框架梁，如井字楼盖，按T形梁受弯构件正截面承载力验算是合理、可行的。六、楼板工程与支撑系统施工方案（一） 模板工程施工1、 施工工艺：（1） 模板安装前准备工作A、先用经纬仪将中心线及25、轴线位置放线，并以该线为起点，引出其它轴线，然后根据施工图用墨线弹出模板内边线和中心线；边线和中心线要向外弹，便于校正及验收模板位置之用；用水准仪把建筑水平标高，根据模板的实际标高要求，直接引测到模板安装位置。B、根据设计图纸，构件特点，进行模板设计，绘出施工大样图，对复杂的模板制定出安装顺序，以免出差错。A、 C、制作好的模板按安装顺序编号，涂刷隔离剂，堆放整齐，以便查找和安装。（2） 模板安装A、 A、柱模板：首先在楼面上弹柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。按照边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装柱模。柱模侧板用18厚夹板制作,竖向用826、080仿木箍紧模板，横向用248钢管压住，用穿墙螺栓夹紧固定；8080仿木间距300，钢管间距500，每边设12穿墙螺栓拉固，间距400；柱模之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。B、 B、大梁模板：（A）施工流程：弹线放线 支撑安装（门式架） 顶托模楞木 纵楞木 横楞木（搁栅） 底模 侧模 竖楞木 对顶钢筋 纵向48双钢管 M14对拉螺栓 安装托木、夹木及斜撑 调整 复线校正等。（B）弹线放线：在柱子上弹出轴线，确定梁位置、水平线及标高，按设计标高调整支撑高度，然后安装底模。（C）底模安装：顶托横楞木100160、间距600（按门式架间距）；其上安装纵楞木100120、间距600；纵楞木上安27、装横楞木8080、间距200；铺装底模底板25厚直边板。（D）侧模安装：钢筋制安完成后进行侧模安装，侧模侧板采用18厚夹板，按梁截面尺寸，在底板、侧板上做好宽度与高度标线，侧板外侧钉上竖楞木8080、间距400；在侧板外侧的顶部钉上托木、下部钉上夹木，以固定侧板；在侧模内侧安装16顶撑钢筋与梁内钢筋点焊固定、间距同对拉螺栓；在侧板竖楞外侧安装48双钢管及安装M14对拉螺栓；并用蝴蝶扣件与双钢管扣紧，内顶钢筋与对拉螺栓间距竖向400500、横向400、最后侧模外侧钉上8080木枋斜撑、间距400、角度600（见附图4、5）。一般框架梁与次梁模板安装可比大梁模板施工简化，参照普通梁模板施工。C、平28、板模板：（A）施工流程：弹线放线 支撑安装（门式架或单肢钢管） 顶托木安装 纵楞木或横楞木（搁栅） 底模铺装 校正找平。（B）弹线放线：先在次梁模板的两侧外侧弹水平线，水平线标高应为平板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐。（C）支撑安装：根据测量弹线，横楞木间距及门式架规格（或单肢钢立管）综合考虑布设平板支撑系统。（D）横楞木（搁栅）安装：靠梁模旁的搁栅先摆上等分搁栅间距，然后摆中间部分的搁栅。搁栅两端搁置在顶托木上，搁栅断面8080木枋、间距300400。（E）、铺钉平板模板：一般用厚2025的木板拼成，或采用18厚夹板（楞木或搁栅间距根据板厚调整）29、，铺设在横楞木（搁栅）上。(3)模板拆除期限A、不承重的侧面模板，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除。B、承重的模板应在砼强度达到下列强度以后，始能拆除（按设计强度等级的百分率计）：板与拱：跨度为2m及小于2m 50跨度为大于2m至8m 75梁：跨度为8m及小于8m 75承重结构（跨度大于8m）100悬臂板和悬臂梁：跨度在2m及小于2m 75跨度在2m以上 100C、已拆除模板及其支架结构，应在砼强度达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量材料，当受施工荷载大于设计荷载时,必须经过核算加设临时支撑。2、 模板施工要点及注意事项：（1） 本工30、程模板，底板采用25mm直边板，侧板为18mm夹板，纵横楞木为8080（mm）、100120（mm）、100160（mm），在施工过程中不得使用有明显缺陷、破烂木（夹）板和木枋，以确保模板工程质量及安全。（2） 模板要保证结构和构件形状尺寸及相应位置的正确性，以及满足强度、刚度和稳定性要求，防止出现爆模或坍模质量事故。（3） 当梁板跨度等于或大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的千分之一至三。（4） 模板构造合理、装拆方便（关键部位要钉牢，但次要部位可少钉钉子）；模板要涂刷隔离剂，使其能多次周转使用，模板接缝严密，不得漏浆。（5） 挑檐模板必须撑牢拉紧，防止向外倾覆31、，确保施工安全。（6） 模板安装的允许偏差应控制在现行砼结构施工验收规范之内。（二） 支撑系统施工1、 施工前准备（1） 根据施工图纸，结构构件特点及模板构造，选择支撑结构类型、规格尺寸，并对支撑结构进行验算。（2） 结合模板工程弹线放线,将支撑结构布设位置大致在现场定出，并做标记、标线。（3） 支撑结构材料准备、数量统计，备足配件，分类堆放，以便取用。对进场脚手架杆配件进行严格检查，禁止使用不合格产品。（4） 支撑结构基底处理，如支撑结构设在地基土上，还须对地基承载力进行验算；本工程支撑结构架设在楼面上，应准备好宽度200mm、厚度50mm的垫木、垫块或其他刚性垫块。2、 支撑结构（脚手架）32、塔设（1） 门式脚手架搭设A、搭设程序：（A）施工放线、铺垫板、设置底座或标定门架位置；（B）满堂脚手架从一个角部开始并向两边延伸塔设，“一”字形脚手架从一端开始并向另一端搭设；（C）按定位依次竖起门架（或立杆），将门架（立杆）与纵、横向扫地杆连结固定，然后装设第1 步的纵向和横向水平杆，随校正门架（立杆）垂直之后予以固定，并按此要求向上搭设；（D）安装交叉撑、剪刀撑或斜杆等整体接结件，并随搭升的架子一起及时设置。B、大梁模门式脚手架搭设：（A） 门架垂直于大梁轴线叠合布置，沿梁纵轴线间距600，四榀门架呈“一”字形、横向叠合600，从一端开始向另一端搭设（如附图1、2）。（B） 门架选用MF33、1217、立柱壁厚)、高度1700、宽度1200；调节架选用TF1209、宽度1200、高度914；门架顶部安装可调托座，下部安装可调底座。门座高度可由上、下托座调节高度。（C）门架搭设构造要求（见四（2）条第17页和附图3）。C、平板模门式脚手架搭设：（A） 楼板的支撑可按满堂（门式）脚手架布置，可从一个板角部开始向两边延伸，也可从板的一边开始向另一边延伸搭设。门架平面平行方向间距600、1200、1800，每隔1800两侧安装交叉支撑；垂直门架方向之间要留出400600宽通道。（B）门架之间连接构造，门架两侧要设置交叉支撑，门架顶部设置水平架（也可隔层设置）；门架全高至少有两道双向水平杆拉34、结，水平杆的步距（上下平杆间距）不宜大于1500。本工程水平杆上、中、下设置三道。底部水平杆距楼地面小于300。门架周边设置连续长剪刀撑，中间部分视面积大小，可间隔设置长剪刀撑。（2）扣件式钢管脚手架搭设A、 A、搭设程序（A）施工放线、铺垫块，设置底座或标定钢管支撑架立柱位置；（B） 满堂脚手架从一个角部开始并向两边延伸搭设；“一”字形脚手架从一端开始并向另一端搭设；（C） 按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第1步（步距1500mm）的纵向和横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求向上搭设；对梁、板模支撑脚手架可一杆到顶（钢管长度规格6m、9m和12m），上35、部安装可调顶托，下部安装可调底座；（D）安装长剪刀撑或斜杆等整体拉结件，使整体形成稳定构架。B、大梁模钢管脚手架搭设（A）本工程大梁模板支撑架采用门式架按计算布设，单肢钢管支撑作为补充加固件布设。（C） 大梁单肢钢管选用48（壁厚），梁跨中设置两排，向两端隔一排设一排（排距600指门架纵向间距，见附图1、2）；单肢钢管立杆设于两排门架之间，跨中间距亦为600，向两端延伸为1200；每排单肢钢管3肢、横向间距为600，与门架间距相对应。（C）单肢钢管支撑与门式架间距相对立，构架上、中、下纵横向布设水平拉结杆共用；构架沿梁纵向两外侧设置长剪刀撑，间距67排；大梁纵向构架中间宜设置大交叉斜杆，形成整36、体稳定构架。B、 C、平板模钢管满堂脚手架搭设（A）楼板模板单肢钢管满堂支撑布置，根据上部模板和楼板自重及其上部施工荷载，经计算确定，计算以每根立柱受荷面积为计算单元进行参见“高支模工程施工组织设计（方案）”2002年上半年已发。（B）满堂脚手架立杆间距，一般为800800、10001000、12001200、15001500等；每步高，须设置纵模向水平杆，高支模为上、中、下设三道；满堂脚手架也需设置一定数量的剪刀撑或斜杆，以使架子整体稳定不出现变形。（3）支承层加固安装支承层加固是指上层模板、结构及施工荷载较大，超过已完成的楼面结构设计荷载或下层结构浇注砼强度未达到设计强度时，在下层楼面结构37、底下增设临时支撑的加固措施而言。a） 加固方法，对梁来就，可用单肢钢管组合加固，也可用型钢加固，对楼板可用单肢钢管加密原支撑系统或新增设单肢钢管加固。b） 本工程是五层转换层大梁施工，对四层以下楼面结构框架梁交叉处（五层转换大梁施工荷载投影范围内），采用I20a型钢作支撑支柱加固（见本计算之第21页附图）。c） 钢支柱轴线必须对准两梁（或多梁）轴线交汇点处，从三楼垂直支撑到一层（0.00）并应上下三层支柱轴线对齐。d） 支柱柱底楼面应平整，柱底与楼面之间应设置不小于20030050木垫块；柱上端与砼梁之间，应设木楔塞紧，使其真正起到传力作用。3、 支撑（脚手架）的拆除规定（1） 脚手架的拆除作38、业应按确定的拆除程序进行；（2） 连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后才能拆除；（3） 凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走；（4） 拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷；（5） 拆除过程，应作好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。4、 支撑（脚手架）施工要点及注意事项（1） 支撑（脚手架）楼地面应平整，钢立柱底部应设置底座和垫板（或垫木）。垫板（木）厚度不小于50mm。（2） 门式钢管脚手架的两个侧面均应满设交叉支撑，水平架只少隔层设置。（3） 剪刀撑水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m，斜杆（4） 禁止不同材料和连接方式的脚手架杆配件混用。（39、5） 脚手架立杆中心线上下应对齐，立杆垂直度偏差应小于1300，水平杆的水平偏差应1250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。（6） 支撑（脚手架）安装与拆除，必须遵守前述各项规定程序。（三） 安全施工保证措施1、 建立安全保证体系，工地安全领导小组由质安组长兼职和专职人员参加，负责转换层（高支模）安全生产工作。2、 严格执行安全生产管理的有关制定，开展安全标准化班组活动，努力做到施工全过程的安全管理。3、 对进场职工进行施工前的安全生产教育工作，提高安全意识。4、 现场张贴安全操作规程和安全管理制度，设置安全警示标志或警告牌。5、 机具及材料的堆放符合施工总平面布置要求，消防器材应配备齐全40、，安放位置适当，灭火器应定期检查，及时更换药品。6、 模板工程或支撑（脚手架）搭设安装，经分公司质安组检查合格后，向质安部申报验收，分段、整体验收合格后方能进行下一道工序。7、 分公司质安组应重视对转换层（高支模）施工的监督管理，监督施工技术方案的实施和各项安全措施的落实情况，发现问题应及时书面通知施工班组限期整改,复检合格后方可继续施工。8、 砼浇筑时，质安组长和木工、架子工班长，应经常巡视检查观察模板和其支撑系统的变形情况，发现异常情况时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经质安组长同意后方可复工，浇筑楼面结构砼时，严禁无关人员进入施工场内。9、 为保证支撑系统安全，混凝土浇筑时应特别注意浇筑方向和顺序，应事先绘制砼浇注平面图，按浇筑顺序和方向施工。10、 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。同时遵守其他安全文明施工规定和管理制度。