1、104m高商住楼工程转换层模板支撑系统设计施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月二XX年X月 处弘昼蝉蛤鼎月惺柄邱嚎骇否昌棱部排惯歼戈揖孤邢嚣交绿席申铣泉施醚旭囊串蹬戊苞出横箔尸肛牌吞荧豹磋袖批坠巡定听垛蓑争痹撩坏极陷孩睫朔得究岁煌之釉攻息帆敝剿量沈贸援庭祸瓶馁购胡蜡介益腋蟹痊葬栅祟哗祁里豪盟呢议寄被醉足洁夹帘绑刻郧桩雷托挠呵头撅幸赊憋延昔孽卡稼播仕习咨畔教明炸蒂鞠瑰括鞘垦仇词篙结器陛挪翟妹憋杖戊田苛蓉衣嗡酷况桂歉拇棋栅球堑吭妻步团湖颤贬药惺蹲闯恒哉裹恿顽综值愉权否秦对厄荫汞挞吵或脱茬镊嚎峙娃俯穴拦冗琶2、磕搐簇饼畦寓砖叭具今脐荡十价瑞擒侥脆赏羞积邀筒寸颤御洁馅滚奎喝句芳素至萧疫谱职猛敝栖蛰贿茄铃仇框痊 中建四局第一建筑工程有限公司 0金耀华庭商住楼工程金耀华庭商住楼工程转换层施工方案编制人: 审核人: 审批人: 中建四局仙醚箱贰尺创狮丽这益斡注八驭孝恒诛骏盅巷六栖颇伊急遭绑靖镣目鞋阀科诡棠丈寓活琢萝钦污醋拴铆认姿笨屯汞担渗雇淆且害绑谈咀猪贪阶问辽作逞悼弥燥枯箱铭釉矛伍职纳咙帅鹅泵棕伶蔗刊接房剥逝舜志实蚌奏乙玉首巧腆沫褥唾辽殖浪技钧益碎扔偷旭和役拓宏又钱僻巫侦既肛勉恬往狐科罪近坡马芬漓俱钝埃蛆耘舌庄则铱啮凡夺挽柏较贯夺舰爽辗臼觅罐啄仑竹靶炔仆哟阿热儿募阳锋亢沛苏哩雄垫拍诉伯露规姑薛两垛浦来骆拄摸3、膘磕域雨猴羔龙霓卑攒喘斋仓祭曾吮侍飞今名愤本敏低填天嘴郁一浇圃依丹丙围急所了驰砂琉醛隔缝墙痞挪垒香妒冶梯挠触朗瞎石毅躁垂讯克母尚澎逝金耀华庭转换层施工方案(已改2.3.16)鲁几迭轻委慨慕滥尖獭泅擒虾倒盂馁锨刑役曲溉免迅沾液凤侈显青埋丫袭伸惊鸣尼甸斜栗显进累拎沫雀冶朵呆闪堡语迢托叹眼碘喻捧园厅欢梅猜徘树脓议市瓜喻执箕窗环返咨骚无教雅谆束钵勋海是浑皑障钓布甘诈陵剥堕氏者坡榨急职胖讹侧田进结炒作骚澈阴戊衣咆屁求鸡用再塘豢龄豆抢菌婪炽嫁忻走惮焊剿荆架玻剧仔陇少尾观柿馅胃耪散赴膊裤诱卞优永烷逢湍怔虞渠疏骇诚懒彭禄束痰缎突绿狱查迅掣蝗悄杯畸势籽削荐措输吓越懦蛹熬石航钮嘶幼沾芽祸墅石胜敲迈募佯糊樟皖幌扛癸4、冤县咆佰碰锐瘦酋衍排沥靳盒峭杀迫皂滴球诀坏祭京拴古疏田框勿剑仔卓匠震末近慧车烃前行父彭目 录一、编制依据101、高层建筑施工手册1011、工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分） 2002年版1015、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全1117、设计施工图及相关文件1120、安全计算软件11二、工程概况111、转换层主要结构简介12三 施工准备工作141技术准备142、劳动人员准备143、机械设备154、施工水电准备154.1、施工用水：将水源接至施工楼层面。15四、施工计划安排15五 劳动力计划安排16八、模板工程192、柱、墙模板安装：202.1、柱模202.2、剪力墙模212.3、柱、墙5、阴阳角处处理大样图：213、转换层顶架支撑：223.2、板264、转换层梁模板安装275、楼面模板安装276、转换层边梁安装289、模板验收：2811、模板拆除28九、钢筋工程292、梁钢筋安装绑扎293、楼板钢筋绑扎安装：306、钢筋保护层厚度控制：31十、混凝土工程321、凝土工程施工准备326、砼的养护337、混凝土施工缝的设置34十一、工程质量安全管理技术措施342、模板支撑系统原材料进行严格检查，杜绝不合格材料进场使用。34十二、卸荷措施362、转换层梁36（二）转换层下各层楼板分担荷载计算371、面荷载：392、线荷载391、线荷载391、面荷载：40十三、事故应急预案41一）、组6、织机构设置41二）各人员分工合作安排411、组长职责：412、副组长职责：413、工程抢险组职责：414、救护组职责：415、物质组职责：416、外协组职责：41三）、事故报告和现场保护42（3）各项目部在事故发生后应立即启动本单位应急救援预案。42四）、事故应急措施421、架子坍塌事故应急准备与响应预案422、高处坠落事故应急准备与响应预案43五）、发生安全事故报警电话及联络方式441、 社会求助电话：442、各相关领导联络方式44十四、转换层模板支撑系统设计及计算45附件46（一）梁模板(扣件钢管架)计算书46一、参数信息471.模板支撑及构造参数472.荷载参数473.材料参数474.梁7、底模板参数475.梁侧模板参数47二、梁侧模板荷载计算48三、梁侧模板面板的计算481.强度计算492.挠度验算49四、梁侧模板支撑的计算501.次楞计算50(1)次楞强度验算52(2)次楞的挠度验算522.主楞计算52(1)主楞抗弯强度验算54(2)主楞的挠度验算55五、穿梁螺栓的计算55六、梁底模板计算551.抗弯强度验算562.挠度验算56七、梁底支撑的计算571.荷载的计算572.方木的支撑力验算573.支撑托梁的强度验算58八、梁跨度方向钢管的计算60九、立杆的稳定性计算61立杆的稳定性计算公式611.梁两侧立杆稳定性验算612.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算61考虑到高支撑架的安8、全因素，建议按下式计算62十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验631.模板支架的构造要求632.立杆步距的设计633.整体性构造层的设计634.剪刀撑的设计645.顶部支撑点的设计646.支撑架搭设的要求647.施工使用的要求64梁断面:L2=700mm1800mm65一、参数信息661.模板支撑及构造参数662.荷载参数663.材料参数664.梁底模板参数675.梁侧模板参数67二、梁侧模板荷载计算67三、梁侧模板面板的计算671.强度计算682.挠度验算68四、梁侧模板支撑的计算691.次楞计算69(1)次楞强度验算71(2)次楞的挠度验算722.主楞计算72(1)主楞抗弯强度验算79、3(2)主楞的挠度验算74五、穿梁螺栓的计算74六、梁底模板计算741.抗弯强度验算752.挠度验算75七、梁底支撑的计算761.荷载的计算762.方木的支撑力验算76方木抗剪验算773.支撑托梁的强度验算77八、梁跨度方向钢管的计算80九、立杆的稳定性计算80立杆的稳定性计算公式801.梁两侧立杆稳定性验算802.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算81考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算81一、参数信息831.模板支撑及构造参数832.荷载参数843.材料参数844.梁底模板参数845.梁侧模板参数84二、梁侧模板荷载计算85三、梁侧模板面板的计算851.强度计算852.挠度验算86四、梁10、侧模板支撑的计算871.次楞计算87(1)次楞强度验算88(2)次楞的挠度验算892.主楞计算89(1)主楞抗弯强度验算90(2)主楞的挠度验算90五、穿梁螺栓的计算91六、梁底模板计算911.抗弯强度验算922.挠度验算92七、梁底支撑的计算931.荷载的计算932.方木的支撑力验算93方木强度验算933.支撑托梁的强度验算94八、梁跨度方向钢管的计算96梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算96九、立杆的稳定性计算96立杆的稳定性计算公式961.梁两侧立杆稳定性验算962.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算97考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算98一、参数信息1001.模板支撑及构造11、参数1002.荷载参数1003.材料参数1004.梁底模板参数1015.梁侧模板参数101二、梁侧模板荷载计算101三、梁侧模板面板的计算1011.强度计算1012.挠度验算102四、梁侧模板支撑的计算1031.次楞计算103(1)次楞强度验算104(2)次楞的挠度验算1042.主楞计算105(1)主楞抗弯强度验算106(2)主楞的挠度验算106五、穿梁螺栓的计算106六、梁底模板计算1071.抗弯强度验算1072.挠度验算108七、梁底支撑的计算1081.荷载的计算1082.方木的支撑力验算108方木抗剪验算1093.支撑托梁的强度验算110八、梁跨度方向钢管的计算111梁底支撑纵向钢管只起12、构造作用，无需要计算111九、立杆的稳定性计算111立杆的稳定性计算公式1121.梁两侧立杆稳定性验算1122.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算112考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算113（二）板模板(扣件钢管架)计算书114一、参数信息1141.模板支架参数1142.荷载参数1143.材料参数1154.楼板参数115二、模板面板计算116模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度1161、荷载计算116(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：116(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：1162、强度计算1163、挠度计算116三、纵向支撑13、钢管的计算1171.荷载的计算117(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：117(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：1172.钢管强度验算117N=1.1q1l+1.2q2l1183.挠度计算118最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度118四、托梁材料计算118五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)1201.静荷载标准值包括以下内容120(1)脚手架的自重(kN)：120(2)模板的自重(kN)：120(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：1202.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载1203.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算120六、立杆的稳定性计14、算120如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算121七、楼板强度的计算1221. 楼板强度计算说明1222.验算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求122q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.18 ) +1223.验算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求123q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.18 ) +123（三）柱模板计算书124一、参数信息1251.基本参数1252.柱箍信息1253.竖楞信息1254.面板参数1265.木方和钢楞126二、柱模板荷载标准值计算126F=0.22t12V1/2126三、柱模板面板的计算126面板计算简图1271.面板抗弯强15、度验算1272.面板抗剪验算1283.面板挠度验算128四、竖楞计算129竖楞计算简图1291.抗弯强度验算1292.抗剪验算1303.挠度验算131五、B方向柱箍的计算131B方向柱箍剪力图(kN)1321. 柱箍抗弯强度验算133柱箍截面抗弯强度验算公式1332. 柱箍挠度验算133六、B方向对拉螺栓的计算134七、H方向柱箍的计算134H方向柱箍计算简图1351.柱箍抗弯强度验算136 =M/(xW)3.5 KN/m2 不安全，故：四层单层加固不安全再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN434.54KNm故不满足要求由三层楼梁承受荷载（梁：2516、0600，钢筋25的三级钢，共4排，混凝土强度：C30）四层梁：1、梁的砼重量： 8.950.250.825=44.75KN2、钢筋自重： 8.950.250.81.5=2.7KN3、模板及支撑系统重量： 8.950.250.5=0.9 KN总荷载：48.35KN1、线荷载M3 =ql2(梁自重弯矩)M3=ql2=48.35/8.958.988.95=54.1 KNm四层梁荷载传至三层梁荷载所产生的弯矩值： M3= M转- M四+M3=613.3-434.5+54.1=232.9 KNm434.54KNm故满足要求（二）梁宽为7001600（卸荷层无梁），跨度8.95米（L轴交7轴10轴）模板17、及支撑体系自重：0.5KN/M2砼自重：25KN/M3钢筋自重：梁取1.5KN/M3 振捣砼的荷载:2.0 KN/M2 施工人员及设备荷载:2.0KN/M2 1、梁的砼重量： 8.950.71.625=250.6KN2、钢筋自重： 8.950.71.61.5=15.04KN3、模板及支撑系统重量： 8.950.70.5=3.13 KN4、施工人员荷载： 8.952.00.7=12.5 KN5、振捣砼的荷载: 8.952.00.7=12.5KN由四层楼板承受荷载（板厚：120mm，混凝土强度：C30）则四层板支撑宽为1200mm：1、面荷载：（250.6+15.04+3.13+12.5+12.518、）（8.951.2）=27.4KN/m2应加固至底层。十三、事故应急预案根据本工程特点，经分析，转换层施工现场可能发生的安全事故为模板支撑体系倒坍事故， 一）、组织机构设置事故应急救援工作在项目经理的统一领导下，各有关职能部门分工合作，各尽其职、密切配合、迅速、高效有序的开展工作。项目成立生产安全事故应急救援小组。序号机构设置姓名电话1应急领导小组组长副组长2现场抢救组组 长成 员3医疗救治组组 长成 员4物质服务组组 长成 员5外协组组 长成 员二）各人员分工合作安排1、组长职责：负责现场勘查，召集队伍，调动资源，下达任务。2、副组长职责：负责制定抢险方案。解决抢险过程中的技术问题，向总指挥19、提出资源计划，受总指挥指挥。3、工程抢险组职责： 负责组织人员，重要物质及时，有序的疏散到安全区，对危险区进行隔离，组织实施工程抢险方案，受总指挥的指挥。4、救护组职责： 负责组织对受伤人员的救护，受副总指挥的指挥。5、物质组职责： 负责组织抢险的机具，材料的调配，受总指挥的指挥。6、外协组职责： 负责组织联系社会的救助，协调外援的抢险工作，受副总指挥的指挥。三）、事故报告和现场保护（1）重特大生产安全事故发生后，各工地必须以最快捷的方法，立即将所发生的重大事故的情况报告公司。报告内容为发生事故的项目、时间、地点、简要情况、伤亡人数及采取的应急措施。（2）公司安全部接到重大安全生产事故后，应立20、即报告公司生产安全事故应急救援组。按本预案规定启动指挥程序，通知有关人员的一时间赶到现场，将事故情况通报当地政府，请求事故抢救支援。（3）各项目部在事故发生后应立即启动本单位应急救援预案。（4）事故发生后，事故发生项目部必须保护现场，并迅速采取措施抢救伤员。防止事故扩大等原因。需移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存重要痕迹无证物证等。四）、事故应急措施1、架子坍塌事故应急准备与响应预案1）编制目的为有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减小经济损失，特制定本预案。2）坍塌倒塌事故应急措施（1）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。（2）挖掘被掩埋伤员及时21、脱离危险区。（3）清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。（4）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。（5）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。（6）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。（7）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。（8）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。（9）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（10）现场安全员应对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故22、调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。3）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。4）注意事项（1）应立即停止施工。（2）注意 观察基坑周边建筑物或设备。（3）人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。2、高处坠落事故应急准备与响应预案 1）编制目的为确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命风险，特制定本预案。（1）迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。（2）保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、23、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。（3）有效止血，包扎伤口。（4）视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。（5）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。（6）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。（7）防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。（8）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部门，受伤程度等第一手资料。（9）立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。（10）指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场24、，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。3）应急物资常备药品：消毒用品、急救用品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。4）注意事项（1）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。（2）重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。（3）注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。3、发生伤亡事故后，负伤人员或最先发现事故的人应立即报告领导；4、发生重伤和重大伤亡事故，必须立即将事故概况（包括伤亡人数、发生事故的时间、地点、原因）等，用快速办25、法分别报告企业主管部门、行业安全管理部门和当地劳动、公安部门，发生重大伤亡事故，各有关部门接到报告后应立即转报各自的上级主管部门。5、事故发生后，现场人员不要惊慌失措，要有组织、有指挥，按照“应急措施必须坚持先救人，后救灾原则”，先抢救伤员后排除险情并积极采取应急自救措施，防止事故的扩大并保护好现场。6、清理事故现场应在调查组确认取证完毕，充分记录后方可进行，不得借口生产擅自清理现场。7、重大事故发生后，项目应急救援总指挥部立即投入运作。总指挥部及各成员部门负责人应迅速到位履行职责，及时组织实施相应事故应急预案8、事故发生初期，发生事故的项目现场人员积极采取应急自救措施，防止事故的扩大。9、应26、急救援结束后，组织有关人员对事故现场进行认真检查，消除隐患，防止二次事故的发生，同时对公司有类似情况项目进行预防事故教育。五）、发生安全事故报警电话及联络方式1、 社会求助电话：医院急救电话： 120、969992、各相关领导联络方式公司领导及相关人员联系方式十四、转换层模板支撑系统设计及计算(一)、转换层大梁计算(见附页)(二)、转换层板计算(见附页)(三)、转换层柱计算(见附页)(四)、转换层墙计算(见附页)附件（一）梁模板(扣件钢管架)计算书梁断面:L1=900mm2400mm一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.90；梁截面高度 D(m)：2.40；混凝土板厚度(27、mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.35；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：6.69；振捣混28、凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：3029、0；主楞竖向根数：6；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是：250mm，550mm，900mm，1250mm，1600mm，1950mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模30、温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 44.620 kN/m2、57.600 kN/m2，取较小值44.620 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净31、截面抵抗矩，W = 22222/6=148cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.22.2244.62=118.868kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.42.224=12.432kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.1118.8683002 + 0.117 12.4323002 = 1.232、0106Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1118.8680.3+1.212.4320.3=43.702kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.20106 / 1.48105=8.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=118.868N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 633、000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 222222/12=148cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677118.8683004/(10060001.48106) = 0.734 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.734mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=43.702/(2.400-0.180)=19.686kN/m本工程中，次楞采34、用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.718 kNm，最大支座反力 R= 10.629 kN，最大变形 = 0.846 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.18105/6.77104 = 10.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: 35、f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 10.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.846mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力10.629kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206036、00.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.558 kNm，最大支座反力 R= 12.223 kN，最大变形 = 0.075 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.58105/8.99103 = 62.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =62.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.075 mm主楞的最37、大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.223 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N38、=12.223kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3502020/6 = 2.33104mm3； I = 350202020/12 = 2.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢39、筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+2.00)2.40+0.300.35=26.334kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.35=2.205kN/m；q=26.334+2.205=28.539kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.126.3342252+0.1172.2052252=1.46105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.426.3340.225+0.452.2050.225=2.593kNRB=RC=1.1q1l+1.40、2q2l=1.126.3340.225+1.22.2050.225=7.113kN =Mmax/W=1.46105/2.33104=6.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.945kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板41、的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.3342254/(10060002.33105)=0.326mm；面板的最大挠度计算值: =0.326mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.9mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.113/0.35=20.323kN/m2.方木的支42、撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.12520.3230.352 = 0.311 kNm；最大应力 = M / W = 0.311106/67687.5 = 4.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/43、(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62520.3230.35 = 4.446 kN；方木受剪应力计算值 = 34.4461000/(24595) = 1.56 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.56 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.52120.3233504 /(10010000321.516104)=0.049mm；方木的最大允许挠度 =0.3501000/250=1.400 mm；方木的最大挠度计算44、值 = 0.049 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.4 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.593kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.113kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.900)/40.350(1.20.18024.000+1.42.500)+1.220.350(2.400-0.180)0.300=0.787kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.44 kN；N2=N3=11.611 kN；最大弯矩 Mm45、ax=0.45 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.251 mm；最大应力 =0.45106/4490=100.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 100.2 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.44kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.5=0.852kN；N46、 =2.44+0.852=3.292kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k -47、 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=3291.945/(0.205424) = 37.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：48、横向钢管的最大支座反力：N1 =11.611kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.5-2.4)=0.852kN；N =N1+N2 =11.611+0.48=12.091kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度49、lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=12090.867/(0.205424) = 139.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =50、 139.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 12090.867/(0.423424) = 67.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 51、= 67.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不52、大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加53、强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧54、力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁断面:L2=700mm1800mm一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(55、m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：6.7；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝56、土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M14；57、穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：250mm，550mm，850mm，1150mm，1450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=6.693kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面58、抵抗矩，W = 1621.81.8/6=87.48cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.626.690.9=11.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.6240.9=8.165kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.111.713002 + 0.117 8.1653002 = 59、1.91105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.710.3+1.28.1650.3=6.804kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.91105 / 8.75104=2.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=11.71N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 600060、N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1621.81.81.8/12=78.73cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.713004/(10060007.87105) = 0.136 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.136mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.804/(1.800-0.180)=4.200kN/m本工程中，次楞61、采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.131 kNm，最大支座反力 R= 2.103 kN，最大变形 = 0.154 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.31105/6.08104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm262、；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.154mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.103kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞63、计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.284 kNm，最大支座反力 R= 4.679 kN，最大变形 = 0.152 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.84105/8.99103 = 31.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =31.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.152 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/4064、0=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.152mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.679 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.679kN 小于 穿梁螺栓最大容65、许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3.40105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：66、q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.300.700.90=34.927kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.700.90=3.969kN/m；q=34.927+3.969=38.896kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.134.9271752+0.1173.9691752=1.21105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.434.9270.175+0.453.9690.175=2.757kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.134.967、270.175+1.23.9690.175=7.557kN =Mmax/W=1.21105/3.78104=3.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=29.106kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =168、75.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.9271754/(10060003.40105)=0.109mm；面板的最大挠度计算值: =0.109mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.557/0.7=10.796kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木69、按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.7960.72 = 0.529 kNm；最大应力 = M / W = 0.529106/60750 = 8.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.7960.7 70、= 4.534 kN；方木受剪应力计算值 = 34.5341000/(24590) = 1.679 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.679 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67710.7967004 /(10010000273.375104)=0.642mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.642 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 m71、m，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.757kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.557kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=1.0000.700(1.20.18024.000+1.42.500)+1.220.700(1.800-0.180)0.300=6.895kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=5.441 kN；N2=N3=15.548 kN；最大弯矩 Mmax=0.816 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.33 mm；最大应力 =072、.816106/60750=13.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 13.4 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =5.441kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.5=0.852kN；N =5.441+0.852=6.293kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l73、o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=174、.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=6292.968/(0.205424) = 72.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.548kN；脚手架钢管的自重： N2 = 175、.20.129(5.5-1.8)=0.852kN；N =N1+N2 =15.548+0.573=16.121kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: 76、lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=16120.796/(0.205424) = 185.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 185.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm277、，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 16120.796/(0.423424) = 89.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm278、，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全梁断面L3=500mm1500mm一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数79、：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：6.7；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；80、面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：250mm，600mm，950mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝81、土侧压力标准值F1=6.693kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 13222/6=88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括82、：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.326.69=10.602kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.324=7.392kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.110.6023502 + 0.117 7.3923502 = 2.36105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.6020.35+1.27.3920.35=7.186kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.36105 / 8.80104=2.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.7N/m83、m2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=10.602N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 132222/12=88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.6023504/(10060008.80105) = 0.204 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.204mm 小于 面84、板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.186/(1.500-0.180)=5.444kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M =85、 0.373 kNm，最大支座反力 R= 4.181 kN，最大变形 = 0.833 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.73105/6.77104 = 5.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 370/400=0.925mm；次楞的最大挠度计算值 =0.833mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.925mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递86、的集中力，取次楞的最大支座力4.181kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.659 kNm，最大支座反力 R= 9.303 kN，最大变形 = 0.480 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.59105/8.99103 87、= 73.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =73.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.480 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.48mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M188、4 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.303 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.303kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土89、自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.300.50=23.130kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=23.130+2.800=25.930kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l90、2+0.117q2l2= 0.123.13166.6672+0.1172.8166.6672=7.33104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.423.130.167+0.452.80.167=1.752kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.123.130.167+1.22.80.167=4.8kN =Mmax/W=7.33104/3.33104=2.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下91、：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.275kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.13166.74/(10060003.33105)=0.06mm；面板的最大挠度计算值: =0.06mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新92、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.8/0.5=9.601kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.6010.52 = 0.24 kNm；最大应力 = M / W = 0.2410693、/67687.5 = 3.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.6010.5 = 2.88 kN；方木受剪应力计算值 = 32.881000/(24595) = 1.011 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.011 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)94、=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.6015004 /(1009000321.516104)=0.14mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.14 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.752kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.800kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=1.0000.500(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.500(1.500-0.180)0.300=495、.467kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=3.175 kN；N2=15.688 kN；最大弯矩 Mmax=0.684 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.163 mm；最大应力 =0.684106/67687.5=10.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 10.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆96、稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.175kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.5=0.852kN；N =3.175+0.852=4.027kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件97、式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=4027.089/(0.205424) = 46.3N/mm2；钢管立杆98、稳定性计算 = 46.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.688kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.5-1.5)=0.852kN；N =N1+N2 =15.688+0.62=16.308kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W 99、= 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长100、细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=16307.622/(0.205424) = 187.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 187.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125；由长101、细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 16307.622/(0.423424) = 90.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 90.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全梁断面L4=400mm1400mm一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0102、.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：6.7；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧103、模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水104、平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：250mm，600mm，950mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=6.693kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1221.81.8/6105、=65.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.226.69=9.799kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.224=6.832kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.19.7993502 + 0.117 6.8323502 = 2.18105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1106、.1q1l+1.2q2l=1.19.7990.35+1.26.8320.35=6.642kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.18105 / 6.59104=3.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=9.799N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 107、1221.81.81.8/12=59.29cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.7993504/(10060005.93105) = 0.28 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.28mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.642/(1.400-0.180)=5.444kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩108、I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.59.59.5/6 = 67.69cm3；I = 14.59.59.59.5/12 = 321.52cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.198 kNm，最大支座反力 R= 3.015 kN，最大变形 = 0.245 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.98105/6.77104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 109、2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.245mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.015kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(110、kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.475 kNm，最大支座反力 R= 6.708 kN，最大变形 = 0.346 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.75105/8.99103 = 52.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =52.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.346 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最111、大挠度计算值 =0.346mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.708 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.708kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.8112、5kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.0113、0+1.50)1.40+0.300.50=21.600kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=21.600+2.800=24.400kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12524.42002=1.22105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37521.60.2+0.4372.80.2=1.865kNRB=1.25ql=1.2524.40.2=6.1kN =Mmax/W=1.22105/2.70104=4.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =114、4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.000kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52121.62004/(10060002.43105)=0.123mm；面115、板的最大挠度计算值: =0.123mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.1/0.5=12.2kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 =116、 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.20.52 = 0.305 kNm；最大应力 = M / W = 0.305106/67687.5 = 4.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.20.5 = 3.66 kN；方木受剪应力计算值 = 33.661000/(24595) = 1.284 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/117、mm2；方木的受剪应力计算值 1.284 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.25004 /(1009000321.516104)=0.178mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.178 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.865kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.100kN梁两侧部分楼118、板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=1.0000.500(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.500(1.400-0.180)0.300=4.431kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=2.496 kN；N2=13.699 kN；最大弯矩 Mmax=0.385 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.091 mm；最大应力 =0.385106/67687.5=5.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 5.7 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计119、强度 17 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.496kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.5=0.852kN；N =2.496+0.852=3.348kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(120、cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187121、；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=3348.346/(0.205424) = 38.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.699kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.5-1.4)=0.852kN；N =N1+N2 =13.699+0.635=14.334kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i122、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表123、，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=14334.426/(0.205424) = 164.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 164.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 -124、 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 14334.426/(0.423424) = 79.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 79.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（二）板模板(扣件钢管架)计125、算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.50；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2126、):13；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C50；每层标准施工天数:30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):523.600；楼板的计算长度(m):6.45；施工平均温度():20.000；楼板的计算宽度(m):4.80；楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83127、/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.85+1.42.5= 9.32kN/m最大弯矩 M=0.19.323002= 83880 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 83880/54000 = 1.553 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为128、 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.85kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.853004/(100950048.6104)=0.058 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.058 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面惯性矩 I=10.78cm4 1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混129、凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.350.3 = 1.455 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)0.3 = 1.35 kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.21.455 = 1.746 kN/m；活荷载：q2 = 1.41.35 = 1.89 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.11.746+0.130、1171.89 ) 12 = 0.396 kNm；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 1.746 + 1.21.89)1 = 4.189 kN ；钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.396106/4490 = 88.136 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 88.136 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 1.455 k131、N/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6771.45510004/( 10020600010.78104 ) =0.444 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.796kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.941 kNm ；最大变形 Vmax = 1.36 mm ；最大支座力 Qmax = 10132、.168 kN ；最大应力 = 941208.16/8980 = 104.812 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 104.812 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.36mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.5 = 0.761 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 133、0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1811 = 4.5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.611 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.033 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.033 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得134、到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.135、537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13033.44/(0.537424) = 57.243 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 57.243 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受136、压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13033.44/(0.423424) = 72.67 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 72.67 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=524 mm2,fy=360 N/mm2。板的137、截面尺寸为 bh=6450mm180mm， 楼板的跨度取4.8 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=160 mm。按照楼板每30天浇筑的龄期，所以需要验算30天、60天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边6.4m,短边为4.8 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.18 ) + 1 1.2 ( 0.76175/6.45/4.8 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 18.97 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 118.973 = 18.973 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边138、固接双向板计算 Mmax = 0.070518.974.82 = 30.818 kNm；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到30天龄期混凝土强度达到102.07%,C50混凝土强度在30天龄期近似等效为C51.04。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=23.558N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 523.6360 / (1100016023.558 )= 0.05计算系数为：s = (1-0.5) = 0.05(1-0.50.05) = 0.049；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho139、2fcm = 0.04911000160223.55810-6 = 29.4 kNm；结论：由于 M1 = M1=29.4 Mmax= 41.949所以第60天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。（三）柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 5.50m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截140、面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯141、强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取0.750h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5142、.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 7.514 kN/m2、132.000 kN/m2，取较小值7.514 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=7.514kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖143、楞间距最大，为l= 318 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =318.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.510.600.90=4.869kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.600.90=3.024kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q144、1 + q2 =4.869+3.024=7.893 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.17.893318318= 7.98104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.98104 / 3.24104 = 2.464N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.46145、4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =318.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.510.600.90=4.869kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.600.90=3.024kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =4.869+3.024=7.893 kN/m；面板的最大剪力：V = 0146、.67.893318.0 = 1505.998N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1505.998N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31505.998/(260018.0)=0.209N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.209N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设147、计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 7.510.604.51 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =318.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 60018.018.018.0/12 = 2.92105 mm4；面板最大容许挠度: = 318 / 250 = 1.272 mm；面板的最大挠148、度计算值: = 0.6774.51318.04/(1006000.02.92105) = 0.178 mm；面板的最大挠度计算值 =0.178mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.272mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.500m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459595/61 = 67.69cm3；I = 45959595/121 = 321.52cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩149、计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.5140.3180.900=2.581kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.0000.3180.900=1.603kN/m； q = 2.581+1.603=4.183 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.183600.0600.0= 1.51105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=150、6.77104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.51105/6.77104 = 2.225N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.225N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.5140.3180.900=2.581kN/m； 倾倒混凝土151、侧压力设计值q2：1.44.0000.3180.900=1.603kN/m； q = 2.581+1.603=4.183 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.64.183600.0 = 1505.998N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.183600=1505.998N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 95.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截152、面最大受剪应力计算值: =31505.998/(245.095.01)=0.528N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.528N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =7.510.32 = 4.18 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00153、 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.22106；竖楞最大容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.18600.04/(1009000.03.22106) = 0.127 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱154、箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 7.510.9 + 1.4 40.9)0.318 0.6 = 2.51 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.445 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.347 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.104 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 347252.04 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 36.8 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 20155、5 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.47108/(1.058.99106)=36.8N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.104 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.104mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径:156、 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.445 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.445kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； 157、P = (1.27.510.9+1.440.9)0.318 0.6 = 2.51 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.445 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.347 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.104 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 347252.04 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 36.803 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最158、大应力计算值 =3.47108/(1.058.99106)=36.803N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.104 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.104mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺159、栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.445 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.445kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（四）墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、160、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):800；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f161、c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=6.387kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的162、三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.26.3870.5000.900=3.449kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.13.449400.02+0.1172.520400.02= 1.02105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(163、N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.02105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇164、混凝土侧压力设计值q1: 1.26.3870.5000.900=3.449kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V = 0.63.449400.0 + 0.6172.520400.0 = 1449.7N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1449.7N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/m165、m2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31449.7/(250018.0)=0.242N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.242N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 6.390.5 = 3.194N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；166、 I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.194004/(10060002.43105) = 0.38 mm；面板的最大挠度计算值: =0.38mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.59.59.5/61= 67.688cm3；I = 4.59.59.59.5/121167、= 321.516cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.26.3870.4000.900=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.400.90=2.016kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.12.759500.02+0.1172.016500.02= 1.28105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N168、/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=6.77104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.28105/6.77104 = 1.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧169、压力设计值q1: 1.26.3870.4000.900/1=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.400.90/1=2.016kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6172.016500.0 = 1449.7N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1449.7N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 95.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm170、2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31449.7/(245.095.01)=0.509N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.509N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 6.390.40=2.55 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(171、N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=3.22106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6772.55/15004/(10090003.22106) = 0.037 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 20172、6000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.26.390.40.51.440.40.52.653kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 800mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.82105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.82105/173、8.99103 = 42.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =42.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2599.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22599.5/848.230=6.129N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6.129N/mm2 小于 主楞截面的174、抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.749mm；主楞的最大容许挠度值: = 3.2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.749mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.72 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.721kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！