1、27层商住楼转换层梁板支撑系统高大模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录8.8监测措施428.8.1成立监测小组428.8.3高支模日常检查，检测的重点部位：428.9安全注意事项438.9.1模板安装：438.9.2模板支撑（钢管扣件式）：448.9.3模板拆除：459、附图及计算书4512002000柱模板471.1 楼板模板计算：49=10.22 KN/491.2 柱模板计算511、新浇砼产生的侧压力：513、柱计算：52(1)、柱模板基本参数52（2）、柱模板荷载标准值计算52（32、）、柱模板面板的计算53支座最大弯矩计算公式53（4）、竖楞方木的计算55支座最大弯矩计算公式55（5）、B方向柱箍的计算56经过连续梁的计算得到57（6）、B方向对拉螺栓的计算57经过连续梁的计算得到58（8）、H方向对拉螺栓的计算591.3 墙模板计算59(1)设计荷载59 44.0KN/ m 260(2)墙模板验算60(3)内楞木枋验算60(4) 外楞钢管验算60强度满足要求60(5)对拉螺栓验算601.4 、梁模板计算604.木方规格4080 mm或100100mm。611.4.1.2梁底模板计算611.荷载61（1）恒荷标准值6124KN/m31.11.8=47.52KN/m61（23、）活荷标准值61人员及设备均布荷载：4.0 KN/m261（3）荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=67.736KN/m612.内力验算（模板）：611.4.1.3、梁底纵向木方验算：621.计算简图：623.求纵向木方内力：633.横向木方承受的反力：641.4.1.5 对拉缧栓验算：651.4.2.1 荷载计算：65合 计： 荷载标准值 24.69KN661.4.2.2 底模验算66q 作梁底模上的均布荷载661.4.2.3 侧模验算681.4.3.1、梁支撑脚手架的计算681.5、钢管支撑系统计算书68立杆的稳定性计算公式691.6、钢管支撑系统计算书70立杆的稳定性计算公式74、11.7、楼面模板钢管支撑系统计算：板厚180mm72大楞传来荷重：6.14KN7284.45N/mm2 215N/mm2 满足要求721、编制依据1.1XXXX城市规划设计有限公司设计的“XX省XX县XX”施工图纸；1.2XX省XX县XX项目施工组织设计； 1.3建筑结构荷载规范(GB50009-2012)1.4混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 1.5建筑施工手册（第四版）1.6建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）1.7建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）1.8建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)1.9建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规5、范（JGJ130-2011）1.10生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则(AQ/T9002-2006)1.11生产过程危险和有害因素分类代码(GB/T13861-2009)1.12高出作业分级(GB/T3608-2008)1.13建筑工程预防高出坠落事故若凡规定(建筑200382号)1.14施工现场机械设备检查验收技术过程(JGJ160-2008)1.15建质200987 危险性较大的分部分项工程安全管理办法2、工程概况 工程名称：XX省XX县XX工程地点：XX县城南建设单位: XX等404户建房户设计单位：勘探单位: 施工单位本工程地下一层，地上27层，总建筑面积约45914.61，集住6、宅、商业为一体的小区。结构体系为框支剪力墙；结构安全等级为：二级，合理使用年限为50年；抗震按6度设防：框支柱及剪力墙底部加强区为一级，框支梁及裙楼框架为二级，其余为三级；防火分类为类；其耐火等级为一级。地下室层高为5.45m，裙楼为2层，负一层层高为6.3m；一层层高为4.8m，二层(转换层)层高为5.7m，三层层高为3.5m，427层层高均为3m。本工程高大模板部位为转换层(二层顶板),面积约692.232m2，层高为5.7m,楼板厚180，梁截面尺寸共 20种；其中 bh= 11001800梁8根；10001800梁5根；10001700梁1根；9501800梁8根；9001700梁3根7、； 8001800梁8根；8001700梁8根；8001600梁4根； 6001500梁5根；6001200梁2根；5001000梁1根；400800梁1根；360600梁1根；350700梁1根；300700梁1根；200300梁1根；300800梁4根；250600梁1根；200400梁7根；200500梁1根。KZZ大多10001000或20001200mm等最大垮8700mm (详见下图),支撑地基为一层顶板。本工程梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,转换层梁板支撑系统的强度、稳定性和安全性要求较高。转换层1(2)楼梁柱平面图3、施工准备计划 3.1材料、设备准备模板施工前，根据现场8、需用量备置木模板、50mm80mm木方（根据市场情况选材）、钢管（483.0）及各种扣件、脱模剂、对拉螺杆等。柱、梁、板均采用木模板。钢管材质一般使用Q235A（3号）钢。力学性能要符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-AJ级钢的规定，每批钢管进场时，应有生产厂家的检验合格证，若对质量不明或有怀疑时，应将进场钢管进行机械性能试验。承重杆件的钢材，还应满足抗拉强度、伸长率、屈服点、磷含量的要求。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。扣件不应有裂纹、气孔，也不应有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要9、接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于5mm；扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣两旋转面间隙要小于1mm。扣件表面应除锈并刷红色防锈漆。进场的材料及时进行检验，合理堆放并进行挂牌标识，确保合格的材料用于工程。结合工程的特点及工程量，以经济实用的原则，对主要的周转材料作如下选择，具体详见下表：序号材料名称单位数量备 注1F48钢管t100内外架、防护设施等2十字扣件套10000与钢管配套使用3对接扣件套2000与钢管配套使用4旋转扣件套1000与钢管配套使用518mm九夹板2000柱、梁、墙、板支模6绿色密目安全网3000防护架、外脚手架围护7木枋M3100用于支模85cm厚竹跳板10、张1000用于脚手架板、安全通道等 模板作业主要的设备机具仪器有：水准仪、全占仪、照相机、平刨、压刨、圆锯、手持电锯、塔吊、钢卷尺、小锤、扳手若干等。2台塔吊作为水平和垂直运输。中小型机械需用计划一览表序 号机械名称型 号数 量单机功率1圆盘锯MJ104A2 台3KW2电焊机BX1-5002台32KVA3台钻MK3622 台1.5KW4砂轮机立 式2台1.5KW5平刨2台3KW6压刨2台3KW7塔吊QTZ502台8插入式振动棒506套2.2KW9插入式振动棒302套2.2KW10平板振动器2台3.2材料控制扣件：使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。钢管：钢管表11、面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应在允许偏差内。3.3劳动力准备施工队伍：按照开工日期和劳动力需用计划，选择素质高、技术好、经验丰富的施工人员，根据施工进度陆续进场，最高峰保证施工人员99人（其中架子工25人、模板工32人、钢筋工20人、混凝土工16人、普工6人），以确保施工任务的完成。管理配置：技术负责人2名，工长4名，技术员5名，质检员1名，安全员3名，测量技术员2名；4、转换层施工工艺技术及措施4.1 施工顺序本工程梁截面较大，考虑混凝土浇筑的不均匀布料可能对架体稳定性造成影响以及梁柱节点区域钢筋太密集一次性浇筑难度很12、大，经参照本公司已建经验及给合本工程特点经论证结果决定施工时竖向及水平混凝土分两次浇筑。即先浇筑墙、柱混凝土，转换层柱子混凝土先浇至梁下口下或插筋位,3天后再浇筑梁板混凝土。梁板模板支架与先期浇筑的墙柱抱柱连接，以增加水平稳定性。转换层梁板模板浇筑采用泵送，梁柱接头部位用塔吊配合浇筑高标号混凝土。4.2 模板系统搭设要求本转换层墙、柱、梁及楼板均采用18mm厚木胶合板，背楞采用5080木枋及483.0钢管。支撑采用483.0钢管。梁底承重立杆底部加可调顶托。 梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚木胶合板，板肋采用5080木枋,立杆沿梁方向间距为450。11001800mm梁：梁底部放置13、7根木枋(允许纵向排放)，间距不大于170，梁底部支撑四根立杆，立杆纵间距0.45m; 立杆横间距0.40m,步距1.5m.如附图一所示；8001600mm梁：梁底部放置6根木枋(允许纵向排放)，梁底部支撑三根立杆，立杆纵间距0.67m; 立杆横间距0.40m,步距1.5m.如附图一所示；梁高大于等于600小于1400的梁底部支撑两根立杆,底部木枋间距为不大于200. 梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚木胶合板，侧模板肋采用5080木枋，12001800高梁侧模板肋木枋间距不大于200mm。其余梁侧模板肋木枋间距不大于250mm。转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18厚膜板，板14、模底肋采用5080木方，如附图一所示。 4.3模板系统搭设要求转换层板满堂架立杆搭设间距不大于900*900。中间立杆均分设置，梁位置立杆沿梁长方向加密，间距为450，梁宽方向如附图所示，梁底和板底均采用双扣件，梁底必须用顶托加固，在上钢筋之前和浇混凝土之前必须再次拧紧，拧紧扣件用45N.m60 N.m的力矩。梁底部支撑要求，立柱下垫板、负一层、一层支撑架保留，保证转换层连续支撑，待转换层梁板浇筑完成后，砼具有一定强度后方可拆除负一层、一层支撑架。板边缘距最边的支撑的距离控制在150mm左右。梁下钢管支撑及楼板支撑必须与框架柱的抱柱装置牢固连接，以防倾覆，楼板模板支架应设置封顶杆，封顶杆应尽量15、贴近模板底，每根立杆顶部要增设安全扣或增设顶托。当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。立杆的接长均采用对接扣件，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距不宜小于500 mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，严禁采用搭接。水平杆布置为：扫地杆距根部为200mm,其它步距为1500，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度不大于300mm。水平杆的接长：水平杆的接长宜采用搭接或直接。搭接应符合下列规定：两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不16、同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500 mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100 mm。剪刀撑的布设为：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑布设时，梁底和板跨中部位必须布设剪刀撑；剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100 mm。梁梁下剪刀撑布置图17、剪刀撑搭接图4.4模板工程施工工艺流程4.4.1墙模板安装工艺：弹出轴线和水平线安装工具或支撑安装梁底模板绑扎钢筋安装侧模板安装横楞、固定横楞4.2.2梁板模板安装工艺：4.4.3柱模板施工工艺：5、模板施工方法5.1墙、柱及梁板模板墙、柱、电梯井内筒模板采用18mm厚木模板；背楞采用50*80mm木枋，间距不超过200mm。为保证柱子成型质量，柱箍采用483.0钢管，以14高强对拉螺杆连接紧固，柱中设穿柱拉杆。柱箍在底部200mm高设一道，上部每500mm一道。柱模支设如下框架柱模板支设示意图。墙、柱及墙交接处的斜角采用18厚红松木模板及木方组拼模板，因采用泵送浇筑砼，坍落度140180mm18、左右（现场根据实际情况及天气情况控制好坍落度），侧压力较大。选用14高强螺杆，螺杆采用20PVC套管，以便周转。螺杆间距457 mm610 mm，后配5080木枋及483.0钢管背楞，木枋间距不大于200mm，背楞间距为457mm。 5.2柱模板支设方法(1) 柱模安装前放出柱子边线及300控制线，合模之前，柱子区域内的杂质应彻底清理干净。(2) 柱根部模板位置用水泥砂浆找平，应注意找平砂浆不得进入柱身内；待砂浆有强度后在模板位置粘双面胶，以防止柱模根部漏浆。(3) 在柱定位线放出后，在高出墙体根部100位置采用短钢筋，点焊在墙体纵筋上，短钢筋沿墙长方向间距不超过800mm，用于墙模根部的固定19、。(4) 按柱位置线在柱四边离地58cm处的主筋上焊定位支杆，防止柱模向内侧位移。(5) 安装柱箍，用加工好的柱箍紧固，柱模根部相对两面留200高清理口。(6) 安装柱模斜撑：在柱模每边设2根架管斜撑，固定于满堂架上，用以控制模板垂直度。(7) 将模板内部清理干净，封闭清理口。5.3拆模及养护混凝土浇注结束两天后开始拆模。首先拆除柱箍，然后拆开模板栓，将模板从柱面拉开即可。拆开的模板严禁摔撞，应及时清理干净。拆模后，应对柱面进行检查，并进行必要的修补或凿毛处理。混凝土养护采用塑料布覆盖养护,洒水时间不少于7天。5.4柱模板质量标准模板接缝宽度不得大于1mm，缝距不得大于1mm，内侧应涂刷脱模剂20、,相邻模板高低差不得大于1mm。模板内表面应该平整光滑，其允许偏差如下表所示。柱模加工允许偏差：项 目允许偏差检验方法长度（mm）2用尺检查直径（mm）1用尺检查内表面垂直平整度（mm）1用2m靠尺及尺检查模板安装允许偏差和检验方法如下表所示：项 目允许偏差检验方法柱轴线位移5mm尺量柱截面尺寸4，5mm尺量每层垂直度6mm用2m托线板检查5.5梁模板施工方法5.5.1材料及要求本转换层梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,转换层梁板支撑系统搭设要求高，梁板模板按照木胶合板钢管架支撑体系施工，模板竖向支撑为钢管架，梁侧模板、楼板模板为18mm厚木模板。梁侧模板背楞为5080mm木方，梁侧竖向木21、枋间距高度大于1200的梁间距不大于200，其余梁侧木枋间距不大于250,梁底模板采用18厚木板。梁高大于1000m时，梁底木枋间距不大于180。当梁高700时，梁加设14高强对拉螺栓加固，但对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距为不大于610mm，螺杆排距为457mm,最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于228mm，距离楼板模板不大于228mm。对拉螺栓采用20PVC套管，以便周转。梁支撑要根据每个梁的断面尺寸确定立杆数量，立杆宽出梁边300mm。梁底沿梁长方向立杆间距加密为相应板立杆的一半，梁宽方向：按照模板系统要求增设立杆。5.5.2梁模板支设方法(1) 架管支柱安装：采用4822、*3.0钢管支柱，支柱水平拉杆离地200一道，以上每1600一道，顶部位置水平杆根据梁及板位置确定。(2) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于或等于4m时，跨中应起拱为梁跨度的1；对于跨度8m的梁，根据设计要求，起拱高度为梁高的23。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。为配合梁钢筋绑扎，6001200以上的梁模板支设时，梁侧模板及周边板模暂不支设，必须先支设梁底模，梁底模板支设同时，旁侧满堂架位置铺设模板为梁钢筋绑扎提供操作平台，待梁钢筋绑扎完毕三检合格后，方可安装侧模及旁侧板模。梁板钢筋均验收合格并清扫垃圾后，方可封闭梁侧模。5.5.3绑扎梁钢23、筋，检查合格后办隐检。清除杂物，安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。高度700的梁加14457对拉螺栓。梁模上口应拉紧防止变形。5.5.4本转换层梁截面较大，种类也较多，梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装，必要时现场测量精确的尺寸由车间加工制作。模板与已浇混凝土的接触面粘贴双面胶，模板的拼装也应设置双面胶，以防止漏浆。5.5.5在拆除墙柱模板时，墙柱顶部埋设的拉杆应注意保护。5.6楼板模板5.6.1材料及要求顶板、楼板模板采用18厚木模板，模板底安装纵横水平支撑；50 mm80 mm木方，中到中间距不大于250mm，模板支撑采用钢管满堂架支撑体系24、。要模平竖直拼缝严密，贴胶条以防止漏浆。5.6.2板模支设方法(1) 根据计算确定模板架管支撑间距不大于900*900mm，支柱离地200加扫地杆，以上每1600mm设第一道水平杆，最后一道水平杆视楼层高度及操作要求定，并加设保险扣。立杆底部加设垫木。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置。(2) 在立杆位置用水平仪控制标高，通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。板跨度大于及等于4m时，模板按设计或规范要求起拱。(3) 铺模板时从一端铺起，在端部收口。(4) 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模拼缝应用腻子刮平，粘25、贴胶纸。板模与梁模析拼缝均应设置双面胶，以防止漏浆，特别注意板面标高及平整度。(5) 作业队架设完毕的楼板体系自己做全面检查，然后用水平仪测量模板面层标高进行校正。6)严格实行逐套验收制度，经检查合格后，才允许上板面钢筋。6、模板质量要求及拆除条件6.1 模板安装质量要求模板安装的允许偏差表：序号项 目允 许 偏 差国家标准内控标准1轴线位置基础53柱墙梁522底模上表面标高52 53截面尺寸基础105柱墙梁4 53 44每层垂直度655相邻两板表面高低差21.56表面平整度(2m长度内)547预埋管顶留孔中心线位移338预留洞中心线位置108截面内部尺寸10 08 06.2模板拆除要求浇筑混26、凝土结构制作控制拆模时间专用试块与结构同条件养护试 块 强 度结构养护签发拆模令拆模不合格合格拆除混凝土结构模板程序图拆模顺序：柱墙模梁侧模楼板模梁底模根据混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002 2011版）要求，模板的拆除应满足下列条件：在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，通常情况下墙柱的砼浇筑后至少24小时方可拆除其模板。底模拆除条件见下表：现浇砼结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件100若要在砼浇筑28天以内拆模，则必须留置多余的拆模砼试块，试压达到规定强度方可拆模。27、本工程底模拆除严格执行拆模申请单，经同条件养护试块试压合格、项目技术负责人签字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度后，才允许承受全部荷载。施工过程严禁超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当必须承受的施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。7、高大模板安全及验收要求7.1 安全措施（1）施工前须编制高大模板专项方案及安全应急预案。高支撑模板体系施工前必须明确现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。高支撑搭设、拆除、和混凝土浇筑前安全责任人必须向作业人员进行安全技术交底。（2）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框架层中设置；确保立杆的垂直偏差28、和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（3）支撑分段搭设完合格方能进行钢筋安装。钢筋吊到楼层时应迅速分散放置，严禁钢筋材料集中堆放。（4）高支模混凝土浇筑前须组织验收。专职安全员、项目质检员、工区经理、方案编制人及项目技术负责人必须参与模板支撑体系验收。验收合格后方可浇筑混凝土。（3）混凝土浇筑过程注意及时摊料，严格避免堆料过高增加施工荷载。混凝土浇筑顺序应尽量保证架体受力均衡。（4）砼浇筑时应派专职安全员观察模板及支撑系统的变形情况，发现情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排29、除险情经安全主任同意后方可复工。（5）脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、踢脚板，要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。（6） 支撑搭设、拆除和混凝土浇筑过程，无关人员不得进入支模底下，并由现场安全员全过程现场监护。（7）本工程转换层模板支撑体系重量均超过底板设计荷载。施工时下部一、二层满堂架不得拆除，立杆底均须垫木垫快。（8）施工人员上下人行通道附着在外架上采用之字型斜道设置，搭设通道的杆件必须独立设置。斜道构造应符合下列要求：1)人行斜道宽度不应小于1m。2)拐弯处应设置平台，宽度不小于斜道宽度。3)斜道两侧及30、平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于150mm。4)脚手板必须按脚手架的宽度满铺，板与板之间靠紧，脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm。5)人行斜道的脚手板上每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用2030mm。6)入口处门洞高不小于1.8米，门洞两侧须挂设安全警示标志牌，斜道必须设置密目网。 (9)作业面安全防护设施要求： 1)作业层必须设置防护栏杆高于结构楼面标高1.5m并用密目式安全网封闭。 2) 作业层周边外架满铺脚手板，其下每10m做软硬防护隔一层。 3)作业层外架与建筑物间采用安全平网封闭。 431、)四口五临边按规范要求设置防护。8、施工安全保证措施8.1 组织保证成立高支模安全领导小组，项目经理任组长，项目技术负责人；现场技术负责人建担任副组长，成员由技术员；、安全员；、施工员；材料员等组成。公司领导层：对方案进行审核、审批，在高支模执行过程中对本项目高支模实施情况进行监督、检查及提出整改。项目管理层：编制方案并报公司、业主、监理及相关部门审批，并严格按方案对班组进行交底，跟踪检查方案落实情况。 附组织保证体系图8.2 技术措施(1)严格按照审批过的高支模专项施工方案编制技术交底，对操作班组进行全员技术安全交底，并严格按照交底操作、验收。(2)所有钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进32、行全面检查，不得使用不合格材料。(3)模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。(4)现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。(5)高支模支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。(6)施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。8.3应急预案（1）根据工程特点以及结合实际情况，为预防突发事件的事生，最大限度地减少人员伤亡和财产损失，保障职工的生命、财产安全，项目部成立应急预案小组。组 长：33、副组长：组员：应急预案小组分工如下：总指挥负责现场统一指挥协调、调度现场指挥负责事故现场统一指挥及应急机构人员和紧急救护队的调动，负责控制事故现，场防止事态扩大。向上级公司报告请外部支援负责向上级公司应急小组报告；对现场危险源进行确认，请求地方应急机构救援。外援接应到就进路口，接应外援车辆、人员迅速达到事故现场。伤员急救组织人员对伤员进行转移临时急救处理，不能处理的及时组织人员、应急车辆送往地方急救中心。保护现场负责保护事故现场，协助事故调查，防止事态扩大。人员疏散组织人员疏散、转移并进行现场隔离。应急经费保证组织抢险急救资金，保证用于救护和应急资金及时到位。应急车辆准备应急车辆用于急救和应急34、物资的运输。（2）根据高支模的施工特点，确定以下为可能发生的施工类别：1）模板及支架坍塌事故；2）高出坠落事故；3）物体打击伤害事故。（3）应急救援措施当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组，组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。将人员疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。发生事故后，应急救援小组全员上岗，启动应急预案。当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织专业人员进行加固，确认安全后方可组织人员进行抢救。发现坍塌、倒塌事故立即报告应急总指挥，由其启动紧急预案。挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。 清除伤员口、鼻内泥35、块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。进行简易包扎、止血或简易骨折固定。对呼吸、心跳停止的伤员进行人工呼吸，确保在医院救护人员来之前稳定伤员伤势。立即联系120急救中心，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。保护现场。当事故发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查。同时应立即采取善后工作，及时清36、理。事故调查处置。按照公司事故（事件）报告分析处理制度规定，项目部应急准备和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报公司应急抢险领导小组和上级主管部门。应急救援备用器材要存放在单独的库房内，其中使用频率比较频繁而体积不大的存放在HSE部的应急救援柜和急救箱内。常备药品：消毒用品（如碘酒等）、急救物品（纱布、绷带、无菌敷料、创可贴）及各种常用小夹板、担架（或木板）、止血袋、氧气袋、灭火器等救火物资。应立即停止施工。人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。冷静很重要。伤员尽量保持原位，不要移动。8.4危险源识别（一）脚手架工程危险源识别序37、号项目危险源危险性预防、监控措施1立杆基础立杆基础不平、不实、不符合方案设计要求极其危险应按照JGJ130-2011标准的要求，将立杆基础找平、夯实，经检查符合安全要求后方能投入使用。立杆缺少底座、垫木显著危险应按照JGJ130-2011标准的要求，立杆设置底座、垫木，经检查符合安全要求后方能投入使用。钢管脚手架无扫地杆可能危险应按照JGJ130-2011标准的要求，离地面20CM处设置纵向及横向扫地杆。木脚手架立杆不埋地或无扫地杆可能危险立杆应埋地，不埋设时，应设置扫地杆加固。无排水措施可能危险脚手架基础地势较低时，周围应考虑设有排水措施。2架体与建筑结构拉结架体与建筑结构拉结没有按规定设置38、，或者拉结不坚固高度危险按照项目部编制的专项方案进行架体与建筑结构拉结，检查符合安全要求后方可投入使用。3杆件间距与剪刀撑立杆、大横杆、小横杆间距超过规定要求可能危险立杆、大横杆、小横杆等杆件间距应符合规范规定和施工方案要求。没有按规定设置剪刀撑可能危险按规定设置剪刀撑，经检查符合安全要求后方可投入使用。剪刀撑未沿脚手架高度连续设置或角度不符合要求可能危险按规定设置剪刀撑，经检查符合安全要求后方可投入使用。4脚手板与防护栏杆脚手板不满铺显著危险按照JGJ130-2011标准的要求，脚手板必须满铺，经过检查符合安全要求后方可投入使用。脚手板材质不符合要求显著危险按照JGJ130-2011标准的要39、求，经过检查符合材质要求后方可投入使用。脚手板有探头板可能危险按照JGJ130-2011标准的要求搭设脚步手板，经过检查符合安全要求后方可投入使用。脚手架外侧未设置密目式安全网或网间不严密显著危险脚手架外侧应按规定设置密目安全网，并用合乎要求的系绳将网周边每隔45CM系牢在脚手管上。施工层没有设1.5M高的防护栏杆和18CM高挡脚板可能危险施工层要在脚步手架外侧大横杆与脚手板之间，按临边防护的要求设置防护栏杆和挡脚板。5小横杆设置不按立杆与大横杆交点处设置小横杆可能危险按规范规定在立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。小横杆只固定一端可能危险双排脚手架搭设的小横杆40、，必须在小横杆的两端与里外排大横杆扣牢。单排架子小横杆插入墙内小于24CM可能危险按规范规定设置小横杆，经检查符合安全要求后方可投入使用。6杆件搭接木立杆、大横杆搭接小于1.5M可能危险木脚手架的立杆及大横杆的接长应采用搭接方法，搭接长度不小于1.5M并应大于步距和跨距。钢管立杆采用搭接可能危险钢管脚手架的立杆及大横杆的接长应采用对接方法。7架体内封闭施工层以下每隔10M未用平网或其他措施封闭可能危险按照JGJ130-2011标准的要求进行架体内封闭。施工层脚手架内立杆与建筑物之间未进行封闭显著危险当作业层脚手板与建筑物之间缝隙（15CM）已构成落物、落人危险时，应采取防护措施，进行封闭。8脚41、手架材质木杆直径、材质不符合要求高度危险脚手架材质应达到规范规定要求，不合格者不得使用。钢管弯曲、锈蚀严重高度危险脚手架材质应达到规范规定要求，不合格者不得使用。9通道架体不设上下通道稍有危险必须设置各类人员下下脚手架的人行通道。通道设置不合要求稍有危险通道按规范规定要求搭设。（二）模板工程危险源识别序号项目危险源危险性预防、监控措施1支撑系数支撑系统不符合设计要求高度危险按设计方案和施工规范进行模板支架搭设，并要经检查验收，符合要求后才可进行下道工序施工。2立柱稳定支撑模板的立柱材料不符合要求高度危险按规定选材，不合格的立柱不用立柱底部无垫板或用砖垫高可能危险按规定设置垫木不按规定设置纵横向42、支撑高度危险按方案设置纵横支撑立柱间距过大可能危险按方案严格控制立柱间距3施工荷载模板上施工荷载超过规定或堆料不均匀显著危险严格控制施工荷载4模板存放大模板堆放无防倾倒措施可能危险采取支撑防护各种模板存放不整齐、过高可能危险不堆码过高5支设模板2m上高处作业无立足点显著危险搭设操作平台未进行安全技术交底可能危险支模前进行详细的交底未进行模板验收可能危险模板支完后进行验收检查6拆除模板拆除区域没设置警戒线且无人监护显著危险划定拆除区域指派专人进行监护留有未拆完的悬空模板可能危险每天下班前将悬空模板拆完模板拆除前无混凝土强度报告显著危险按规范留置同条件养护试块，拆模前进行试压混凝土强度未达到规定提43、前拆模显著危险按规范要求的混凝土强度进行拆模7作业环境作业面孔洞及临边无防护可能危险作业区域搭设脚手架进行防护垂直交叉作业上下无隔离防护措施可能危险按规范要求搭设防护棚（三）施工用电危险源识别序号项目危险源危险性预防、监控措施1外电防护外电小于安全距离又无防护措施，或防护措施不符合要求，封闭不严密。高度危险施工现场临时用电安全技术规范规定在架空线路的下方不得施工，不得建造临时建筑设施，不得堆放构件、材料等；当在架空线路一侧作业时，必须保持安全操作距离；当由于条件所限不能满足最小安全操作距离时，应设置防护性遮栏、栅栏并悬挂警告牌等防护措施。2接地与接零保护系统工作接地与重复接地不符合要求可能危险44、工作接地电阻应小于4欧姆，重得接地其阻值应小于10欧姆。未采用TN-S系统显著危险施工现场临时用电安全技术规范规定，施工现场专用的中性点直接接地的电力线路必须采用TN-S接零保护系统。专用保护零线设置不符合要求显著危险必须严格按照规范规定设置。保护零线与工作零线混接显著危险保护零线与工作零线要严格分开，不得混接。保护零线必须做重复接地，工作零线禁止做重复接地。保护零线的统一标志为绿/黄双色线。3配电箱、开关箱不符合“三级配电两级保护”的要求显著危险按照施工现场临时用电安全技术规范要求：配电箱应作分级设置，即在总配电箱下分配电箱开关箱用电设备。两级保护指除在末级开关箱内加装漏电保护器外，还要在上45、一级分箱或总箱中再加装一级漏电保护器。开关箱（末级）无漏电保护器或保护器失灵显著危险末级必须设置漏电保护器，漏电保护器必须完好灵敏。漏电保护装置参数不匹配可能危险漏电保护器的参数应根据实际用电负荷情况正确选择，两级漏电保护器应匹配。电箱内无隔离开关可能危险施工现场临时用电安全技术规范规定，总配电箱、分配电箱以及开关箱中，都要装设隔离开关。违反“一机、一闸、一漏、一箱”显著危险必须严格按照规范规定实行“一机、一闸、一漏、一箱”安装位置不当，周围杂物多等不便操作可能危险从电箱的安装距离，安装高度，安装环境等各个方面都应达到规范要求。闸具损坏、闸具不符合要求可能危险电箱内的闸具必须合格、完好。配电箱46、内多路配电无标志可能危险按照施工现场临时用电安全技术规范规定，所有配电箱均应标明其名称、用途，并作出分路标记。电箱无门、无锁、无防雨等措施。显著危险按照施工现场临时用电安全技术规范规定，所有配电箱门应配锁，配电箱和开关箱由专人负责。露天的配电箱还必须有防雨等措施。4现场照明照明专用回路无漏电保护高度危险按照施工现场临时用电安全技术规范规定，单相回路的照明开关箱内必须装设漏电保护器。灯具金属外壳未作接零保护可能危险按照施工现场临时用电安全技术规范规定，照明灯具的金属外壳必须作保护接零。室内线路及灯具安装高度低于2.4M未使用安全电压供电可能危险按照规范规定要求使用安全电压。潮湿作业未使用36V以47、下安全电压显著危险按照规范规定要求使用安全电压。使用36V安全电压照明线路和接头处未用绝缘布包扎显著危险按照规范规定对线路接头处进行绝缘布包扎。5配电线路电线老化、破皮未包扎显著危险按照规范规定，导线绝缘必须良好，接头和包扎都必须符合规定。线路过道无保护可能危险按照规范规定，线路过道必须采取一定的保护措施。电杆、横担不符合要求可能危险应严格按照规范规定设置电杆、横担。架空线路不符合要求可能危险应严格按照规范规定架设架空线路。未使用五芯电缆，使用四芯电缆外加一根线替代五芯电缆可能危险应按规范规定使用五芯电缆，或采取动力与照明分开电缆架设或埋设不符合要求可能危险应按规范规定敷设电缆。（四）起重吊装48、作业危险源识别序号项目危险源危险性预防、监控措施1起重机械起重机无超高和力矩限制器，吊钩无保险装置高度危险必须按该机说明书配置安全保险装置保证完好起重扒杆组装不符合设计要求高度危险按设计图纸进行组装2钢丝绳与地锚起重钢丝绳磨损、断丝超过标准高度危险按规范要求及时报废超标钢丝绳子更换符合标准的新钢丝绳缆风绳的安全系数小于3.5倍高度危险按规范规定选用地锚埋设不符合设计要求可能危险按设计要求进行埋设滑轮不符合规定可能危险滑轮规格不合或破损及时更换3吊点吊点位置不符合要求可能危险根据重物外形、重心选择吊点索具使用不合理可能危险选择合理的吊具4司机与指挥司机无证上岗或非本机司机操作可能危险执行专人专机49、制度指挥无证上岗可能危险坚持持证上岗制度高处作业无信号传递可能危险设置通讯设备5起重作业被吊物物体重量不明就吊装显著危险坚持“十不准吊”操作规程超载起重吊物显著危险坚持“十不准吊”操作规程6高处作业与作业平台结构吊装未设防坠落措施极其危险按施工方案持设安全平网作业人员未系安全带或安全带无牢靠悬挂显著危险正确使用个人防护用品人员上下无专用爬梯、钭道可能危险搭设专用上人通道起重吊装人员作业无可靠立足点极其危险采用挂架、吊栏等作为作业平台作业平台脚手板没铺满可能危险认真铺好脚手板并固定好7构件堆放物件堆放高度不符合规定可能危险按施工方案进行构件布置，控制堆放高度大型构件堆放无稳定措施可能危险采取钢丝50、绳捆绑或杆件支撑进行稳固8警戒起重吊装作业无警戒标志可能危险按作业范围进行围栏并挂设标志未设专人进行警戒可能危险设专人进行警戒（五）洞口及临边防护危险源识别序号项目危险源危险性预防、监控措施1安全帽安全帽不符合标准要求可能危险必须购买有许可证编号、检验部门批量验证和工厂检验合格证的安全帽。现场工作人员没有按规定佩戴安全帽可能危险进入施工现场必须佩戴安全帽，而且必须正确佩戴，系紧下颚系带。2安全网在建工程外侧未用密目式安全网封闭可能危险工程施工过程中，必须采用密目式安全网对建筑物进行全封闭。安全网规格、材质不符合要求可能危险安全网必须有国家指定的监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网未取得建筑51、安全监督管理部门准用证可能危险安全网应取得建筑安全监督管理部门的准用证。3安全带安全带不符合要求显著危险必须使用合格的安全带。工作人员没有按规定佩戴安全带显著危险使用安全带应按要求正确悬挂。4楼梯口、电梯井口防护无防护措施可能危险楼梯口应设置防护栏杆，电梯井口除设置固定栅门外，还应在电梯井内每隔两层（不大于10M）高置一道安全平网。防护措施不符合要求或不严密可能危险防护栏杆、防护栅门应符合规范规定，整齐牢固，与现场规范化管理相适应。5预留洞口、坑井支护无防护措施可能危险按照建筑施工高处作业安全技术规范规定，对孔洞口（水平孔洞短边尺寸大于2.5CM的竖向孔洞高度大于75CM的）都要进行防护。防护52、措施不符合要求或不严密可能危险防护措施应按设计规定做，确保防护严密牢固。6通道口防护无防护棚显著危险在建工程地面入口处和施工现场在施工人员流动密集的通道上方，应设置防护棚。防护不严可能危险防护棚两侧应沿栏杆架用密目式安全网封严。防护棚不牢固、材质不符合要求可能危险防护棚顶材料可采用5CM厚木板或相当于5CM厚木板强度的其他材料，当使用竹笆等强度较低材料，应采用双层防护棚。8.5模板支撑体系控制点(1)掌握好立杆间距，水平杆的步距。扫地杆与拉接点的设置。(2)立杆的接头方式、位置。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。(3)垂直纵、横向及水平剪刀撑的设置。确保立杆53、的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(4)扣件螺栓拧紧扭矩在40-65Nm之间。(5)钢管扣件与结构的连接，特别是加强架体与框架柱的连接。在此基础上实施质量预控。按照质量控制点的要求，每道工序完成后，经自检报监理验收，验收合格后方能进行下道工序的施工。 8.6浇捣砼过程控制 8.6.1混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。 8.6.2浇筑措施：由于本层梁、柱、板混凝土用量大，总体方量达到了1000m3左右，本层距地面的高度已达到17.90米以上，计划把汽车泵架立在5#楼商场入口处的空地上，保证在最短的时间54、内完成混凝土的浇筑。8.6.3 砼浇筑顺序：柱子的巳最大浇筑高度为2.6m，所以制定以下浇筑顺序。（混凝土浇灌顺序详附图）（1）在浇筑柱子之前，应先把满堂架搭设，在大约2.6m的位置铺设竹跳板，在竹跳板上铺设18mm的木板，并采取防滑措施，浇筑完柱子(2.6m处）后，达到一定强度时开始凿毛剔打浮浆，清洗干凈后申请业主和监理检查同意后方可搭设梁模板和板模板，搭设完成后，在主梁位置做预压，合格后浇筑剩余的梁板柱混凝土。（2）砼浇筑前，在梁柱板钢筋安装的同时，先用密目钢丝网将不同砼标号基本隔断，严禁低标号砼流入柱墙梁内，浇筑砼时应先高标号后低标号的原则，高标号砼应有富余量，首先浇柱墙然后浇梁板。（355、）在浇捣过程中，安排专职人员观察模板支撑有无异常变化，不能超负荷施工，如发现支架沉陷、松动、变形等情况应及时汇报并采取相应的措施。严格控制泵管布料高度不超过板面200mm。合理安排浇捣顺序，控制模板层上的施工荷载不得超载，进行分层浇捣。8.6.4高支模施工中，对于柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，本高支模方案采取先进行柱混凝土的浇灌，柱浇筑到2.6米的高度后，待柱混凝土强度1.2MPa 后，再进行楼板、梁钢筋的绑扎和安装，待安装完成经验收合格后进行上部柱和梁混凝土浇筑的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。 8.6.556、泵送混凝土必须保证混凝土泵连续工作，如发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现象,应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。 8.6.6混凝土浇筑与振捣的一般要求 混凝土自料口下落的自由倾落高度不得超过2米，如超过2米时必须采取措施。 浇筑混凝土时应分段分层连续进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密程度决定，一般分层高度为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过50厘米。 使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(一般为3040cm)。 振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接隙。 浇57、筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。 浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土凝结前修正完好。 8.6.7柱的混凝土浇筑 柱浇筑前底部应先填以510cm厚与混凝土配合比相同的减半石子混凝土，柱混凝土应分层振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。 柱高在3米之内，可在柱顶直接浇筑，柱高超过3米时应采取措施用串筒分段浇筑。每段的高度不得超过2米。 柱子混凝土应一次浇筑完毕，58、如需留施工缝时应留在主梁下面。（施工缝必须通过技术处理） 8.6.8梁、板混凝土浇筑 肋形楼板的梁板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延长，梁板混凝土浇筑连续向前推进。 和板连成整体的大断面允许将梁单独浇筑，其施工缝应留在板底以下2 3cm处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料。用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁膀部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 梁柱结点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用细石子同强度等级混凝土浇筑59、，并用小直径振捣棒振捣。 浇筑板的虚铺厚度应大于板厚，用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。 施工缝位置：沿着次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间三分之一范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。 施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2a时，才允许继续浇筑，在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子，并用水冲冼干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。 8.60、6.9楼梯混凝土浇筑 楼梯段混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。 施工缝：楼梯混凝土宜连续浇筑完，多层楼梯的施工缝应留置在楼梯段三分之一部位。8.6.10养护 混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水，浇水次数应保持混凝土有足够的湿润状态，养护期一般不少于7昼夜。 8.7质量标准 8.7.1保证项目 混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合施工规范及有关规定，检查出厂合格证或试验报告是否符合质量要求。 混凝土的配合比、原材料计量、搅拌、养护和施工缝处理必须符合施工规范规定。 混凝土强度的试块取样、制作、养护和61、试验要符合混凝土强度检验评定标准的规定。 结构严禁出现裂缝。 8.7.2基本项目混凝土应振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。 8.7.3允许偏差项目 轴线位移 5mm 垂直度 8mm 标高 10mm 截面尺寸：+8，-5mm 表面平整度：8mm 预埋管件 5mm 8.7.4成品保护要保证钢筋和垫块的位置正确，不得踩楼板、楼梯的弯起钢筋，不碰动预埋件和插筋。不用重物冲击模板，不在梁或楼梯踏步模板吊帮上登踩，应搭设跳板，保护模板的牢固和严密。已浇筑楼板、楼梯踏步的上表面混凝土要加以保护，必须在混凝土强度达到1.2MPa以后，方准在面上进行操作及安装结构用的支架和模板。8.7.5应注62、意的质量问题蜂窝:原因是混凝土一次下料过厚，振捣不实或漏振；模板有缝隙水泥浆流失；钢筋较密而混凝土坍落度过小或石子过大；基础、柱、墙根部下层台阶浇筑后未停歇就继续浇筑上层混凝土，以致上层混凝土根部砂浆从下部涌出而造成。 露筋:原因是钢筋垫块位移，间距过大、漏放，钢筋紧贴模板造成露筋或梁、板底部振捣不实也可能出现露筋。麻面:模板表面不光滑或模板湿润不够，构件表面混凝土易粘附在模板上造成脱皮麻面。孔洞:原因是在钢筋较密的部位混凝土被卡，未经振捣就继续浇筑上层混凝土。缝隙及夹层:施工缝处杂物清理不净或未浇底浆等原因造成缝隙、夹层。梁、柱结点处断面尺寸偏差过大:主要原因是柱接头模板刚度太差。 现浇楼板63、和楼梯上表面平整偏差太大:主要原因是混凝土浇筑后表面不认真用抹子抹平。 8.8监测措施8.8.1成立监测小组组长：组员：8.8.1班组日常进行安全检查，监测小组每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。8.8.3高支模日常检查，检测的重点部位： 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 连接扣件是否松动。 架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 施工过程中是否有超载现象。 安全防护措施是否符合规范要求。 支架与杆件是否有变形的现象。 支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆64、的基础沉降。 监测点布设：支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。8.9安全注意事项1)操作人员在作业过程中，应集中精力正确操作，注意机械状况，不得擅自离开工作岗位；操作人员应遵守机械有关保养规定，经常保持机械的完好状态。2)在工作中，操作人员必须按规定65、穿戴劳动保护用品，高处作业时必须系安全带。3)必须按照机械出厂使用说明书规定的技术性能和使用条件，正确操作，合理使用。机械不得带病运转。4)在工作前检查电源线是否正确，机身是否有接地（接零）保护，漏电保护器是否灵敏，确认完好后方可使用。锯片安装应保持与轴同心。5)圆盘锯锯片上应装半圆防护罩；皮带、防护格网和分料器不得卸下。6)操作人员工作时不准戴手套，袖口扎紧，当断料遇上硬木。残茬节疤时应减速推拉，严禁手指按在节疤上操作，防止木料跳动弹起伤人。操作人员不准站在锯片旋转离心力面上操作，手不得跨越锯片。7)小于500mm的短料不准用圆盘锯加工，木料长度大于2米时，应两人操作，配合应协调，操作时任何66、人不得站在锯片旋转的切线方向。木料锯至末端时，要用木棒推送木料，截短木料用推板推进，锯短料使用推棍，不准用手推进，接料使用刨钩。8)更换锯盘和维修时，必须先断电源，电锯棚内禁止吸烟，工作完后，及时清除机械四周锯末和碎木，防止失火，锯片温度过高时，应用水冷却。9)进入施工现场，必须戴安全帽，系好下颌带，正确佩戴工作卡。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带。遵纪守法，遵守项目的规章制度，严格遵守操作规程，做到“三不伤害”。禁止酒后作业，吸烟者必须在指定地点抽烟。8.9.1模板安装：1)模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼的重量、侧压力以及施工荷载。2)模67、板安装和浇筑砼时，应对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况时，应按施工方案及时进行处理。3)安装上层模板及其支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，上下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。4)在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。5)模板的接缝不应漏浆。在浇砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。6)浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。7)用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。8)对跨度不小于4米的钢筋砼梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。9)固定在模板上的预埋件和预留孔洞不得遗漏，68、且应安装牢固，其偏差应符合相关规范规定。8.9.2模板支撑（钢管扣件式）：1)钢管外径、壁厚、端面、锈蚀、弯曲变形等符合相关规范规定和施工方案要求，有裂缝、变形的扣件严禁使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。2)按要求设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆底面不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1米。3)立杆接长采用对接时，立杆上的对接扣件应交错布置-两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于569、00mm，各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3；立杆接长采用搭接时，搭接长度不应小于1米，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4)支撑立杆应垂直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm。5)设在支撑立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。6)支梁模支立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模中心线处，其偏心距离不应大于25mm。7)满堂模板支撑四边与中间每隔四排支撑立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。8)高于4米的模板支撑，其端部与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪力撑。8.9.3模板拆除：1)侧模拆70、除时的砼强度应能保证砼表面及棱角不受损伤。2)底模及其支撑拆除时的砼强度应符合设计要求和相关规范规定。3)后浇带模板的安装、拆除必须严格按施工方案执行。4)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。5)模板安装严格按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，禁止利用模板支撑攀爬上下。6)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。支设4米以上的立柱模板，四周必须钉牢，搭设临时工作台，不足4米的可使用马凳操作。7)拆模必须经项目技术负责人同意，并报审监理。操作时按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，不允许留下松动和悬挂的模板，拆下的71、模板应及时清运，防止铁钉扎脚。9、附图及计算书12002000柱模板附2、模板计算书（仅供参考）1.1 楼板模板计算：楼板取最大厚度180mm 计算，采用18mm 厚胶合板模板，主次龙骨40mm80mm松木方，E = 9103 N/mm，I = 1/12bh3 =416.67cm4 ,W = 83cm3 ,次龙骨设计间距400mm, 跨距1000mm ；主龙骨跨距900mm。1).荷载计算模板及支架自重：0.5kN/砼自重标准值：24KN/ m3钢筋自重标准值：1.1KN/m3施工人员及设备荷载标准值：3KN/取1 楼板计算：荷载标准值：q1 =0.5+240.18+1.10.18+3 =8.72、02KN/荷载设计值：q2 =1.2(0.5+240.18+1.10.18)+1.43=10.22 KN/2).模板验算新浇筑的砼均布在模板上，单位宽度的面板可视为“梁”，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，“梁”宽取得300mm 计算。强度验算：M =1/10qL2式中：M 表示 计算最大弯矩。q 表示 作为顶板上的均布荷载L 表示 次龙骨、间距400mm。q1 = q20.3=10.220.3=3.07KN/mF = M/Wn =1/103.074002（1/6300182）= 3.032N/mm2因为f = 3.032 N/mm2 fm =13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：W 73、= qL4/150EI =3.074004（15091031/12300183）= 0.4mm = 400/250 =1.6mm因为 W =0.4mm =1.6mm所以挠度满足要求所以模板厚18mm 符合要求。3). 次龙骨验算：顶板荷载化为线布荷载均分布在次龙骨上，次龙骨应视为均布荷载作用下的简支梁。主龙骨作为梁支点，主龙骨间距即为梁跨：L =1000mm。强度验算：M =1/8qL2q次 = q20.41.2=10.220.41.0 =4.09KN/mL =1000mmf = M/Wn =1/84.0910002/83000=6.159N/mm2因为f =6.159N/mm2 fm =1374、 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算： =5qL4 /384EI = 54.0910004（38491034166700）= 1.42mm = 1000/250 =4.0mm因为 = 1.42mm =4.8mm所以挠度满足要求所以次龙骨间距符合要求。4). 主龙骨验算：主龙骨承受次龙骨传递的集中荷载，按连续梁计算：强度验算：M = KmFL式中：Km 表示 弯矩系数，查简明施工计算手册第三版得 Km =0.289。F 表示 次龙骨传递荷载；F =1.00.91/4q2=2.3KNf = M/Wn =0.2892300900/83000 =7.21N/mm2因为f = 7.21N/mm2 fm75、 =13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算： = kwFL3/100EI 式中 Kw =2.716 =kwFL3/100EI = 2.71623009003（10091034166700）=1.21mm = 900/250 = 3.6mm因为 = 1.21mm 48.85 mm2,满足要求.3、柱计算：截面尺寸12002000柱模板计算（按照截面12002000进行计算）(1)、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=2000mm，H方向对拉螺栓4道，柱模板的计算高度 L =3900mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱模板竖楞截76、面宽度40mm，高度80mm，间距164-167mm。柱箍采用圆钢管48*3.0，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图（2）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.0h；T 混凝土的入模温度，取25.000；V 混凝土的浇筑速度，取3.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至77、新浇混凝土顶面总高度，取3.9m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=68.2kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。（3）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算1）.面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.85 = 74.3kN/md 竖楞的距离，d = 167mm；面板截面抵抗矩 W = 500.0*18.0*18.0/6=27078、00.0mm3经过计算得到f = M/W = 0.2*106/27000.0 = 7.4N/mm2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6*0.167*74.3=7.4kN截面抗剪强度计算值 T=3*7400/(2*500*18)=1.2N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3）.面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 68.2*0.500=34.1kN/m；E 面板的弹性模量，取600079、.0N/mm2；I 面板截面惯性矩 I = 500.0*18.0*18.0*18.0/12=243000.0mm4；经过计算得到 v =0.677*(68.2*0.50)*167.04/(100*6000.0*243000.0) = 0.1mmv 面板最大允许挠度，v = 167.000/250 = 0.70mm；面板的最大挠度满足要求!（4）、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1）.竖楞方木抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2*68.2+1.4*4.0080、)*0.17 = 14.6kN/md为柱箍的距离，d = 500mm；竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.0*80.0*80.0/6=64000.0mm3经过计算得到f = M/W = 0.4*106/64000.0 = 6.3N/mm2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2）.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6*0.500*14.6=4.4kN截面抗剪强度计算值 T=3*4380/(2*60*80)=1.4N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算不满81、足要求，故调整d=480mm（Q=0.6*0.480*14.6=4.2kN；截面抗剪强度计算T=3*4200/(2*60*80)=1.3N/mm2；截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2）。3）.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 68.2*0.167=11.40kN/m；E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2；I 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.0*80.0*80.0*80.0/12=2560000.8mm4；经过计算得到 v =0.677*(68.2*0.167)*480.04/(100*9500.0*2560000.8) = 0.2mm82、v 竖楞方木最大允许挠度，v = 480.000/250 = 1.9mm；竖楞方木的最大挠度不满足要求（在施实中适当调间距）!（5）、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 圆钢管48*3.0mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4；中跨设计为400mm；两侧为511mm。B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.167 * 0.48 = 7.0kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 M = 0.200kN.m（按照三跨等跨连83、续梁计算，取L=511mm）最大支座力 N = 16.54kN（N=67.430.5110.48=16.54 kN）最大变形 v = 0.1mm1）.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 1.20kN.m；x 截面塑性发展系数, 为1.05；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f =0.21068.98103=22.3N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2）.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.1mmv 柱箍最大允许挠度，v 84、=511/400 =1.28mm；柱箍的最大挠度满足要求!（6）、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取205N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力16.54kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径为12mm能满足要求!七、H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.167 * 0.48 = 7.0kN经过连续梁的计算得到最大支座力 N = 16.54kN最大变形 v = 0.1mm1）.柱箍抗弯强度85、计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W f其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M =22.3kN.m；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000H边柱箍的抗弯强度计算值 f = 22.3N/mm2；H边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2）.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.1mmv 柱箍最大允许挠度，v = 511/400 =1.3mm；柱箍的最大挠度满足要求!（8）、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取1786、0N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力16.54kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径为12mm能满足要求!1.3 墙模板计算砼墙高5.7m，厚20、35cm，墙模板采18mm 耐水红夹板，内楞采用4080mm 木枋，水平间距为230mm,外楞采用483 钢管，间距为460mm，对拉螺杆采用M12螺栓，间距为460mm。砼自重为24KN/m3, 坍落度为120180mm，浇筑速度为1.85m/h，砼温度为200C，外加剂影响修正系数1 取1.2，砼坍落度影响修正系数2 取1.15，用插入式振捣器振捣。(1)设计荷载砼侧压力：F1 0.22Rct12 V1/2 0.2224200/(20+87、15)1.21.151.851/2 44.0KN/ m 2F2 RcH 245.7 136.8KN/m2取两者中小值即 F1 44.0KN/m2取折减系数：0.85倾倒砼时产生的荷载：3.91.40.85 4.64 KN/m2进行荷载组合：F 44.01.20.85+4.6449.52 KN/m2(2)墙模板验算与柱模板验算相同。(3)内楞木枋验算与柱内楞验算相同。(4) 外楞钢管验算采用两条48 壁厚3.0钢管，按三跨连续梁计算，计算荷载 F1 3.73KN，F2 3.37KN，计算跨度为460mm。强度验算Mmax = 0.175F1L = 0.1753.730.46 = 0.30KNmf88、= Mmax /W = (0.30106)/(8.98103 )= 33.4N/mm2 215N/mm2强度满足要求挠度计算= (1.146F2L3)/(100EI)= (1.14633704603)/(10020600012.18104)= 0.15mm = L/500 = 0.92mm挠度满足要求(5)对拉螺栓验算采用M12 对拉螺栓，N = 12.9KN。N = F内楞间距外楞间距= 49.520.460.46= 10.5KN N = 12.9KN对拉螺栓的为460, 满足要求。1.4 、梁模板计算1.4.1、梁截面11001800mm、10001800mm、10001700、9501889、00、9001700、8001800、8001700、8001600， 梁模板计算选取最大截面1100mm1800mm 梁计算。以本工程转换层最大的梁截面尺寸为11001800mm，现对其支撑体系进行计算。1.4.1.1结构布置1.梁底纵向木方间距200mm，梁底横向木方间距400mm。横向木方采用双木方，纵向木方采用单木方。2.梁模板用胶合板，梁侧模板每侧放五道水平木方，加五道12对拉螺栓，其中一道加在距梁底200 mm处，最下面三道间距为250mm,其余均分。对拉螺杆沿梁长方向间距450。3.垂直支撑选用483扣件式钢管脚手架，钢管底部加通长木方，钢管一次撑到顶再用顶托调节。搭设时设纵横水90、平杆（间距1500mm）、剪刀撑(间距4000mm)及扫地杆（距地面200mm）。4.木方规格4080 mm或100100mm。1.4.1.2梁底模板计算1.荷载（1）恒荷标准值砼： 11001800梁砼中1.0米宽条形。24KN/m31.11.8=47.52KN/m钢筋： 1.5KN/m31.11.8=2.97KN/m模板： 0.3（21.6+1.1） =1.29KN/m所以，恒荷标准值gk=51.78KN/m转化均布载51.78/1=51.78KN/m2（2）活荷标准值人员及设备均布荷载：4.0 KN/m2（3）荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=67.736KN/m荷载（刚度）91、设计值p刚=1.2gk=62.136KN/m2.内力验算（模板）：因为在实际砼浇筑中，采用斜面分层施工工艺，在跨距较小时，可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即不必考虑最不利荷载分布。查建筑施工手册，得：km=0.105； kv=0.606； kw=0.644查建筑施工手册（第三版），得胶合板设计强度及弹性模量为：fv=1.2N/mm2； fm=20N/mm2；E=65000.9=5850N/mm2；所以：M=kmpL2=0.10567.7360.20.2=0.284KNM可知符合抗弯要求；V= kvp承L=0.60667.7360.20=8.21KN可知符合抗剪要求；可知符合挠度要求。92、1.4.1.3、梁底纵向木方验算：1.计算简图：2.计算资料:木方为红松E=90000.85=7650N/mm2；fm=13N/mm2；fv=1.4N/mm2；3.求纵向木方内力：查表得：km=0.105； kv=0.606； kw=0.644M=kmp承L=0.10567.7360.20.40.4=0.22KNm可知抗弯符合要求：V= kvp，L，=0.60667.7360.20.4=3.28KN可知抗剪符合要求：可知符合挠度要求：1.4.1.4、梁底横向木方验算：1.计算简图：2.计算资料：木方为红松E=90000.85=7650N/mm2；fm=13N/mm2；fv=1.4N/mm2；393、.横向木方承受的反力：p =（0.606+0.526）67.7360.20.4=6.13KN（木方自重忽略）求横向木方内力：以等效荷载计算：pa2b/L2=(1/12) L2q=12 pa2b/ L4=126.131000200200100/3004=36.33 KN/mm可知抗弯符合要求：V=0.60636.33300=6.6KN可知抗剪符合要求：可知符合挠度要求：1.4.1.5 对拉缧栓验算：M12 对拉缧栓净截面积 A = 76 mm2对拉杆的拉力 N = F 内楞间距 外楞间距=62.1360.40.5 = 12.516KN对拉杆应力F = N/A = 1251676 =164.68N94、/ mm2M12 对拉杆容许拉力 fm = 170N/mm2因为 f = 164.68N/mm2 fm = 170N/mm2所以对拉缧栓符合要求，为了安全对拉缧栓取M14。1.4.2、 梁截面600mm1500mm、6001200、5001000梁模板计算选取最大截面600mm1500mm 梁计算。1.4.2.1 荷载计算：底模自重：10.60.75KN/ = 0.45KN砼 自 重：10.61.524KN/m3 = 21.6KN钢筋自重：10.61.61.5KN/m3 = 1.44KN振捣砼荷载：10.62 KN/ = 1.2KN合 计： 荷载标准值 24.69KN荷载设计值： q1 = 195、.2(0.45+21.6+1.44)+1.41.2= 29.868KN/1.4.2.2 底模验算梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用18mm 厚胶合板，次龙骨间距300mm。 梁底模板验算强度验算：M = 1/10qL2q 作梁底模上的均布荷载q = q10.3 = 29.8680.3 = 8.96KN/mL = 300mmf = M/Wn = 1/108.963002（1/6600182）= 2.49N/mm2因为 f = 2.49N/mm2 fm=13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= qL4/150EI = 8.963004（15091096、31/12600183）= 0.18mm = 300/250 = 1.2 mm因为= 0.18mm = 1.2mm所以挠度满足要求所以底模符合要求。 梁底次龙骨验算：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用4080 松木方，间距300mm ,截面惯性特征：I = 416.67104mm4，W = 83103mm3，E = 9103N/mm2，梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨间距670mm.次龙骨上荷载化为线载：q次 = q10.3 = 29.8680.3 = 8.96N/mm弯距设计值：M = 0.203q次L2 = 0.2038.966702= 0.81797、106Nmm强度验算：f = M/Wn = 0.817106/83000=9.84N/mm2因为 f = 9.84N/mm2 fm = 13 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：= q次L4/100EI = 8.966704（10091034166700）= 0.481mm = 670/250 = 2.68mm因为= 0.481mm = 2.68mm所以挠度满足要求所以次龙骨跨距符合要求。 梁底主龙骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用483 钢管(双排)，483 钢管立柱间距670mm,截面惯性特征：I = 12.19104mm98、4,W = 5.08103mm3,E = 2.06105N/mm2,fm = 205N/mm2。集中荷载 q = q次1/2 = 8.961/2 = 4.48KN强度验算：M = KmqL = 0.2674480670 = 801427.2Nmmf = M/Wn = 801427.2/5080=157.76N/mm2因为 f = 166.92N/mm2 fm = 205 N/mm2所以强度满足要求。挠度验算： = KwqL3/100EI 式中 Kw =1.833 = kWqL3/100EI = 1.83344806703（1002.0610512.19104）= 0.984mm= 670/1599、0 = 4.47mm因为= 1.04mm = 4.47mm所以挠度满足要求所以主龙骨跨距670mm 符合要求。1.4.2.3 侧模验算因为梁侧模与1100mm1800mm 梁侧模无大变化，按同样方法即可，在此不作验算。1.4.3、 梁截面400mm800mm、360mm600mm、350700mm、300mm800mm 、300700mm梁模板计算，选取最大截面400mm800mm 梁模不计算参照800*1600梁模板以上方法即可1.4.3.1、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。1.5、钢管支撑系统计算书梁截面11001800mm、10001800mm、1100、0001700、9501800、9001700、8001800、8001700、8001600梁采用钢管支撑系统。选取最大截面(11001800mm )进行计算。1.5.1、 选取计算跨距：立杆纵距0.45m排距：立杆横距0.4m步距：L0= 1.5m因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。所以：计算单位面积为 0.450.40.18计算单位体积为：0.181.80.324m31.5.2、 荷载计算：梁及其支架自重：0.180.750.135KN新浇砼自重：0.324247.776KN钢 筋 自重：0101、.551.50.83KN施工人员及设备均布荷载：0.1830.54KN倾倒砼时产生的荷载： 1.5KN振捣砼时产生的荷载： 1KN施工荷载标准值：15.1KN施工荷载设计值NQK：1.2(0.1357.7760.83)1.4(0.541.51) 14.75KN1.5.3、压弯构件强度与稳定计算立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，取最大支座反力：N=14.75KN (小楞杆自重忽略)i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力102、计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；=147500.1471*489=204.64 f =205 N/mm2；轴心受压立杆的稳定系数确定:=N/(A)=14750/(489*205)=0.1471立杆计算长度:根据扣件式规范5.3.1: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/0.1471) 1/2*15.8=3524.6mm立杆步距h计算:参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uhk1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167；u - 计算长度系数，参照扣件式103、规范表5.3.3，u =1.5；上式的计算结果：立杆计算步距h= Lo/k1u = 3524.6/(1.1551.5) = 2043.2 mm=2.04m；本工程立杆步距拟采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立杆计算步距h=2.04m,满足要求！构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。1.6、钢管支撑系统计算书截面6001500mm、6001200mm、5001000 mm的梁选取最大截面 bh= 6001500梁进行计算。1.6.1、 选取计算跨距：立杆纵距0.67m排距：立杆横距0.4m步距：L0= 1.5m因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 104、作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。所以：计算单位面积为 0.670.40.268计算单位体积为：0.2681.50.402m31.6.2、 荷载计算：梁及其支架自重： 0.34KN新浇砼自重： 0.402249.648KN钢 筋 自重： 1.08KN施工人员及设备均布荷载：0.26830.804KN倾倒砼时产生的荷载： 1.5KN振捣砼时产生的荷载： 1KN施工荷载标准值： 15.042KN施工荷载设计值NQK：1.2(0.349.6481.08)1.4(1.8041.51) 17.91KN1.6.3、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设105、计值，取最大支座反力：N=17.91KN (小楞杆自重忽略)i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；=179100.1786*489=205.= f =205 N/mm2；轴心受压立杆的稳定系数确定:=N/(A)=17910/(489*205)=0.1786立杆计算长度:根据扣件式规范5.3.1: =7320/2 ;= lo/ i106、得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/01786) 1/2*15.8=3225.9mm立杆步距h计算:参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uhk1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.5；上式的计算结果：立杆计算步距h= Lo/k1u = 3225.9/(1.1551.5) = 1842.8 mm=1.842m；本工程立杆步距拟采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立杆计算步距h=1.842,满足要！构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。1.7、楼面模板钢管支撑系统计算：板厚180mm大楞传来荷重：6.14KN立杆自重： 60.0370.22KN扣 件 重： 420.018KN/个0.15KN水平拉杆重： 420.0370.3KNN6.81KNM6.810.0480.327KNm用483钢管，间距1.00.9m，步距1.5mI15.78mm l0/i1500/15.7895.06 0.6266810（0.626489）+316000/508084.45N/mm2 215N/mm2 满足要求抗滑移验算：N6.81KN8KN 用一个扣件即可。