1、外脚手架施工方案一、编制依据1月湖兴旺兰庭小区6栋工程施工图纸；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；3.高层建筑施工手册；4。建筑施工安全检查标准二、工程概况本工程为月湖兴旺兰庭小区6#栋工程，位于长沙市月湖公园东面,东邻湖南广电中心,北面为建设中心住宅小区，南临三一九国道，西临万家丽路.本工程自然地坪标高为35.2m,本栋设计0.000相当绝对标高35.600m； 结构为框架剪力墙，地下一层，地上十八层。根据工程特点及现场实际情况， 本工程北面从地下室顶板（0.000）至屋面构架（58.400)采用双排落地式脚手架,东面、南面、西面两层以下采用双排落地式脚手架，两层以上搭设槽钢悬挑式脚2、手架，每次搭设高度为24米，外侧立面采用满挂安全网全封闭式施工.外架上每层搭设两个卸料平台。三、落地式脚手架施工方法和技术措施1、施工顺序落地脚手架搭设的工艺流程:摆放扫地杆（大横杆）逐根竖立立杆并与扫地杆扣紧安扫地小横杆安第一步大横杆安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆挂安全网安第三、四步大横杆和小横杆-与主体结构连接，架设剪刀撑铺脚手板、挂安全网接立杆2、技术参数本工程脚手架立杆横距1000mm，立杆纵距1500mm，步距1800mm，外排安全栏杆高度1000mm设一道，顶部设二道，建筑物四周外架必须水平交圈。脚手架内立杆离外墙距离400mm，脚手板每二步满铺一道，脚手架施工荷载按结3、构作业架取值,标准值为3KN/m2.剪刀撑在各区边界处与地面夹角4560度，连接杆间距垂直方向4m，水平方向6m（边柱每侧一根，相邻两柱中间一根）。3、脚手架搭设要求：脚手架的搭设必须统一指导，按设计要求进行作业。外脚手作业面满铺竹架板，与架子绑扎牢固，每步架均采用满挂密目安全网全封闭作业,安全网下口与外架连接密实，不留空档。本工程外脚手架连墙采用钢管抱箍，每层楼在接近楼面位置与每个外围框架柱搭连接钢管抱箍，可以达到二步三跨连墙一次的要求。钢管脚手架防雷接地装置与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1米，设置在脚手架四周立杆上，用14、2镀锌钢筋引下，并将所有最上层的大横杆连通,形成避雷网络；接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与建筑物楼层内避雷系统连成一体,防雷接地装置必须按连续长度不超过50米设一处，其冲击电阻不得超过10。4、脚手架搭设的质量要求4。1、落地脚手架立管底部应设置通长垫木，使楼面所受荷载为面荷载；垫木规格要求不少于250mm250mm50mm。4。2、严格按照规定的构件造尺寸进行搭设，控制好立管的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保节点连接达到要求，包括扣件拧紧、安全网挂牢。4.3、搭设过程中，及时设置连墙杆、剪刀撑和吊索，避免脚手架在搭设和使用过程中发生沉降、偏斜和倾倒现象，按JGJ5999验收。4.4、脚手5、板必须每12米满铺一次，铺设时必须注意铺平、铺稳，并在规定的地方用铁丝绑扎牢固.5、脚手架搭设使用的安全要求5。1、钢管扣件的规格质量必须符合有关技术规定的要求,对材料及时进行维修保养，剔除不合格产品。5。2、对本工程的脚手架必须进行受力验算，确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力；5.3、设置足够的连墙杆件，利用建筑物的刚度确保整片脚手架的稳定性，避免发生倾斜现象。5.4、严格控制使用荷载在3KN/m 2以内；5.5、外架外侧面必须满挂密目式安全网，操作面满铺架板，外侧设一竹架板作挡脚板,多层作业时，各作业层之间必须设置可靠的防护棚档。5.6、必须设置良好的防雷装置,使用时严禁攀爬架子上下，6、严禁任意拆除脚手架的部件和连墙杆.5。7、加强使用过程中的检查，发现问题及时解决。5.8、外架严禁堆放材料，特别是木工、钢筋工使用的零星材料严禁堆放于外架上。5.9、小横杆上、下步交叉位置于立杆的不同侧面,使立杆受荷时偏心减小.5。10、杆件对接或搭接设置在不同的网格内,立杆接长采用接头扣.5.11外架角部(外墙转角处)及出料平台用16钢丝绳拉扯。5.12、作业层铺板必须铺满、铺稳,做到无探头板和飞跳板,拐角处纵横贯通到位。6、脚手架搭设的构造要求6.1纵向水平杆、纵向水平杆用直角扣件固定在立杆内侧，作为横向水平杆的支座，其长度不小于3跨;、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，局部可采用搭接。对接7、搭接应符合下列规定：a、纵向水平杆的对接扣件应交错布置;两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。b、搭接长度1米,应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件至杆端的距离100mm。c、建筑物四周大横杆必须水平交圈。d、外排安全防护栏杆高度为1200mm。6。2横向水平杆横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上,主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距150mm.横向水平杆靠墙一端的外伸长度为200mm。6。3立杆、每根立杆底部必须设置8、底座和垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上.横向扫地亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离500mm.、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/39、；b、搭接长度1m，应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离100mm。、立杆顶端高出屋面1。5m。6.4连墙件本工程脚手架连墙件采用：连墙件采用483。5钢管与楼面预埋的架管或钢板刚性相连，按二步三跨布置。、连墙件的布置：a、 应靠近主节点设置，偏离主节点的距离300mm;b、 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,竖向每隔一步设一排，横向间距为立杆纵距的3倍，即二步三跨设置,当该处设置有困难时，则在结构楼面设置预埋14钢筋环，利用钢管扣件进行连接固定。、连墙件的连接要求：a、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接,不应采用上斜连接。b、当脚10、手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑,应用通长杆与脚手架连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。6.5剪刀撑与横向斜撑、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。、剪刀撑的设置：a、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定，每道剪刀撑宽度不小于6m；斜杆与地面的倾角在4560之间,最下面的斜杆与立杆的连接点离地在500mm.剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765b、外架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑c、剪刀撑斜杆的接长采用搭接；d、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水11、平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离150mm.、横向斜撑的设置：a、横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；b、拐角应设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道；6。6脚手板、作业层安全竹架板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；安全架板每隔三层铺设一道.、竹架板应按其主竹筋垂直于横向水平杆方向铺设在三根横向水平杆上，且采用对接平铺,对接处设双钢管。脚手板外伸长度130150mm,架板两端均应用14#镀锌钢丝固定在横向水平杆上。6.7斜道本工程搭设人行“之”字形斜道.、斜道的搭设：a、斜道附着外脚手架设置，宽度1。2m，坡度采用1：6,拐弯处设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；12、b、斜道两侧及平台外围均应设置安全杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，栏杆内侧满挂密目安全网；c、斜道两侧、平台外围和端部均设置连墙件,每两步加设水平斜杆;并设置剪刀撑和横向斜撑，做法同前所述。、斜道脚手板采用竹架板顺铺,接头采用平接；并每隔250300mm设置一根2040防滑木条。6.8卸料平台本工程卸料平台设计为悬挑式槽钢平台，自第二层起每层各制作二个。尺寸为34。51。5m,悬挑长度为3m。平台上设置限定荷载标牌，本工程卸料平台限荷为1.0t。人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督.主次梁分别采用10,主梁采用410，间距1500，次梁采用410，间距13、1000，根防护栏采用483.5钢管,上杆上皮高度1.2m,下杆0。6m,挡脚板高180mm，并与悬挑架连接。平台每侧设两根17。5、637钢丝绳,每根绳设夹具不少于3个。钢丝绳与卸料台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。每根钢丝绳通过梁上预埋的一个14的吊环与上层结构拉紧。平台底面设50mmm厚的脚手板满铺、铺牢，两端用8#镀锌铁丝捆紧.卸料平台使用时，应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。卸料平台的受力计算见悬挑卸料平台计算书。6。9脚手架出入口构造挑空一根立杆、跨越二步二跨，大小3。03.2m。出入口处再搭设43。23m的防护棚，上满铺50mm厚的14、双层脚手板。在出入口上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节相交处用扣件固定。除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节点区域设置一根斜腹杆.斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心至主节点的距离不大于150mm，斜腹杆采用通长杆件。当斜腹杆在一跨内跨越二个步距时,应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接.7、脚手架的搭设脚手架必须配合施工进度搭设，高出工作面一步，且沿建筑物四周成封闭区域。外架搭设每完成一步，都要及时校正竖杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架步距、横距、纵距上下保持一致。落地15、架底座的安放：搭设立杆之前，先将地基土平整夯实，浇筑150mm厚砼地面，地面上再根据立杆的位置布置道木支垫。7。1立杆的搭设：支垫好木垫块后，根据以上确定的尺寸安放立杆。安放立杆时先安装主立杆，后安装辅立杆，主立杆沿其竖轴线随楼层搭设至结构檐口上皮1.5m，辅立杆与主立杆之间的中心距离不大于200mm,辅立杆搭设至第十层顶。主、辅立杆的接头采用对接扣件连接且接头位置相互错开，立杆与纵、横向水平杆件采用直角扣件连接，接头也相互错开.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙16、件。顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合前面所述。搭设立杆偏差质量要求：纵向偏差不大于H/600，但不大于100mm;横向偏差不大于H/800，但不大于50mm。立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。7。2水平杆的搭设：纵向水平杆应在四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离为100mm，不允许留脚手眼；上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立杆受荷时偏心减小。纵向、横向扫地杆搭设应符合前面所述。7。3连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设：当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到一层连墙件搭设完后方可根据情况拆17、除；剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大、小横杆连接处附件；若在规定位置设置连接点有困难时，应在邻近节点补足；连接点必须从第一步大横杆处开始设置。7。4扣件的安装：扣件规格必须与钢管外径（48）相同;螺栓拎紧扭力矩不应小于40N。M，且不应大于65 N.M;在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内;各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度100mm；立柱连杆,扶手接长应用对接扣件，不宜用旋转扣件；大、小横杆与18、立柱连接，扶手与立柱连接采用直角扣件；剪刀撑和斜杆与立柱和大横杆的连接采用旋转扣件；剪刀撑纵向接长用旋转扣件，不宜用对接扣件。7。5脚手板的铺设:脚手板必须铺满、铺稳,离开墙面120150mm；采用对接或搭接时均应规范,脚手板探头采用14#镀锌铁丝固定在支承杆件上；在脚手架的两端、拐角、沿板长方向每隔1520米、坡道的两端、斜道平台口处和其它可能发生滑动翘起的部位的脚手板应与水平杆可靠连接(用14#镀锌铁丝)，防止滑动；自顶层作业层的脚手板往下计,宜每隔12m满铺一层脚手板。搭设脚手架时，同时做好脚手架的接地，用404扁钢与钢筋砼柱上的防雷接地连接盒相连接。外侧满挂密目安全网。安全网必须经贯穿19、试验合格，安全网下口与外架连接紧密不留空档。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须佩带安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中，不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距作调整，确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。搭架子时如遇六级以上大风或雷电大雨时,4步架以上必须停止作业；高度在20米以上的高空作业时，风力超过5级也应停止作业。7。6安全网的挂设脚手架满挂全封闭密目安全网。密目安全网采用1。86m的规格,要随楼层施工进度逐步上升，且绑扎牢固,接头采用搭接，20、搭接接头100。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3。6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网,施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高挡脚板。7。7脚手架卸荷：在四、九、十四层楼面标高处，采用14钢筋做成连接拉环,悬挑483.5钢管插入拉环中，另在五、十、十五层楼面处预埋14拉环，用14的钢丝绳拉结下层脚手架（外立杆和水平横杆交接位置），另在四、九、十四层的平台边和墙上预埋短架管,设置斜撑.8、脚手架的检查与验收81脚手架及其支承基础应在下列阶段进行检查与验收:基础完工后及脚手架搭设前;作业层上施加21、荷载前；每搭设完1013m高度后；达到设计高度后；遇到六级大风与大雨大雪后(如有冰冻在开冻后)；施工中途停用超过15天；在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉接以及安全隐患存在的情况时。8.2进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件和规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001;施工组织设计（方案）及变更文件；技术交底文件。8.3脚手架使用中，应定期检查：杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；底座是否松动,立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动;立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合有关规定；安全防护措施是否符合要求;是否超载。9、脚手架的使用规定9。22、1作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。9。2在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，用时予以恢复。9.3工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物.严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。9。4人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通(梯）道，严禁攀援脚手架上下.9.5每处工人上下作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，23、应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知架上所有人员撤离。9.6在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品.在任何情况下严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。10、脚手架的拆除10.1拆除准备10。1。1由质安员负责全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；10。1。2根据检查结果补充完善施工组织设计(方案）中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;10.1。3由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;10.1.4清除脚手架上的杂物及地面障碍物。10.2拆除10。2。1安排专人在地面进行指挥,确保安全；10.2.2拆除作业必须24、由上而下逐层进行,严禁上下同时作业；10。2。3连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步，应增设连墙件加固；10。2。4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆除连墙件；10。2.5当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置可靠连墙件和横向斜撑加固。10.3卸料10。3。1各构配件严禁抛至地面；10。3。2运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放整齐于指定位置。11、安全保障措施11.1安全施工技术措施11。1。1材质及其使用的安全技25、术措施：扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN,扣件上螺栓保持适当的拧紧度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。11。1.2脚手架搭设的安全技术措施：脚手架的基础必须经过硬化处理以满足承载力要求，做到不积水、不沉陷,地面基础的砼强度必须达到设计强度的75以上时才能施工。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上26、下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告知对方,并在得到允许后方可解开，以防止坠落伤人.开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程的安全,未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步.在搭设过程中应由项目专职安全员、架子班长等进行现场检查、验收.每两步验收一次，达到设计施工要求后挂醒目合格牌一块。11。1.3外脚手架上施工作业时的安全技术措施：结构外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，经项目专职安全员验收合格后方27、可使用。任何班组和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆放材料,结构作业时施工荷载不得大于3KN/m2，装修作业时施工荷载不得大于2KN/m2，以确保较大的安全储备。结构作业时同时作业层不超过一层,装修作业时同时作业层不超过二层，临时性用的悬挑架的同时作业层不超过一层。当作业层高出其下连墙件3。6m以上时、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止落物伤人.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。11。1.4脚手架拆除的安全技术措施:拆架前，全面检查待拆脚手架,根据检查结果28、，拟定出拆除方案,报请批准，进行技术交底后方可施工.架体拆除前,必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量先行拆除。拆架时划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面设专人指挥，禁止非作业人员进入.在拆架时不应中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电.所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着落地。所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊29、篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁高空抛掷.11.2安全防护措施11。2。1电梯井洞口防护措施:电梯井口设置不低于1。2m高的开启式防护门，用12螺纹钢按水平300、竖向400焊接而成，并在防护门上刷油漆、上锁、挂警示牌。电梯井洞内每隔一层在入口处设置一个用25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网内及平台上均不得存有杂物。电梯井内不得做垂直运输通道及垃圾通道。11.2。2结构临边防护措施：在结构四周边线内500mm处设置全封闭式防护栏杆，使用材料均采用483.5钢管。其高度不低于1。2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设30、一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌。护身栏杆四周满挂密目式安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯。临边四周1m范围内不准堆料、摆放机具.11.2。3楼梯间防护措施：楼梯的侧边用钢管做好安全防护，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高护身栏，侧边底部设180mm高挡脚板。11。2。4防雷措施：采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌圆钢制作，高度不小于1m,设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网。接地线采用-404mm镀锌扁钢,将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应31、保证接触牢靠，与立杆连接时应用两道螺栓卡箍筋连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并途以中性凡士林.接地线于建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置应避开人员出入频繁的地方以避免跨步电压的危害和接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于两倍扁钢宽度.焊接后再测试接地电阻值，要求电阻值不大于10。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m)以免发生击穿事故。12、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求按如下规定进行施工：121进入施工现场32、的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。122进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。123严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止打闹、嬉戏。124脚手架施工人员必须是经过考核合格的专业架子工,上岗人员定期体检，合格者方可上岗。凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适合高空作业者,一律不得上脚手架操作。125上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子.126护身栏、脚手板、挡脚板、密目式安全网等影响作业班组支模时,如需拆改时,应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。127脚手架验收合格后任何33、人不得擅自拆改，如需局部拆改，须经技术部门同意后由架子工来操作。128不准利用脚手架吊运重物.作业人员不准攀登架子上下作业，不准推车在架子上跑动。塔吊起吊物体时不得碰撞和拖动脚手架。129不得将模板支撑、缆风绳等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。1210在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板以及扣件绑扎扣等架子部件。1211拆除架子而使用点焊气割时,派专职人员做号防火工作，配备料斗,防止火星和切割物溅落.1212脚手架使用时间较长，因此在使用过程中要定期进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时整改。1213要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降34、机一并拉结，不得截断架体。1214施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，严禁乱扔。1215使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。1216脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领、退手续。1217施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。1218运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。1219当有六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。在冬、雨季要经常检查脚手板、斜道板35、跳板上有无积雪、积水，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。13、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）.计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为58.4米，30米以下采用双管立杆，30米以上采用单管立杆.搭设尺寸为：立杆的纵距1。50米，立杆的横距1.00米,立杆的步距1。60米.采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨,竖向间距3。20米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。131小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手36、板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1311均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.000=1。656kN/m小横杆计算简图1312抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=1。6561。0002/8=0。207kN。m=0。207106/5080。0=40。750N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！1313挠度计37、算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0。038+0.175+1.000=1。213kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5。01。2131000.04/(3842.06105121900。0）=0.629mm小横杆的最大挠度小于1000。0/150与10mm，满足要求!132大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1321荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0。038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。0001.538、00/3=0.175kN活荷载标准值 Q=2。0001。0001.500/3=1。000kN荷载的计算值 P=（1.20。038+1.20.175+1.41。000)/2=0。828kN大横杆计算简图1322抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0。08（1.20.038)1。5002+0。2670.8281.500=0。340kN。m=0。340106/5080.0=66.914N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！1323挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与39、荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。6770.0381500.004/（1002.060105121900。000）=0。05mm集中荷载标准值P=0.038+0.175+1.000=1.213kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831213。4001500.003/(1002.060105121900.000）=3。07mm最大挠度和 V=V1+V2=3。123mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!133扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接40、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1331荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3501。0001。500/2=0.262kN活荷载标准值 Q=2。0001.0001。500/2=1。500kN荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.262+1。41.500=2。484kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力41、可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。134脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:1341每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1248 NG1 = 0。12556.000=6。989kN1342脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35 NG2 = 0.35021。500（1。000+0。600)/2=0。840kN1343栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0。14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.2142、0kN1344吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0。005NG4 = 0.0051.50056。000=0.420kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。459kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。00021.5001.000/2=3。000kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：W0 = 0。350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50043、092001)的规定采用：Uz = 1。670 Us - 风荷载体型系数：Us = 1。560经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。70。3501。6701.560 = 0。638kN/m2.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2）； la 立杆的纵距 （m)； h 立杆的步距 （m)。135立杆的稳定性计算：卸荷吊点按照构造考虑，不进行计44、算.1351不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14。35kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。23； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; l0 - 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.77m； k 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 126.07f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 245、05。00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求!1352考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.72kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。23； i 计算立杆的截面回转半径,i=1。58cm； l0 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.77m； k - 计算长度附加系数,取1.155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4。89cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M46、W = 0。292kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 177。95f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=17.868kN； lw为连墙件的周长,取3。141648。0=150.80mm； t为连墙件的周长，t=3。50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2;经过焊缝抗拉强度 = 17867。60/(150.803。50) = 33。85N/mm2.对接焊缝的抗拉或47、抗压强度计算满足要求！连墙件对接焊缝连接示意图四、槽钢外挑脚手架施工方案1、施工顺序悬挑脚手架搭设的工艺流程：悬挑脚手架的搭设顺序为:水平挑梁立杆-大横杆小横杆钢丝绳拉索-撑杆.2、脚手架工程设计及搭设参数本工程外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，每次搭设总高度为24米首次计划在第二层平面设槽钢悬挑并钢丝绳斜拉结构，在十层平面（高23。2米)设钢管斜撑并附加钢丝绳斜拉卸荷结构。(见附图1、2）脚手架钢管选用483。5;外挑槽钢采用18，长度约为3米；固定槽钢在楼面上用216 的圆钢，距外墙边为1。3 米.立杆纵向间距为1。5 米,内立杆距外墙0.4m,外立杆距外墙面为1.4 米，大横杆间距为148、.8 米，小横杆长度为1.5 米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用拉筋和顶撑配合使用的刚性连接方式：拉筋用6。5 钢筋，顶撑用483。5 钢管，水平距离4。5m，竖向距离为3。6 米。卸荷钢丝绳吊点水平间距以2 个立杆间距为准，即1。52=3。0m；钢丝绳张拉高度为两步架高，即1。82=3.6m，吊点距墙面1.4m，斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角的正切值tan=3.6/1.4=2.571（见附图2）。悬挑架高23。2米，故按23.2米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。3、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计3。1 悬挑架荷载的取值与组合3。1。1计算基数：计算高度 H=2349、。2m步距 h=1。8m立杆纵距 la=1。5m立杆横距 lb=1.05m查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）：钢管自重 G1=0。0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.0132 KN/m安全网自重 G3=0。01 KN/m 外立杆至墙距 ld =1。40m施工活荷载 qk= 2 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.35m3。1.2脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件)；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2001）附表A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 23。20.1248 50、= 2.895KN3。1.3构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等)外立杆竹笆板，按2 步设一层计，共8层,单位荷重按0.14kN/m2（按实）计：NG2K1 =（8lalb0。103）/2103= (81.051.50。14）/2103 = 882N栏杆、挡脚板（按8层计，栏杆每步架1 根)NG2K-2 =（28laG1+11G2）103=（281。50。0384+80。0132）103 =1027.2N安全网NG2K3 =HlaG3103 = 35。351。50。01103=530N合计NG2K= 882+1027.2+530 = 2439。2 N内立杆竹笆板NG2K1 =（851、lalb0.14）/2103+（8lalc0.14）/2103= （81。051。50。14+80.351.50。14）/2103= 1078 N纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用)NG2K2 = 8laG1 = 81。50.0384103= 460.8 N合计NG2K = 1078+460。8=1538。8 N3.1。4施工均布活荷载按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修脚手架考虑,即同时3层作业层施工：外立杆 NQK 外=3lalbqk/2 = 31.51.052/2=4。725kN内立杆 NQK 内=3lalbqk/2 + 3lalcqk=4。725+0。31。523 = 7。425k52、N3.1。5垂直荷载组合外立杆N1 =1。2(NG1K + NG2K）+1.4NQK 外=1.2(4.11+2.7142）+1。44。725=14.8 kN内立杆N2 =1。2(NG1K + NG2K)+1。4NQK 内=1。2(4。11+2。2506）+1。47.425=18。03 kN3。2 水平悬挑梁设计本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用18槽钢，长3m（局部4.4m)，在二层楼面上预埋216 的圆钢对槽钢进行背焊固定，距外墙边1.3m。根据钢结构设计规范(GB500172002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的53、承载力作为安全储备.32118 槽钢截面特性：Wx=152。2103mm3，I=1369。9104mm4,自重q=0。2299 kN/m,弹性模量E=206103N/mm2，翼缘宽度b=70mm，翼缘平均厚度=10。5mm，高度h=180mm。322最大弯矩Mmax =N11.4+ N20。35+ q1。52/2=14.881。4+18.030.35+0.22991.52/2 =27。400kNm3。2.3强度验算= Mmax /（xWx）x-截面发展系数，对 形截面，查表得:x = 1.05;Wx -对x 轴的净截面抵抗矩，查表得:Wx=152。2103mm3。f -型钢的抗弯强度设计值,Q54、235 钢，取f=215N/mm2.=27。400106/(1.05152。2103）=171。68N/mm2f=215N/mm2安全.3。2。4整体稳定验算根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1。4 米折算成简支梁，其跨度为21.4=2。8 米，按下列公式计算整体稳定系数：=(570b/l1h)235/s= 5707010。5/（2800180) 235/215 = 0.9086则悬挑梁弯曲应力为：= Mmax /（Wx）=27.400106/（0.9086116.8103）=210。88N/mm2f=215N/m55、m2安全。3。2。5刚度验算 = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a）/6EIN1、N2-作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E-弹性模量,E=206103N/mm2。I-钢材的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f = 215N/mm2。 =(14。8810314003）/（32。061051369.9104)+18。031033502(31400-350）/(62。061051369。9104）=5。39mmL/250=1400/250=5。6mm,满足要求。3.2.618 号槽钢后部锚固钢筋设计3。2。6.1锚固钢筋的承载力验算锚固选用216 圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力56、为：N3 = Mmax /1.3 = 27.400 /1。3 = 21。08 KN吊环承受的拉应力为：= N/A =21.08103/（20.785162）= 52.3 N/mm2=215 N/mm2满足要求.3。2.6.2锚固钢筋的焊缝验算 = F/（lW)F-作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值,F=F3=17297N；lW-焊缝的计算长度，取lW=160-10=150mm。-焊缝的计算厚度,取16mm。 = 21.08103/（15016)=8。78 N/mm2=160 N/mm2满足要求。3.2.7由计算结果可知，当挑梁采用18 号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设57、置钢丝绳拉索,作为安全储备。4、立杆稳定性计算4.1 无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=18。390 kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值；根据第5。3。3条规定：立杆计算长度 l0 =kh=1。1551。5180=312cm长细比:= l0/i(钢管回转半径）= 312/1.58=197.5，查附录C，=0.185A 立杆的截面面积，查本规范附录B 表B 采用：A=489mm2立杆稳定性计算：N/(A）=18390/（0.185489)=203。28N/mm2f=215N/mm2,安全。4。2 58、在风荷载作用下,立杆稳定性计算：N/（A）+MW/WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算;W 钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.08cm3；4。2.1由风荷载产生的弯矩计算4。2。1。1水平风荷载标准值k=0。7zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：B 类地区，脚手架高35。35m，查表得：z=1.495；s-脚手架风荷载体型系数,按本规范4。2.4规定采用：查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.81。50。089=0.2403m2密目网的挡风系数取0。5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为:（1.81.5-0。2403）59、0。5+0。2403=1.47015m2其综合挡风系数为=1.47015/（1.81.5）=0.5455查规范表4。2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3,即：s =1.30。5455=0。7092；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定:0=0。45。k=0。70。451.4950.7092=0。334 KN/m4。2。1。2由风荷载产生的弯矩计算MW = 0。851。4k la h2/10 = 0.851.40。3341。51。82/10= 0.1932 KN。m4。2。2立杆稳定性计算N/(A）+MW/W =18030/（0。185489）+0.19321060、6/（5.08103）= 237。34kN/mm2f=215 kN/mm2，不满足要求。结论:经计算,架体稳定性不能满足要求,不能直接将脚手架搭设到32米处，应采取卸荷措施。拟在10层（23.2米高度）平面设置钢丝绳斜拉并钢管斜撑卸荷结构,卸荷高度：12.8m。因此，架体稳定性计算时最大垂直力设计值取：N=15。023KN(23.2米高度以下荷载)。N/(A)+MW/W =15023/(0.185489）+0。1932106/（5。08103)= 204。09kN/mm2f=215 kN/mm2，安全。5、连墙件计算连墙件与建筑物采用刚性连接，连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架61、的最高部位，按高度32m处考虑,风压高度变化系数：z=1。07.k=0。7zs0=0。71。071。12580.35=0.295kN/m2连墙件的轴向力设计值:Nl=N+No=1.40。29521。831。8+5=13.03kN2Rc=16kN连墙杆与外架的连接应采用双扣件,即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆均应连接。连墙杆与墙体的连接应采用不少于两只直角扣件扣牢.连墙杆稳定性计算杆件两端均采用直角扣件连于脚手架及附加在建筑物上的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离，即：L=0.5m=50cm，长细比=lo/=50/1.58=32150，根据此长细比查JGJ130-200162、附录C表C得稳定系数：=0。912.N/A=13。03103/0。912489=29。21N/mm2205Nmm2满足要求。6、斜拉钢丝绳并钢管斜撑卸荷计算6。1 构造设计及措施6。1。1钢丝绳吊点水平间距以2 个立杆纵距为准,即1。52=3.0m。6.1。2为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移，而引起立杆向内侧弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角尽量大，一般tan2.5-4。5 为宜.本工程钢丝绳张拉高度3.6m，吊点距墙面1.4m，tan=3.6/1.4=2。571，见附图2。6.1.3斜拉钢丝绳用手动葫辘拉紧后再固定，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受63、力不均匀。6.1。4吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处,钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。6。1。5在吊点下方及内立杆与小横杆节点下附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。6。1。6每个斜拉点设水平杆支撑在建筑物水平梁上,抵消斜拉钢丝绳水平方向拉力，防止脚手架水平方向变形。7、荷载的取值与组合71 计算基数：计算高度 H=23.2m步距 h=1。8m立杆纵距 la=1.5m立杆横距 lb=1.05m查扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ302001):钢管自重 G1=0.0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.0132 KN/m安全网自重 G3=0.01 KN/m 外立杆至墙距 lc =1。40m施工荷载64、 qk= 3 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.35m72 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件)；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2001）附表A1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1284KN/mNG1K = Hgk1 = 23.20.1284 =2。979KN73 构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）731外立杆7311竹笆板，按2 步设一层计，共8层,单位荷重按0。14kN/m2 计;NG2K1 =（8lalb0。14）/2103=(81。051。50.14）/2103 = 882N7312栏杆、挡脚板（按8层计65、）查表4。2。1-2NG2K2 =（28laG1+8G2)103=（281。50.0384+80.0132）103 =1027.2N7313安全网NG2K3 =HlaG3103 = 14.351。50。01103=215.25N7314合计NG2K= 882+1027。2+215。25 = 2124。45 N732内立杆7321竹笆板NG2K-1 =（8lalb0。14）/2103+（8lalc0。14）/2103= （81。051.50.14+80。351。50。14）/2103=1176 N7322纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）NG2K2 = 8laG1 = 81.50。038410366、= 460。8 N7323合计NG2K = 1176+460.8 = 1636.8N7324施工荷载外立杆 NQK 外=2lalbqk/2 = 21.51.053/2=4.725kN内立杆 NQK 内=2lalbqk/2 + 2lalcqk=4。725+0.31。523 = 7.425kN732.5 垂直荷载组合外立杆N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1。4NQK 外=1。2(1.64+1.1699)+1.44.725=10。620kN内立杆N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1。4NQK 内=1。2(1.64+0.8184)+1。47。425=13。94kN74、卸荷结构计算767、41 计算模型计算时按脚手架外立杆卸荷点以上的荷载由钢丝绳承担，内立杆卸荷点以上的荷载由内斜撑钢管承担，不考虑外斜撑钢管的作用（作为安全储备)。小横杆支承于砼墙柱上及加上连墙件的拉结,脚手架基本无侧向位移,小横杆支座可按可动铰支座考虑。如下图所示:742 钢丝绳的承载力验算钢丝绳的计算拉力tan=3.6/1。4=2。571 =68。746 sin=0.932MC = 0 PX sin 1。05N1 1。05 = 0PX =10。621。05/(1.050.932)= 10。38 KN钢丝绳自身的极限承载力采用16（619）的钢丝绳,按下式求出其理论承载力：P 理= Pg/K-考虑钢丝绳受力不均68、匀的钢丝破断拉力换算系数,查表4413得：=0。85；K- 钢丝绳使用安全系数，查表4424得：K=8;Pg-钢丝绳破断拉力总和，查表4-414得：Pg=125.0KN。P 理=0.85125。0/8 = 13。281 KNPX =10。38 KN满足要求。743内斜撑钢管的承载力计算斜撑钢管的计算拉力Y = 0 Pn sin2 N2 = 0Pn =13。94/sin75。965= 14。99 KN斜撑钢管的承载力验算483。5 的钢管截面参数：截面积A=489mm2；回转半径i=15.8mm；自重38.4N/m强度验算： = Pn/A =14.99103/489=30.65 N/mm2f=269、15 N/mm2满足要求。刚度验算：=l0/i=（2500/sin75。965)/15。8=163。1=200(一般支撑）满足要求。744结论钢丝绳、斜撑钢管的强度、刚度均满足规范规定要求.卸荷结构满足要求，脚手架安全。8、安全措施:81脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。82每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。83底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。84立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不70、小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上1m,高出檐口上皮1。5m.85纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。86脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的71、立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。87连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于50m，连墙件每3。6m4.5m设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm;连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置;一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2 步)。当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑.抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间;连接点中心至主节点的距离不应大于72、300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450-600 之间；本工程脚手架高度在24m以上，必须在外侧立面上连续设置剪刀撑,并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.88扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同;73、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N。m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内;各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。89作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1。2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。810脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120150mm；竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业74、层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应支承杆可靠地固定,脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上.在拐脚、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接,防止滑动;自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。9、脚手架的拆除91拆除脚手架时，应符合下列规定:92拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；93连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设连墙杆加固;94当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；95当脚手架75、采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固：两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2 步)。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置,中间每隔6 跨设置一道。96卸料时各配件严禁抛掷至地面.10、安全管理：101搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员必须定期体检，合格者方可上岗。102搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。103脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收，合格后方可准许使用。104作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载，不得将模板支架缆风绳泵送砼和砂浆的输送泵等固定在76、脚手架上,严禁悬挂起重设备。105当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业.雨雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪.106脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除。107在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆.连墙件。108临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。109在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。1010工地临时用电线路的架设及脚手架接地避雷措施等，应按规定设置。1011搭拆脚手架时财面应设围护栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内.参考书目：1、建筑施工手册（第四77、版）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ302001)3、钢结构设计规范（GB500172002）4、建筑结构荷载规范（GB500092001）悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准（JGJ5999)和钢结构设计规范(GB50017-2003）。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行.由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度3。00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度）1。50m。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用10号槽钢U口水平,次梁间距1.00m.容许承载力均布荷载2。00kN/m2，最大堆放材料荷载10。0078、kN。一、次梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平槽钢,间距1。00m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198。30cm4,转动惯量Wx=39。70cm3，回转半径ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100。0mm,t=8。5mm1.荷载计算 （1）面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0。351。00=0.35kN/m（2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m(3）槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1。2（Q1+Q2+Q3） = 1.2（0.35+2.00+0。179、0) = 2。94kN/m经计算得到,活荷载计算值 P = 1。410.00=14.00kN 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.941。502/8+14.001.50/4=6。08kN.m 3.抗弯强度计算其中x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;经过计算得到强度=6。08106/(1.0539700。00）=145.77N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 f，满足要求! 4。整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中b -80、 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5708。548。0235/（1500。0100.0235。0)=1.55由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB500172003)附录B其值用b查表得到其值为0.873经过计算得到强度=6.08106/（0。87339700.00)=175.42N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算.主梁选择10号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=12。74cm2，惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39。70cm3,回转半径ix=3.81、95cm截面尺寸 b=48。0mm,h=100。0mm，t=8.5mm1.荷载计算 （1）栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0。14kN/m (2）槽钢自重荷载 Q2=0.10kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2） = 1。2(0.14+0.10) = 0。29kN/m经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2(0.35+2.00）0.501.50/2+1.20。101.50/2）=1.15kN P2=（1。2(0.35+2.00)1。001。50/2+1.20.101.50/2)=2.20kN P3=(1.2(0.35+2。00)182、。001。50/2+1。20.101。50/2)+14。00/2=9.20kN P4=(1。2（0。35+2.00）0。501.50/2+1.20.101.50/2)=1.15kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN。m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.221kN,R2=2.333kN支座反力 RA=2.333kN最大弯矩 Mmax=3.141kN.m 3。抗弯强度计算其中x 截面塑83、性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;经过计算得到强度=3。141106/1。05/39700.0+3。6661000/1274.0=78.240N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求！ 4。整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5708.548。0235/(3000.0100.0235.0)=0。78由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.699经过计算得到强度=3.14106/（0。69939700.84、00)=113.12N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求！三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12。759kN四、钢丝拉绳的强度计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为 RU=12.759kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg - 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)；计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径（mm);85、 - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0。8; K - 钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00012。759/0.820=124。482kN。选择637+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm.五、钢丝拉绳吊环的强度计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.759kN 钢板处吊环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2;所需要的吊环最小直径 D=127594/(3.1416502)1/2=13mm，取14mm.