1、悬挑脚手架搭拆施工方案编 制 人： 校 核 人: 审批人： 目 录一、工程概况3二、方案编制依据3三、脚手架施工方案3（1）、六层以下结构施工搭设落地式脚手架4（2)、六层以上主体结构采用六层一挑的脚手112.1、通用部位工字钢（3m长）计算 132。2、转角处型钢支架计算 152.3、外挑阳台处挑脚手处理 162。4、电梯井、采光井六层一挑脚手架 17（3）脚手架搭设流程 20（4)脚手架拆除流程 21四、材料及技术要求者说221、脚手架搭设材料要求 222、脚手架构造要求 223、脚手架施工技术要求 22五、质量保证措施 23六、脚手架构架质量的一般要求 23七、脚手架搭设技术要求 24八2、安全管理 27九、安全技术措施 28十、附图 29一、工程概况工程名称广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程建设地点建设单位设计单位监理单位项目总体概述广元市工农组团改造项目一期还建房工程本项目位于广元市利州区，具体地理位置为广元市北面工农镇。1314建筑地上31层，其中包括29层住宅及2层商业裙房。1314#设计标高，0。000相对绝对标高487.000。建筑高度96m；总建筑面积28297.39。本工程框剪结构抗震设防烈度为7度，合理使用年限为50年。15-16建筑地上31层,其中包括29层住宅及2层商业裙房。1516设计标高,0。000相对绝对标高484。450。建筑高度96m;总3、建筑面积28297.39。本工程框剪结构抗震设防烈度为7度，合理使用年限为50年二、方案编制依据1、混凝土结构工程施工及验收规范(GB502042002）2、建筑施工普通脚手架安全技术规定(试行）的通知3、特殊作业人员安全技术考核管理规定(GB5306-85）4、建筑结构荷载规范(GBJP-87）5、建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)6、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社。三、脚手架施工方案根据建筑设计图纸，并考虑施工搭接的要求,编制本工程脚手架施工方案，具体布置如下：1、本工程七层结构即25m以下部分采用落地式脚手架.2、本工程七层楼面以上4、采用六层一挑的14号工字钢悬挑式脚手架。3、电梯井、采光井采用14号工字钢六层一挑。1、七层以下结构施工搭设落地式脚手架详见专项方案2、六层以上主体结构采用六层一挑的挑脚手架1、由高25m开始采用悬挑式钢管脚手架：每6个楼层拉结面图如下 ： 主要材料：483。5钢管、扣件、14工字钢， 16钢管套环、 13钢丝绳、基本尺寸、脚手架步高1.8m、立杆横距1m、立杆纵距1.5m、悬挑梁间距（二立杆纵距)1.5m.梁长3.4m伸入楼板内2.3m, 16钢筋套环距工字钢内端200mm，连墙件采用2步3跨布置，施工均布荷载为3。0KN/,操作层满铺脚手片,整片外架侧从底到顶拉设密目式安全网,剪力撑按每45、跨连续设置一道.采用14工字钢平挑；14#工字钢平挑平面布置（见附图）;挑脚手架每上一层均应设置硬拉结，硬拉结应符合脚手架施工规范(JGJ1302001）的要求。计算书如下：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1。8 米;内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米,6、采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）:2。000;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处四川省广元市，查荷载规范基本风压为0。350，风荷载高度变化系数z为0。740，风荷载体型系数s为0。645;计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：0。1248;脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）:0。005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板7、挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米,建筑物内锚固段长度 2。3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm）:20.00；楼板混凝土标号：C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为：1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m）：3。000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均8、布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/（2+1）=0。105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1）=0。7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20。038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080。1721。52+0。100。9819、。52 =0。251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= 0.100.1721.52-0.1170.981.52 =0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。251106,0。297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58。465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下: 其中: 静荷载标准值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0.143 kN/m; 活荷载标准值： 10、q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/（1002。06105121900) = 1。593 mm;大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求! 三、小横杆的计算：根据JGJ1302001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381.5 11、= 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051。5/(2+1）=0.158 kN;活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0。158）+1.4 1。05 = 1。728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0。006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1。7281。05/3 = 0。605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax12、 + Mpmax = 0。611 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0。611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50。03810504/（3842.06105121900） = 0。024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0。158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标13、准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： Vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /（722.06105 121900) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2。07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求! 四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照14、下式计算（规范5.2.5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0381.52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0381。05/2=0。02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051。5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21。051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2（0.058+0。02+0.236)+1。41.575=2。582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚15、手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0。1248+（1.502/2)0.038/1。8018.00 = 2.822;（2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3 NG2= 0。361.5(1.05+0.3)/2 = 1.822 kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15 NG3 = 0.1561。5/2 = 0.675 kN；（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0。0016、5 NG4 = 0.0051.518 = 0。135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。455 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21。051。52/2 = 3。15 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用: Uz= 0。74 ； Us - 风荷17、载体型系数:取值为0。645;经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.350。740。645 = 0。117 kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.25.455+ 1.43.15= 10。956 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1。25。455+ 0.851.43。15= 10.294 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40.1171.5 1。82/10 = 0。068 kN.m； 六、立杆的稳定18、性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 立杆的轴向压力设计值 :N = 10。956 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ：k = 1。155 ;当验算杆件长细比时,取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3。118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0.186 ;立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm319、；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 10956/(0。186489）=120。455 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.455 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10。294 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 : k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 20、197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。186立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 10294.38/（0.186489）+67630。212/5080 = 126.495 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.495 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求! 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。117 kN/m2；每个连21、墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2;按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.768 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.768 kN;连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15。8的结果查表得到 =0。949，l为内排架距离墙的长度；又: A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 22、0.9494。89104205103 = 95。133 kN；Nl = 6.768 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6。768小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中,脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3,截面积A =23、 21。5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25。455 +1。43。15 = 10.956 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.50.000178。5 = 0。203 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 14。79 kN； R2 = 7.9 kN； R3 = -0.009 kN。 最大弯矩 Mmax= 1。662 kN.m；最大应力 =M/1。05W+N/A= 1。662106 /（ 1。05 102000 24、）+ 0103 / 2150 = 15。516 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 15。516 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算: b = 570 9。180 235 /( 1200140235) = 2.47由于b大于0。6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 b值为0。956。经过计算得到最大应力 = 1。662106 /( 0.956102000 ）= 17.044 N/mm2；水平钢梁的稳25、定性计算 = 17.044 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15。93 kN； 十一、拉绳的强度计算： 钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为RU=15.93 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN）; Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)， 计算中可以近似计算F26、g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm）; - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8; K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取15.93kN，=0.82，K=8，得到：经计算,钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！ 钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=15.93kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径 D=（1592.9594/3.142125) 1/2 =27、13mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算： 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。009 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9.1524/(3。142502）1/2 =0.341 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓28、的轴向拉力,N = 0.009kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 9.152/（3。142201.57）=0.093mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67。51kN螺栓的轴向拉力N=0。009kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式： 其中 N - 锚固29、力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.9kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=16.7N/mm2;经过计算得到公式右边等于161。75 kN,大于锚固力 N=7.90 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 :1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F（kN）：9。80;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根支杆； 立杆横向间距或排距La(m)：1。20； 内排架距离墙长度a（m):0。30； 阳角型钢长度L（m):2.80； 30、点M到Q点的距离D1（m）： 3。60； 支点P到建筑物角点O的距离D3（m）：2.50; O点到Q点的距离D2（m）:0。10;3、阳角型钢材料参数: 型钢型号:14号工字钢； 支杆类型：12.6号槽钢二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W =102。00cm3，截面积A =21。50cm2. 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=9.800kN;水平钢梁自重荷载 q=1.216。909。810-3=0.199kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(31、kN） 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m）) 阳角型钢支撑梁变形图(mm）型钢支点的的支撑力为RA=8。241kN;型钢固接处的支撑力为RB=11.915kN；型钢最大弯矩 Mmax=5.123kN.m；图中距离|MP= (3.6003。600+0。1000.100+2。5002.500+1。4140.1002.500)1/2=4.424m图中角度 MPQ=arcsin（3.600/4。424）=54。4600图中角度 OPQ=arctan（0.100 / 2.500）=2.2910每根支杆的压力 T=8。241/2/sin（54。460)=5.064kN水平型钢的轴向力 N=25。064cos32、(54.460）cos（2.2910)=5.878kN型钢最大应力计算值 = M/1。05W+N/A=5。123106/(1.05102103)+5。878103/(21。5102）=50.568N/mm2型钢的最大应力计算值 = 50.568N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用14号工字钢，计算公式如下: 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1。65由于b大于0.6，查钢结构设计规范（GB500172003），得到 b=1.070。282/b = 133、.07-0。282/1。65=0。899。经过计算得到最大应力 = 5.123106 /( 0。899102103)= 55.863 N/mm2型钢的最大应力计算值 = 55。863N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求！3、支杆的强度计算下面压杆以 12.6号槽钢槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算: 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5.064kN； A - 受压斜杆净截面面积，A =15。69cm2； i - 计算受压斜杆的截面回转半径,i =4。953cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 4。424m; - 杆件长细比，=4。424102/434、.953=89 - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0。667; - 受压斜杆受压应力计算值,经计算得到结果是4.839 N/mm2; f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=5。064kN； lw为斜撑支杆件的周长，取227mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5。5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2，fc=215.00N/mm2经过计算得到焊缝最大应力 = 5。064103/（227535、.5) = 4.056N/mm2。对接焊缝的最大应力= 4.056 N/mm2 小于 185 N/mm2,满足要求!4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 其中 N - 对接焊缝轴向力，N=5.878KN; F 对接焊缝切向力,F=11。915KN； A - 水平钢梁满焊的截面积,A=21.5cm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2; 经过计算得到焊缝正应力= N/A =5.878103/（21。500102)=2。734N/m36、m2； 焊缝剪应力f = F/A =11。915103/（21。500102）=5.542N/mm2；对接焊缝的折算应力（2.7342。734+35。5425。542）0。5=9。981N/mm2； 对接焊缝的正应力=2.734 N/mm2小于焊缝的抗拉强度185。000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的剪应力f =5。542 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2,满足要求；对接焊缝的折算应力9。981 N/mm2小于1。1ft =203.500 N/mm2，满足要求!2.4 电梯井、采光井六层一挑脚手架1、 电梯井14#工字钢验算电梯井脚手架布置图，同主体六层一挑。 50037、1380500 238014#工字钢截面特性：E=2.06105Nmm2 W=140.9cm3I=1127cm4强度计算：由前计算荷载得： P=16962.3N=MW=P500140.9103=60.2Nmm2=205Nmm2 满足要求。挠度计算：=16962.3500(32380245002）（242.061051127104）=2.43mm=2380400=5.95mm 满足要求.2、采光井内14工字钢验算采光井脚手架布置见附图，同主体六层一挑。PPP500925925500285014工字钢截面特性： E=2。06105Nmm2 W=140。9cm3 I=1127cm4强度计算：由前计算38、荷载得： N=33924.6N P=11308。2NMmax=11308.2（500925）=16114.2NM=MW=161142。2103140.9103=114。4mm2=205Nmm2满足要求。挠度计算:1=Pa（3L24a2）24EI=11308。2500（32850245002)（242.061051127104）=2.37mm2=PL348EI=11308。228503(482.061051127104）=2.35mm=12=2.372。35=4.72mm=2850200=14.25mm满足要求。2.5、特殊部位挑出阳台处模板排架搭设对阳台梁：3000底模自重：0.30。21。239、=0.072KN1800500600新浇砼重： 4.905KN 8。33KN4。24KN250。20。421。2=2.52KN支撑立管自重：17。475KN33.89。8103=0。112KN支撑横管自重：1.243。849。8103=0。181KN扣件：614。6103=0。088KN振动荷载：2.00.21。2=0。48KN总静载设计荷载值：1。22.973=3.568KN动荷载：0。481.4 =0.672KN则 P1=4.24KN对阳台板：底模:1.01。20。3=0。36KN砼自重：250.091.01.2 =2。7KN钢管支架重:（31.24）3。849。8103 =0。293KN40、扣件重：614。610-3 =0。088KN施工荷载:2。51。01.2 =3.0KN总静载设计荷载值:1.2(0.362.70。2930.088）= 4.13KN动荷载：31。4 = 4.2KNP2 = 4.13+4.2=8.33KNI14工字钢计算：A=26。11cm2 I x = 1127cm4 W=140.9CM3 E=2.06105 =8。829106140。9103 =62。66Nmm2215Nmm2 满足要求。max= P133EIPAL2（3Lb)6EI =4.241。13101232.0610511271048。330.52（31.10.5)101262。061051127141、04 =1。2mm300/200=15 满足施工规范要求.3、脚手架搭设流程预留钢板（或I字钢) 放置纵间扫地杆 立杆 横向扫地杆 第一步水平杆 第一步横向扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆连墙件（或加斜抛) 搁栅剪力撑脚手笆栏杆密闭绿网.在脚手架外侧，立杆里侧用2000密目安全网封闭，脚手架四角应设置避雷接地装置。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。标准层与不等层接口应调整步距。在结构或装饰施工处应设不少于三步底笆，并设不低于180mm的踢脚板,并刷油漆，本项目工程钢管脚手架以结构为主按3000N/m2考虑,恒载：脚42、手架自重，操作层外侧设置的拉杆、踢脚板、安全网等荷载，具体详见计算书。4、脚手架拆除流程1、拆除脚手架应设置区域,并由专人负责警戒.2、拆除脚手架前,应将脚手架上的留存材料，杂物等清除干净。3、脚手架按顺序拆除,一般为：脚手笆 栏杆 剪刀撑 搁栅 牵杆 横楞 立杆，按自上而下先搭后拆，后搭先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下地递钢管.4、拆下的杆件与零配件,应按类分堆，零配件装入容器内由吊车吊下,严禁高空抛物.5、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种，分规格堆放整齐，妥善保管.四、材料及技术要求1、脚手架搭设材料要43、求钢管、扣件、安全网等材料进场必须持有准用证、许可证、企业营业执照、产品合格证相应验收报告等.搭设前应对钢管、扣件进行检查，发现严重锈蚀,变形、弯曲、损伤和裂纹等材料严禁使用，脚手架搭设随施工层而上，并要高出作业层上一步。2、脚手架构造要求本脚手架柱距1800,步距1800,排距850,脚手架内侧距结构350mm。施工层脚手架满铺竹笆，每张竹笆必须用双根18铅丝将四角与牵杠扎牢。连墙件采用刚性连墙件，在结构横断面上预留脚手钢管，用扣件与脚手架主接点连接;筒体处采用预埋件与脚手架拉结.连墙件均匀布置，水平1.8 m和垂直距离不超过54m。每5跨设置横向支撑，斜杆用万向扣件与立柱或牵杠连接，由底至44、顶之字形每步设置。脚手架整个外侧连续设置剪刀撑，每5根立柱设置一道剪刀撑,450设置。3、脚手架施工技术要求脚手架起步立杆应用不同长度的钢管参差布置，立杆基础应结实平整,有排水措施，相邻两根立柱上部接头相互错开，不在同一平面上,以保证脚手架的整体性，主体结构拉撑连杆，垂直方向每层设一拉撑点,水平方向每3.6m设一拉撑点，无论受拉受压的拉撑连杆，一定要到拆除脚手架时才能逐步从上而下拆除，施工中途如因妨碍其他工序操作，需要拆除个别拉撑连接时，必须经单位技术负责人同意并采取有效加固措施,经检查确实牢固可靠后（不准拉撑在阳台栏杆，窗档等薄弱部位）方可拆除,任何人不得擅自拆除。大小横杆应横平竖直,大横杆45、的固定间距为6m，每隔四步设置一道隔离措施，沿脚手架两端和转角处起在脚手架外侧每隔9m（水平距离）用斜杆搭成剪刀撑,夹角为450至600，脚手架外侧81m2，面积内有一剪刀撑，自下而上循序连续设置，剪刀撑钢管的接长接点不宜用对接扣件，应用搭接方法，搭接有效长度不小于1m，并用两只转向扣件锁紧，脚手架搭设完工.应由项目部负责人组织专业人员检查验收合格后方可使用，在工程施工过程中应有专人管理，负责检查保修工作。五、质量保证措施1、脚手架搭设必须严格按国家有关施工操作规程进行施工。2、外脚手采用柔性连接件,连接件须按操作规程要求有效连接。3、脚手架剪刀撑须按规程施工，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的46、横向水平上。4、脚手架主要杆件的接长必须符合以下要求：l 立杆和大横杆的接长点必须错开。l 钢管剪刀撑的接长必须搭接，其搭接长度不得小于1m.l 钢管脚手架必须有良好的接地装置，接地电阻不大小4。雷雨季节应按规范设置避雷装置。l 六、脚手架构架质量的一般要求序号项目一般质量要求1构架尺寸(立杆纵距、立杆横距、步距)误差100mm2立杆的垂直偏差 架高 25m 25m1/200,且不大于50mm1/400，且不大于100mm3纵向水平杆的水平偏差1/300，且不大于20mm4纵向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150mm6相邻立杆接头位置相互错开,设在不同的步距内，相47、邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距离杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1、搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接(绑扎)固定2、搭接长度和连接要求应符合以下要求：类 别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1.0连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架 拧紧扣件螺栓,其拧紧力矩应不小于40N。m,且不大于65N。m其它脚手架按相应的连接要求10脚手板的铺设对接平铺铺平、铺稳对接处与其上下两侧支承横杆的距离应控制在100150mm内搭接铺48、搭接长度200mm，在搭接长度的中间设有支承横杆支承横杆间距扣件式钢管脚手架1。5m绑扎固定部位1、脚手架的两侧和拐角处；2、沿板长方向每隔1520m;3、坡道和平台的两端；4、其他可能发生滑动或翘起的部位探头板严禁铺设端部超出支承横杆150mm的探头板七、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法序号项目技术要求允许偏差（min)示意图检查方法与工具1地基基础表面压实平整观察排水不积水垫铁不晃动底座不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直底2080 100 Hmax用经纬仪或卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=10202550H=2040+50149、00H=4080100H=50100中间档次用插入法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根从向水平高差10立杆纵向水平杆5双排脚手架伸长偏差横向水平杆外伸500-50 钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150 钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500 钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3 纵向水平杆上的对接扣件至主节点上距离ala/3 扣件螺栓拧紧扭力矩4065n。m 7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560 角尺8脚手架外伸长度对接a=130150 卷尺l300搭接a100 l200八、安全管理1、脚手架搭设人员必须是经50、过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量,应按规范规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施.6、定期对脚手架进行安全检查与维护，安全网应按规定搭设或拆除。7、在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:a、主节点处的51、纵、横向水平杆件，纵横向扫地杆；b、连墙件8、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准.9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守.10、搭拆脚手架时，地面设围护栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内.九、安全技术措施和持证上岗教育 1、按规定措施和持证上岗教育 2、脚手架材料及脚手架搭设必须符合规程要求 3、各种缆风绳及其设备必须符合规程要求4、在“回口”即楼梯口,电梯口，留洞口,通道口必须有防护措施5、严禁穿高跟鞋、拖鞋、赤脚进入施工场地,高空作业不准穿硬底和带钉易滑的鞋靴。6、施工现场的充崖，陡坎等危险地区有警戒标志，夜间要红灯示52、警。7、脚手架搭设应严格执行搭设规范，应有搭设方案技术交底，并建立验收和定期检查制度，对不合格的架子禁止使用。使用中发现架子有下沉，倾斜、断裂、变形等情况，应立即采取有效措施确保生产安全。8、施工现场的临边要按规定进行防护，安全网要按规定进行张设。9、必须经过培训，考核持证上岗,新工人进场必须经过“三级”安全教育,考试合格后由师傅带领作业。10、夏季要做好防暑降温工作，冬季要做好防火、防寒、防滑、防煤气中毒工作。11、脚手架从第二步起,应采用掼穿性强，防燃性好，质量可靠并取得省建管局发放“信用证”或“推荐证”的密回式安全立网封闭施工，严禁用竹笆代替，人行道和人员进出口通道等处，均应用毛竹和竹笆53、搭设双层安全防护棚并悬挂明显标志。12、牢记“安全生产,人人有责 ,树立“安全第一”的思想，积极参加安全活动，接受安全教育,做到“劳动者遵章守记”.13、认真学习和掌握本工种的安全操作规程及有关的安全知识，努力提高安全技术，自觉遵守安全生产的各项制度,服从领导，听从安全人员的指导，做到不违章冒险作业.14、正确使用防护用品和安全设施、工具服从分配坚持岗位,不擅自开动他人操作机械、电气设备，不无证进行作业,严格遵守安全操作规程。15、发生事故或未遂事故，立即向上级报告,参加事故分析,吸取事业教训,积极提出防止事故发生,改善劳动条件的合理化建议。16、有权越级报告安全生产的一切情况,遇有严重威胁人身安全而无措施保证的作业，有权拒绝施工，同时立即报告或越级报告有关部门。17、发扬团结友爱的精神，在安全生产中互相帮助,互相监督，对新工人积极传授安全生产知识，维护一切安全设施和护具，做到正确使用,精心维护，妥善保管。十、附图挑脚手架立面图型钢、吊环节点详图扣件式钢管脚手架 16工字钢挑脚手架立面图 木 楔 20吊环16工字钢 200 垫木500110型钢、吊环节点详图脚手架材料计划材料名称数量单位使用部位钢管十字扣件对接扣件转间扣件