1、棚户区改造工程悬挑脚手架工程专项施工方案 第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 建筑地基基础设计规范 建筑施工安全检查标准 混凝土结构设计规范 第二节 工程概况序号项 目内容1工程名称*电老红楼片区棚户区（危旧房）改造工程2建设地点*省*市西矿街西巷17号，南寒商场南侧3建筑面积1#楼33189.87,2#楼30167.974建设单位*煤电房地产开发有限责任公司5监督单位*市建设工程质量监督站6设计单位*建筑设计有限公司7监理单位*监理有限公司8总承包单位*建筑有限公司 工程是*电老红楼片区2、棚户区（危旧房）改造（春晖佳园）1#、2#住宅楼项目，位于*省*市西矿街西巷17号，南寒商场南侧。总建筑面积为63357.84，其中1#楼33189.87,2#楼30167.97。结构形式为剪力墙结构，裙房为框架结构，1#楼地下三层，地上三十二层；2#楼地下二层，地上三十二层；1#楼2#楼采用剪力墙结构，基础采用下翻式梁板基础， 基础采用人工挖孔灌注桩，地下车库商业部分采用框架结构体系。 第三节 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满3、足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案。7、悬挑式脚手架施工时间2015年3月5月,施工脚手架总体设计： 0.000以下全部采用落地式脚手架，1号、2号楼一三层南面局部釆用为悬挑式脚手架，四层以上为爬架（爬架见专项施工方案） 第四节 脚手架材料选择 普通型钢悬挑脚手架l4、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣5、件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构中Q235A钢的要求。 7、型6、钢水平悬挑杆采用16a号工字钢。 8、预埋螺栓的直径为18mm。9、悬挑式脚手架架体设计： 按工程平面形状, 无阳台处悬挑钢梁外挑长度为1.3m，选用16a号工字钢,端部斜拉钢丝绳卸荷,详见 悬挑1.3米脚手架计算书；有阳角处悬挑钢梁外挑长度为2.6m,应选用6米的工字钢,端部斜拉钢丝绳卸荷,详见(阳角B)型钢悬挑脚手架计算；有阳台处悬挑钢梁外挑长度为3.2m,应选用6米的工字钢,端部斜拉钢丝绳卸荷,详见多排悬挑架主梁一验算计算书及多排悬挑架主梁二验算计算书钢梁按架体纵向间距按1.5布置（立杆纵距），架体横距0.9，里排立杆间距离外墙皮0.3，步距1.8连墙件按两部三跨布置，用刚性连接横杆对架7、体进行拉结, 拉结点应从外架的第一步开始进行设置.挑梁和预埋环制作及连墙杆连接.外侧搭设连续式剪刀撑，满挂密目网转角处进行特别加固处理，转角处工字钢与16号槽钢制作构架体，作为立杆的生根点(工字钢与槽钢接口处采用焊接或利用角钢和螺栓固定).整个架体用钢丝绳斜拉将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧图1图2架体材料选用16工字钢，扣件式钢管架体，底部满铺50厚木脚手板操作层根据需要铺设两层脚手板，每层均设一道扶手栏杆悬挑钢梁的锚环设置两道，两道锚环的间距应大于50，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环1530（图4）18号圆钢 图4 第五节 脚手架搭设流程及要求 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑8、纵向扫地杆立杆 横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、 立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.500m，横距0.9m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平3.000m9、(即两步两跨)：里立杆距建筑物0.300m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 2、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 3、剪刀撑 脚手架外测立面的两10、端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手板须用14铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的11、脚手板，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 6、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (212、)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 7、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。(4)悬挑的支承结构上部脚手架立杆与支承结构13、应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。 (5)支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。 第六节 脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员14、和必要的工具。 第七节 脚手架的检查与验收 普通型钢悬挑脚手架 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。 第八节 脚手架搭设安全技术措施 1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上15、紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行16、岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作17、业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的 要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间18、，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 钢悬挑脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体19、性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 第九节 脚手架拆除安全技术措施 钢悬挑脚手架 1、拆架前，全面检查拟20、拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙21、杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后22、的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除木板内未清除的残留物从高处坠落伤人。 第十节 悬挑脚手架计算书（附悬挑脚手架平面图）一、 悬挑脚手架上部钢管双排脚手架计算书 ( 一、)参数信息: 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距323、 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途: 主体脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处西山按荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆脚手板挡板；5.24、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度 2.7-3.2 米；外悬挑段长度3.3米，建筑物内锚固段长度 2.7 米；与楼板连接的预埋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。钢丝绳安全系数取:9.000；钢丝绳与墙支点距离为(m):3.000；支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物 1.0 m,支杆采用 10号槽钢。 ( 二)、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆25、的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大26、弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标27、准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！（三）小横杆的计算:根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算28、小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.157)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpma29、x = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 +30、 p2 + Q = 0.058+0.157+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ （四）扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际31、的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.4132、.575=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8015.00 = 2.352；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.361.5(1.05+0.3)/2 = 1.822 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15633、1.5/2 = 0.675 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.515 = 0.113 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.962 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数34、，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.450.740.645 = 0.15 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.962+ 1.43.15= 10.364 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.962+ 0.851.43.15= 9.703 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 35、=0.850 1.40.151.5 1.82/10 = 0.087 kN.m；（六）立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.364 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A 36、= 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10364/(0.186489)=113.952 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.952 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.703 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定37、：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9702.9/(0.186489)+86953.13/5080 = 123.796 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.796 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ （七）连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载38、标准值 Wk = 0.15 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.273 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.273 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm239、；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.273 0时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为：RU1=7.539 kN；（四）拉绳与支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD均取最大值进行计算，分别为 RU = 7.539kN RD = 7.539kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式40、计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取7.539kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于13mm才能满足要求！ 下面压杆以 12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 7.539kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.797； i - 计41、算受压斜杆的截面回转半径，i =4.953cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.231m； A - 受压斜杆净截面面积，A =15.69cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是6.029 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7.539kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(42、753.9134/3.142125) 1/2 =9mm； 斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=7.539kN； lw为斜撑支杆件的周长，取453mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力 = 7539.131/(4535.5) = 3.026N/mm2。对接焊缝的最大应力 3.026 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求! （五）锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平43、钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.006 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=5.5684/(3.142502)1/2 =0.266 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.006kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘44、接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 5.568/(3.142201.57)=0.056mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.006kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.509kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b -45、 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=7.51 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!三、型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 （一）基本参数 1、基本参数阳角处主梁悬挑方式普通主梁悬挑主梁离地高度(m)15建筑物阳角处角度90立杆纵距la(m)1.2梁/楼板混凝土强度等级C30 2、46、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F(kN)荷载设计值F(kN)10.2810.921.1810.9（二）主梁布置及锚固参数 1、主梁布置参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式10.6,-0.61352.6压环钢筋20.8,-0.6120.4662.3压环钢筋31,-0.7902压环钢筋平面图 2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)14主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图（三）一号主梁验算 1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性47、矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=8kN； 第二排立杆处：P2 =F2=8kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN； 第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=2.165106/(148、41103)=15.355 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.9971000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.996N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.072 mm2l/360=21893/360=10.517mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=-1.452kN； R2=8.553kN； R3=1.077kN； R4=14.262kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(m49、m)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳100033002200是2下撑矩形钢管150033003100是 3、上拉杆件验算钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=a50、rctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31 上拉杆件支座力： RS1=R3=1.077kN 主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=1.077/tan(56.31)=0.718kN 上拉杆件轴向力： NS1= RS1/sin1=1.077/sin(56.31)=1.294kN 上拉杆件的最大轴向拉力：NS=maxNS1 =1.294kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=151.5kN Fg=Fg/k=0.85151.5/8=16.097kNNS=1.294kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66716.097/(215.19)=51、1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=16.097103/(122/4)=142.329N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=216.097103/(202)=25.619N/mm2f=65N/mm2注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=1.294103/(10100)=1.294N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系52、数f=1.22 符合要求！ 4、下撑杆件验算下撑杆材料类型矩形钢管下撑杆截面类型80402下撑杆截面积A(cm2)4.52下撑杆截面惯性矩I(cm4)37.13下撑杆截面抵抗矩W(cm3)9.28下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)2.866对接焊缝抗压强度设计值fcw(N/mm )185 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79 下撑杆件支座力： RX1=R4=14.262kN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=14.262/tan(46.753、9)=13.398kN 下撑杆件轴向力：NX1= RX1/sin1=14.262/sin(46.79)=19.568kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =19.568kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693 下撑杆长细比： 1=L1/i=4527.693/28.66=157.98 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.311 轴心受压稳定性计算：1 =NX1/(1A)=19568/(0.311452)=139.203N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算=NX/(lwt)=19.554、68103/A=19.568103/452=43.292N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1-(Nxz1)=12.68kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.165106/(1.05141000)+12.68/2610=14.628 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.894。 = Mm55、ax/(bWx)=2.165106/(0.894141103)=17.175N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 6、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)14梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.726kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=1.452103/(3.14162)=1.805N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定56、要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！（四）二号主梁验算 1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第二排立杆处：P2 =F2=8kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第二排立杆57、处：P2 =F2=10.9kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=1.574106/(141103)=11.163 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.0161000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=13.019N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.094 mm2l/360=21720/360=9.556mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.936kN； R2=-2.3kN； R3=12.83kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式58、材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑矩形钢管125033003100是 3、下撑杆件验算下撑杆材料类型矩形钢管下撑杆截面类型60402.5下撑杆截面积A(cm2)4.57下撑杆截面惯性矩I(cm4)21.88下撑杆截面抵抗矩W(cm3)7.29下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)2.188对接焊缝抗压强度设计值fcw(N/mm )185 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/310059、)=46.79 下撑杆件支座力： RX1=R3=12.83kN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=12.83/tan(46.79)=12.052kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=12.83/sin(46.79)=17.603kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =17.603kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693 下撑杆长细比： 1=L1/i=4527.693/21.88=206.933 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.195 轴心受压稳定性计算：1 =NX1/(160、A)=17603/(0.195457)=197.531N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=17.603103/A=17.603103/457=38.519N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nxz1 =12.052kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.574106/(1.05141000)+12.052/2610=10.636 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB500161、7-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.894。 = Mmax/(bWx)=1.574106/(0.894141103)=12.487N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)14梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =1.15kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=2.3103/(3.14162)=2.86N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢62、筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！（五）三号主梁验算 1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.2063、5kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=8kN；第二排立杆处：P2 =F2=8kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN； 第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=1.323106/(141103)=9.383 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=71000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.273N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.64、016 mm2l/360=21400/360=7.778mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=-1.203kN； R2=8.351kN； R3=5.872kN； R4=9.273kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳80031002200是2下撑矩形钢管120031003100是 3、上拉杆件验算钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所65、受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3100/2200)=54.638 上拉杆件支座力： RS1=R3=5.872kN 主梁轴向力：NSZ1= RS1/tan1=5.872/tan(54.638)=4.167kN 上拉杆件轴向力： NS1= RS1/sin1=5.872/sin(54.638)=7.2k66、N 上拉杆件的最大轴向拉力：NS=maxNS1 =7.2kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=151.5kN Fg=Fg/k=0.85151.5/8=16.097kNNS=7.2kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66716.097/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=16.097103/(122/4)=142.329N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=216.097103/(202)=25.619N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结67、构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=7.2103/(10100)=7.2N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 4、下撑杆件验算下撑杆材料类型矩形钢管下撑杆截面类型60402.5下撑杆截面积A(cm2)4.57下撑杆截面惯性矩I(cm4)21.88下撑杆截面抵抗矩W(cm3)7.29下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)2.168、88对接焊缝抗压强度设计值fcw(N/mm )185 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3100/3100)=45 下撑杆件支座力： RX1=R4=9.273kN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=9.273/tan(45)=9.273kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=9.273/sin(45)=13.114kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =13.114kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (31002+31002)0.5=4384.062 下撑杆长细比： 1=L1/i=4384.062/21.8869、=200.368 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.206 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=13114/(0.206457)=139.3N/mm2f=205N/mm 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=13.114103/A=13.114103/457=28.696N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1-(Nxz1)=5.106kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.323106/(1.05141000)+5.106/2610=8.938 N/mm2f=205N/mm70、2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.969。 = Mmax/(bWx)=1.323106/(0.969141103)=9.683N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 6、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)14梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.602kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/71、d2=1.203103/(3.14162)=1.496N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！四、多排悬挑架主梁一验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、钢结构设计规范GB50017-2003 （一）基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(72、mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30（二）荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑230033002200是2上拉320033003100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(m73、m)1010.9200012002810.932001200 附图如下：平面图（三）主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=0/1=0kN 第2排：F2=F2/nz=8/1=8kN 荷载设计值74、： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=1.848106/141000=13.105N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.351000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.231N/mm2 max=12.231N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=075、.027mm=2lx/360=23300/360=18.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.126kN,R2=1.63kN,R3=12.512kN,R4=8.984kN （四）上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N76、/mm2)160吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)300吊耳板高L(mm)300吊耳板圆周外半径R(mm)100吊孔直径D(mm)60吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/3100)=46.79 上拉杆件支座力： RS1=nzR4=18.984=8.984kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=8.984/tan46.79=8.439kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=8.984/sin46.79=12.326kN 上拉杆件77、的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=12.326kN 钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=167.5kN Fg= Fg/k=0.85167.5/9=15.819kNNS=12.326kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66715.819/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：=Fg/(de2/4)=15.819103/(122/4)=139.875N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=215.819103/(202)=25.177N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度78、，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=12.326103/(10100)=12.326N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 吊耳板计算：吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉应力： L= NS/(S(2R-D)= 12.326103/(12(2100-60)=7.337N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪应力： L= NS/(S(2R-D)= 12.326103/(12(279、100-60)=7.337N/mm2=125N/mm2 符合要求！（五）下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型10号工字钢下撑杆截面积A(cm2)14.3下撑杆截面惯性矩I(cm4)245下撑杆截面抵抗矩W(cm3)49下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)215下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.14对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/2200)=56.31 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=112.512=12.512kN 主梁轴向力：NXZ1=RX180、/tan1=12.512/tan56.31=8.341kN 下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sin1=12.512/sin56.31=15.038kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=15.038kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(33002+22002)0.5=3966.106mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3966.106/41.4=95.8 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.621 轴心受压稳定性计算：1=NX1/(1A)=15037.545/(0.6211430)=16.934N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 81、对接焊缝验算： =NX/(lwt)=15.038103/A=15.038103/1430=10.516N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！（）六悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)-(NXZ1)/nz=(8.439)-(8.341)/1=0.098kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.848106/(1.05141103)+0.098103/2610=12.518N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 82、由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=1.848106/(0.929141103)=14.106N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ （七）锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。五、多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手83、架安全技术规范JGJ130-2011 3、钢结构设计规范GB50017-2003 （一）基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30（二）荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑230033002200是2上拉320033084、03100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1810.950012002810.9140012003810.9230012004810.932001200 附图如下：平面图立面图 （三）主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量85、E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8/1=8kN 第2排：F2=F2/nz=8/1=8kN 第3排：F3=F3/nz=8/1=8kN第4排：F4=F4/nz=8/1=8kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/nz=10.9/1=10.9kN 第4排：F4=F4/nz=10.9/1=10.9kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) m86、ax=Mmax/W=4.443106/141000=31.51N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.421000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=14.678N/mm2 max=14.678N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.616mm=2lx/360=23300/360=18.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.79kN,R2=13.849kN,R3=25.846kN,R4=6.146kN（）四上拉杆件87、验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)20花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160吊耳板厚S(mm)15吊耳板宽LDP(mm)300吊耳板高L(mm)300吊耳板圆周外半径R(mm)100吊孔直径D(mm)60吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N88、/mm2)125钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/3100)=46.79 上拉杆件支座力： RS1=nzR4=16.146=6.146kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=6.146/tan46.79=5.773kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=6.146/sin46.79=8.432kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=8.432kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=221.5kN Fg= Fg/k=0.85221.5/9=20.919kNNS=8.432kN 符合89、要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66720.919/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：=Fg/(de2/4)=20.919103/(202/4)=66.589N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=220.919103/(202)=33.294N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=8.432103/(10100)=8.43290、N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 吊耳板计算：吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉应力： L= NS/(S(2R-D)= 8.432103/(15(2100-60)=4.015N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪应力： L= NS/(S(2R-D)= 8.432103/(15(2100-60)=4.015N/mm2=125N/mm2 符合要求！ （五）下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型8号槽钢下撑杆截面积A(cm2)10.24下撑杆截面惯性矩I(cm4)101.3下撑杆截面抵抗矩91、W(cm3)25.3下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)3.15对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/2200)=56.31 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=125.846=25.846kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=25.846/tan56.31=17.231kN 下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sin1=25.846/sin56.31=31.063kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=3192、.063kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(33002+22002)0.5=3966.106mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3966.106/31.5=125.908 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.442 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=31062.872/(0.4421024)=68.631N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=31.063103/A=31.063103/1024=30.335N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ （六）悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =93、(NSZ1)-(NXZ1)/nz=(5.773)-(17.231)/1=11.457kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=4.443106/(1.05141103)+11.457103/2610=34.4N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=4.443106/(0.929141103)=33.919N/mm2f94、=215N/mm2 符合要求！（七）锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.395kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.79103/(3.14182)=0.776N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！