1、座地（扣件)式脚手架搭设施工方案目录一 工程概况第2页（一） 编制依据第2页（二） 脚手架构造第2页二 外围座地式脚手架搭设第3页三 搭设主要安全技术措施第6页四 座地式双排架计算书第7页五座地式双排脚手架拆除第14页六安全保证措施及应急救援预案第15页（一） 技术维护措施第15页（二） 安全管理架构第15页（三） 安全预防措施第16页（四） 紧急救援措施第16页七附表 第17页八 卸料平台方案计算书第20页一工程概况工程名称xx市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程建设地点建设单位设计单位监理单位1、项目总体概述xx市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程建筑面 积总面积57000 m2建筑层2、数地下室1层地上31层建筑层 高地下室4.2m、4.5m建筑高 度总高度104.7m地上层高4.5m、3.0m平面形状平面形状近似于矩形，东西向间距约为21m，南北向间距约为72m.2、现场施工情况由于工程场地窄小,根据工程进度和操作需要提供主体施工条件，需要从地下室（在-4.2）开始搭设座地式外脚手架(排栅），保证上部结构施工进行。外脚手架搭设依建筑物体外围（外轮廓）搭设，外围周长计约186.0米（首层），平面布置详见附外围脚手架平面示意图。本方案为项目工程七层以下（综合裙楼）部分排栅搭拆施工方案。（一）、编制依据2.1施工组织设计2。2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-203、022.3建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。2.4建筑施工安全检查标准JGJ59-99。（二）、脚手架构造本工程外排栅采用扣件式钢管脚手架满搭自地下1至7层，从室外地下一层起平行隔距建筑物外围搭设双排脚手架。立管间距为1。50米，宽度1。05m，步高1。8m的单立杆双排脚手架,内立杆距钢筋砼结构面200mm（以构造柱距离200mm为标准），对于结构飘板部分，在飘板上预留50直径的孔洞立杆穿过飘板，其做法如图所示.钢管统一选用483。5mm钢管平桥采用铁栅铺设，排栅外立边全挂密孔安全网，在阳台、凸窗处排栅向外凸，必要时搭设顶架，但始终保持距离建筑物200mm,以防高空坠落。为确保施工4、人员和工人的安全，卸料平台设置结合现场情况，充分利用现有结构平板作业条件，采取落地式设置，设置八处（规格为30004500mm)(详见卸料平台定位示意图)。二外围座地式脚手架搭设(一）搭设技术要求1、 搭设顺序流程：立杆放线定位铺设垫块设置扫地杆内外立杆设置第一步小横杆在内外立杆间距内设置第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆装设连墙拉结杆接立杆设置第三、四步小横杆和大横杆装设墙杆设置剪刀撑铺脚手板装设防护栏杆、挡脚杆并挂立网防护重复接立杆后按搭设流程搭至设计高度。其垂直度偏差不得大于架高的1/400，相邻两根立杆的接头应错开，并不在同一步距内2、 按水平方向每和垂直方向每设置一道连墙构件(如立5、面示意图所示做法，、分别为脚手架的水平方向纵距和垂直方向步距），采用菱形设置方式，连墙构件与墙或板上预埋构件锁牢.应从底层第一步水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采取其它可靠措施固定。3、 剪刀撑沿脚手架外侧每隔79根立杆距离(水平方向）设置一道与地面呈45交角，其搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不宜大于20cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面（挑梁平面），不宜大于50cm，以保证架子的稳定性，钢管驳接用搭接，搭接长度不小于100cm，每个搭接处不小于2个扣件夹紧。4、 脚手架各杆件相交伸出的端头均大于或等于10cm,以防杆件滑脱。5、 6、外侧挂密目式尼龙安全网，每隔三层设一道兜底安全网，作业层下设安全网,安全挡板用篙竹密铺,面铺防护细尼龙安全网，第七层铺铁皮。6、 搭设时要及时与结构拉结或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随设校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓的根部要方正（当用力距扳手检查,应在40-50N。m之间，最大不能超过65N.m），连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入.7、 施工过程中排栅的搭设高度高于施工层不少于2m。8、 脚手架搭设时，钢管要注意保持横平竖直,避免立杆偏差或横杆水平偏差太大。9、 脚手架搭设完后，应由施工负责人组织专业人员及质安部门进行安全检7、查，验收合格后方可使用,施工过程中应由专职安全员经常作检查.10、 钢管脚手架四角安装避雷装置，及接地保护。11、 脚手架如无安全可靠措施，不准有带电线路通过架子。12、 脚手架上的施工荷载为：结构架3kN/，装修架2kN/，同时允许进行的施工数为二层。三 搭设主要安全技术措施 1、 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核的专业架子工.上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗.2、 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.3、 脚手架高于7m，无法设风撑时，必须设连墙杆。4、 脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、 严禁将外径48mm与51mm的钢管8、混合使用。钢管严禁打孔.6、 各杆件相交射出的端头部分均应大于10cm,以防杆件滑脱。7、 用于连接大横杆的对接扣，应避免开口向上设置,以防止雨水侵入.8、 扣件的螺栓拧紧要适宜，一般扭力控制在4050NM左右。9、 在大风雨或停工一段时间后必须对脚手架进行全面检查，如发现变形、下沉，钢构件腐蚀严重，连接扣松脱等，要及时加固维修后方可使用。10、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。四座地式双排脚手架计算书本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302002编制而成的。因脚手架所受荷载9、变异性较大；扣件接点属于半刚性,且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件,故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/R，其值是与常用安全系数进行校准确定。 扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略,并在有关调整系数中加以了考虑。 按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定，对本工程所使用的钢管Q235A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为:205N/mm2。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 210、5.2 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米;内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483。5;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处四川省绵阳市，基本风压为0。35 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1。42，风荷载11、体型系数s为0。65；脚手架计算中考虑风荷载作用4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2）：0.1248;脚手板自重标准值（kN/m2)：0.300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.150;安全设施与安全网(kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数:14；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038;5.地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kpa）:160.00；立杆基础底面面积(m2）：0.25；地基承载力调整系数：1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-212、001）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31。05/（2+1）=0。105 kN/m ；活荷载标准值： Q=21.05/(2+1）=0。7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20。038+1。20.105=0。172 kN/m;活荷载的设计值： q2=1。40。7=0。98 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大13、弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.080。1721.52+0。100。981。52 =0.251 kN。m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721。52-0.1170。981.52 =0.297 kN。m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。251106，0.297106）/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连14、续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770。14315004/（1002.06105121900）+0.9900。715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm;大横杆的最大挠度 1。593 mm 小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的15、最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值:P2=0。31。051。5/(2+1）=0。158 kN；活荷载标准值:Q=21。051.5/(2+1) =1.050 kN;集中荷载的设计值: P=1。2（0.058+0。158)+1。4 1.05 = 1。728 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1。20.0381.052/8 = 0。006 16、kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。611 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0。611106/5080=120.313 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力 =120。313 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50。03810504/（3842。06105121900） = 0.024 17、mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0。158+1。05 = 1.265 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1265。11050（310502410502/9 ） /(722。06105121900) = 2。07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2。07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承18、载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0。0381。52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0381。05/2=0.02 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0。31.051.5/2=0。236 kN；活荷载标准值： Q = 21。051。5 /2 = 1。575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.019、2+0.236)+1.41。575=2。582 kN;R 6。40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN）,为0。1248 NG1 = 0。1248+(1.502/2）0.038/1.8025。20 = 3。951；（2)脚手板的自重标准值(kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3 NG2= 0。3141。5(1.05+0。3）/2 = 4。252 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15 20、NG3 = 0.15141.5/2 = 1.575 kN;(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0。005 NG4 = 0。0051.525.2 = 0.189 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9。968 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051。52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz 21、- 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.42 ; Us - 风荷载体型系数：取值为0。645;经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0.351。420。645 = 0。224 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。29。968+ 1.43。15= 16.371 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.29.968+ 0。851。43.15= 15.71 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw = 0.85 1.22、4WkLah2/10 =0.850 1。40.2241.5 1。82/10 = 0.13 kN。m；六、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 16。371 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得:k = 1.155 ;当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定：l0 = 3.118 m;长细比 Lo/i = 197 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到:= 0.186 ；立杆净截23、面面积: A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； = 16371/（0.186489）=179.997 N/mm2；立杆稳定性计算 = 179.997 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 15。710 kN;计算立杆的截面回转半径:i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得： = 1.5 ;计算长度 ，由公式 l0 = k24、uh 确定：l0 = 3.118 m;长细比： L0/i = 197 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到:= 0。186立杆净截面面积： A = 4。89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 15709。932/（0。186489）+129776.893/5080 = 198。271 N/mm2；立杆稳定性计算 = 198.271 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算： 按规范5.3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封25、闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.017 kN；活荷载标准值：NQ = 3。15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk = 0。125 kN/m;Hs =0。1864.89104205103-（1.26.017+1.43。15)/（1.20。125)=46.847 m;按规范5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 46.847 /(1+0.00146.847）=44。75 m；H= 44。75 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手26、架搭设高度限值 H =44.75 m。脚手架单立杆搭设高度为25.2m,小于H,满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.017 kN；活荷载标准值：NQ = 3。15 kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1。40.85) = 0。13 /(1。4 0.85） = 0.109 kN。m；Hs =( 0.1864.8910-4205103（1。26.27、017+0。851.4（3.15+0。1864。891000.109/5。08）)/(1。20。125）=35。749 m;按规范5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H = 35.749 /（1+0.00135.749)=34.515 m；H= 34。515 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =34。515 m。脚手架单立杆搭设高度为25。2m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。224 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的28、迎风面积 Aw = 16.2 m2;按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5。089 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.089 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到=0。949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。891042029、5103 = 95.133 kN；Nl = 10.089 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl = 10。089小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa;其中，地基承载力标准值:fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力:p = N/A =62。84 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 15.71 kN30、；基础底面面积:A = 0.25 m2.p=62。84 fg=160 kpa .地基承载力满足要求！五 座地式双排脚手架拆除1. 脚手架拆除需要经工程负责人同意,方可进行. 2. 脚手架拆除前应将脚手架上的残留材料、杂物等清理干净.3. 拆除脚手架的操作人员，必须戴安全帽，系好安全带,穿胶底鞋。4. 拆架程序应遵守由上至下，先搭后拆的原则,即先拆安全网、栏杆、拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后 小横杆、大横杆、立杆等。5. 拆除大横杆和剪刀撑时应先拆中间扣件，由中间操作人员下递杆件。6. 拆下的钢管、扣件等材料应向下传递或用绳子捆好吊下，严禁高空抛掷，并应按规格类别分类堆放整齐,妥善保管。脚手架31、拆除过程中,不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开，以免发生事故.7. 应在作业区域附近竖立警示牌，安排专人在地面监视,指挥安全通行。8. 拆架时必须察看施工现场环境，划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志。9. 拆除时要统一指挥,上下呼应，动作协调,当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。10. 分步拆除后架子的稳定性不被破坏。如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形或失稳。11. 每天拆架下班时,不应留下隐患部位。12. 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。13. 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。14. 所有32、的脚手板应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物从高出坠落伤人。15. 拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷.16。 在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件：（1）主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆；(2）连墙件。17. 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步，应增设连墙件加固。六 安全保证措施及应急救援预案（一)技术维护措施1、 外排栅所用的杆件和扣件、T型螺栓、螺母、垫圈等各种材料应符合有关规定，而且必须有相应的出厂合格证明书。2、 钢管有严重锈浊、弯曲压扁或有裂缝的不合33、格使用,扣件发现有脆裂变形的禁止使用。3、 槽钢预留拉环布置要准确.4、 钢管立杆，横杆接头应错开接驳,必须搭接稳固。5、 排栅的搭设及拆卸时遇六级以上大风暴雨、雷雨天气禁止施工作业,严禁夜间施工.6、 排栅在大风雨后必须检查，如遇下沉或变形应立即进行维修并暂停使用.7、 外排栅用的铁栅板上不准有杂物，每天要组织人员定期对铁栅板进行清理。8、 外排栅所悬挂的安全网要拉结紧密,安全网的每一个拉孔都要作铁丝拉紧，避免有杂物从安全网处坠下.9、 工作层脚手架内立杆与建筑物间需进行封闭。10、 在脚手架上不能随意放置工具,箍筋或短钢筋，以免掉下伤人.11、 钢丝要经过检验并定期保养,钢丝绳扣要按规定用34、三只绳扣扣牢，花篮要拧紧。12、 严禁上下架位同时施工作业.（二）安全预防措施1、通道口安全隔离设置：在地面进出口设置安全通道,通道上空搭设安全防护棚,防护棚用双层脚手板铺设，层间相隔0.8m,两侧用脚手板绑扎,并用安全网封闭维护。在出入口上方设醒目安全标牌。2、“三宝、四口”临边防护措施：进入现场必须戴好安全帽,高空作业必须系好安全带，并经常检查,违者罚款。根据高处作业“四口”临边防护要求,设1.2m高防护栏杆,横杆不少与3道,下设300mm高踢脚板，对预留洞口采取严密封盖，对电梯井洞口设1。2m高固定栅栏门，竖井每层管架上铺脚板封闭，每三层加设安全网一道;楼梯均设栏杆扶手，用安全网围护。主35、要通道口设安全警示牌,保证足够的采光和照明。（三）、紧急救援措施1、事故发现者立即报告，现场管理人员应指挥作业人员迅速离开危险区，向有关人员报告。2、在坍塌过程中不要盲目抢险,应设专人监护,密切注意事态的发展，根据险情设危险区域，设警示标志，严禁内进；同时组织抢救人员,准备抢救；有危及用电安全的，应立刻切断电源。3、在确认未有继续坍塌危险的情况下，采取有效措施进行抢救，抢救时应首先抢救受伤人员；现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4、现场急救处理：(1）尽快解除重物压迫,减少挤压综合症的发生。(2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。（3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（4）伤肢36、不应抬高、按摩或热敷.（5)如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。(6)迅速转往医院.5、防高处坠落措施：（1)、应逐级对施工人员进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实不得进行作业。（2）、施工现场高处作业的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备必须在作业前检查，确保其完好，方能投入使用.（3）、高处作业中所有的材料均应堆放平稳、安全，不得任意放置，以免坠落伤人。传递物体禁止抛掷或向下丢弃。(4）、认真执行公司防高处坠落管理规定。6、防坍塌事故措施：（1）、根据有效的施工图纸及有关的规范、规程和标准编制脚手架搭拆作业37、的专题施工方案、并对作业人员做好技术、安全交底。（2）、严格按照操作规程和专题方案进行施工，并加强过程监控.时刻预防坍塌事故的发生。（3)、认真执行公司防坍塌管理规定。7、本工程成立应急救援小组，人员如下：组长：老元翰副组长:肖亮濠组员:黄伟斌、王金华、 林正栋、黄泽志、 陈传接8、报警救援及其他专线电话：单位或姓名电话火 警119公 安110医 疗120交 通122七 附表构配件的允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm）外径 48壁厚 3。5外径 51壁厚 3。00。50.50.50。45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0。5游38、标卡尺4钢管弯曲a。各种杆件钢管的端部弯曲l 1。5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m l 4m4m l 6m 12 20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l 6。5m 305冲压钢脚手板a.板面挠曲l 4ml 4m 12 16-钢板尺b.板面扭曲(任一角翘起） 5脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20-80m100参照规范用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm)搭设中检查偏差的高度（m)总高度50m40m20mH=02070707H=102039、2550H=204050100H=306075H=4080100H=50100中间档次用插入法3间距步距-20参照规范钢板尺纵距50参照规范横距20参照规范4纵向水平杆高差一根杆的两端-20参照规范水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差100参照规范5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50参照规范钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离500mm-参照规范钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm-参照规范钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3-参照规范钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离la/3-参照规范钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力距4065 Nm-扭力扳手7剪力撑40、斜杆与地面的倾角4560-角尺8脚手板外伸长度对接130150mm l300mm参照规范角尺搭接100mm l200mm-参照规范角尺扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个)抽检数量（个)允许的不合格数量(个)1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51905091150811512801312815002025011200323120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处)51905191150821512801332815002055011200327120132005010八 卸料平台方案计算书扣件式钢41、管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范（GB 500072002）、建筑结构荷载规范(GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。一、参数信息:1。基本参数立杆横向间距或排距la（m)：1.20，立杆步距h（m）：1.50；立杆纵向间距lb(m):0。90，平台支架计算高度H(m42、）：22.00;立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）：0.10，平台底钢管间距离（mm):300.00；钢管类型（mm)：483.5,扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0。80；2。荷载参数脚手板自重（kN/m2）：0。300;栏杆自重(kN/m）：0。150；材料堆放最大荷载(kN/m2）：5。000；施工均布荷载(kN/m2):4.000;3。地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kpa）:150.00；立杆基础底面面积(m2）：0.25；地基承载力调整系数：1.00。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5。08 c43、m3;截面惯性矩 I = 12。19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算:（1)脚手板与栏杆自重（kN/m）：q11 = 0.15 + 0。30。3 = 0。24 kN/m；（2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 50。3 = 1.5 kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：p1 = 40。3 = 1.2 kN/m2。强度验算：依照规范5。2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1。2 q12 = 1.20。24+ 1.21。544、 = 2。088 kN/m；均布活载：q2 = 1。41。2 = 1。68 kN/m;最大弯距 Mmax = 0.12。0880.92 + 0。117 1。680.92 = 0.328 kN.m ;最大支座力 N = 1。12.0880。9 + 1.21。680。9 = 3.882 kN；最大应力 = Mmax / W = 0。328106 / (5080） = 64.634 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 64。634 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2,满足要求!3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠45、度；计算公式如下：均布恒载： q = q11 + q12 = 1。74 kN/m；均布活载： p = 1.2 kN/m; V = (0。677 1。74+0.9901.2)9004/（1002.06105121900）=0。618 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P =3。882 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax =46、 0。932 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.156 mm ；最大支座力 Qmax = 12。68 kN ；最大应力= 183.425 N/mm2；横向钢管的计算应力 183。425 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2。156 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .R Rc其中 Rc -47、 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12。68 kN；R 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:(1）脚手架的自重(kN):NG1 = 0.12922 = 2.84 kN；（2)栏杆的自重（kN）：NG2 = 0。151。2 = 0。18 kN；（3）脚手板自重（kN）:NG3 = 0.30。91.2 = 0。324 kN；(4）堆放荷载（kN)：NG4 = 50.91.2 = 5.4 kN;经计算48、得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。744 kN;2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 40.91.2 = 4.32 kN；3。因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 1.28.744+ 1.44。32 = 16.541 kN；六、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 16.541 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm） :i = 1。58 cm； A 立杆49、净截面面积（cm2）:A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0 - 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或(2)计算 l0 = k1h （1) l0 = h+2a (2） k1- 计算长度附加系数，取值为1。167; - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3；= 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式（1)的计算结果:立杆计算长度 L0 = k1h = 1.50、1671.731.5 = 3。028 m；L0/i = 3028.365 / 15.8 = 192 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.195 ；钢管立杆受压应力计算值; =16541.04 /（ 0.195489 ）= 173.468 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 173.468 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果:L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。53 ;钢管立杆受压应力计算值； =16541.04 /( 0.551、3489 ）= 63。823 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 63。823 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a） （3)k2 计算长度附加系数,按照表2取值1.061 ;公式(3)的计算结果:L0/i = 2104。918 / 15。8 = 133 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。381 ；钢管立杆受压应力计算值； =16541。04 /( 0。381489 )= 88。783 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 88.783 N/mm252、小于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 150 kpa；其中,地基承载力标准值:fgk= 150 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力:p = N/A =66。16 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 16.54 kN;基础底面面积：A = 0.25 m2。p=66.153、6 fg=150 kpa 。地基承载力满足要求！七、卸料平台搭设大样图卸料平台平面图八、操作平台安全要求：次梁在主梁上面，卸荷的钢丝绳必须搭设在主梁与立杆的扣件上。为加强侧向稳定,每层的主梁伸入板锚固段必须锁牢固,每3。0m加设一道水平剪刀撑，每层还须加设一道双钢管“八”字状的平面斜撑；卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口;卸料平台左右两侧的立杆搭设按安装大样进行施工，剪刀撑搭设到顶部；卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；卸料平台使用时,应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复;操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。