1、座地(扣件）式脚手架搭设施工方案目 录一 工程概况 第2页（一） 编制依据第2页（二） 脚手架构造第2页二 外围座地式脚手架搭设 第3页三 搭设主要安全技术措施 第6页四 座地式双排架计算书 第7页五 座地式双排脚手架拆除第页六 安全保证措施及应急救援预案 第页（一） 技术维护措施第15页（二） 安全管理架构第15页（三） 安全预防措施 第16页（四） 紧急救援措施第16页七 附表 第17页 八卸料平台方案计算书第0页 一 工程概况工程名称XX棚户区改造项目一期还建房工程建设地点建设单位设计单位监理单位1、项目总体概述XX棚户区改造项目一期还建房工程建筑面 积总面积57000m2建筑层 数地下2、室1层地上31层建筑层高地下室4。2m、4。5建筑高 度总高度104.7m地上层高4。5m、3。0m平面形状平面形状近似于矩形,东西向间距约为，南北向间距约为2m。2、现场施工情况由于工程场地窄小，根据工程进度和操作需要提供主体施工条件,需要从地下室(在4。2)开始搭设座地式外脚手架（排栅),保证上部结构施工进行。外脚手架搭设依建筑物体外围(外轮廓)搭设,外围周长计约186。0米（首层），平面布置详见附外围脚手架平面示意图本方案为项目工程七层以下（综合裙楼）部分排栅搭拆施工方案。(一)、编制依据21施工组织设计22建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ30-202.3建筑施工高处作业安全技3、术规范JG80-9.2。4建筑施工安全检查标准JGJ99。(二)、脚手架构造本工程外排栅采用扣件式钢管脚手架满搭自地下1至7层,从室外地下一层起平行隔距建筑物外围搭设双排脚手架。立管间距为。50米，宽度1。05，步高.8m的单立杆双排脚手架，内立杆距钢筋砼结构面mm(以构造柱距离20m为标准)，对于结构飘板部分，在飘板上预留50直径的孔洞立杆穿过飘板,其做法如图所示。钢管统一选用483。mm钢管平桥采用铁栅铺设，排栅外立边全挂密孔安全网，在阳台、凸窗处排栅向外凸，必要时搭设顶架,但始终保持距离建筑物200mm,以防高空坠落。为确保施工人员和工人的安全，卸料平台设置结合现场情况,充分利用现有结构4、平板作业条件,采取落地式设置,设置八处(规格为0004500mm)(详见卸料平台定位示意图）.二 外围座地式脚手架搭设（一)搭设技术要求1、 搭设顺序流程:立杆放线定位铺设垫块设置扫地杆内外立杆设置第一步小横杆在内外立杆间距内设置第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆装设连墙拉结杆接立杆设置第三、四步小横杆和大横杆装设墙杆设置剪刀撑铺脚手板装设防护栏杆、挡脚杆并挂立网防护重复接立杆后按搭设流程搭至设计高度.其垂直度偏差不得大于架高的1/40，相邻两根立杆的接头应错开，并不在同一步距内2、 按水平方向每和垂直方向每设置一道连墙构件(如立面示意图所示做法，、分别为脚手架的水平方向纵距和垂直方向步距）5、,采用菱形设置方式,连墙构件与墙或板上预埋构件锁牢。应从底层第一步水平杆处开始设置，当该处设置有困难时,应采取其它可靠措施固定。3、 剪刀撑沿脚手架外侧每隔9根立杆距离(水平方向）设置一道与地面呈45交角，其搭设时将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于2c,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面（挑梁平面),不宜大于5m，以保证架子的稳定性,钢管驳接用搭接，搭接长度不小于10,每个搭接处不小于2个扣件夹紧。4、 脚手架各杆件相交伸出的端头均大于或等于1m,以防杆件滑脱。5、 外侧挂密目式尼龙安全网，每隔三层设一道兜底安全网，作业层下设安全网,安全挡板用篙竹6、密铺,面铺防护细尼龙安全网，第七层铺铁皮。6、 搭设时要及时与结构拉结或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随设校正杆件的垂直度和水平偏差,同时适度拧紧扣件,螺栓的根部要方正(当用力距扳手检查,应在405N之间，最大不能超过5N.m），连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧,螺栓要向上,以防雨水进入。7、 施工过程中排栅的搭设高度高于施工层不少于2m.8、 脚手架搭设时,钢管要注意保持横平竖直,避免立杆偏差或横杆水平偏差太大。9、 脚手架搭设完后,应由施工负责人组织专业人员及质安部门进行安全检查，验收合格后方可使用,施工过程中应由专职安全员经常作检查。10、 钢管脚手架四角安装避雷装7、置,及接地保护。11、 脚手架如无安全可靠措施，不准有带电线路通过架子12、 脚手架上的施工荷载为:结构架3k/,装修架2kN/，同时允许进行的施工数为二层。三 搭设主要安全技术措施1、 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核的专业架子工.上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.3、 脚手架高于m,无法设风撑时,必须设连墙杆。4、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、 严禁将外径48m与m的钢管混合使用。钢管严禁打孔。6、 各杆件相交射出的端头部分均应大于10cm,以防杆件滑脱。7、 用于连接大横杆的8、对接扣，应避免开口向上设置，以防止雨水侵入。8、 扣件的螺栓拧紧要适宜,一般扭力控制在405M左右。9、 在大风雨或停工一段时间后必须对脚手架进行全面检查,如发现变形、下沉,钢构件腐蚀严重，连接扣松脱等,要及时加固维修后方可使用10、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。四 座地式双排脚手架计算书本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ3-2002编制而成的。因脚手架所受荷载变异性较大；扣件接点属于半刚性,且接点刚性大小与扣件质量有关,接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷,9、如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;与墙的连接点,对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-R,其值是与常用安全系数进行校准确定. 扣件式钢管脚手架,一般情况下,偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略,并在有关调整系数中加以了考虑。 按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定,对本工程所使用的钢管Q25级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为:0m2。一、参数信息:.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25。2 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 。5米,立杆的横距为1。0米,大小横杆的步距为1.8 米;内排架距离墙长度为010、3米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根;采用的钢管类型为43.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0。0；连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。 米,水平间距45 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:2。000 /2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层;。风荷载参数本工程地处四川省绵阳市，基本风压为0.3 kN/m2;风荷载高度变化系数z 为1.，风荷载体型系数s 为06;脚手架计算中考虑风荷载作用4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（N/m2）：0124；脚手板自重标准值（kN/2):0。3;栏杆挡脚板自11、重标准值(kN/m):。10;安全设施与安全网(kN/):.05;脚手板铺设层数:4;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m)：0。038;。地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kp)：160.0;立杆基础底面面积（m2）:0。25;地基承载力调整系数:。0. 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ001）第5。条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P10.0812、 kN/m；脚手板的自重标准值：=0.31。05/(2+1）=0。105 kN/m ;活荷载标准值: Q=21。05(2+1）0。7kN/m;静荷载的设计值: q1=1.203+1.20。15=0。172 Nm;活荷载的设计值: q2=1.40。7=。98kN/; 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=。00。1721。52+0。10.98.52 =0。21 k。m;支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2ax=-。10713、21。50。1170。981.52 =。297 Nm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=M（0。2106,0。9716)/5080=8。465Nm2;大横杆的最大弯曲应力为 58.465N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值205Nmm2,满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下: 其中： 静荷载标准值:1= 1+P203+0。100.143 kN/; 活荷载标准值: q2= 。7 kNm;最大挠度计算值为：V=0。6770。1315004(02。01012100）+0。990。71500/（0.15129) = 1.593 mm;大横杆14、的最大挠度 。93 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 150/150 mm与0 mm,满足要求！三、小横杆的计算:根据J130-2001第5.。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值：p 。03. =.058kN;脚手板的自重标准值：P2=0.3。1。5/(2+1）0.158 kN；活荷载标准值：=21。01.5/(2+)1。50kN；集中荷载的设计值:P=。2（0。058+0。15)1。4 1。5 1。78 k; 小横杆计算简图2.强度验算15、最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqm =1。20.81.2/8 0.006 k。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpx= 1.7210/3 = 60N.m;最大弯矩 M= Mma + Mpmax=.611 kN.m;最大应力计算值 = M / W = 0.616500=120.31 N/m2 ;小横杆的最大弯曲应力 120。1N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算16、公式如下： Vqax=5038050/(.061021900） = 0。024 m ；大横杆传递荷载 P = p1+ p2 + = 0。050。+.0 =2 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpax 1265。1050（105-41509 ） /(7.6105 1100) = 2。07 mm;最大挠度和 V =Vqax + pmax =0024。7 = 2。4mm；小横杆的最大挠度为 2。09 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/1507与10 m，满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.,直角、旋转单扣件承载力取值为8。0k,按照扣件抗滑承载力系数17、0.,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范。.5）： R Rc 其中 R - 扣件抗滑承载力设计值,取6。40 ； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1 = 0。08.52/20.5 N；小横杆的自重标准值: P =0.0381。05/2=02 kN；脚手板的自重标准值: P3 。3105.5/2=2 kN;活荷载标准值： Q = 1。51.5 /2 = 。5 k;荷载的设计值： R1。2(。58+0。02+0。236)+1。5752。58 k; 6。40 k,单扣件抗滑承载力的设计计算18、满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (）每米立杆承受的结构自重标准值（N)，为0。148 NG1 = 128+(52/)。038/1.8025。20 395;(2)脚手板的自重标准值();采用竹笆片脚手板，标准值为0。3 N2= 0.3141.5(1050.3）/2= 。52 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为1 NG3 =。15。2 =1。75 kN;（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(k/m2）；。05 N = 0.05.52.2 = 089kN;经计算得到，静荷载标19、准值 NG =NG1+NG2+NG3NG = 9.8 N;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 Q= 21.051。2/2 3.15 k；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500-2001）的规定采用： Wo 0.35/m2; 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB00092001）的规定采用： z= 1.42 ; Us- 风荷载体型系数:取值为0.45;经计算得到，风荷载标准值 k=0.7 。31。42065 = 0.224kN/m2；不考虑风荷载时，立20、杆的轴向压力设计值计算公式 N 1.2NG+1.4Q。29。96+ 1.43。5= 171 k;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 = 1。2NG0.81。4NQ = 1。2968+ .85143。15 15。71 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩M 为 M = 。85 1.4WkLa210=0.85 10.2415 1。8210 = 0。13 N。;六、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 :N=16.371 kN;计算立杆的截面回转半径 :i =1。58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3得 :k = 1。15 ;当验算杆件长细比时21、,取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 : 1. ；计算长度 ,由公式 = h 确定 :l0= 3。118 m;长细比 L/ = 9 ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0。16;立杆净截面面积 ： A = 4.9 cm；立杆净截面模量(抵抗矩） : = .8cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/m2; 1371(018648)=179。9m2;立杆稳定性计算 = 79。97 mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f 205 /mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N = 15。10k;计算立杆的22、截面回转半径：i = 1。58 c;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3得 ： k =115；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 : 1 ;计算长度 ,由公式 = kh 确定：l0 =3。18 m;长细比： L0/i =97 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到:= 0。86立杆净截面面积 : A 4 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩):W =5.8 3；钢管立杆抗压强度设计值：f25 N/mm2； = 150。2（0。1648）+276.893500 = 19。271 N/mm2;立杆稳定性计算 = 1821N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f 25 N/2，23、满足要求！七、最大搭设高度的计算：按规范。.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 N2(kN）计算公式为：NG2K NG2+G+G4 = 6.17k;活荷载标准值:NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 :k= 0。15 kN/m；Hs =0184.91040503-（1。6.017+1.43。15)/(1.20。5）=。84m;按规范5。3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米: 46.847/(+。0016。87）=4。7m;= 44.5 和 5 比较取较小值。经计24、算得到,脚手架搭设高度限值H =4。7 .脚手架单立杆搭设高度为25.2,小于H,满足要求!按规范。.条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2(kN）计算公式为:NG2K =NGNG+NG4= 6.017N;活荷载标准值：NQ = 3。 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0125 N/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: M=M / (1.40.5） 013/(14 0.8) = .109kN。m;Hs =（ 0.14.8910510-（1。2601+0。8514(3。15+。164。91000。25、109/508）)）/（。0.125）=3.49 m；按规范53.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米： = 。749 /（1+0。00135.749）4。515 ;H= 4515 和 5 比较取较小值经计算得到，脚手架搭设高度限值H 34.515 m。脚手架单立杆搭设高度为25.2m,小于，满足要求！八、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl Nlw N0风荷载标准值 Wk = 0.22 Nm2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A= 16。 m2；按规范。4。条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.0 26、kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(k),按照下式计算：lw=1。4WAw = 。089 kN；连墙件的轴向力设计值 l =Nlw + 0 10。089 k;连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = A其中 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l0/i= 3005。8的结果查表得到 0。949，l为内排架距离墙的长度;又： A = 48 m2;=25 N/m;连墙件轴向承载力设计值为 f = 0。9494。8910-405103 =5。133 kN；Nl = 10。08 Nf = 5.133，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl = 10。089小于双扣件27、的抗滑力 12。8k,满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg 地基承载力设计值:fg =kkc =16kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 160 p ； 脚手架地基承载力调整系数: = 1； 立杆基础底面的平均压力: NA 84 pa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.71 kN；基础底面面积 ：A =。25 。p=。4 g=60 kpa 地基承载力满足要求!五 座地式双排脚手架拆除1. 脚手架拆除需要经工程负责人同意，方可进行。 2. 脚手架拆除前应将脚手架上的残留材料、杂物等清理干净。3. 拆28、除脚手架的操作人员，必须戴安全帽,系好安全带，穿胶底鞋.4. 拆架程序应遵守由上至下,先搭后拆的原则,即先拆安全网、栏杆、拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等。5. 拆除大横杆和剪刀撑时应先拆中间扣件,由中间操作人员下递杆件。6. 拆下的钢管、扣件等材料应向下传递或用绳子捆好吊下,严禁高空抛掷,并应按规格类别分类堆放整齐,妥善保管。脚手架拆除过程中，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开，以免发生事故。7. 应在作业区域附近竖立警示牌,安排专人在地面监视，指挥安全通行.8. 拆架时必须察看施工现场环境,划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志。9. 拆除时29、要统一指挥，上下呼应,动作协调，当解开与另一个有关的结扣时,应先通知对方，以防坠落。10. 分步拆除后架子的稳定性不被破坏。如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形或失稳。11. 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。12. 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。13. 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。14. 所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高出坠落伤人。15. 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷。16. 在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:（）主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地30、杆；（2)连墙件。17。 连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步,应增设连墙件加固.六 安全保证措施及应急救援预案（一)技术维护措施1、 外排栅所用的杆件和扣件、型螺栓、螺母、垫圈等各种材料应符合有关规定,而且必须有相应的出厂合格证明书.2、 钢管有严重锈浊、弯曲压扁或有裂缝的不合格使用,扣件发现有脆裂变形的禁止使用。3、 槽钢预留拉环布置要准确。4、 钢管立杆,横杆接头应错开接驳,必须搭接稳固。5、 排栅的搭设及拆卸时遇六级以上大风暴雨、雷雨天气禁止施工作业，严禁夜间施工。6、 排栅在大风雨后必须检查,如遇下沉或变形应立31、即进行维修并暂停使用.7、 外排栅用的铁栅板上不准有杂物，每天要组织人员定期对铁栅板进行清理.8、 外排栅所悬挂的安全网要拉结紧密，安全网的每一个拉孔都要作铁丝拉紧，避免有杂物从安全网处坠下.9、 工作层脚手架内立杆与建筑物间需进行封闭。10、 在脚手架上不能随意放置工具,箍筋或短钢筋,以免掉下伤人。11、 钢丝要经过检验并定期保养，钢丝绳扣要按规定用三只绳扣扣牢,花篮要拧紧。12、 严禁上下架位同时施工作业。（二)安全预防措施、通道口安全隔离设置:在地面进出口设置安全通道,通道上空搭设安全防护棚,防护棚用双层脚手板铺设,层间相隔。8m,两侧用脚手板绑扎,并用安全网封闭维护。在出入口上方设醒目32、安全标牌。 2、“三宝、四口”临边防护措施:进入现场必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带,并经常检查，违者罚款。根据高处作业“四口临边防护要求,设1。2m高防护栏杆，横杆不少与3道,下设300mm高踢脚板，对预留洞口采取严密封盖,对电梯井洞口设.2m高固定栅栏门,竖井每层管架上铺脚板封闭,每三层加设安全网一道;楼梯均设栏杆扶手，用安全网围护。主要通道口设安全警示牌，保证足够的采光和照明。（三)、紧急救援措施、事故发现者立即报告,现场管理人员应指挥作业人员迅速离开危险区，向有关人员报告。2、在坍塌过程中不要盲目抢险，应设专人监护，密切注意事态的发展,根据险情设危险区域，设警示标志，严禁内进;同33、时组织抢救人员,准备抢救；有危及用电安全的,应立刻切断电源。、在确认未有继续坍塌危险的情况下,采取有效措施进行抢救,抢救时应首先抢救受伤人员;现场不具备抢救条件时,应立即向社会求救。4、现场急救处理：(1)尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生.(2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。（)伤肢降温（避免冻伤）,尽量避免局部热缺血。（4)伤肢不应抬高、按摩或热敷.(5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者,应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。(6)迅速转往医院5、防高处坠落措施：（1）、应逐级对施工人员进行安全技术教育及交底,落实所有安全技术措施和人身防护用品,未经落实不得进行作业（234、)、施工现场高处作业的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备必须在作业前检查，确保其完好,方能投入使用.(3)、高处作业中所有的材料均应堆放平稳、安全,不得任意放置,以免坠落伤人。传递物体禁止抛掷或向下丢弃。(4）、认真执行公司防高处坠落管理规定。6、防坍塌事故措施：(1)、根据有效的施工图纸及有关的规范、规程和标准编制脚手架搭拆作业的专题施工方案、并对作业人员做好技术、安全交底.(2)、严格按照操作规程和专题方案进行施工,并加强过程监控。时刻预防坍塌事故的发生。()、认真执行公司防坍塌管理规定.7、本工程成立应急救援小组,人员如下:组长:老元翰副组长：肖亮濠组员:黄伟斌、王金华、 林正栋、35、黄泽志、 陈传接、报警救援及其他专线电话:单位或姓名电话火 警119公 安110医 疗12交 通12七 附表构配件的允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（m）外径 48壁厚 。5外径 51壁厚 3。00.5。5-0。5-0。4游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺钢管弯曲a。各种杆件钢管的端部弯曲l。5m钢板尺b。立杆钢管弯曲3m4m4m l 6m 12 0c。水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30冲压钢脚手板a板面挠曲l4ml 4m 12 1-钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起） 5脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技36、术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度20-8m100参照规范用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(m）搭设中检查偏差的高度(m）总高度50m402mH=27071020250H240500H=30075H=408100H100中间档次用插入法3间距步距20参照规范钢板尺纵距0参照规范横距20参照规范纵向水平杆高差一根杆的两端20参照规范水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差1参照规范双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸00mm-50参照规范钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离00m37、参照规范钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差00mm-参照规范钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离3参照规范钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a/3-参照规范钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力距05 N-扭力扳手7剪力撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接=115m 300m-参照规范角尺搭接100m l20m参照规范角尺扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量 （个）抽检数量 （个)允许的不合格数量(个）连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件590091501512813128150020251203220132002连接横向38、水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）19051911582151881502055200371013205010八卸料平台方案计算书扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J1302001）、建筑地基基础设计规范( 0007-02)、建筑结构荷载规范(GB50009-200）、钢结构设计规范（ 50703)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果.本计算书编写还参考了施工技术2002。3扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。 一、参数信息：1.基本参数立杆横向间距39、或排距l(m）:。，立杆步距h(m):1。50；立杆纵向间距lb（m):09，平台支架计算高度（)：22;立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（）：010,平台底钢管间距离(mm)：3。；钢管类型(m)：485，扣件连接方式：双扣件,取扣件抗滑承载力系数：0。80；2荷载参数脚手板自重（N/2)：0。30;栏杆自重(N/m):0。150;材料堆放最大荷载(kN/m2):5。000；施工均布荷载(kN/m）:4.00;。地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kp）:150。;立杆基础底面面积(m):0。;地基承载力调整系数：。0.二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几40、何参数为截面抵抗矩 = 5.08 cm3;截面惯性矩I =1。94； 纵向钢管计算简图1。荷载的计算:(1)脚手板与栏杆自重(k/m)：1 = 15 030。3 = . kN/m；（)堆放材料的自重线荷载(kN/）：q12 5。3 =1。 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值（kN/）:p1= 4。3 = .2N/m2。强度验算:依照规范5。2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11 1。 q12 =1。20。4+ 1。1.= 2。088kN/;均布活载41、： = 1。4.2 = 168 Nm；最大弯距a = 0。12。08809 0.17 。680.92 0.32 kN。m ;最大支座力 = 1。1。0880。 + 1。21。6。9 = 3。82 N;最大应力 max / = 0.3206 (80) =64。63 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 =205 N/mm2;纵向钢管的计算应力 64。64 N/mm 小于 纵向钢管的抗压设计强度N/m2，满足要求!3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下: 均布恒载: q q1 + q12 = 174 m;均布活载： p=.kN/m； V =（0。771.4+0.942、91.)04/(002。0610121900)=0.mm;纵向钢管的最大挠度为 0.18 mm小于 纵向钢管的最大容许挠度 120/5与10 m,满足要求!三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，=3.882 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN。m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩Mma=0.932kN。m ；最大变形 Vm = 2.56 m ；最大支座力ma = 126kN;最大应力 183。4N/m；横向钢管的计算应力 13。25 Nmm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 25 43、N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2156 m 小于 支撑钢管的最大容许挠度00150与10 m，满足要求！四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。8N 。R Rc其中Rc- 扣件抗滑承载力设计值，取12。0 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12。8 k;R 2。8 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷44、载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）:NG1 0。12922 = 284 N；（）栏杆的自重（kN):N2 = .5. = 0。1 kN;(3)脚手板自重（kN):G3 = 0。30.91。2 = 0。324 kN;(4)堆放荷载（kN)：N4 = 5091.2 =5.4 ； 经计算得到,静荷载标准值N=NG1G2+NG+NG4 = 8744k;。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 40。91。2 =4.；3。因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1。2N1。4NQ =1。28。74+ 1。44.32 = 16.1 kN；六、立杆的稳定性验算:45、立杆的稳定性计算公式: 其中 N- 立杆的轴心压力设计值（kN） :N 16。41 kN; -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(c） :i = 1.58 c； - 立杆净截面面积（m）：A= 4。89 c2; W- 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3):W。8 m3； -钢管立杆最大应力计算值 (m2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值:f=25N/mm2； L-计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范，由公式（)或（)计算 0 = k (1) l0 = h2a (2) k1 计算长度附加系数,取值为1167； -计算长度系数，参照扣件式规范表546、。3.3; 。3； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a 0。 m；公式（1)的计算结果：立杆计算长度 0 =k1 = 。171。735 =0 ;L/i = 028.35 / 15。8 =19；由长细比 0/ 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 015；钢管立杆受压应力计算值 ; =651。4 /( 0.19548 )= 173。468 N/m;钢管立杆稳定性验算 =173。4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f 20 /mm2,满足要求!公式（2)的计算结果：0/i = 1700 5。8 = 18;由长细比 0 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.3 ;47、钢管立杆受压应力计算值 ; =1654。04/（ 0。3489 )= 63。823 Nmm2;钢管立杆稳定性验算 = 。83 /m2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f =20 N/,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3)计算l0 k1k2(h+2a） （3）k 计算长度附加系数，按照表2取值1061 ；公式（)的计算结果：0/i = 210.18 / 1。 =13 ;由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=.381;钢管立杆受压应力计算值 ; =154104 /（ 。381489 )= 8883Nmm2；钢管立杆稳定性验算 = 88.73Nmm 小于 钢管立杆48、抗压强度设计值 f = 205N/mm,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则容易存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pf 地基承载力设计值:fg=fgkkc= 150 kp; 其中，地基承载力标准值：fk= 10 kpa ;脚手架地基承载力调整系数:kc= ； 立杆基础底面的平均压力: /A 6.16 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N 6。54 kN;基础底面面积 :A = 。25m2 。p=6.6 fg=10k 。地基承载力满足要求!七、卸49、料平台搭设大样图 卸料平台平面图 八、操作平台安全要求：次梁在主梁上面，卸荷的钢丝绳必须搭设在主梁与立杆的扣件上。为加强侧向稳定,每层的主梁伸入板锚固段必须锁牢固,每30加设一道水平剪刀撑，每层还须加设一道双钢管“八”字状的平面斜撑；卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上；卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口;卸料平台左右两侧的立杆搭设按安装大样进行施工,剪刀撑搭设到顶部；卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩;卸料平台使用时，应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复；操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。