1、目录一、编制依据3二、工程概况3三、高支模施工方案43.1、支模采用的主要材料43.2、B区地库顶上3层商业配套高大模模板及支撑设计4、商业配套设施2层屋顶层架空满堂架模板及支撑设计4、300*750梁进行模板及支撑设计43.3、高支模构造措施5四、高支模施工方法74.1、材料74.2、施工顺序74.3、安装支撑系统84.4、梁、板模板的安装94.5、顶、梁板模板支撑的拆除94.6、技术安全措施104.7、预防坍塌事故的技术措施104.8、预防高空坠落事故安全技术措施114.9、混凝土浇筑方法及技术措施12五、高支模的施工管理135.1、高支模系统管理机构：135.2、高支模施工注意问题：132、六、监测措施14七、高大模模板设计及支撑计算书167.1、地下车库B区有梁板部位模板及满堂架计算书167.2、300*750梁侧模板计算书237.3、300*750梁模板扣件钢管高支撑架计算书26一、编制依据建筑施工模板安全技术规程JGJ162-2008；木结构设计规程GB50005-2003；混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；xxxx金色名郡二期一标工程3#楼结构施工图纸；xxxx金色名郡二期一标工程施工合同;建筑施工计算手册2004版等。(8) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；二、工程概况本工3、程位于xx市xx区xx路与xx路交叉口（xx），是xx一航xx地产有限公司开发的住宅小区。本工程总建筑面积约66450平方米。包含两栋高层住宅楼及一个独立地下车库及车库配套商业设施（具体详见下表）。楼号结构类型层数建筑面积其中地下面积地下车库及商业配套设施框架地下1层，商业配套部分地上3层2295014518根据根据业主提供的设计图纸，按照国家规范及地方性强制性规范，设计图纸中的水平混凝土构件模板搭设高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10KN/，或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑工程均属于高大模模板支撑系统。根据图纸设计内容，图纸中属于高大模模板支撑系统的部位主要有：地库B区4、顶上三层商业配套根据图纸设计要求，商业配套部分中由于二层为架空部分，不存在板，导致满堂架搭设两层合为一层，二层层高为3.9m，三层层高为3.96，屋面板板厚120mm，满堂架搭设高度为7.74m，接近高大模设置要求（支撑高度为8m的应按照高大模进行处理），故按照高大模进行计算设计，并选取其中截面最大梁300*750进行梁模板及支撑计算。其余截面小的量均按照300*750梁进行布置。三、高支模施工方案3.1、支模采用的主要材料钢管：483.5mm；枋木：50*100木方；胶合板：915mm1830mm183.2、B区地库顶上3层商业配套高大模模板及支撑设计3.2.1、商业配套设施2层屋顶层架空满5、堂架模板及支撑设计商业配套设施屋面顶板厚度为130mm厚，屋面顶板标高为12.00，二层板面标高为4.14，满堂脚手架搭设高度为7.7m，地下室顶板模板采用18mm厚九夹板，主龙骨采用483.5钢管400mm；次龙骨采用间距300mm双面刨光50100mm木方；支撑采用满堂架，支撑一层模板时必须加设剪刀撑，立杆间距严格控制，纵向立杆间距控制在0.8 m，横向立杆间距控制在0.8m，并在办下满堂架主龙骨与立杆相连部位全部采用双扣件进行加强。在满堂架周圈设置连续式剪刀撑，并在中央部位每隔46m设置垂直剪刀撑。3.2.2、300*750梁进行模板及支撑设计根据模板计算，梁的侧模、底模均采用18mm厚6、九夹板，主龙骨采用483.5钢管400mm。次龙骨采用间距300mm双面刨光50100木方。在梁高方向加设1道16对拉螺杆，梁纵向设置间距为400mm，梁侧模、底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运到作业面组合拼装。然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，梁底两侧立杆间距为0.8m，梁纵向立杆设置间距为0.8m，小横杆设置间距为0.4m，小横杆与立杆相连部位采用双扣件进行加强。3.3、高支模构造措施1、现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，气功高度宜为全跨长度的1/10003/1000.2、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置7、临时固定设施。3、对梁板安装二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值；4、梁板立柱间距，为保证其相连成为整体，梁板支撑立柱间距应设置为相等或成倍数。地下室中由于梁板支撑立杆间距均设置为800mm，标准层中梁高大模两侧板支撑立杆间距应与梁支撑立杆进行统一，设置为800mm，且高大模模板支撑时，下层承重底板应进行加强，及高大模部位的承重杆件不得进行拆除，且高大模部位立杆下部均应设置方木进行衬垫。5、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按照纵下横上的程序设置扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距，8、在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。6、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48*3.5mm的钢管，用扣件与钢管立杆扣牢，钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。7、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。8、吊运模板时，必须符合下列规定：1）作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完9、整有效，在升降过程中应设置专人指挥，统一信号，密切配合。2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。4）严禁起重机在架空输电线路下面工作。9、工具式钢管单立柱支撑的间距应符合支撑设计的规定，立柱不得接长使用，所有夹具、螺栓、销子和其他配件应处在闭合或拧紧的位置。10、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。11、当钢管立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低10、差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。12、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻俩立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。13、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上；14、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与底面顶紧，夹角宜为4560，当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连11、续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑.15、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。四、高支模施工方法4.1、材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用50mm100mm木枋。支撑系统：钢管脚手架（483.5mm）及配件、16对拉螺栓等。4.2、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板脚手架安装架设梁底纵横木枋于脚手架上梁底模板及侧模板安装架12、设板底木枋于脚手架横杆上筑楼板模板安装筑梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑筑混凝土养护，达到设计强度等级的100%筑拆下脚手架筑拆除梁、板模板，清理模板筑拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架4.3、安装支撑系统采用钢管脚手架支撑模板。梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。顶模安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。大梁立杆与立杆之间采用水平杆进行拉结保证其整体性，大梁立杆应与顶板满堂架尽量连接13、在一起，可通过相连扣件将力传递于满堂架共同承担。4.4、梁、板模板的安装梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架水平小横杆的标高，将其调至预定的高度，然后在其上安装梁底横楞，横楞采用50mm100mm木枋，间距为200mm。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。并按照模板计算设置对拉螺杆。楼面模板的安装首先根据图纸层高要求计算满堂架立杆高度，根据模板施工方案计算出立杆设计14、间距、步距等后再搭设满堂架，按设计要求调整顶部水平顶撑横杆标高，并在水平横杆上布设架设板底横楞（50mm100mm木枋），横楞间距为300mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。4.5、顶、梁板模板支撑的拆除大梁及悬挑构件待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，强度不够不得拆除大梁及悬挑构件部位顶撑及模板。拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。拆除模板时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆15、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。4.6、技术安全措施1）脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2）对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3）搭设在大梁底板的立杆下部可采取垫铺14的槽钢进行传力。4）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5）脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7）水平加固杆应设在脚16、手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12）脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。14）拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。4.7、预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制17、施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋18、面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。4.8、预防高空坠落事故安全技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术的副老总审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系19、的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部20、应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。4.9、混凝土浇筑方法及技术措施大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问21、题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。五、高支模的施工管理5.1、高支模系统管理机构： 5.2、高支模施工注意问题：高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设、拆22、除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。六、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。323、）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架24、高度H内相对值H/400钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及科计委等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10、观测点的布设：根25、据图纸情况，整栋楼的最大截面梁为3001920mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，即此梁的跨中部位为最大受力点，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点（如下图）。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。七、高大模模板设计及支撑计算书7.1、地下车库B区有梁板部位模板及满堂架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为7.6米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，26、立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1300.800+0.3500.800=2.880kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 3827、.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.22.880+1.42.400)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/43200=1.420N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.880+1.4228、.400)0.300=1.227kN 截面抗剪强度计算值 T=31227.0/(2800.00018.000)=0.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2803004/(1006000388800)=0.124mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.130029、.300=0.975kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.975+1.20.105=1.296kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.022/0.400=2.556kN/m 最大弯矩 M =30、 0.1ql2=0.12.560.40 最大剪力 Q=0.60.4002.556=0.613kN 最大支座力 N=1.10.4002.556=1.125kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.041106/83333.3=0.49N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度31、必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3613/(250100)=0.184N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.980400.04/(1009500.004166666.8)=0.009mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最32、大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.434mm 最大支座力 Qmax=3.257kN 抗弯计算强度 f=0.244106/4491.0=54.23N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.869mm 最大支座力 Qmax=7.002kN 抗弯33、计算强度 f=0.456106/4491.0=101.52N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.00kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!为保证安全施工，现场采用双扣件进行加强 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其34、抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1297.600=0.981kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1300.8000.800=2.080kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.285kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒35、混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 6.63 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压36、强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 73.93N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 28.72N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨37、度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1755.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm130mm，截面有效高度 h0=110mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.2(0.35+25.000.13)+ 11.2(0.9866/438、.50/4.50)+ 1.4(2.00+1.00)=19.25kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5019.25=86.64kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051386.644.502 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C18.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.99N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1755.00360.00/(4500.00110.008.99)39、=0.14 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.139 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1394500.000110.00029.010-6 结论：由于Mi = 68.01=68.01 Mmax=90.00 所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.2(0.35+25.040、00.13)+ 11.2(0.35+25.000.13)+ 21.2(0.9866/4.50/4.50)+ 1.4(2.00+1.00)=29.99kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5029.99=134.94kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513134.944.502 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天后混凝土强度达到83.21%，C30.0混凝土强度近似等效为C25.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = 41、Asfy/bh0fcm = 1755.00360.00/(4500.00110.0011.88)=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.1044500.000110.000211.910-6 结论：由于Mi = 68.01+67.29=135.30 Mmax=190.35 所以第24天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑可以拆除。7.2、300*750梁侧模板计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=750mm， H方向对42、拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算43、只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产44、生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)0.75=32.220N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1032.2200.3002 f=0.290106/40500.0=7.160N/mm2 梁侧模面45、板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30032.220=5.800kN 截面抗剪强度计算值 T=35800/(275018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.75=21.60N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67721.600300.04/(1006000.00364500.0)=0.54246、mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.750.40/1=12.89kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨47、的计算间距400mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!7.3、300*750梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.7米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm750mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，48、 梁底增加0道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.0000.1300.5000.400=0.780kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7500.400=7.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(20.750+0.300)/0.300=49、0.840kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.400=0.360kN 均布荷载 q = 1.27.500+1.20.840=10.008kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 50、经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.753kN N2=1.753kN 最大弯矩 最大变形 V = 1.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15010001000/21600=6.944N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31753.0/(2400.00018.000)=0.365N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.131mm 面板的最大挠度小于51、300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.753/0.400=4.383kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.380.40 最大剪力 Q=0.60.4004.383=1.052kN 最大支座力 N=1.10.4004.383=1.929kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 4152、6.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.070106/83333.3=0.84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31052/(250100)=0.316N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6773.653400.04/(1009500.004166666.8)=0.016mm 木方的最大挠度小于400.0/25053、,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.868mm 最大支座力 Qmax=2.533kN 抗弯计算强度 f=0.590106/4491.0=131.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中54、荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.676mm 最大支座力 Qmax=5.446kN 抗弯计算强度 f=0.355106/4491.0=78.97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值55、,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.45kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1297.700=1.193kN N = 5.446+1.193=6.639kN 56、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中57、心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 77.92N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 28.76N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014； 公式(3)的计算结果： = 38.51N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.58、5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.59、031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全