1、地铁模板和脚手架施工方案目 录1、工程概况- 3 -1。2。2 地下管线- 3 -1.2。3 地面交通- 4 2、施工单元划分 4 -3、车站主体结构施工 6 -3。1、车站主体结构施工程序- 6 -3。2、模板及脚手架主要材料 7 4、模板及脚手架系统检算 7 -4.1、脚手架受力计算 7 4。1.1脚手架单根压杆的设计荷载 7 -4.1.2脚手架单根立杆受力计算- 8 -4。1.2。1.上层荷载: 8 -4.1。2。2。下层荷载:- 9 -4。1.3、侧墙支撑架受力计算 9 -4.1。3.1。新浇注混凝土对模板产生的最大侧压力为： 9 -4。1.3。2.倾倒混凝土产生的荷载2KN/m2 12、1 -4。2、模板支撑系统的计算 11 -4。2.1 梁计算- 11 4.2。1.1梁底模板- 12 -4。2。1.2梁底横枋- 13 -4。2。1。3纵枋- 13 4.2。1。4侧模板- 14 4.2.2 楼板计算 16 4。2.2。1板底模板- 16 -4.2.2.2板底横枋- 17 4.2。2。3纵枋 18 -5、模板的施工 18 -5。1侧墙及立柱模板的施工- 18 -5.2 楼板及梁模板的施工 19 -5。3模板的加工、制作与验收 19 5。4模板的安装- 20 -5。5 模板的拆除 21 5.4.1 侧模 21 5.4。2 底模- 21 6、模板施工技术措施- 22 6。1 模板施3、工的一般要求- 22 6.2 模板施工的技术措施 22 7、脚手架的施工- 24 7。1、脚手架施工技术措施 24 7。2、脚手架的验收、使用及管理 24 8、安全保证措施 25 8。1、安全防护- 25 8。2、模板及脚手架吊运注意事项- 26 -1、工程概况石榴庄路站工程位于马家堡西路和石榴庄路路口交汇处,车站设计起讫里程：K1+428。510K1+616。550,长188。04m，车站设4个出入口、2个风道、1个消防通道。车站主体穿越石榴庄路路口段采用浅埋暗挖法施工,其结构形式为单层双柱三连拱结构；两端采用明挖顺作法施工，其结构形式为双层三跨矩形框架结构，标准段开挖宽度为20.8m。车站4、南端明挖93。75米,中间暗挖31.54米,北端明挖62.75米.附属结构中，消防通道、二三号出入口及一二号风道采用暗挖施工,一号出入口及四号出入口采用明挖法施工,其中三号出入口和二号风道与在建的高层建筑时代风帆合建，车站及周边环境平面位置见图1所示。图1石榴庄路站平面示意图石榴庄路站位于马家堡西路永中偏东,为南北向城市主干道，站址周边主要以办公和居住用地为主.车站西南象限有北京通信公司马家堡电话局十层办公大楼,西北象限为在建的宣武开发公司的高层公建及住宅（时代风帆)，东南象限是13层的国际科技服务中心办公楼，东北象限是晨新园小区多栋六层居民楼。1。2。2 地下管线车站范围内管线埋设相对较多，5、分布范围广。包括有污水管、雨水管、给水管、中水管、天然气、电力(地下直埋和架空电缆）、电信、电信格栅管、歌华有线、热力、路灯电力线、交通信号灯（线)等13类33条管线。对车站施工有影响的管线需进行永久改移、临时改移或悬吊保护等技术措施。对车站东侧和车站结构相冲突的DN1550雨水管及车站北基坑内的热力管沟拟采用永久改移。对其他影响施工的管线，分别采取临时改移，加强保护等措施，尽可能的将影响结构施工的管线全部改移出结构施工范围。1。2。3 地面交通马家堡西路为50米宽城市干道，双向六车道,目前车流量较少,高峰期约在800辆/小时左右，因车站工程主要位于马家堡西路永中偏东，在施工时需进行交通疏导,6、确保车流行驶畅通.2、施工单元划分为方便施工安排及施工操作，根据设计及相关规范要求划分施工单元，设置纵向施工缝及环向施工缝，施工缝设置原则为:1、在满足设计规范要求、方便施工的前提下，尽量少留或不留施工缝.2、施工缝位置避开出入口及风道,以保证施工缝的整体性。3、每个施工单元长度在16m左右，即两个柱跨长度。4、在多跨结构段设于结构柱间受力较小部位，即梁跨的1/31/4处。按上述原则，本车站主体结构共划分为十个单元（图2）。.图2主体结构施工单元划分示意图3、车站主体结构施工3.1、车站主体结构施工程序序号程 序说 明11。清理垫层，施工底板SBS卷材防水层。2。铺筑细石混凝土保护层.3。绑扎7、底梁及底板钢筋。4.立模并浇筑底板混凝土。21。 底板混凝土养护至设计强度要求时，拆除第三道钢支撑。2。铺设站台层侧墙SBS防水卷材。3. 绑扎站台层侧墙及中柱钢筋，支立墙、柱模板及脚手架。4。 浇筑混凝土。31。 中柱及站台层侧墙混凝土养护至设计强度要求时，铺设中板附近部分侧墙SBS防水卷材。2. 绑扎中板及附近部分侧墙钢筋，支立墙、板、梁模板及脚手架。3。 浇筑混凝土。41. 中板混凝土养护至设计强度要求时，拆除第二道钢支撑。2。铺设站厅层侧墙SBS防水卷材。3。 绑扎站厅层侧墙、柱及顶板钢筋，支立墙、板、柱模板及脚手架。4。 浇筑混凝土。51.施工站台板及内部附属结构。2.铺设顶板防水材8、料。3顶板分层回填。4.恢复交通、绿地及地面设施。3.2、模板及脚手架主要材料（1）。普通覆膜胶合板 183091518 mm(2）.钢模板1500900mm(3).松什枋木100802000mm（4)。碗扣式脚手架 423。51200 mm423。5600 mm423.52160 mm车站主体结构中板、顶板、夹层板采用九合竹胶板，底板底梁、顶梁、侧墙采用1.50.9m组合定型钢模板，局部采用木模配套,楼梯、站台墙板等结构采用1。20.3常规模板工程施工技术。模板下方满铺方木进行衬垫，提高板模刚度，保证板面平整度要求，并且相邻两块竹胶板无论横向拼缝还是纵向拼缝，保证在同一根方木上进行搭接，设木9、钉固定,避免出现错台.侧墙采用大型钢模板，柱采用组合定型钢模板，钢模板与钢模板之间设置弹性垫片密封并压紧，保证模板接缝拼贴平密，避免漏浆。模板工程的施工质量符合混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。碗扣式脚手架用钢管规格为483.5mm的Q235A级普通钢管，钢管壁厚3.5mm，钢管得端部切口应平整，内外需涂刷防锈层，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造；下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造。4、模板及脚手架系统检算中板及顶板模板施工时，采用碗扣式脚手架，端头设置可调螺杆，初拟排10、距、行距、横向支撑间距均为0。6m，平面及铅垂面设置剪刀撑加固，以提高脚手架系统整体性。中板、顶板模板采用九合竹胶板，侧墙模板采用定型大型钢模板，钢板厚=4mm，模板下采用1515cm的枋木作为横撑(如图3所示）;柱模板采用组合定型大钢模板，为适应不同层高的需要,柱模板分成2700mm，1200mm，600mm三节。脚手架验算采用压杆稳定计算方法：4.1、脚手架受力计算4.1。1脚手架单根压杆的设计荷载计算公式为：计算参数如下：N压杆的设计荷载；K2考虑压杆的平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，取1.9；fy压杆的设计强度，取170N/mm2；欧拉临界应力；-0.3（1/100i)2；i压杆11、截面的回转半径；An压杆的净截面面积。计算：N=38。4KN图3 模板脚手架支立方案示意图4.1。2脚手架单根立杆受力计算按下层脚手架承受中板混凝土自重及顶板混凝土自重荷载考虑，仅验算下层脚手架单根压杆稳定即可，其荷载组成为：4.1。2.1.上层荷载：模板自重:0.35KN/m2;顶板混凝土自重：24。0KN/m3；钢筋自重:1.5KN/m3；施工人员及设备自重：1.5KN/m2；振捣混凝土产生的荷载：2。0KN/m2；倾倒混凝土产生的荷载：2。0KN/m2；合计为：24.975KN/m24。1.2。2。下层荷载：模板自重：0.35KN/m2；中板混凝土自重：24KN/m3；钢筋自重：1。1K12、N/m3;施工人员及设备自重:1。5KN/m2;振捣混凝土产生的荷载:2.0KN/m2；倾倒混凝土产生的荷载：2.0KN/m2;上层钢管自重：0.56KN/m2；合计为15。195KN/m2下层脚手架单根压杆承受荷载为:(24。975+15。195）KN/m20.81m2=32。54KN38。4KN，故下层脚手架单根压杆稳定.4。1。3、侧墙支撑架受力计算4.1.3。1.新浇注混凝土对模板产生的最大侧压力为：F=0。22to12V0.5F新浇注混凝土对模板产生的最大侧压力(KN）；混凝土的重力密度，取24KN/m3；to-新浇注混凝土的初凝时间,取5h;V混凝土的浇注速度，取2m3/h；1混凝13、土外加剂修正系数,取1。0；2混凝土坍落度修正系数，取1.15。设计取值:设计砼有效浇筑高度为900mm。砼墙体高度为5525mm。砼墙体厚度600mm.支撑间距为600mm.最大侧压力为F设计值：砼侧压力:F=0。22to12V0。5=0。2224200（20+15）1.21。15=41。6KN倾倒砼荷载值取2KN/采用内部式振捣器，取标准值为4KN/荷载组合F=1.241.6+1。4（2+4）=58.32 KN荷载调整F设计值0.85=F组合值F设计值=58。32/0。85=68。6 KN板面计算:强度：max=Mmax/rxwxfmax=343103/1（1/6）1000=228。6N/14、mm2f抗拉=205N/mm2挠度:Vmax=KfFl4/0=0.52168.61032004/2。0610533/12（10.32）=1.12mm1.2mm故板面计算符合要求。横肋计算：q=0.368.6 KN/=20.58 KN/Mmax=1/8ql2=1/820。586002=92.61104N/mm强度：max=92。61104/1。08483=109。16 N/mm2205 N/mm2挠度：跨中Vmax=q1l4/384EIx（24-5） =20。586004/（3842.06105212083）（24(1/2）2-5）=0。15898600/500=1.2mm悬臂部分挠度：Vmax15、=q1a4/8EIx=20。583004/3842.06105212083=0.01mm2预埋件受力计算:分析支架受力情况：取0点为力矩的0点,则：F13000=F2（4625+900/3）+F34625/2F13000=18。25（4625+190.37）4625/2F1=177。2KN根据最大强度理论计算取F1/sin450和（F1+F2）/cos450的最大值则预埋件最大拉力:F总=295.4KN单根预埋件最大拉力：F=295。4/2=147。7KN强度验算：预埋件为II级螺纹钢d=25mm，有效截面积314mm2轴心受拉强度：=F/A=147。7103/314=470.4N/mm2f=16、510N/mm2底座丝杠验算：N=F1=177.2KNAm=（19-2)2=907.9mm2强度验算=N/An=177。2103/907。9=195.3N/mm2f容许应力=205N/mm2稳定性验算：因底座丝较短,可忽略稳定性验算。4.1。3.2。倾倒混凝土产生的荷载2KN/m2侧墙脚手架单根横杆承受荷载为44.94KN/m20。81m2=36。4 KN38.4KN，所以侧墙脚手架横杆稳定。结论：中板、顶板支架立杆密度为0.90。9m，纵梁等部位立杆密度加密为0.60.6m，横杆每0。9m设置一层，并在脚手架系统水平面和铅垂面设置剪刀撑加固，能够满足要求。4.2、模板支撑系统的计算4。2。117、 梁计算以最大截面18001000的梁（底纵梁除外）为代表进行验算。材料梁底模板用18mm厚夹板；梁底木枋用80mm100mm木枋，横枋间距300mm,纵枋间距600mm;钢管脚手架排距600mm，或门式脚手架(门架）,排距600mm，在门架的中间位置另加1483。5钢管，用管扣扣牢。梁侧模板用18mm厚夹板;梁侧竖枋用80mm100mm木枋,竖枋间距300mm；压杆用2483。5钢管,沿梁高间距400mm布置；对拉螺杆M14，水平间距600mm。(2）标准荷载模板自重：q11=300 N/m2 （梁模板）q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）新浇筑混凝土自重：q2=24000 N/m3梁18、钢筋自重：q3=1500 N/m3振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2振捣混凝土垂直面荷载：q5=4000 N/m2新浇筑混凝土侧压力:q61=0.22t012V1/2=0。2224000200/（25+15)1。21.1561/2=89240 N/m2q62=240001.8=43200 N/m2取二者中较小值：q6=43200 N/m24.2.1。1梁底模板（1）荷载模板自重：Q1= q1111.2=30011。2=360N/m新浇筑混凝土自重：Q2= q211。81。2=2400011。81。2=51840 N/m梁钢筋自重：Q3= q311.81。2=300011.81。2=19、6480 N/m振捣混凝土水平荷载：Q4= q411。8=200011。8=3600 N/m荷载合计：q底=Q1+Q2+Q3+Q4=360+51840+6480+3600=62280N/m=62.3N/mm（2)底板强度验算模板厚18 mm，板=13 N/mm2。横枋间距300 mm。计算简图：q底=62.3N/mmq底=98。4 N/mm300 300 300底板弯矩(按三跨连续梁计算） 查建筑结构静力计算手册，得三跨连续梁的公式、系数：M中=0.08q底l2=0.0862。33002=448560 N。 mmM支=0.1q底l2=0.162。33002=560700 N。 mm取M底=5620、0700 N。 mm底板W底=1000182/6=54000 mm3底板强度底=M底/W底=560700/54000=10。38 N/ mm2板=13 N/mm2,满足。(3）底板刚度验算q底0=Q1+Q2+Q3=360+51840+6480=58680N/m=58。7 N/mmE=9000 N/mm2，I底=1000183/12=486000 mm4底=0。677q底0l4/（100EI底）=0。67758。73004/（1009000486000)=0。74mm底=300/250=1。2 mm,满足。4.2.1。2梁底横枋（1）荷载模板自重:Q1= q12(1+（1。80。7)2)0.2521、1.2/1=500(1+1。12）0.251.2/1=480 N/m新浇筑混凝土自重：Q2= q21.80.31.2=240001.80。31。2=15552 N/m梁钢筋自重:Q3= q31。80。31.2=30001。80。251.2=1620 N/m振捣混凝土水平荷载:Q4= q40.251。8=20000。251.8=900 N/m荷载合计:q横=Q1+Q2+Q3+Q4=480+15552+1620+900=18552 N/m=18.55N/mm（2）横枋强度验算横枋80mm100mm，枋=13 N/mm2，纵枋间距600 mm。计算简图： q横=18.55N/mm q横=18.55N22、/mm A B150350 350 150 a=150 b=350700 查建筑结构静力计算手册,得一端简支另一端固定梁的公式、系数：系数:a=150mm,l=350mm,=a/l=0.429， R横A=ql（3+8+62）/8=18。55350（3+80.429+60。4292）/8=6116。1N R横B=ql(562）/8=18。55350(560.4292)/8=3161.7N M横=ql2（122）/8=18.553502(120.4292)/8=179494。4N。mm 横枋W横=801002/6=133333mm3 横枋横=M横/W横=179494.4/133333=1。35 N23、/mm2枋=13 N/mm2，满足。（3)横枋刚度验算（近似按简支梁验算）q横0=Q1+Q2+Q3=480+15552+1620=17652 N/m=17。7N/mm E=9000 N/ mm2，I横=801003/12=6666667 mm4横=0。02083q横0al3(162+63）/（EI横）=0。0208317.71503503（160.4292+60。4293)/（9000486000)=0.2 mm横=350/250=1.4 mm，满足。4.2。1.3纵枋（1）荷载 由横枋的支座反力R横B传给纵枋：P纵=2R横B =23161.7=6323.4N（2）纵枋强度验算纵枋80mm1024、0mm，枋=13 N/mm2,支顶间距600mm.纵枋弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置计算.计算简图： P纵=6323.4 N600 M纵=P纵l/4=6323。4600/4=948510 N. mm 纵枋W纵=801002/6=133333 mm3 纵枋纵= M纵/W纵=948510/133333=7。11N/mm2枋=13 N/mm2,满足。(3)纵枋刚度验算 E=9000 N/mm2，I纵=801003/12=6666667 mm4纵=P纵l3/(48EI纵)= 6323。46003/（4890006666667)= 0.5 mm纵=600/250=2。4 mm，满足.(425、）支座反力 R纵=P纵/2=6323。4/2=3161.7 N4。2。1.4侧模板（1）荷载振捣混凝土荷载：Q1=q51.4=40001。4=5600 N/m2新浇筑混凝土侧压力:Q2= q61。2=432001。2=51840 N/m2荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+51840=57440 N/m2=0.057 N/mm2 有效压头高度：h=F/=51840/24000=2.1 m（2）侧板强度验算模板厚18mm，板=13 N/mm2。竖枋间距300mm。q侧=Q0(1800650)=0。0571100=65。55N/mm计算简图： q侧=65.55N/mm300 300 300侧板弯矩26、（按三跨连续梁计算）：M中=0.08q侧l2=0。0865。553002=471960 N. mmM支=0.1q侧l2=0。165。553002=589950 N. mm取M侧=589950N. mm侧板W侧=（1800650）182/6=62100 mm3侧板强度侧=M侧/W侧=589950/62100=9。5 N/mm2板=13 N/mm2，满足。(3）侧板刚度验算q侧0=Q2（1.80。65）=518401.1=59616 N/m=60 N/mm E=9000 N/mm2,I侧=(1800650）183/12=558900 mm4侧=0。677q侧0l4/(100EI板)=0.6776027、3004/(1009000558900)=0.65 mm侧=300/250=1。2 mm，满足。（4）竖枋强度验算q竖=Q0300=0。057300=17.1 N/mm计算简图：400400400q竖=17.1 N/mm竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算)：M竖=q竖l2/8=17.14002/8=342000N. mm竖枋W竖=801002/6=133333 mm3竖枋强度竖=M竖/W竖=342000/133333=2.6N/mm2枋=13 N/mm2，满足。(5)压杆（2483.5钢管）强度验算483。5钢管：A钢=489.3mm2，W钢=5078mm3，钢=205 N/mm2。P杆= Q03028、0400=0.057300400=6840N计算简图： P杆=6840Na=150 300 a=150 600M杆= P杆a=6840150=1026000N。 mm杆=M杆/(2W钢)= 1026000/(25078)=101 N/mm2钢=205 N/mm2,满足。（6）对拉螺杆强度验算 N=Q0400600=0.057400600=13680 N选用M14对拉螺杆，N=17800NN=13680N，满足。4.2.2 楼板计算中板厚为400mm，顶板厚为700mm，以最大截面700mm的板为代表进行验算，取最大层高为5500mm.(1)材料板底模板均用18mm厚夹板；板底木枋用80mm1029、0mm木枋，横枋间距350mm，纵枋间距1200mm；支顶用门式钢管脚手架（门架），排距600mm.(2)标准荷载模板自重：q11=300N/m2 (梁模板）q12=500N/m2 (梁模板及小楞）新浇筑混凝土自重：q2=24000 N/m3板钢筋自重:q3=2000 N/m3振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2施工人员及施工设备荷载：q5=2500 N/m34。2.2.1板底模板（1）荷载模板自重:Q1= q1111.2=30011。2=360N/m新浇筑混凝土自重：Q2= q210。71。2=2400010。71。2=20160 N/m梁钢筋自重：Q3= q30。711.2=1530、000。711.2=1260 N/m振捣混凝土水平荷载：Q4= q411.4=200011.4=2800 N/m荷载合计：q底=Q1+Q2+Q3+Q4=360+20160+1260+2800=24580 N/m=24。6 N/mm（2）底板强度验算模板厚18 mm，板=13 N/mm2。横枋间距350mm。计算简图:q底=24.6 N/mm 350 350 350按多跨连续板计算M中=q底l2/10=24.63502/10=298900 N。 mm底板W底=bh2/6=1000182/6=54000 mm3底板强度底=M底/W底=298900/54000=5.5N/mm2板=13 N/mm2，31、满足。（3）底板刚度验算q底0=Q1+Q2+Q3=360+20160+1080=21600 N/m=21。6 N/mm E=9000 N/mm2，I底=1000183/12=486000 mm4底=0.677底q底03504/（100EI底）=0。67721。63504/（1009000486000)=0.5 mm底=350/250=1.4 mm，满足。4。2.2.2板底横枋(1）荷载模板自重：Q1= q1210.351。2/0。4=50010.351。2/1=210 N/m新浇筑混凝土自重：Q2=q20.70。351.2=240000。70.351.2=7056N/m梁钢筋自重：Q3=q3032、.70.351.2=15000。70.351。2=441 N/m振捣混凝土水平荷载：Q4=q40。351.4=20000.351。4=980 N/m荷载合计：q横=Q1+Q2+Q3+Q4=7056+441+210+980=8687 N/m=8.7KN/m（2）横枋强度验算横枋80mm100mm，枋=13 N/mm2，纵枋间距1200mm。计算简图： 8。7KN/m4001200400R1=R21/228.78。7（KN)M中=1/88.71。221/28。70.42=0.87（KNm)M支点=-1/28。70。42=0。7（KN*m)=M/W=870000/133333=6。5N/mm2 =133、3N/mm2max=ql4524(a/l)2/334EI=8。712004(524(400/1200）2）/（33490006666666。67）=2.1mm3mm 满足。4.2。2.3纵枋按三等跨连续梁计 8.7kN 300 300 300 300 300300 R1=R21/228.78.7（KN）M=1/48。70。6=1.31(KNm)=M/W=1310000/133333=9.8N/mm2 8100梁、拱、壳8758100悬臂构件2752100模板的拆除:拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。先将支柱上的可调上托松下，先拆上层排架，拆下连接模板的附件，再用钢钎撬动34、模板，使龙骨和模板落在底层排架上，拿下模板和代龙,待上层模板全部运出后再拆下层排架，最后拆除水平拉杆和支柱。拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理.6、模板施工技术措施6。1 模板施工的一般要求模板工程的施工质量符合混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。对模板及其支撑结构进行检算，以保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，不致发生不允许的变形与下沉。本车站采用碗扣式脚手架支撑系统，用外径为48mm壁厚3。5mm的钢管焊接而成，长度24m。顶板、中板采用九合竹胶板,模板下方35、满铺方木进行衬垫,提高板模刚度，保证板面平整度要求，并且相邻两块竹胶板无论横向拼缝还是纵向拼缝,保证在同一根方木上进行搭接,设木钉固定，避免出现错台.侧墙采用大型钢模板，钢模板与钢模板之间设置弹性垫片密封并压紧，保证模板接缝拼贴平密,避免漏浆。侧墙模板采用槽钢焊接支撑架形式支护。模板用于结构施工前，先进行除锈及清污处理。九合竹胶板板模在模板拼装校正完成后、板梁钢筋绑扎前进行脱模剂涂刷，侧墙大型钢模板在模板支立前涂刷脱模剂，脱模剂采用专用水性脱模剂均匀涂刷，保证后期脱模效果。结构混凝土浇筑前，对侧墙、立柱、板梁模板所有拼缝进行一次细致检查,对可能造成漏浆的拼缝采用玻璃胶在模板外侧进行密封，以保证36、模内混凝土面的光滑平顺。混凝土开盘浇注前，对模板表面进行彻底清洗润湿，清除焊碴、杂物，保证模板表面清洁干净，以提高混凝土表面颜色一致性，控制好混凝土结构外观质量。模板安装后仔细检查各构件是否牢固，固定在模板上的预埋件和预留孔洞是否有所遗漏，安装是否牢固，位置是否准确，模板安装的允许偏差是否在规范允许值以内，模板及支撑系统的整体稳定性是否良好,不留施工隐患。在浇筑混凝土的过程中，经常检查模板的工作状态，发现变形、松动现象及时予以加固调整.大型钢模板及九合竹胶板用汽车运输进场，钢模板是用吊车进行装卸，木模板使用人工装卸，按要求整齐摆放,堆码于场地规划位置，以便于吊装、使用。施工过程中的模板运输采用37、汽车吊配合龙门吊车进行吊运，首先用汽车吊将钢模板吊运（木模板采用人工运输）至龙门吊作业区域内,然后使用龙门吊车下放模板至合适位置架设。6.2 模板施工的技术措施（1）模板必须支撑牢固、稳定，无松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。对超重、大体积混凝土施工时模板支撑刚度须进行施工设计计算，并经监理验算。（2)模板拼缝平整严密，并采取措施填缝,保证不漏浆，模内必须干净。模板安装后及时报验及浇砼.（3）模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才立模安装。（4)顶板（中板）结构支立支架后铺设模板,并考虑预留沉降量.当跨度大于4m时，模板起拱，起拱高度为跨度的3。以确保净空和限界要求.侧墙模板采用木模板,38、模板拼缝处内贴止水胶带,防止漏浆。(5）结构变形缝处的端头模板钉填缝板，填缝板与嵌入式止水带中心线和变形缝中心线重合并用模板固定牢固。止水带不打孔及用铁钉固定。填缝板的支撑必须牢固，确保不跑模。（6）模板安装前使用脱模剂。（7）模板（包括预埋件、预留孔）安装的允许偏差按下表要求进行控制。模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查频率检验方法范围点数1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺检验不刨光模板53模内尺寸宽柱51用尺量梁0、10板0、-10高柱0、-51用尺量梁0、10板0、10长柱0、51用尺量梁0、-5板0、539、4侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线,量取最大矢高处梁H/1000板L/2000且105预留孔洞位置10每个孔洞1用尺量6预埋件钢板联板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪测量外露长度101用尺量7、脚手架的施工7。1、脚手架施工技术措施1、脚手架组装顺序：立杆底座立杆横杆斜杆接头锁紧上层立杆立杆连接销横杆.2、立杆垂直度偏差不得大于架高的1200.3、立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件,对接应符合下要求：立杆上的对接扣件应交错布置,两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,40、各接头中心距主节点的距离不应大于步距的13，同一步内不允许有二个接头。4、脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。6、大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求:对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。7、脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横41、杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺,应铺满铺稳,靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板.8、搭设中每隔一层脚手架要及时与结构进行牢固拉结,以保证搭设过程中的安全,要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。9、脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m.剪刀撑各接头均必须采用对接扣件连接。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm.10、用于大横杆对接的扣件开口避免朝上,以防雨水进人,导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。7.42、2、脚手架的验收、使用及管理1、脚手架所需钢管、扣件及其它零部件用汽车运输进场，人工配合吊车进行装卸，按要求摆放整齐，堆码于场地规划位置，以便于吊装、使用。施工使用时，人工运输至龙门吊下料斗内,吊运至结构底板，人工进行搭设。2、把好验收关.搭设过程中的架子,每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。3、工程的施工负责人，必须按方案要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底,班组必须严格按操作要求和安43、全技术交底施工.4、基础、卸荷措施和架子分段完成后,应由安全、技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。5、架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。6、施工层脚手板和施工层临边必须设兜网和立网，以保证高处作业人员的安全。7、架子搭好后要派专人管理，未经安全员同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。8、架子上不准有任何活动材料,如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。9、在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业,雨后上架前要制定防滑措施，穿防滑鞋.10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管44、等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。8、安全保证措施8.1、安全防护1、各种施工、操作人员须经过安全培训,不得无证上岗,各种自制设备、设施通过安全检验及性能检验合格后方可使用.2、现场照明设施齐全,配置合理，经常检修，保证正常的生产、生活.3、 设立为确保工程安全施工所需的足够的标志、宣传画、标语、指示牌、警告牌、火警、匪警和急救电话提示牌等。4、 施工现场至少配备一名专职安全员或安全工程师,负责建立并实施安全生产例会和安全技术交底制度.5、架子安装及模板施工人员必须佩戴安全帽、安全带系防滑鞋.6、 配备装备良好的临时急救站和称职的医护人员。7、 现场常备应急车辆，以利伤病人员迅速转移45、救治，与附近医院保持联系，出现问题及时处理。8.2、模板及脚手架吊运注意事项1、吊装前,做好安全教育及安全技术交底工作，做好吊索、吊钩及起重机械的检查，发现问题及时解决；2、模板及脚手架吊运时，必须保证捆扎牢固,吊运前设专人检查;3、吊装作业区域内非操作人员严禁入内，吊物下方严禁站人,吊装时设专人指挥;4、吊车司机及指挥人员必须持证上岗，严禁顶岗和无证操作；5、施工人员应遵守安全技术操作规程，严禁违章作业和野蛮施工，严格执行“十不吊”原则;6、在六级及以上大风或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应停止起重吊装作业,雨雪过后作业前,应先试吊，确认制动器灵敏可靠后方可进行作业；7、重物提升和下降速度应平稳、均匀,不得突然制动；8、严禁对运转中的机械设备进行维修、保养、调整等作业。