1、第一章 工程概况1.1 工程概况六号线【某某站】位于xx市xx区六二三路与大同路交叉口处，地面为交通繁忙珠江隧道口、六二三路及密集的商业区、居民区，上部有xx市内环路高架桥，地下穿行地铁1号线及人行隧道，一号线某某站位于本基坑西侧，距本工程主体基坑40m，其围护结构底埋深约为20.3m。地貌形态为珠江三角洲冲积平原地貌、地势低平，沿线地面标高基本介于7.008.30m。本车站中心里程为YDK8+114.811，起点里程YDK8+072.211，终点里程YDK8+158.611，车站为地下四层二跨钢筋混凝土箱型结构。车站总长度86.4m，标准段外包总高/总宽为25.77m/19.7m（不含围护结2、构），顶板埋深为2.6m。车站主体结构主要尺寸：构 件构件尺寸（mm）构 件构件尺寸（mm）顶板800顶纵梁10001800中板400(200)中纵梁10001000（1200）底板1300底纵梁14002800侧墙负一、二层一、650中柱负一、二层8001100负三、四层800负三、四层8001200混凝土工程概况：部位强度等级底板、底梁及负三、四层内衬墙：C30S10防水混凝土C30S10防水混凝土顶板、顶梁及负一、二层内衬墙：C30S8防水混凝土C30S8防水混凝土柱（Z2、Z3、Z4）C50混凝土车站结构内部其他混凝土构件C30混凝土底板下垫层C20混凝土道床内回填混凝土C20混凝土13、.2 编制依据 在本施工方案的编制过程中，主要以以下几项为依据：1、xx市轨道交通六号线某某站土建工程设计图纸。2、现行国家有关规范、规程和标准1）、建设工程安全生产技术 建设部工程质量安全监督与行业发展司组织编写 2004.062）、建筑施工安全检查标准 JGJ59-993）、施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-20054）、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-915）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第二章 支架及模板施工2.1 施工分块及分层概括根据设计要求：车站结构的施工缝应设在结构弯矩较小且便于施工的部位，并注意保证车站内部设施（如水池、电梯4、井、出入口等）的完整性，横向施工缝的间距宜控制在20m左右，一般设在柱端的1/41/3跨附近。内衬墙水平施工缝留设：底板面上1000mm，中板底下600mm，中板面上300mm；顶板底下600mm共8道。主体结构拟采用间隔跳仓法施工，以减少由于温度应力和砼收缩所产生的裂缝。竖向及横向施工缝均用3mm厚镀锌钢板止水带和部分在外侧设置背贴式止水带结合收口。梁板跨度大于四米时，模板面预留1/10003/1000起拱度。根据要求，我项目部计划把该车站分为9层6块施工段进行施工，分块长度为8.45m20.35m。车站的结构（含板、墙、柱）施工分块及分层图见图一及图二。图二、主体结构分块图2.2 模板构件5、选用要求边墙采用1500mm100mm、1500mm200mm、1500mm300mm、1500mm600mm的钢模板，底角预埋22mm的螺栓，水平对撑、斜撑，采用48mm钢管支撑；底板及顶板斜角、梁、柱采用1800mm820mm20mm胶合模板，483钢管及配套顶托，内、外楞采用截面尺寸为4000mm80mm80mm的木枋及其他建筑材料。所选用的材料质量需符合现行国家标准规定。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品6、质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。2.3 模板体系设计情况站台及站厅层均采用相同结构构造的扣件式钢管脚手架。扣件式脚手架的结构构造如下：立柱的纵横向间距为0.60.8m（垂直行车方向为0.8m）,竖向每隔0.8m高设一道纵横水平拉杆，底层水平拉杆（即扫地杆）用预埋于板面砼的钢筋扣紧，每层水平拉杆兼作侧墙或中隔墙的横向撑杆，用以承受侧墙或中隔墙砼浇筑时的砼侧压力，并加设斜撑支承于底（中）板上。为加强脚手架的整7、体稳定性，需加设剪刀撑，在模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。每根脚手架立柱柱脚加设底座，顶部加设可调节顶托托住模板外楞。模板支架立面及平面示意见下图。模板支架立面示意图模板支架立面示意图模板支架平面示意图本主体结构工程所有模板均采用20厚胶合模板；内楞采用80*80mm木枋，外楞采用80*80mm木枋，侧墙选用48 t=3mm的钢管做对撑和斜撑。中、顶模板支撑体系示意图大样一大样二2.4 模板及支架搭设2.4.1 钢管脚手架搭设使用的材料必须有出厂合格证，弯曲、变形、开裂的严禁用于支8、顶架搭设施工。1、立杆 立柱的纵横向间距为0.60.8m（垂直行车方向为0.8m）。底板及中板施工时适量预留高出底板面100mm的22mm钢筋头，支架搭设时，将钢筋头与支架立杆底部设置扣件连接。 立杆脚部设置横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底托不大于200mm处，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 立杆上的对接扣件应交错布置：两相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不小于步距的1/3。2、纵向水平杆 纵向水平杆应设于立杆内侧，其长度不小于3跨。 纵向水平杆接长采用对接扣件连接9、，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。 纵向水平杆作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。 支架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。 满堂红钢管支顶体系平面布置应确保水平杆连续设置。3、横向水平杆 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、剪刀撑支架外侧立面及纵向每排支架外侧在整个长度和高度上连续设置剪10、刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。剪刀撑采用搭接方式连接，且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。5、扣件安装 扣件规格必须与钢管外径（48）相同。 螺栓拧紧力不应小于40Nm，且不应大于65Nm。 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 对接扣件开口应朝上或朝内。 各杆件端并没有伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 6、支顶架搭设质量要求支架搭设基本要求：横平竖直、整齐清晰，图形一致连接牢固，受荷安全不变11、形。、立杆垂直偏差其偏心距不大于25mm。、水平杆的水平偏差：纵向水平杆的水偏差不大于30mm。横向水平杆的水平偏差不大于30mm。、支架的步距，主杆横距偏差不大于25mm。、扣件紧扣力在4555N.m内不得低于45N.m或高于60N.m。2.4.2 侧墙(内衬墙)模板安装由于侧墙与连续墙之间设置外防水层,使侧墙模板无法采用对拉螺杆固定。为此，侧墙模板的支撑体系和楼板的支顶体系一起考虑。侧墙模板采用1500mm100mm、1500mm200mm、1500mm300mm、1500mm600mm的钢模板进行拼装，内楞采用截面尺寸为4000mm80mm80mm木枋，间距为500mm；外楞采用截面尺寸12、为4000mm80mm80mm木枋，间距为400mm，支撑体系（楼板支顶架）采用构件式48钢管脚手架及48钢管斜撑，两侧钢管安装时注意其对称性，保证两侧相对应的支撑受力在同一直线上。侧墙水平支撑钢管利用扣件式钢管脚手架对顶两侧的侧墙。砼浇筑过程中，两侧墙要同时平衡浇筑，以防止中隔墙及两侧侧墙的侧压力不均衡，导致侧墙支顶体系失稳。钢管框架安装时要预留供模板安装的作业空间。模板完成后，采用顶托撑于围檩与支架之间，使模板侧压力传于围檩后通过顶托再传递到支顶架及斜撑。详见下图。2.4.3 中柱模板安装车站中柱主要有截面800mm1100mm、800mm1200mm两种种矩形柱。各层柱均一次装模、一次浇13、筑到梁底。结构立柱的模板采用2400mm1220mm20mm厚的胶合板拼成，每隔0.4m设置一道双48，t=3mm钢管横向柱箍，为抵抗混凝土侧压力，沿竖向每隔0.4m设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各一道18mm的螺杆组成，拉结在双钢管柱箍上。为抵抗砼侧压力，每道双48钢管柱箍设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各两道18mm的螺杆组成，拉结在双48钢管柱箍上。为保持柱模板的竖向稳定，必须加设斜撑撑杆将柱模撑牢。该斜撑撑杆底脚撑在底板（或中板）预留钢筋上，以防止撑杆的滑移。浇筑底板（或中板）的同时在斜撑底脚位置预埋伸出板面100mm的钢筋）。同时在柱模四面设8钢筋作斜拉，确保柱模垂直（在浇14、筑底板（或中板）的同时在斜拉筋底角位置预埋18以上的钢筋）。此外，为防止柱脚砼出现烂根现象，柱模安装后用水泥砂浆将模板脚处封闭。柱模安装见下图。800100100中柱模板安装立面图2.4.4 脚手架抗浮措施内侧墙(内衬墙)在本工程中，高度均较高，在浇注时均产生相当的浮力。为阻止该浮力，基坑内的脚手架用8钢筋与底板预留的22地锚锚固，纵向间距3000mm，横向间距约1600mm。锚固图如下：2.5模板及支架的检查和验收1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；现浇结构混凝15、土模板安装的允许偏差值及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查脚手架搭设垂直度与水平允许偏差项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及2.0脚手架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差l/600及3.0脚手架整体L/600及50注：h步距；H脚手架高度；l跨距；L脚手架长度。2.6模板体系的拆除1、侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因16、拆模而受损坏后，方可拆除非承重模板；底模，应在混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。2、模板拆除的顺序和方法应按照模板设计的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时方可拆除。3、根据本站模板设计情况，拆除中板模板时，顶板砼强度应达到设计强度70%。按施工工序的安排，届时中板强度已可达到设计强度，可以先进行中板模板体系的拆除。待顶板砼强度达到设计值时，再进行顶板模板的拆除。4、拆除模板时，首先松动模板顶托，拆除内楞方木、外楞方钢，并拆除20厚胶合模板。拆除模板应一次全部拆除完毕，模板拆除后17、，逐步拆除支顶架直至全部拆除完毕。5、因侧墙、中隔墙模板拆除比中、顶板模板拆除较早，侧墙、中隔墙模板及内外楞拆除以后，需将支顶架的顶托重新调长，支顶固定在侧墙、中隔墙上，且支顶需牢固。 6、拆下的模板应指定地点堆放，并做到及时清理、维修及刷涂隔离剂，以备待用。第三章 模板支撑体系计算边墙模板设计概况为：边墙采用1500mm100mm、1500mm200mm、1500mm300mm、1500mm600mm的钢模板，底角预埋16mm的螺栓，内、外楞采用截面尺寸为4000mm80mm80mm木枋。其中内楞间距为500mm，外楞间距为400 mm，一次性浇注的最大高度为负三层边墙为6.00m，为了不破18、坏结构的外仓防水，边墙支撑采用483.0钢管对顶支撑，间距600mm800mm。混凝土自重rc=25KN/m3,负三、四层边墙的混凝土强度等级为C30S10，负一、二层边墙的混凝土强度等级为C30S8，塌落度为142cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h，混凝土入仓温度为28,用插入式振捣器振捣。木材弹性模量为9500 N/mm2，钢材弹性模量为260000 N/mm2，木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2，边墙属表面不装修类，允许挠度取L/400。根据本站的结构分层图，负一层边墙混凝土浇筑的最大高度为4.05m；负19、二层边墙浇筑的最大高度为4.00m；负三层边墙混凝土浇筑的最大高度为6.00m；负四层边墙混凝土浇筑的最大高度为5.47m。故取砼的浇筑高度为6.00m进行验算。其主要参数表如下：主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正系数砼塌落度影响修正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度cT12VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m328。C 1.21.152m/h6.00m3.1侧墙模板设计计算3.1.1荷载设计值（1）混凝土侧压力标准值F1=0.22ct012V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(28+15)=4.65h砼侧压力F1=0.22ct012V1/20、2 =0.222.5 4.651.21.1521/2 = 4.99t/m2=49.9kN/m2 砼侧压力F2=cH=2.56.00=15.0t/ m2= 150kN/m2取F1与F2的较小值F1=49.9kN/m2（2）砼侧压力设计值查第二版建筑施工计算手册模板工程P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中新浇筑混凝土对模板侧面压力系数k1值：k1=1.2；侧压力计算F= k1F1=1.249.9=59.88kN/m2（3）倾倒砼时产生的水平荷载标准值及设计值查建筑施工计算手册第二版模板工程P430表8-23得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=6KN/ m2；P431表8-24模板及支架21、荷载分项系数表中倾倒混凝土时产生得荷载系数k2值：k2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=k2q=1.46=8.4kN/m2根据建筑施工计算手册荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载（4）荷载组合F3=F+Q=59.88+8.4=68.28kN/m2（计算承载力）F4= F1=49.9kN/m2（计算刚度）3.1.2各项验算3.1.2.1 组合钢模板验算根据施工计算手册当侧墙模板采用组合钢模板时，由于本基坑侧墙对模板的侧压力较大,所以按三跨连续梁计算。即=500mm。ABC500500500计算简图如下图： 模板弹性模量E钢=260000N/mm2当边墙采用1500mm100mm模板时,22、其b=100mm查建筑施工计算手册第二版P432表827得：1500mm100mm的组合钢模板的截面模量Wx=3.46103mm3惯性矩Ix=1.411105mm4 ；线均布荷载q1=F3b=68.280.1=6.828kN/m=6.828N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2= F4b=49.90.14.99kN/m=4.99N/mm（用于计算挠度） 按截面强度验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表212得计算公式如下：跨中弯矩:=136560Nmm=42675Nmm支座弯矩：170700Nmm= M/W=136560/346039.468N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）=23、 M/W=42675/346013.33N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）M/W=170700/346049.34N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）钢度(挠度)验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表213得计算公式如下：跨中挠度:= 0.058mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）=0.00442mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）当边墙采用1500mm200mm模板时,其b=200mm查建筑施工计算手册第二版P432表827得：1500mm200mm的组合钢模板的截面24、模量Wx=3.65103mm3惯性矩Ix=1.662105mm4 ；线均布荷载q1=F3b=68.280.2=13.656kN/m=13.656N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=Fb=49.90.29.98kN/m=9.98N/mm（用于计算挠度）按截面强度验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表212得计算公式如下：跨中弯矩:=273120Nmm=85350Nmm支座弯矩：341400Nmm= M/W=273120/365074.83N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）= M/W=85350/365023.38N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）M/W=34140025、/365093.53N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）钢度(挠度)验算查建筑施工计算手册第二版P1125附表213得计算公式如下：跨中挠度:= 0.0977mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）=0.0075mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）当边墙采用1500mm300mm模板时,其b=300mm查建筑施工计算手册第二版P432表827得：1500mm300mm的组合钢模板的截面模量Wx=5.86103mm3惯性矩Ix=2.639105mm4；线均布荷载q1=F3b=68.280.26、3=20.484kN/m=20.484N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=Fb=49.90.314.97kN/m=14.97N/mm（用于计算挠度）按截面强度验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表213得计算公式如下：跨中弯矩:=0.0820.4845002409680Nmm=0.02520.4845002128025Nmm支座弯矩：512100Nmm= M/W=409680/586069.91N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）= M/W=128025/586021.847N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）M/W=512100/586087.39N/mm2 f=227、15N/mm2（满足要求）钢度(挠度)验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表213得计算公式如下：跨中挠度:= 0.092mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）=0.0071mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）当边墙采用1500mm600mm模板时,其b=600mm当边墙采用1500mm600mm模板时,其b=600mm，在计算时若采用b=300mm的截面模量和惯性矩满足要求时，则b=300mm的定能满足。1500mm300mm的组合钢模板的截面模量Wx=5.86103mm3，惯性矩Ix=28、2.639105mm4；线均布荷载q1=F3b=68.280.6=40.968kN/m=40.968N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=Fb=49.90.629.94kN/m=29.94N/mm（用于计算挠度）按截面强度验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表212得计算公式如下：跨中弯矩:=0.0840.9685002819360Nmm=0.02540.9685002256050Nmm支座弯矩：1024200Nmm= M/W=819360/5860139.8N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）= M/W=256050/586043.7N/mm2 f=215N/mm2（满足要求29、）M/W=1024200/5860174.8N/mm2 f=215N/mm2（满足要求）钢度(挠度)验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表212得计算公式如下：跨中挠度:= 0.185mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）=0.014mm =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，取L/400，满足要求）因此侧墙组合钢模板的计算跨度为=500mm。3.1.2.2 内楞80mm80mm枋木计算跨矩及验算内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算 内楞的截面模量、惯性矩、及模板的弹性模量： 木枋截面模量W=1/30、6bh2=1/680802=8.5333104mm3惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4 模板弹性模量E木=9500 N/mm2 计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示：ABC400400400 线均布荷载q1=F3b=68.280.5=34.14N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=F4b=49.90.524.95N/mm（用于计算挠度）取内枋木的计算跨度(即外楞的间距)为400mm 验算抗弯强度验算M=1/10q1l2=0.134.14400400=546240NmmfmW =138.5333104=1109329 Nmm（满足要求）挠度验算=(q31、24)/(150EI)=（24.954004）/（15095003.413333106）=0.13= /400=400/400=1.00mm（满足要求）3.1.2.3 外楞80mm80mm枋木计算跨矩及验算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算 外楞的截面模量、惯性矩、及模板的弹性模量：木枋截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4 模板弹性模量E木=9500 N/mm2 计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示： 600600600 线均布荷载q1=F3b=68.280.4=2732、.312N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=F4b=49.90.419.96N/mm（用于计算挠度）取外枋木的计算跨度(即钢管对撑的水平间距)为600mm 验算抗弯强度验算M=1/10q1l2=0.127.312600600=983232NmmfmW =13853333105=1109329 Nmm（满足要求）挠度验算=(q24)/(150EI)=（19.966004）/（15095003.413333106）=0.53= /400=600/400=1.5mm（满足要求）3.1.2.4 483.0侧向支撑钢管验算侧向钢管支撑采用483.0mm的钢管，根据第二版建筑施工计算手册P421得其33、特性参数如下：As=424mm2,=15.94mm侧向支撑间距600mm800mm。侧向轴力N=F0.60.8=68.280.60.8=32.7744kN=32774.4N侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）=N/Af其中N为立杆段的轴力设计值A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数计算：根据第二版建筑施工计算手册P351得：=l0/ i=/i其中h为立杆步距取h=800mm考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查P351得=1.50计算长度附加系数，其值取1.155=l0/ i=/ =(1.1551.5800)/15.94=86.95根34、据查第二版建筑施工计算手册P349表7-12得=0.691故=N/A=68.280.60.8103/（0.691424）=112N/mm2 f=215 N/mm2 稳定性满足要求！按强度计算侧向支撑的受压应力=N/A=68.280.60.8103/424 =77.3N/mm2 f=215 N/mm2 满足要求。3.1.2.5盾构扩大端钢管斜撑验算N/A=68.280.60.8/SIN45103/（0.691424）=158.2N/mm2 f=215 N/mm2 稳定性满足要求。2)按强度计算侧向支撑的受压应力=N/A=68.280.60.8/SIN45103/424 =109.3N/mm2 f35、=215 N/mm2 满足要求。3.2 顶板模板支撑设计计算结构中、顶板采用1800mm820mm20mm胶合模板，483mm钢管及配套顶托，模板体系的内楞采用尺寸为4000mm80mm80mm的木枋，间距为300mm；外楞采用尺寸为4000mm80mm80mm的木枋，间距为400 mm；外楞下为483.0钢管支撑，间距为600mm800mm。结构中板厚度400mm，顶板厚800mm，根据本站的结构形式，取800mm厚的顶板模板进行荷载验算。混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C30。木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2。中、顶板面层属需装36、修类，模板体系的材料允许挠度取L/400。3.2.1 顶板模板验算（1）荷载计算顶板标准荷载为：顶板木模板自重力 0.3kN/m2顶板混凝土自重力 25kN/m30.8m=20kN/m2顶板钢筋自重力 1.1kN/m30.8m=0.88kN/m2施工人员及设备（均布荷载） 2.5kN/m2 （集中荷载） 2.5kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。已知模板宽度为820mm。则设计均布荷载分别为：=(0.3+20+0.88)1.2+2.51.40.8223.71kN/m(用于计算承载力,施工荷载均37、布)= (0.3+20+0.88)1.20.8220.84kN/m(用于计算承载力,施工荷载集中)=(0.3+20+0.88)0.8217.37kN/m（用于计算挠度）设计集中荷载为：P2.51.43.5kN/m（2）强度验算 20厚胶合板验算（按三跨连续梁计算），根据施工计算手册当顶板采用木模板时，支承在内楞上一般按三跨连续梁计算。取模板的计算跨度为300 mm。计算简图如下： P 300300300300300300 （a） 300300300 (c)(a)当施工荷载均布作用时,模板的强度计算简图；(b)当施工荷载集中作用与跨中时，模板的强度计算简图；(c)模板的刚度计算简图板宽 b=8238、0mm,则模板截面模量Wx=1/6bh2=1/6820202=5.4667104mm3惯性矩Ix=1/12bh3=1/12820203=5.46667105mm4 模板弹性模量E木=9500 N/mm2模板截面积A=bh=82020=16400mm2fm=13 N/mm2 当施工荷载按均布作用时（图a）弯矩=0.21339kNm 当施工荷载集中作用于跨中时（图b） 弯矩=0.45006KNm比较以上弯矩值,其中以施工荷载集中作用于跨中时的值为最大,故以此弯矩值进行截面强度验算得:=8.23N/mm13N/mm(满足强度要求)（3）刚度验算刚度验算的计算简图如图c所示则挠度=0.18mm/40039、=300/400=0.75mm(满足刚度要求)（4）抗剪强度验算查建筑施工计算手册第二版P1225附表213得计算公式如下：=4267.8N=(3/2)V/(bh)=1.54267.8(82020)=0.39N/mm2 =1.4 N/mm23.2.2顶板模板内楞80mm80mm枋木验算模板弹性模量E木=9500 N/mm2 fm=13 N/mm2（1）荷载计算内楞承受的顶板标准荷载与顶板标准荷载相同，则内楞承受的均布荷载为：=(0.3+20+0.88)1.2+2.51.40.38.68kN/m(用于计算承载力,施工荷载均布)= (0.3+20+0.88)1.20.37.63kN/m(用于计算承40、载力,施工荷载集中)=(0.3+20+0.88)0.36.36kN/m（用于计算挠度）设计集中荷载为：P2.51.43.5kN/m（2）强度验算 按三跨连续梁计算，取内楞的计算跨度为400 mm，计算简图如下： P 400400400400400400 （a） 400400400 (c)(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中作用与跨中时，内楞的强度计算简图；(c)内楞的刚度计算简图截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4 内楞截面积A=bh=8080=6400mm41、2a、当施工荷载按均布作用时（图a）弯矩=0.13888kNmb、当施工荷载集中作用于跨中时（图b） 弯矩=0.47208kNm比较以上弯矩值,其中以施工荷载集中作用于跨中时的值为最大,故以此弯矩值进行截面强度验算得:=5.53N/mm13N/mm(满足强度要求)（3）刚度验算刚度验算的计算简图如图c所示则挠度=0.03mm/400=400/400=1.00mm(满足刚度要求)3.2.3 顶板模板外楞80mm80mm枋木验算模板弹性模量E木=9500 N/mm2 fm=13 N/mm2（1）荷载计算外楞承受的顶板标准荷载是由内楞传递过来的，其标准荷载为顶板的标准荷载+内楞的自重力。内楞的自重力42、为：0.2kN/m2外楞承受的均布荷载为：=(0.3+20+0.88+0.2)1.2+2.51.40.514.58kN/m(用于计算承载力,施工荷载均布)= (0.3+20+0.88+0.2)1.20.512.83kN/m(用于计算承载力,施工荷载集中)=(0.3+20+0.88+0.2)0.510.69kN/m（用于计算挠度）设计集中荷载为：P2.51.43.5kN/m（2）强度验算 按三跨连续梁计算，取外楞的计算跨度为600 mm，计算简图如下： P 600600600600600600 （a） 600600600 (c)(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中43、作用与跨中时，内楞的强度计算简图；(c)内楞的刚度计算简图截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4 内楞截面积A=bh=8080=6400mm2a、当施工荷载按均布作用时（图a）弯矩=0.52488kNmb、当施工荷载集中作用于跨中时（图b） 弯矩=0.98688kNm比较以上弯矩值,其中以施工荷载集中作用于跨中时的值为最大,故以此弯矩值进行截面强度验算得:=11.57N/mm13N/mm(满足强度要求)（3）刚度验算刚度验算的计算简图如图c所示则挠度=0.29mm/400=600/400=144、.5mm(满足刚度要求)3.2.4 483.0mm竖向支撑钢管验算竖向钢管支撑承受的荷载中木模板及支架的自重力为0.75kN/m2 此时F=（0.75+20+0.88）1.2+2.51.4=29.456kN/m2竖向钢管支撑采用483.0mm的钢管，其特性参数如下：As=424mm2,ix=15.94mm竖向支撑的间距为600mm800mm。竖向轴力N=F0.60.8=29.4560.60.8=14.14kN1) 竖向支撑的稳定性按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）=N/Af其中N为立杆段的轴力设计值A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数计算：根据第二版45、建筑施工计算手册P351得：=l0/ i=/i其中h为立杆步距取h=800mm考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查P351得=1.50计算长度附加系数，其值取1.155=l0/ i=/ =(1.1551.5800)/15.94=86.95根据查第二版建筑施工计算手册P349表7-12得=0.691故N/A=14.140.60.8103/（0.691424）=23.17N/mm2 f=215 N/mm2 稳定性满足要求！2)按强度计算侧向支撑的受压应力=N/A=29.4560.60.8103/424=33.3 N/mm2 f=215 N/mm2 满足要求！3.2.5 顶板板底腋角模板支撑46、验算（1）板底腋角横向方木验算墙板连接处板底腋角尺寸为900300,则OL1(11)两侧的板腋端尺寸分别为:900（800，1100）。此处板底布置8080方木，纵向间距300。 抗弯强度验算 计算简图q1=(0.75+251.1+1.11.1)0.31.2+2.51.40.3=11.7N/mm2q2=(0.75+250.8+1.10.8)0.31.2+2.51.40.3=8.2 N/mm2选用q1作为均布荷载进行验算(满足要求)刚度验算（满足要求）抗剪验算=0.87N/mm2=1.4N/mm2（满足要求）（2）板底腋角支撑钢管脚手架验算板底腋角支撑采用483.0的钢管，单根脚手架支撑面积为047、.6m0.35m。N=23.7=7.4kN按强度计算梁底支撑的受压应力：（强度满足要求）按稳定性计算梁底支撑的受压应力：长细比：=/i=（1.1551.5800）/15.94=86.9根据查第二版建筑施工计算手册P349表7-12得=0.691（稳定性满足要求）3.3 柱模板支撑设计计算柱模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒混凝土的振动荷载。结构立柱的模板采用2400mm1220mm20mm厚的胶合板拼成，每隔0.4m设置一道双48，t=3钢管横向柱箍，为抵抗混凝土侧压力，沿竖向每隔0.4m设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各一道18mm的螺杆组成，拉结在双钢管柱箍上。 混凝土自重rc=25KN48、/m3,强度等级C50，塌落度为142cm,采用泵送落料，浇筑速度为2m/h，混凝土温度为280,用插入式振捣器振捣。 木材抗弯强度设计值为13N/mm2，48，t=3钢管W=4490mm3，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2，允许挠度为L/400。 根据本站的结构分层图，负三层柱浇筑的最大高度为6.00m，为本站最高，为最不利。故取砼的浇筑高度为6.00m进行验算。其主要参数表如下：主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正系数砼塌落度影响修正系数砼的浇筑速度砼的浇筑 高度cT12VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m228。C 1.21.152m49、/h6.00m3.3.1荷载设计值（1）混凝土侧压力标准值F1=0.22ct012V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(28+15)=4.65h砼侧压力F1=0.22ct012V1/2 =0.222.54.651.21.1521/2 = 4.99t/m2=49.9kN/m2 砼侧压力F2=cH=2.56.00=15.04t/ m2= 150kN/m2取F1与F2的较小值F1=49.9kN/ m2（2）砼侧压力设计值查第二版建筑施工计算手册模板工程P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中新浇筑混凝土对模板侧面压力系数k1值：k1=1.2；侧压力计算F= k1F1=1.250、49.9=59.88kN/m2（3）倾倒砼时产生的水平荷载标准值及设计值查建筑施工计算手册第二版模板工程P430表8-23得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=6KN/ m2；P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中倾倒混凝土时产生得荷载系数k2值：k2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=k2q=1.46=8.4kN/m2根据建筑施工计算手册荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载（4）荷载组合F3=F+Q=59.88+8.4=68.28KN/m2（计算承载力）F4= F1=49.9KN/m2（计算刚度）3.3.2各项验算3.3.2.1 20厚胶合板验算计算简图如下图： 取模板的计算51、跨度为=300mm以长边计算,则木模板宽为b=1220mm，则模板截面模量Wx=1/6bh2=1/61220202=8.1333104mm3惯性矩Ix=1/12bh3=1/121220203=8.13333105mm4 模板弹性模量E木=9000 N/mm2模板截面积A=bh=122020=24400mm2 fm=13N/mm2化为线荷载：线均布荷载q1= F3b=68.281.2283.31N/mm （强度）线均布荷载q2= F3b=49.91.2260.88N/mm （挠度）抗弯强度验算柱模板按简支梁计算其最大弯矩为：=0.75kNmM/W=750000/81333=9.22N/mm2fm52、=13N/mm2（满足要求）挠度验算=(0.677q24)/(100EI)=(0.67760.883004)/(1009500813333)=0.43 mm=300/400=0.75mm抗剪强度验算计算公式如下: 其中-面板计算最大剪力(N)； -计算跨度(竖楞间距): = 300 mm； -作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m) V=0.6q1=0.683.31300=14995.8N=(3/2)V/(bh)=1.514995.8/（122020）=0.92N/mm2 =1.4 N/mm23.3.2.2柱竖楞验算木枋截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3惯性矩I53、=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4 模板弹性模量E木=9500 N/mm2计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示： 取=1000mm,竖楞的计算跨度为=400mm=68.280.3=20.484kN/m=49.90.3=14.97kN/m强度验算=M/W=(0.1l2)/W=(0.120.4844002)/85333=3.84N/mm213N/mm2挠度验算=(Kfqs4)/(100EI)式中Kf为挠度系数，三跨连续梁取Kf =0.677，E木=9500 N/mm2（查表）=（Kfqsl4）/(100EI)=0.67714.974004/（1009500341354、333）=0.08mm= /400=400/400=1.00mm（满足要求）3.3.2.3柱箍截面验算柱箍受到的侧压力F=68.28kN/m2，现柱箍间距S=400mm(即为竖楞的计算跨度)，线均布荷载为：=68.280.4=27.312kN/m2。木枋截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4 模板弹性模量E木=9500 N/mm2对于长边如下图：长边选用的截面尺寸为：80mm80mm，木枋截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3，惯性矩I=1/12bh3=1/1255、80803=3.413333106mm4长边设置四根对拉螺栓，计算时按二根拉杆、两边悬臂计算若满足要求，则设置四根对拉螺栓定能满足要求，两边悬臂300mm，则承受的最大弯矩为：其中跨中长度；=600mm作用于长边上的线荷载；=27.312kN/m2悬臂部分长度与跨中长度的比值，即/=300/600=0.5。则=0/W=0/85333=0 fm=13N/mm2（满足要求）对于短边如下图：长边选用的截面尺寸为：120mm120mm，木枋截面模量W=1/6bh2=1/61201202=2.88105mm3，惯性矩I=1/12bh3=1/121201203=1.728107mm4按简支梁计算,其最大弯56、矩为：其中作用于短边上的线荷载；=27.312 kN/m2线荷载分布长度；=800mm短边长度；=1000mm与的比值，即/=800/1000=0.8。则=3.27744kNm/W=3277440/288000=11.38 N/mm2fm=13N/mm2（满足要求）8001001003.3.2.4 钢管斜撑验算侧向钢管支撑采用483.0mm的钢管，根据第二版建筑施工计算手册P421得其特性参数如下：As=424mm2,=15.94mm侧向支撑间距600mm800mm。侧向轴力N=F0.60.8=68.280.60.8=32.7744kN=32774.4N侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地57、下结构，不考虑风荷载影响）=N/Af其中N为立杆段的轴力设计值A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数计算：根据第二版建筑施工计算手册P351得：=l0/ i=/i其中h为立杆步距取h=800mm考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查P351得=1.50计算长度附加系数，其值取1.155=l0/ i=/ =(1.1551.5800)/15.94=86.95根据查P表得=0.691N/A=68.280.40.9/SIN45103/（0.691424）=118.65N/mm2 f=215 N/mm2 稳定性满足要求。按强度计算侧向支撑的受压应力=N/A=68.280.458、0.9/SIN45103/424 =82N/mm2 f=215 N/mm2 满足要求。 3.3.2.5对拉螺栓验算柱箍受到的侧压力F=68.28kN/m2长边柱箍用4根螺栓固定,最大受到的拉力N=68.280.260.8=14.2kN螺栓需要的截面积:A0=N/f=14.21000/215=66mm2选用18螺栓A=254.47A0=66mm2,满足要求。3.4 顶板梁模板支撑体系设计计算根据图纸设计位于顶板处的梁OL1（11）的截面尺寸为1000mm1800mm,为顶板最大截面的结构梁，该处的梁位最不利，故选取该梁进行验算。侧、底模模采用采用1800mm820mm20mm胶合模板，侧模内楞采59、用截面尺寸为80mm80mm 的木枋，间距为300mm；侧模外楞采用截面尺寸为80mm80mm 的木枋，间距为350mm；底模内楞采用截面尺寸为80mm80mm 的木枋，间距为300mm；底模外楞采用截面尺寸为80mm80mm 的木枋，间距为400mm；外楞下为483.0mm钢管支撑，间距为600mm800mm。为增加支架整体的稳定性，支架体系除了按规定要求设置剪刀撑外，在梁侧需布置斜撑。凝土自重rc=25kN/m3,强度等级C30，塌落度为15cm，现场浇筑速度为2m/h，混凝土温度为28,用插入式振捣器振捣。木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/m60、m2，允许挠度为L/400。该梁主要参数表如下：主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正系数砼塌落度影响修正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度cT12VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m328。C 1.21.152m/h1.8m3.4.1 梁底板强度验算（1）底板承受的荷载计算底板自重力 0.3kN/m21.0m=0.3kN/m混凝土自重力 25kN/m31.0m1.8m=45kN/m钢筋自重力 1.5kN/m31.0m1.8m=2.7kN/m振捣混凝土产生的荷载 2.5kN/m31.0m1.8m=4.5kN/m总竖向荷载q1=（+1.2+1.4=（0.3+45+2.61、7）1.2+4.51.4=63.9kN/m （强度）总竖向荷载 q2=（+）=（0.3+45+4.5）=49.8kN/m （挠度）（2）强度验算梁的宽度为b=1000mm，则模板的截面模量W=1/6bh2=1/61000202=6.6667104mm3； 惯性矩I=1/12bh3=1/121000203=6.66667105mm4；模板弹性模量E木=9500 N/mm2。根据第二版建筑施工计算手册P438中梁模板底板一般按四跨连续梁考虑,由附录二附表2-14,可查得:=0.967,=-0.121,=-0.620，取模板的计算跨度=300mm300300300300计算简图如下：=-0.121662、3.90.32= -0.70kN/m=M/W=（0.7106）/66667=10.5N/mm2fm=13N/mm2（满足要求）（3）剪应力验算=0.62063.90.3=11.89 kN=0.89N/mm2=1.4N/mm2（满足要求）（4）刚度验算刚度验算时按标准荷载，同时不考虑振动荷载，所以=49.8kN/m=0.62mm/400=300/400=0.75mm（满足要求）3.4.2 梁底纵横向木枋验算（1）枋木（内楞）验算内楞采用截面为80mm80mm的枋木，其截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3； 惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413363、33106mm4；模板弹性模量E木=9500 N/mm2。计算简图，底模内楞木枋间距为300mm，内楞的计算跨度（外楞间距）=400mm，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：400400400故 =63.90.3=19.17N/mm=19.17kN/m （强度）=49.80.3=14.94N/mm=14.94kN/m （挠度）强度验算=306720kNm=306720/85333=3.59N/mm2fm=13N/mm2（满足要求）挠度验算=(0.677q44)/(100EI)=0.67714.944004/（10095003413333）=0.08mm=400/400=1.0mm（2）枋木（外楞64、）验算外楞采用截面为80mm80mm的枋木，其截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3； 惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4；模板弹性模量E木=9500 N/mm2。计算简图，底模外楞间距为400mm，内楞间距为300mm，外楞的计算跨度（支架间距）=600mm，简化为按三跨连续梁计算，其计算简图如下：故 =63.90.4=25.567N/mm=25.56kN/m （强度）=49.80.4=19.92N/mm=19.92kN/m （挠度）强度验算=920160kNm=920160/85333105=10.78N/mm2fm=165、3N/mm2（满足要求）挠度验算=(0.677q44)/(100EI)=0.67719.926004/（10095003413333）=0.54mm=600/400=1.5mm3.4.3 483.0支撑钢管验算侧向钢管支撑采用483.0mm的钢管，根据第二版建筑施工计算手册P421得其特性参数如下：As=424mm2,=15.94mm侧向支撑间距600mm800mm。竖向轴力N=F0.60.8=63.90.60.8=30.672kN侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）=N/Af其中N为立杆段的轴力设计值A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数66、计算：根据第二版建筑施工计算手册P351得：=l0/ i=/i其中h为立杆步距取h=800mm考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查P351得=1.50计算长度附加系数，其值取1.155=l0/ i=/ =(1.1551.5800)/15.94=86.95根据查P表得=0.748故=N/A=63.90.60.8103/（0.748424）=96.7N/mm2 f=215 N/mm2 稳定性满足要求。按强度计算侧向支撑的受压应力=N/A=63.90.60.8103/424 =72.34N/mm2 f=215 N/mm2 满足要求。3.4.4 侧模板强度验算（1）侧向荷载计算混凝土侧压力标准67、值F1=0.22ct012V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(28+15)=4.65h砼侧压力F1=0.22ct012V1/2 =0.222.5 4.651.21.1521/2 = 4.99t/m2=49.9kN/m2 砼侧压力F2=cH=2.51.8=4.5t/ m2=45kN/m2取F1与F2的较小值F2=45kN/ m2砼侧压力设计值查第二版建筑施工计算手册模板工程P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中新浇筑混凝土对模板侧面压力系数k1值：k1=1.2；侧压力计算F= k1F1=1.245=54kN/m2倾倒砼时产生的水平荷载标准值及设计值查建筑施工计算手册68、第二版模板工程P430表8-23得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=6KN/ m2；P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中倾倒混凝土时产生得荷载系数k2值：k2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=k2q=1.46=8.4kN/m2根据建筑施工计算手册荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载侧向荷载组合F3=F+Q=54+8.4=62.4kN/m2（计算承载力）F4= F1=45kN/m2（计算刚度）（2）强度验算梁的侧模板的尺寸为：1800mm820mm20mm梁侧模板的计算跨度为300mm，设模板按四跨连续梁计算，其计算跨度取=300mm。计算简图如下: 3003003003069、0 则=62.40.82=51.17kN/m=450.82=36.9kN/m梁的截面模量W=1/6bh2=1/6820202=5.4667104mm3； 惯性矩I=1/12bh3=1/12820203=5.46667105mm4；模板弹性模量E木=9500 N/mm2。=-0.12151.170.32= -0.56kN/m=M/W=（0.56106）/54667=10.24N/mm2fm=13N/mm2（满足要求）（3）剪力验算=0.62051.170.3=9.52 kN=0.87N/mm2=1.4N/mm2（满足要求）（4）挠度验算刚度验算时按标准荷载，同时不考虑振动荷载，所以=36.9kN70、/m=0.56mm/400=300/400=0.75mm（满足要求）3.4.5 梁侧内楞验算梁高为1.8m，按三跨连续梁计算，取内楞的计算跨度为=350mm，内楞采用截面为80mm80mm的枋木，其截面模量W=1/6bh2=1/680802=8.5333104mm3； 惯性矩I=1/12bh3=1/1280803=3.413333106mm4；模板弹性模量E木=9500 N/mm2。则=62.40.3=18.72kN/m （强度）=450.3=13.5kN/m （挠度）计算简图如下：350350350 （1）强度验算=229320kNm=229320/85333=2.69N/mm2fm=13N71、/mm2（满足要求）（2）挠度验算=(0.677q44)/(100EI)=0.67713.53504/（10095003413333）=0.04mm=350/400=0.875mm（满足要求）3.4.6 对拉螺栓验算对拉螺栓取横向间距为700mm，竖向间距为600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=62.40.70.6=26.208kN采用直径为18对拉螺栓，截面面积A=254.47mm2 =N/A=（26.208103）/254.47=102.99N/mm2fm=215N/mm2（满足要求）第四章 施工监测1、监测项目：支架沉降、位移与变形观测。2、测点布设：每个施工段设置一个72、监测剖面，每个监测剖面布设3个支架水平位移监测点和3个支架沉降观测点。支架监测点布置在支架顶部，监测点一旦确定后，一般情况下不得任意改变，以免造成混乱和增大误差。支架施工监测点布置示意图3、主要监测仪器：经纬仪、水准仪、钢尺。仪器要预先进行检测，确保精度符合监测要求。仪器要安排专业技术人员操作和保管。4、基准点布设：利用主体结构测量放线控制点。5、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，一般情况下为2030分钟监测一次，若混凝土速度过快时应适当缩短时间。6、监测报警值支架沉降量（顶部）：架高6m以下为5mm 支架位移（顶部）：架高6m以下为5mm 若发现异常情况，应立即停止浇筑混凝土施工作业73、，并报告项目部以便尽快作出处理，情况较严重时应立即撤离人员和设备。第五章 安全技术措施5.1 一般安全要求1、所有人员必须遵守地铁及项目部安全管理规定，严格遵守高支模施工相关工种和机械安全操作规程和安全生产纪律，杜绝“三违”：违章指挥、违章操作、违反安全生产纪律的行为，做到“三不伤害”：不伤害自己、不伤害他人和不被他人伤害。2、严格按照已审批的施工方案进行施工，不得擅自改变工序。3、所有工序施工前必须进行详细的技术交底和安全交底，未经交底不得擅自施工。4、所有特种作业人员如架子工、电工、电焊工、龙门吊手，司索指挥等，必须经专门的安全教育培训，考试合格，取得特种作业操作资格证后，方可上岗作业，并74、在规定时间内复审。5、严禁酒后作业。6、作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。7、支架立杆底部应设置底座或垫付板并设置纵横向扫地杆，立杆上的扣件应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差为15mm。8、钢管连接应采用接驳管和直管接驳扣件扭紧螺母，不得松动。9、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心处且偏心距不应大于25mm。10、模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接设置。11、传递钢管等材料时，严禁碰、触、压电源电线。扳手、扣件、螺母应放入工具袋，不准抛扔。12、模板尺寸准确，安装模板必须及时钉（扣）顶牢75、固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。13、使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障，应先拉闸断电，送机修组维修，不准擅自检修。14、架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。15、遇有大雾、大雪、六级以上的大风、浓雾等恶劣气候，应停止施工。16、施工现场必须配备足够数量的消防器材，如需动火作业，每天作业前必须到安全部办理动火审批手续，落实各项消防措施，专人监护。5.2 高处作业安全技术措施1、患有下列疾病的人员不能从事高处作业及架设作业：如心脏病、高血压、贫血、癫痫病等。2、悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体76、情况。配置防护栏网、栏杆或其他安全设施。经常对各项安全防护设施进行检查，发现有缺陷时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。3、悬空作业所用的索具、脚手板、吊篮、吊笼、平台等设备均需经过技术鉴定或检测后方可使用。4、高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业，验收也可分段、分层进行。5、高处作业必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋、衣着灵便。6、在作业中如发现安全隐患时，必须及时解决，危及人身安全时，必须停止作业。7、施工现场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应平稳堆放，工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板应随时77、清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。8、因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。5.3脚手架施工安全技术措施1、搭设脚手架必须按规范进行，即：横平竖直、连接牢固，底脚着实，层层拉结，支撑挺直，通畅平坦，设施齐全、牢固。脚手架主要杆件的接长点必须错开；钢管剪刀撑的接长处必须搭接，其搭接长度不得小于50厘米。脚手架上人斜道应有独立的支撑系统，转角休息平台应不小于2平方米，斜道坡度不得大于l:3，防滑条的间距不得大于30厘米。2、搭拆脚手架时工人必须戴好安全帽，系紧安全带，安全带78、“高挂低用”，穿防滑鞋，衣着灵便。3、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、所有钢管、扣件等材料必须符合规格，无缺陷方可使用。使用的钢管应无裂纹、打孔、弯曲、压扁、锈蚀。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得攀爬支架上下。5、严禁采用使支架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。6、避免装卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击。7、拆除应采用先搭后拆的施工顺序。拆除脚手79、架和明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查架体有无其他牵拉物，吊运机械与脚手架、建筑物连结情况等；拆除时指定专人警戒；拆除必须按搭设的逆顺序逐层自上而下进行，做到一步一清。严禁上下同时拆除。拆下的钢管、脚手片、扣件、密目型安全网等物体，应向下传递或用绳吊下，禁止往下抛掷。8、拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷物体。5.4模板安装安全技术措施1、严格按照高支模模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用。2、模板必须有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇混凝土的重量和侧压力及支模材料、支设稳固等问题特别重视。支设独立梁模应设临时操作台，不得站在柱模上操80、作和在梁底模上行走。3、正式施工前，材料管理人员应对模板材料进行认真检查，不符合要求的不得使用。4、模板拼缝平整严密，并采取措施填缝，保证不漏浆，模内必须干净。模板安装后及时报验及浇混凝土。5、模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才立模安装。模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。6、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。模板安装完毕，必须按规定履行验收手续，合格才可进入下道工序。7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横81、顺拉杆和剪刀撑。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，9、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。10、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人11、浇筑砼的过程中施工管理人员必须随时关注模板的稳定情况，有异常情况时要立即停止浇混凝土，并派人检查、加固、修理，防止塌模伤人，确认安全后才能继续浇筑混凝土；模板下面有人进行检修作业时，同仓上部必须停止一切操作(如浇砼等)，以免出现意外；如情况紧急时应指挥人员立即撤离。5.5模82、板体系拆除安全技术措施1、拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求，使用吊机时，应严格遵守起重吊装安全操作规程和“十不吊”规定，特种作业人员持证上岗。设立警戒区域，有专人监护，非工作人员不得进入。2、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时方可拆除。3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出禁止非操作人员进入作业区。操作人员应系挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上或其它安全处进行操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下83、乱扔。4、工作前，应检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止针子扎脚和从空中滑落。5、拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除模板时，要防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全面掉下。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉浇、倒塌伤人。7、拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。8、打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。9、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将板把洞盖严。第六章 应急预案6.1应急救援84、指挥机构为确保紧急情况的应急准备和响应，项目部成立应急救援指挥领导小组，总指挥由项目经理担任，副总指挥由项目部主管生产安全的副经理和总工、副总工担任，组员由工程部、安全部、技术部及办公室等部门组成。当发生紧急情况时，总指挥负责事故应急救援工作的组织和指挥，总指挥不在现场，则由副总指挥负责，若总指挥和副总指挥均不在现场，则由办公室主任负责。应急救援领导小组机构图总指挥：胡芳健 副总指挥：袁文锋 廖锦坤 汤贵波 刘庆华 刘潭海工程部： 张文凭安全部：陈 勇 邹 科技术部： 张 颢 黄彩倩办公室： 林 荔6.2应急处理程序施工过程中施工现场发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，迅速逐级上报，次序为85、现场、办公室、应急救援领导小组、上级主管部门。由办公室收集、记录、整理紧急情况信息并向应急救援领导小组及时传递，由总指挥或副总指挥主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资及保护现场等，实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故情况来确定，如果事故较小，根据上级指示可由项目部自行直接进行处理；如果事故较大或项目部处理不了则由项目部向公司请示，再由公司向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的质安部门向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。应急事故处理流程图见下图。报告项目部抢险领导小组突发事故发生报告当班值86、班员确定应急抢险方案应急抢险物资、设备到位进行抢险抢险结束，恢复生产措施对事故进行调查及善后处理报公司备案向110、120报警求助组织疏散，撤离现场上报监理、业主、设计院、公司 现场突发故事件应急处理流程图1、值班电话：02081709537，实行昼夜值班制，项目部值班时间和人员为：08:0016:00陈勇；16:0024:00张文凭；00:0008:00钟昌明。2、紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无人员伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实87、施抢救，如需要可直接拨打120、110、119等求救电话。3、值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到项目部应急救援领导小组总指挥和副总指挥，总指挥组织讨论后在最短时间内确定抢险方案，发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由办公室在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。4、遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从总指挥或副总指挥的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。5、与相关单位建立快速联系通道，以便及时处理问88、题。相关单位联系电话见下表。序号单 位联系人电话备注1总监理工程师吴金元 137105086462总监代表张海江13527721563监理工程师史小龙137100621163项目经理胡芳健139264433994项目副经理袁文锋137298026185项目总工廖锦坤133926018396项目副总工张 颢138260449897项目工程部张文凭339210968项目办公室林 荔134164845209项目部安全主任陈 勇1354348644810项目部安全员钟昌明1366082618611地铁业主项目经理杨军宁1392773030812中铁隧道勘测设计院有限公司刘永忠135277862991389、xx市地铁总公司质安室廖小琼831555166.3高处坠落的应急措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用90、消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近市条件的医院治疗。3、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎上血，使伤员保持在头91、低脚高的卧位，并注意保暖。6、一般伤口小的上血法：先用生理盐水(O9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。7、加压包扎上血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。8、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上舱处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松051分钟。9、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤92、口的情况。6.4物体打击预防及应急措施1、高处的物料不要靠边堆放，楼面的边缘要设围栏，不要采用抛掷的方法传递工具或物料；安装架体、模板的操作人员要携带工具袋，随身工具、螺丝等要存放在工具袋内。2、发生拆卸下来的物体，如板块、木方等物体伤害事故时，应首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。3、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于体克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。4、出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向93、一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。5、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。6、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹94、头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。7、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。8、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9、当发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。6.5支架坍塌预防及应急措施1、模板安装方案要参考以前的经验并经多方讨论后确定，并应经严格的安全验算和审批、送上级主管部门审查通过后才能实施。2、所使用的模板材料和支顶材料必须经检查合格，凡有问题的材料不得使用95、。3、必须严格按通过审查的施工方案进行施工，严禁施工审查两张图；施工过程要遵守分部、分段检查验收原则，前一工序不合格不进行下一工序的施工。4、支架应由专业架子工搭设，开工前必须对相关施工人员进行详细的技术、安全交底。5、施工过程必须有施工管理人员在场进行全过程指导、监护，浇筑砼时必须按规定进行安全监测，发现问题要及时停止施工并指挥人员采取一些必要的措施后迅速有序撤离、同时向有关部门报告，以便及时采取有效补救措施，以免让问题发展成为事故。6、现场支顶材料要有必要的储备量，以备抢险、加固使用。7、如万一发生倒塌事故时，必须迅速组织抢救，优先抢救人员，其次才是设备材料，并立即报警求助和上报。进入抢救前要确认事故现场的施工、照明用电已经拉闸断电，以免造成触电事故。