1、太太行行山山高高速速公公路路 涞曲段项目经理部二分部房建工程涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案模板工程施工方案 编制日期：2018 年 4 月 13 日 2018 年年 4 月编制月编制 2018 年年 4 月实施月实施 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 I 目 录目 录 第一章第一章 编制依据编制依据.1第二章第二章 工程概况工程概况.22.1 工程建设概况一览表.22.2 设计概况.22.3 工程施工条件.3第三章第三章 施工安排施工安排.43.1 项目管理组织.43.2 项目管理目标.43.3 各项资源供应方式.5第四章第四章 施工进度2、计划施工进度计划.5第五章第五章 施工准备与资源配置计划施工准备与资源配置计划.6第六章施工方法及工艺要求第六章施工方法及工艺要求.126.1 施工方案简介.126.2 施工要点.156.3 检查与验收.25第七章第七章 各项管理计划各项管理计划.317.1 进度管理计划.317.2 质量管理计划.317.3 安全管理计划.347.4 环境管理计划.417.5 绿色施工措施.43第八章第八章 脚手架施工应急预案脚手架施工应急预案.43第九章第九章 计算书计算书.489.1 柱模板支撑计算书.489.2 墙模板计算书.559.3 300-800mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书.639.4 303、0-650mm 中梁碗扣式模板钢管支架计算书.74中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 II 9.5 250-650mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书.859.6 300-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书.969.7 200-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书.1079.8 300mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书.1189.9 150mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书.1289.10 扣件钢管楼板模板支架计算书.139 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 1 第一章 编制依据 第一章 编制依据 序号 类 别 4、文件名称 编 号 1 国家行政文件 中华人民共和国建筑法 国家主席令第 91 号 2 中华人民共和国环境保护法 国家主席令第 22 号 3 建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393 号 4 中华人民共和国安全生产法 国家主席令第 70 号 5 建设工程质量管理条例 国务院令第 279 号 6 工程建筑标准强制性条文 建设部建标200085 号文7 国家行业规范 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 8 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 9 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-2016 10 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-205、11 11 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 12 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 13 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 14 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 15 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ 46-2005 16 地方行政文件 河北省建筑工程施工技术资料管理规程 DB13(J)/T145-2012 17 建设工程施工现场安全管理标准 DB13(J)/T140-2012 18 建设工程安全文明工地标准 DB13(J)/T100-2009 19 河北省高速公路施工标准化管理指南 20 合同 太行山高速公路涞源至曲6、阳段工程施工总承包合同2017 年 9 月 21 设计文件 太行山高速公路涞源至曲阳段两阶段施工图设计 22 企业管理文件 XX标准化手册 2015 版 23 企业管理文件 项目管理手册（2015 年修订版）2015 版 24 中建股份项目管理手册（第二版）25 中国建筑科技管理手册（第一版）26 其他 工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013 年版 27 PKPM 施工软件 CMIS_V5.0 云版 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 2 第二章 工程概况 第二章 工程概况 2.1 工程建设概况一览表 2.1 工程建设概况一览表 工程名称 太行山高速7、公路涞曲段项目经理部二分部 工程性质 高速公路-房建工程 建设规模 1.04 亿 工程地址 河北省保定市曲阳县 总占地面积 178 亩 总建筑面积 10854 建设单位 限主要分包 工程 贾庄服务区、灵山收费站及养护工区、曲阳北收费站 设计单位 主要分包工程结构工程、装饰工程、给排水工程、暖通工程、强电工程、弱电工程、消防工程以及室外工程 勘察单位 合同要求质量合格 监理单位 工期214 日历天 施工单位 安全杜绝责任事故工亡及较大影响的火灾、机械设备、管线等事故；不发生群体性（3人以上含3人）职业病；重大安全隐患出现频率0.4起/亿元产值。工程主要功能或用途 高速公路收费站、养护工区及服务区8、 2.2 设计概况 2.2 设计概况 本工程模板主要涉及基础（独立基础、条形基础、筏板基础）、主体结构（墙、柱、梁、板、楼梯）等结构。独立基础为阶形独立基础，结构形式见图 2.2-1；条形基础主要为污水处理间、辅助用房、门卫室等主体结构为砖混结构的建筑物基础，基础尺寸为0.84*0.3m；筏板基础为水泵房基础，筏板厚度为 0.6m。图 2.2-1 基础剖面示意图 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 3 柱尺寸主要为 0.3*0.3m、0.4*0.4m、0.5*0.5m 三种，单层最大高度为 4.2m；剪力墙主要位于地下室外墙结构（水泵房），墙厚 0.35m，9、高度 5.3m；梁尺寸主要为 200*400、200*550、250*500、250*650、300*400、300*550、300*650、300*750、300*800（mm），顶板厚度主要为 100、110、120、130、140、150、200、250、300（mm），最大搭设高度为 7.8m。2.3 工程施工条件 2.3.1 自然条件 2.3 工程施工条件 2.3.1 自然条件 1、基本风压：wo=0.4kN/，地面粗糙度类别：B 类。2、基本雪压 So=0.35KN/。3、建筑抗震设防类别：丙类。抗震设防烈度为 6 度，设计基本地震加速度为 0 05g，设计地震分组为第三组，建筑场10、地类别为 II 类，特征周期 0.40s。该场地属对建筑抗震一般地段。4、场地标准冻深：灵山收费站/养护工区、曲阳北收费站 0 6m，贾庄服务区 0.65m。5、地基液化等级：无液化。6、脚手架下方主要为回填碎石或回填土，压实度不小于 0.94，地基承载力不小于120KPa。2.3.2 气象、水文 2.3.2 气象、水文 项目影响区属东部季风性暖温带半干旱地区，大陆性强。在冬季，因地处蒙古高压的东南部，盛行由大陆吹向海洋干冷的冬季风。夏季由于副热带高压的北上，盛行由海洋吹向大陆温热的夏季风。该区域四季分明，形成了春季干旱多风，夏季炎热多雨，秋季天高气爽，冬季严寒少雪。年均气温差距较大，一月平均11、气温-12，7 月平均气温22。年日照 2500-2900h，无霜期 165-210d，年均降雨量 500mm 左右。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 4 第三章 施工安排 3.1 项目管理组织 第三章 施工安排 3.1 项目管理组织 项目经理项目总工程师项目副经理质量总监施工管理部商务管理部物资管理部综合办公室技术质量部各分包单位安全总监各区段安全员安全管理部各分包安全员 图 3.1-1 项目管理组织机构及职责分工 表 3.1-1 项目管理人员及职责分工表 序号 管理职务 姓名 职责和权限 1 项目经理 张金年 工程总负责 2 项目总工程师 刘振 工程技12、术质量总负责 3 房建工程总负责 王介波 房建工程总负责 4 房建技术负责 位石圈 负责施工方案专项方案编制，并上报公司相关部门履行审批手续。5 质量总监 刘贺敏 工程质量总负责 6 商务经理 苗经天 负责项目合同、招议标管理、总分包结算等 7 物资经理 徐明磊 负责材料采购及周转料具回收保管 8 测量经理 田国庆 负责房建工程测量管理工作 9 安全总监 彭帅 负责现场安全隐患排查及日常巡检 10 安全工程师 王本举 负责现场安全隐患排查及日常巡检 11 专业工程师 程永伟 负责现场施工管理 12 试验工程师 樊国旗 负责钢筋试验检验 13 资料员 余晨曦 负责施工资料整理及归档 3.2 项目13、管理目标 3.2 项目管理目标 太行山高速涞曲 2 标段模板工程项目管理目标见表 3.2-1。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 5 表 3.2-1 模板工程项目管理目标统计表 项目管理目标 目标值 工期 42 天 质量目标 合格 安全目标 杜绝责任事故工亡及较大影响的火灾、机械设备、管线等事故；不发生群体性（3 人以上含 3 人）职业病；重大安全隐患出现频率0.2 起/亿元产值。节能目标 满足四节一环保 环保、CI 目标 CI 达标工地 3.3 各项资源供应方式 3.3 各项资源供应方式 表 3.3-1 劳务资源安排一览表 施工项目 名称 专业施工队 名称14、 资质 要求 开始施工时间 施工完成时间 分包方式分包商 选择方式 备注 模板工程 北京市世纪海润建筑工程有限公司 贰级 2018.4.202018.5.31劳务招投标 表 3.3-2 工程用大宗物资供应安排一览表 周转材料名称 规格 提供方式 要求进场时间计划出场时间 责任人 竹胶板 12mm 租赁 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 碗扣式钢管 48mm 租赁 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 钢管 48.33.6mm 租赁 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 扣件 48mm 租赁 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 木方 100*50mm15、 采购 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 密目网 2000 眼 采购 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 大眼网 100*100mm 采购 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 第四章 施工进度计划 第四章 施工进度计划 模板工程计划开始时间为 2018 年 4 月 20 日，拆除结束时间为 2018 年 3 月 31 日，中间历经 42 天。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 6 第五章 施工准备与资源配置计划 第五章 施工准备与资源配置计划 1、劳动力配置计划 序号 专业工种 劳动量（工日）需要量计划（工日）责任人2016、18 年 4 月 2018 年 5 月 1 木工 1050 300 750 王介波2 力工 420 120 300 王介波3 测量工 120 30 90 王介波4 电工 120 30 90 王介波2、工程施工周转材料配置计划 序号 施工工具名称 需用量 进场日期 出场日期 责任人 1 竹胶板 5000 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 2 碗扣式钢管 60t 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 3 钢管 10t 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 4 扣件 1000 个 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 5 木方 500m 2018.4.2017、 2018.5.31 徐明磊 6 密目网 5000 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 7 大眼网 5000 2018.4.20 2018.5.31 徐明磊 3、原材料要求（1）钢管 1）本工程钢管采用48.33.6mm钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg，钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准 碳素结构钢GB/T700 中Q235 级钢的规定。2）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料室18、温拉伸试验方法GB/T 228 的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 7 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合表5.1-1的规定；钢管应涂有防锈漆。3）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合表5.1-1序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合表5.1-1序号4的规定。（2）扣件 1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准19、钢管脚手架扣件GB15831 的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm 时，不得发生破坏。3）扣件验收应符合下列规定：扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定抽样检测；新、旧扣件均应进行防锈处理；扣件的技术要求应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件 GB 15831的相关规定。4）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变20、形、螺栓出现滑丝的严禁使用。（3）碗扣式钢管 1）钢管宜采用公称尺寸为48.3mmX3.5mm的钢管，外径允许偏差应为+0.5mm，壁厚偏差不应为负偏差。2）立杆外插套管壁厚不应小于3.5mm，插套长度不应小于160mm，焊接端插入长度不应小于60mm，外伸长度不应小于110mm，插套与立杆钢管间的间隙不应大于2mm。3）钢管弯曲度允许偏差应为2mm/m。4）立杆碗扣节点间距允许偏差应为1.0mm。5）水平杆曲板接头弧面轴心线与水平杆轴心线的垂直度允许偏差应为1.0mm。6）下碗扣碗口平面与立杆轴线的垂直度允许偏差应为1.0mm。7）焊接应在专用工装上进行，焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工21、质量中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 8 验收规范)GB50205中三级焊缝的规定。8）可调托撑及可调底座的质量应符合下列规定:调节螺母厚度不得小于30mm；螺杆外径不得小于38mm，空心螺杆壁厚不得小于5mm，螺杆直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第2部分:直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹第3部分:基本尺寸GB/T5796.3的规定；螺杆与调节螺母啃合长度不得少于5扣；可调托撑U形托板厚度不得小于5mm，弯曲变形不应大于lmm，可调底座垫板厚度不得小于6mm；螺杆与托板或垫板应焊接牢固，焊脚尺寸不应小于铜板厚度，并宜设置加劲板。9）构配件外22、观质量应符合下列规定:钢管应平直光滑，不得有裂纹、锈蚀、分层、结疤或毛刺等缺陷，立杆不得采用横断面接长的钢管；铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹或浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件表面应涂刷防锈漆或进行镀辞处理，涂层应均匀、牢靠，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块。10）主要构配件应有生产厂标识。11）构配件应具有良好的互换性，应能满足各种施工工况下的组架要求，并应符合下列规定:立杆的上碗扣应能上下窜动、转动灵活，不得有卡滞现象；立杆与立杆的连接孔处应能插入1Om23、m连接销；碗扣节点上在安装1个4个水平杆时，上碗扣应均能锁紧；当搭设不少于二步三跨1.8mX1.8mX1.2m(步距纵距横距)的整体脚手架时，每一框架内立杆的垂直度偏差应小于5mm。12）主要构配件极限承载力性能指标应符合下列规定:上碗扣沿水平杆方向受拉承载力不应小于30kN；下碗扣组焊后沿立杆方向剪切承载力不应小于60kN；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 9 水平杆接头沿水平杆方向剪切承载力不应小于50kN；水平杆接头焊接剪切承载力不应小于25kN；可调底座受压承载力不应小于100kN；可调托撑受压承载力不应小于100kN。13）构配件每使用一个安装、24、拆除周期后，应及时检查、分类、维护、保养，对不合格品应及时报废。（4）脚手板 1）本工程脚手板采用木脚手板，单块脚手板的质量不大于30kg。2）木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中IIa 级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm 的镀锌钢丝箍两道。3）脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板宽度、厚度允许偏差应符合国家标准木结构工程施工质量验收规范GB 50206-2002 第4.3.1条表4.3.1 第一项的规定。不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板。（5）安全网 安全网技术要求应符合 GB5725-2009 的规定，选用有国家认可的质量监25、督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的产品。立网：密目式安全网宽（高）度 1.8m，网目密度不应低于 2000 目/100cm2，不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。必须选用阻燃型密目网（纵、横方向的续燃及阴燃时间都不超过 4s）。平网：使用直径 9mm 以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 50mm，每张安全网重量一般不宜超过 15kg，水平设置时能承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。每隔 10m 且不超过两层布置一道。（6）挡脚板 挡脚26、板高度不小于 180mm，采用木模板，外侧刷红白相间油漆。表 5.1-1 钢管构配件允许偏差 序号 项目 允许偏差（mm）示意图 检查工具1 焊接钢管尺寸（mm）外径 48.3，壁厚 3.6 0.5 0.36 游标卡尺中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 10 序号 项目 允许偏差（mm）示意图 检查工具2 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角尺 3 钢管外表面锈蚀深度 0.18 游标卡尺4 钢管弯曲 各种杆件钢管的端部弯曲 l1.5m 5 钢板尺 立杆钢管弯曲 3ml4m 4ml6.5m 12 20 水平杆、斜杆的钢管弯曲 l6.5m 30 表 5.1-27、2 钢管构配件质量检查表 项目 要求 抽检数量 检查方法钢管 应有产品质量合格证、质量检验报告 750 根为一批，每批抽取 1 根 检查资料钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆 全数 目测 钢管外径及壁厚 外径 48.3mm，允许偏差0.5；壁厚 3.6，允许偏差0.36；最小壁厚 3.24mm 3%游标卡尺测量 扣件 应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告 钢管脚手架扣件规定 检查资料不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间28、隙应小于 1mm；扣件表面应进行防锈处理 全数 目测 扣件螺栓拧紧扭 力矩 扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于 40Nm，且不应大于 65 Nm.按 JGJ130-2011 规范 8.2.5 条 扭力扳手中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 11 项目 要求 抽检数量 检查方法脚手板 木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中 IIa 级材质的规定。扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用 全数 目测 木脚手板的宽度不宜小于 200mm，厚度不应小于 50mm；板厚允许偏差-2 3%钢板尺 表 5.1-3 碗扣式脚手架主要构配件检查验收表 项目 要求29、 抽检数量 检查方法钢管 表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕及严重锈蚀等缺陷；构配件表面涂刷防锈漆或进行镀铮处理。全数 目测 最小壁厚不小于 3.0mm 3%游标卡尺上下碗扣、水平杆和斜杆接头 碗扣的铸造件表面光滑平整，无砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂清除干净 全数 目测 锻造件和冲压件元毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷 全数 目测 各焊缝饱满，无未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷 全数 目测 上碗扣能上下窜动、转动灵活，无卡滞现象 全数 目测 立杆连接套管 立杆接长当采用外插套时，外插套管壁厚不小于3.5mm，当采用内插套时，内插套管壁厚不小于 3.0mm。30、插套长度不小于 160mm，焊接端插入长度不小于 60mm.外伸长度不小于 110mm，插套与立杆钢管间的间隙不大于 2mm 3%游标卡尺、钢板尺 套管焊缝应饱满，立杆与立杆的连接孔能插入l0mm 连接销 全数 目测 可调底座及可调 托撑 螺杆外径不小于 38mm;空心螺杆壁厚不小于 5mm，螺杆与调节螺母啃合长度不少于 5 扣，螺母厚度不小于30mm;可调托撑 U 形托板厚度不小于 5mm，弯曲变形不大于 1mm，可调底座垫板厚度不小于 6mm;螺杆与托板或垫板焊接牢固，焊脚尺寸不小于钢板厚度 3%游标卡尺、钢板尺 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 1231、 第六章施工方法及工艺要求 6.1 施工方案简介 第六章施工方法及工艺要求 6.1 施工方案简介 本工程模板主要涉及基础（独立基础、条形基础、筏板基础）、主体结构（墙、柱、梁、板、楼梯）等结构。1、基础 单层基础模板采用 15mm 厚竹胶板，主龙骨（40*70mm 木方）沿水平方向上下布置两道；侧向斜撑（40*70mm 木方）上下两道，布置间距为 1.5m，一端与主龙骨固定，另一端与埋地钢筋（18mm、埋深 30cm）连接，防止模板倾斜。双层阶形基础下层模板与单层基础模板相同布置，上层模板通过两根通长木方固定至下层基础顶部主龙骨位置，上下层模板上部主龙骨采用侧向斜撑（40*70mm 木方，布置32、间距 1.5m）连接，用以防止模板倾斜。图 6.1-1 单层基础模板搭设示意图图 6.1-2 双层基础模板搭设示意图 2、柱 砼柱模板采用 15mm 厚竹胶板；内楞采用 4070mm 木方，沿柱的竖向每隔 230mm 设置一根，其中 40mm 宽一面与模板紧贴；外楞采用483.6mm 双钢管，外楞沿柱的垂直方向每隔 450mm 设置一道（距地面 1 米的高度范围内设置三道）。外楞采用12 止水螺杆将内外楞固定牢固。止水螺杆沿柱的竖向布置间距同外楞；柱模安装完毕与邻柱群体固定前，要复查柱模板垂直度、位置、对角线偏差以及支撑、连接件稳定情况，合格后再固定。柱高在 2m 以上时，四面支撑，具体做法详33、见图 6.1-4。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 13 图 6.1-3 柱模板示意图图 6.1-4 柱斜撑示意图 3、墙 本工程剪力墙主要位于地下室外墙结构（水泵房），墙厚 0.35m，高度 5.3m；模板采用 15mm 厚竹胶板，模板内龙骨（竖直方向）使用 40*70mm 木方，间距 200mm；主龙骨采用483.6mm 双拼钢管（水平方向），第一道距地间距为 100mm，第二、三道间距为 500cm，以上间距不超过 550mm；双拼钢管采用12mm 对拉螺杆连接，水平间距为500mm。墙两侧采取斜向支撑，具体做法同图 6.1-4。4、梁 本工程梁尺寸34、主要为 200*400、200*550、250*500、250*650、300*400、300*550、300*650、300*750、300*800（mm），模板采用 15mm 厚竹胶板，侧模及底模内龙骨（与梁跨度方向平行）使用 40*70mm 木方，底模主龙骨采用483.6mm 钢管、侧模主龙骨采用双拼483.6mm 钢管。底模次龙骨布置原则及数量如下：300*650、300*750、300*800mm 尺寸梁底模次龙骨数量为 6 根，250*500、250*650、300*400、300*550mm 尺寸梁底模次龙骨数量为 5根，200*400、200*550mm 尺寸梁底模次龙骨数量为35、 4 根；侧模次龙骨间距为 300mm。表 6.1-1 梁支撑架及侧模主龙骨布置原则一览表 梁位置 梁截面高度布置原则 边梁 550mm 1、支撑架 边梁外侧下端设置一道立杆，梁截面方向内侧间隔 600mm 位置设置一道立杆；主龙骨采用483.6mm 钢管与立杆扣件连接。立杆及主龙骨顺梁方向间距同板布置（板厚 150mm 以上间距 900mm、板厚 150mm 以下间中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 14 梁位置 梁截面高度布置原则 距 1200mm）。2、侧模主龙骨 梁侧模板主龙骨采用双拼钢管，在梁跨中位置设置一道对拉螺杆（12mm，间距 600mm/436、50mm），主龙骨下部与梁底主龙骨钢管采用扣接连接，上部内侧与楼板水平主龙骨紧贴固定，外侧设置一道反向斜撑，反向斜撑顺梁方向间距同支撑架。550mm 1、支撑架 同上 2、模板主龙骨 梁跨中位置不在设置对拉螺杆，其余上下部固定方式同上。中梁 550mm 1、支撑架 中梁下部中间位置设置一道立杆，梁截面方向两侧间隔 450mm 位置各设置一道立杆；主龙骨采用483.6mm 钢管与立杆扣件连接。立杆及主龙骨顺梁方向间距同板布置（板厚 150mm 以上间距 900mm、板厚 150mm以下间距 1200mm）。2、模板主龙骨 梁侧模板主龙骨采用双拼钢管，在梁跨中位置设置一道对拉螺杆（12mm，间距 37、600mm/450mm），主龙骨下部与梁底主龙骨钢管采用扣接连接，上部与楼板水平主龙骨紧贴固定。550mm 1、支撑架 同上 2、模板主龙骨 梁跨中位置不在设置对拉螺杆，其余上下部固定方式同上。图 6.1-5 边梁模板支撑体系布置示意图 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 15 图 6.1-6 中梁模板支撑体系布置示意图 5、板 本工程顶板厚度主要为 100、110、120、130、140、150、200、250、300（mm），模板采用 15mm 厚竹胶板，次龙骨采用 40*70mm 木方，间距为 250mm；主龙骨采用48.33.6mm 双钢管，间距随满38、堂支架间距。因楼板结构涉及平顶板及坡屋面，平顶板位置满堂支架采用48.33.5mm 碗扣式脚手架，板厚 150mm 以上（不含 150mm）脚手架纵横向间距 900mm、步距 1800mm，板厚 150mm 以下脚手架纵横向间距 1200mm、步距 1800mm；坡屋面位置因为坡度较大（板厚最大为 130mm），碗扣式脚手架不易进行高度调整，故此部位采用扣件式满堂支架，模板和次龙骨与碗扣式脚手架相同，主龙骨采用48.33.6mm 钢管，主龙骨与立杆采用扣件进行连接，满堂支架纵横向间距 900mm，步距 1500mm。6.2 施工要点 6.2.1 施工准备 6.2 施工要点 6.2.1 施工准备39、 1、应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。2、应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3、备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。5、本工程一层脚手架基础为回填碎石或回填土，压实度不小于 0.94，地基承载力中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 16 不小于 120KPa，压实度及回填工艺符合设计及规范要求。6、脚手架基础经验收合格后，应按专项方案的要求放线定位。6.2.2 支40、撑架构造与安装 6.2.2 支撑架构造与安装 6.2.2.1 碗扣式满堂支撑架 1、脚手架立杆垫板、底座应准确放置在定位线上，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂的垫板，底座的轴心线应与地面垂直，且应中心承载。垫板宜采用厚度不小于40mm、宽度不小于 70mm，长度不少于两跨的木垫板。2、脚手架应按顺序搭设，并应符合下列规定:模板支撑架应按先立杆、后水平杆、再斜杆的顺序搭设形成基本架体单元，并应以基本架体单元逐排、逐层扩展搭设成整体支撑架体系，每层搭设高度不宜大于 3m；当基础表面高差较小时，可采用可调底座调整；当基础表面高差较大时，可利用立杆碗扣节点位差配合可调底座进行调整，且高处的立杆距离坡41、顶边缘不宜小于 500mm。模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。3、脚手架的水平杆应按步距沿纵向和横向连续设置，不得缺失。在立杆的底部碗扣处应设置一道纵向水平杆、横向水平杆作为扫地杆，扫地杆距离地面高度不应超过400mm，水平杆和扫地杆应与相邻立杆连接牢固。碗扣节点组装时，应通过限位销将上碗扣锁紧水平杆。4、模板支撑架每根立杆的顶部应设置可调托撑。当被支撑的建筑结构底面存在坡度时，应随坡度调整架体高度，可利用立杆碗扣节点位差增设水平杆.并应配合可调托撑进行调整。所有立柱应保证其垂直，当支架立柱必须成一定角度倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措42、施。5、立杆顶端可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度(图 6.2.2-1)不应超过 650mm。可调托撑和可调底座螺杆插入立杆的长度不得小于 150mm，伸出立杆的长度不宜大于300mm，安装时其螺杆应与立杆钢管上下同心，且螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不应大于 3mm。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 17 图 6.2.2-1 立杆顶端可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度（mm）6、可调托撑上主龙骨钢管应居中设置。接头宜设置在 U 形托板上，同一断面上主楞支撑梁接头数量不应超过 50%。7、脚手架每搭完一步架体后，应校正水平杆步距、立杆间距、立杆垂直度和水平杆水平43、度。架体立杆在 1.8m 高度内的垂直度偏差不得大于 5mm，架体全高的垂直度偏差应小于架体搭设高度的 1/600，且不得大于 35mm；相邻水平杆的高差不应大于 5mm。8、剪刀撑设置：（1）模板支撑架应按要求设置竖向和水平斜撑杆，竖向钢管扣件剪刀撑应在架体周边、内部纵向和横向每隔不大于 9m 设置一道，水平剪刀撑宜在架体顶层水平杆设置层设置一道；剪刀撑应连续设置，宽度宜为 6m9m。（2）竖向剪刀撑两个方向的交叉斜向钢管宜分别采用旋转扣件设置在立杆的两侧；（3）竖向剪刀撑斜向钢管与地面的倾角应在 45-60之间；（4）剪刀撑杆件应每步与交叉处立杆或水平杆扣接；（5）剪刀撑杆件接长应采用搭接44、，搭接长度不应小于 1m.并应采用不少于 2 个旋转扣件扣紧，且杆端距端部扣件盖板边缘的距离不应小于 100mm；（6）扣件扭紧力矩应为 40N.m-65N.m。（7）斜撑杆、剪刀撑等加固件应随架体同步搭设，不得滞后安装。9、现浇第二层及斜屋面板时，安装上层模板及其支架应符合下列规定:（1）下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；（2）上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板。10、为防止物体打击及高空坠落，在地面往上 3m 位置设置一道满兜水平网。水平网采用大眼网，与水平杆及立杆可靠连接。1-托座，2-螺杆，3-调节螺母，4-立杆，5-顶层水平杆，6-碗扣 45、中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 18 6.2.2.2 扣件式满堂支撑架 1、施工前根据结构位置及布置原则提前放出脚手架定位线，垫板均应准确地放在定位线上，垫板采用长度不少于 2 跨、厚度为 50mm、宽度为 200 的木垫板。2、水平杆搭设（1）纵向水平杆搭设 1）纵向水平杆设置在立杆的内侧，搭接跨度不小于3跨；2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接或搭接，并符合下列规定：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。搭接长度不小于1m，用等间距46、设置的3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3）脚手架纵向水平杆随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定；4）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈设置，并用直角扣件与内外角部立杆固定。5）纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。图 6.2.2-2 纵向水平杆对接接头布置（2）横向水平杆搭设 1）作业层上非主节点处的横向水平杆，需在纵距跨中单独增设。2）双排脚手架的横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上；3）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件进行扣接且严禁拆除。4）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于147、00mm。1-立杆，2-纵向水平杆，3、横向水平杆 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 19 3、立杆搭设（1）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a 不应超过 0.5m。（2）脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500；各接头中心至主节点的距离不大于步距的 1/3；（3）每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合如下要求：（1）脚手架必须设置纵、48、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于 500mm。脚手架底层步距均不大于 2m。图 6.2.2-3 纵横向扫地杆构造（1-横向扫地杆，2-纵向扫地杆）5、脚手架剪刀撑布置要求（1）在架体外侧周边及内部纵横向每隔 5m-8m，由底部至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为 5-8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。扫地杆部位应设置水平剪刀撑，水49、平剪刀撑至架体底水平距离与水平剪刀撑间距不超过 8m。（2）竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为 45-60，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为 45-60，剪刀撑斜杆的采用对接接长或搭接接长，接长方式符合方案及规范要求。（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不大于 150mm。（4）脚手架剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 20 6、扣件安装（1）扣件规格与钢管外径相同；（2）螺栓拧紧扭力矩不小于 40Nm，且不大于 65Nm；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平50、杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于 150mm；（4）对接扣件开口朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于 100mm。（6）为防止主龙骨部位扣件滑移，应在立杆与主龙骨连接扣件下方增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧连接扣件。6.2.3 模板构造与安装 6.2.3 模板构造与安装 1、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 4m 时，模板按跨度的 0.3%起拱；且起拱高度不小于 20mm。2、模板安装注意事项：（1）模板堆放场地应平整，模板堆放要整齐，不得过高，下垫方木。（2）应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆。（2）模板内不应51、有杂物、积水或冰雪等，模板与混凝土的接触面应平整、清洁；模板清理必须及时将粘结的砼块剔除干净，表面浮砂和灰尘清扫干净。（3）用作模板的地坪、胎膜等应平整、清洁，不应有影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓；（4）隔离剂不得影响结构性能及装饰施工，不得对环境造成污染。用完后的模板要清理干净后再涂刷隔离剂，隔离剂要涂刷均匀，不准漏涂，以涂刷后不流坠为标准，并且禁止隔离剂污染钢筋和混凝土接茬处。3、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。4、吊运模板时，必须符合下列规定:（1）作业前应检查绳索、卡具52、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于 2 个吊点，水平吊运不应少于 4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 21（3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。（4）遇 5 级及以上大风时，应停止一切吊运作业。5、拼装高度为 2m 以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。6、柱模板应符合下列规定:（1）安装柱模板时，先在基础/顶板上弹出柱轴线及边线，将53、模板及相应配件吊到柱边线处；根据柱模的截面尺寸，组装柱模板。（2）柱外模支设时，模板下口必须与已浇混凝土紧贴，并在下口处贴自粘海绵条，同时已浇筑混凝土应拉线，用云石切割机并做剔毛处理，保证接缝在同一水平标高且不漏浆。拼接缝处均采用硬拼缝，模板加固完成后，墙模板根部用水泥砂浆封堵，待上强度后再浇筑混凝土，防止底部漏浆。（3）现场拼装柱模时，应适时地安设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系在柱子钢筋上。（4）待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。（5）柱模校正(用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺栓的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正)后，应54、采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑。（6）柱底部留置清灰口，待混凝土浇筑前，清理完模内杂物后封堵。7、墙模板应符合下列规定:（1）混凝土施工完毕后进行定位放线，首先引测建筑物的每条轴线，由轴线引测出墙体边线、门窗洞口 200mm 外控制线，同时用水准仪将安装模板所需的标高线直接引测到模板安装位置。（2）墙体外模支设时，模板下口必须与已浇混凝土紧贴，并在下口处贴自粘海绵条，同时已浇筑混凝土应拉线剔毛，保证接缝在同一水平标高且不漏浆。拼接缝处均采用硬拼缝，模板加固完成后，墙模板根部用水泥砂浆封堵，待上强度后再浇筑混凝55、土，防止底部漏浆。（3）当采用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。（4）穿墙对拉螺栓：多层板穿墙螺栓直径为 12mm，分为止水型及普通型。0.000以下外墙采用含有止水片的止水型 12mm 对拉螺栓，在止水螺栓两侧设有垫片，垫片可中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 22 保证墙厚度又可在混凝土施工完成后，在割断对拉螺栓时不损坏混凝土；内墙采用普通对拉螺栓，施工时螺杆上套内径 12mm 的 PVC 套管，待混凝土浇筑完成后将 PVC 管剔凿拔出，并用干硬水泥砂浆将螺56、栓眼做封堵处理。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度，在对拉螺栓紧固时不得一次紧到底，而应多次调整，再依次将螺栓拧紧。（5）拼接时的 U 形卡应正反交替安装，间距不得大于 300mm；2 块模板对接接缝处的 U 形卡应满装。（6）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。（7）墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌筑混凝土时引起临近模板变形。8、梁板结构模板应符合下列规定:（1）安装独立梁模板时应设安全操作平台，并严禁操作人员站在独立57、梁底模或柱模支架上操作及上下通行。（2）底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。（3）安装梁侧模时，应边安装边与底模连接。（4）起拱应在侧模内外楞连固前进行。（5）单块模就位安装，必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。（6）方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴 1cm0.5cm 自粘海绵条，然后顶牢，防止墙边流浆漏浆。9、其他结构模板应符合下列规定:（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。（2）安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。（3）在危险部位进行作业时，操作人员应58、系好安全带。10、模板支撑架应在架体验收合格后，方可浇筑混凝土。6.2.4 模板拆除 6.2.4 模板拆除 1、架体拆除应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204、混凝土结构工程施工规范 GB50666 中混凝土强度的规定，拆除前应填写拆模申请单；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 23 表 6.2.4-1 梁板模板拆除强度要求一览表 序号 结构类型 结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）1 板 2 50 2、8 75 8 100 2 梁 8 75 8 100 3 悬臂构件/100 4 梁板后浇带/100 2、拆模前应检查所使用59、的工具有效和可靠，扳手等工具必须装人工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。3、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。4、拆模的顺序和方法：先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应接指定地点堆放。5、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。6、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。操作层上临时拆下的模板堆放不能超过 3 层。7、拆除有洞口模板60、时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80 的有关规定及时进行防护。8、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。9、遇 6 级或 6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。10、拆除条形基础、独立基础或设备基础的模板时，应符合下列规定:（1）拆除前应先检查基槽(坑)土壁的安全状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，应在采取安全防范措施后，方可进行作业。（2）模板和支撑杆件等应随拆随运，不得在离槽(坑)上口边缘 1m 以内堆放61、。（3）拆除模板时，施工人员必须站在安全地方。应先拆内外木楞、再拆木面板。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 24 拆下的小型零配件应装入工具袋内或小型箱笼内，不得随处乱扔。11、拆除柱模应符合下列规定:（1）柱模拆除的顺序应为:拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱箍或横楞、拆除竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、刷防锈油或脱模剂、入库备用。（2）柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。12、拆除墙模应符合下列规定:（1）墙模分散拆除顺序应为:拆除斜撑或斜拉杆、自上而下拆除外楞及对拉螺栓、分层自上而下拆除木楞及零配件和模板、运走分类堆放、拔钉清理或62、清理检修后刷防锈油或脱模剂、入库备用。（2）拆除每一大块墙模的最后 2 个对拉螺栓后，作业人员应撤离大模板下侧，以后的操作均应在上部进行。个别大块模板拆除后产生局部变形者应及时整修好。（3）大块模板起吊时，速度要慢，应保持垂直，严禁模板碰撞墙体。13、拆除梁、板模板应符合下列规定:（1）梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。（2）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（3）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸.已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。（4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。63、（5）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。6.2.5 支撑架拆除 6.2.5 支撑架拆除 1、架体的拆除顺序、工艺应符合下列规定:（1）应先拆除后搭设的部分，后拆除先搭设的部分；（2）架体拆除必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；（3）梁下架体的拆除，宜从跨中开始，对称地向两端拆除；悬臂构件下架体的拆除，宜从悬臂端向固定端拆除。（4）当脚手架分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理措施，分段后的架中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方64、案 25 体应稳定。在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。2、脚手架拆除前，应清理作业层上的施工机具及多余的材料和杂物。3、脚手架拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。4、当立柱的水平拉杆超出 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。5、当拆除 4-8m 跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。6、拆除的65、脚手架构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。对有芯钢管立柱运出前应先将芯管及 U 托抽出。7、拆除的脚手架构配件应分类堆放，并应便于运输、维护和保管。6.3 检查与验收 6.3.1 碗扣式满堂支撑架检查验收 6.3 检查与验收 6.3.1 碗扣式满堂支撑架检查验收 1、根据施工进度，脚手架应在下列环节进行检查与验收:（1）施工准备阶段，构配件进场时；（2）地基与基础施工完后，架体搭设前；（3）首层水平杆搭设安装后；（4）模板支撑架每搭设完 4 步或搭设至 6m 高度时；（5）模板支撑架搭设至设计高度后。2、进人施工现场的主要构配件应有产品质量合格证、产品性能检验报告，并应按本方案66、表 5.1-3 检查验收表规定对其表面观感质量、规格尺寸等进行抽样检验。3、地基基础检查验收项目、质量要求、抽检数量、检验方法应符合表 6.3.1-1 的规定，并应重点检查和验收下列内容:（1）地基的处理、承载力应符合方案设计的要求；（2）基础顶面应平整坚实，并应设置排水设施；（3）基础不应有不均匀沉降，立杆底座和垫板与基础间应无松动、悬空现象；（4）地基基础施工记录和试验资料应完整。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 26 表 6.3.1-1 地基基础检查验收表 序号 检查项目 质量要求 抽检数量 检查方法 1 地基处理、承载力 符合方案设计要求 每 1067、0 不少于 3 个点 触探 2 地基顶面平整度 20mm 每 100 不少于 3 个点 2m 直尺 3 垫板铺设 土层地基上的立杆应设置垫板，垫板长度不少于 2跨，并符合方案设计要求全数 目测 4 垫板尺寸 垫板厚度不小于 50mm，宽度不小于 200mm，并符合方案设计要求 不少于 3 处 游标卡尺、钢板尺5 底座设置情况 符合方案设计要求 全数 目测 6 立杆与基础的接触紧密度 立杆与基础间应无松动、悬空现象 全数 目测 7 排水设施 完善，并符合方案设计要求全数 目测 8 施工记录、试验资料 完整 全数 查阅记录 4、架体检查验收项目、质量要求、抽检数量、检验方法应符合表 6.3.1-268、 的规定，并应重点检查和验收下列内容:（1）架体三维尺寸和门洞设置应符合方案设计的要求；（2）斜撑杆和剪刀撑应按方案设计规定的位置和间距设置；（3）纵向水平杆、横向水平杆应连续设置，扫地杆距离地面高度应满足规范要求；（4）模板支撑架立杆伸出顶层水平杆长度不应超出规范的上限要求；（5）上碗扣应将水平杆接头锁紧:（6）架体水平度和垂直度偏差应在本规范允许范围内。表 6.3.1-2 脚手架架体检查验收表 序号 检查项目 质量要求 抽检数量 检查方法 1 可调 底座 垂直度 5mm 全部 经纬仪或吊线和卷尺 插入立杆长度 150mm 钢板尺 2 模板支撑架可调托撑 螺杆垂直度 5mm 全部 经纬仪或吊69、线和卷尺 插入立杆长度 150mm 钢板尺 3 碗扣 节点 锁紧度 水平杆接头插入上、下碗扣，上碗扣通过限位销锁紧水平杆全部 目测 4 立杆 间距 符合方案设计要求 全部 目测、钢板尺中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 27 序号 检查项目 质量要求 抽检数量 检查方法 垂直度 1.8m 高度内偏差小于 5mm 经纬仪或吊线和卷尺 模板支撑架立杆伸出顶层水平杆长度 符合方案设计要求，且650mm钢板尺 5 水平杆 完整性 纵、横向贯通，不缺失 全部 目测 步距 符合方案设计要求 目测 水平度 相邻水平杆高差小于 5mm 水平仪或水平尺 扫地杆距离地面高度 符70、合方案设计要求，且400mm钢板尺 6 斜撑杆、剪刀撑 斜撑杆位置和间距 符合方案设计要求 全部 目测 剪刀撑 间距、跨度 符合方案设计要求 目测、钢卷尺与地面夹角 45-60 目测、钢板尺搭接长度及扣件数量搭接长度1m，搭接扣件不小于 2 个 目测、钢板尺与立杆（水平杆）扣接情况 每步扣接，与节点间距150mm目测、钢板尺扣件拧紧力矩 40N.M-65N.M 力矩扳手复拧7 双排脚手架连墙件的竖向和水平间距 符合方案设计要求 全部 目测、钢卷尺8 架体全高垂直度 架体搭设高度的 1/600，且35mm 每段内外立面均不少于 4 根立杆 经纬仪或吊线和卷尺 5、检查验收应具备下列资料:（1）专71、项施工方案及变更文件；（2）周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录:（3）构配件进场、基础施工、架体搭设、防护设施施工阶段的施工记录及质量检查记录。（4）脚手架搭设至设计高度后，在投入使用前.应在阶段检查验收的基础上形成完工验收记录。6.3.2 扣件式满堂支撑架检查验收 6.3.2 扣件式满堂支撑架检查验收 1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 28（3）每搭设完 6m8m 高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解72、冻后；（6）停用超过一个月。2、应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：（1）JGJ130-2011 第 8.2.38.2.5 条的规定；（2）专项施工方案及变更文件；（3）技术交底文件。（4）构配件质量检查表（本方案表 5.1-2 构配件质量检查表）3、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合规范和专项施工方案的要求；（2）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；（3）扣件螺栓应无松动；（4）安全防护措施应符合规范及方案要求；（5）应无超载使用。4、脚手架搭设技术要求、允许偏差与检验方法 表 6.4-1 脚手架搭设的技术要求、允许偏73、差与检验方法 项次 项目 技术要求 允许偏差（mm）示意图 检查方法与工具1 地基基础 表面 坚实平整 观察 排水 不积水 垫板 不晃动 2 双排脚手架垂直度 搭设中检查偏差的高度（m）总高度 用经纬仪或吊线和卷尺 20m H=2 H=10 H=20 7 50 100 中间档次用插入法 3 双排脚手架间距 步距 纵距 横距 20 50 20 钢板尺中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 29 项次 项目 技术要求 允许偏差（mm）示意图 检查方法与工具4 纵向水平杆高差 同跨内两根纵向水平杆高差 10 水平仪或水平尺5 剪刀撑斜杆与地面的倾角 4560 角尺 674、 脚手板外伸 长度 对接 a=（130150）mm l300mm 卷尺 搭接 a100mm l200mm 卷尺 7 扣件 安装 主节点处各扣件中心点相互距离 a150mm 钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差 a500mm 钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离 ah/3 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离 ala/3 钢卷尺扣件螺栓拧紧扭 力矩（4060）N M 扭力扳手注：图中 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表 6.4.2-2 的规定确定。不合格的应重新拧紧至合75、格。表 6.4.2-2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项次 检查项目 安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑扣件 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 30 项次 检查项目 安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）5190 91150 151280 281500 5011200 176、2013200 5 8 13 20 32 1 2 3 5 7 6.3.3 模板检查与验收 6.3.3 模板检查与验收 表 6.3.3-1 预埋件和预留孔洞的安装允许偏差 项目 允许偏差（mm）预埋板中心线位置 3 预埋管、预留孔洞中心线位置 3 插筋 中心线位置 5 外漏长度+10，0 预埋螺栓 中心线位置 2 外漏长度+10，0 预留洞 中心线位置 10 尺寸+10，0 表 6.3.3-2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 项目 允许偏差（mm）检验方法 轴线位置 5 尺量 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、尺量 模板内部尺寸 基础 10 尺量 柱墙梁 5 尺量 楼梯相邻踏步高差5 尺量77、 柱墙垂直度 层高6m 8 经纬仪或吊线、尺量 相邻模板表面高差 2 尺量 表面平整度 5 2m 靠尺和塞尺量测 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 31 第七章 各项管理计划 7.1 进度管理计划 第七章 各项管理计划 7.1 进度管理计划 1、施工进度管理组织机构 项目经理项目总工程师项目副经理质量总监施工管理部商务管理部物资管理部综合办公室技术质量部各分包单位安全总监各区段安全员安全管理部各分包安全员 图 7.1-1 施工进度管理组织机构图 2、进度管理措施 表 7.1-1 进度管理措施 序号 措施类别 措施内容 责任人1 组织措施 项目部定期召开施工78、生产协调会议，形成例会制度。会议由生产经理主持，业主指定专业分包和劳务作业班组主管生产的负责人参加。主要是检查计划的执行情况，提出存在的问题，分析原因，研究对策，采取措施，协调制约因素，保证工程的顺利进行。王介波2 技术措施 充分熟悉本工程的设计图纸，对拟定的施工组织、施工方案及方法进行认真分析比较，做到统筹组织、全面安排，将合同中的里程碑节点再进行细化，分解出更细的工期控制点，制定分阶段措施保证工期。位石圈3 管理措施 材料进场检验制度；过程三检制度；质量否决制度；成品保护制度 刘贺敏4 经济措施 建立专门的工程资金帐户，随着工程各阶段控制日期的完成，及时支付专业队伍的劳务费用，防止施工中因79、为资金问题而影响工程的进展，充分保证劳动力、机械、材料的及时进场。施工准备期间，编制项目全过程现金流量表，预测项目的现金流，对资金做到平衡使用，以丰补缺，避免资金的无计划管理。张腾 7.2 质量管理计划 7.2 质量管理计划 1、工程施工质量管理组织机构图 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 32 项目经理施工现场技术负责人科技部施工管理部物资设备部企业总部主管部门业主、监理总包专业项目部业主直接分包项目部政府质量监督 图 7.2-2 施工质量管理组织机构图 2、项目质量管理的组织机构并明确职责 依据项目质量管理组织机构，明确各岗位及部门的质量管理职责，突出80、了项目经理是项目质量管理第一责任人以及质量总监的监督权利和一票否决权，详见下表。表 7.2-1 职责分工 序号 岗位/部门 职责内容 1 项目经理 项目质量的第一责任人，负责组织工程质量策划和施工组织设计大纲的编制，制定工程质量实施总目标。执行公司质量方针，组织贯彻实施公司质量体系文件；执行项目主要质量管理活动；领导项目全面质量管理工作，主持制定和实施项目各项管理制度。2 技术 负责人 与监理人进行有关质量工作的沟通和汇报，并定期组织质量讲评、质量总结；根据工程质量策划和质量计划，组织专项施工方案、工艺标准、操作规程编制，提出质量保证措施。负责工程施工规范、规程和标准管理。3 质量总监 对本工81、程质量具有一票否决权；参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项目质量工作的实施；贯彻国家及地方的有关工程施工规范、工艺规程、质量标准，严格执行国家施工质量验收统一标准，确保项目总体质量目标和阶段质量目标的实现。4 技术部 对图纸、施工方案、工艺标准确定并及时下发，指导工程的施工生产；负责结构预控验算、结构变形监测、工程施工测量和各项试验检测工作；对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 33 序号 岗位/部门 职责内容 5 施工管理部 对施工进行安排部署，保证按工程总控计划实现工期目标；实施工程过程质量82、监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控制，确保工程实体质量优良；工程成品保护管理，做到职责到人，保护措施到位；对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。6 物资设备部 严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量；组织对工程物资的验证，确保使用合格产品；采购资料及验证记录的收集、整理。3、确定质量控制点 表 7.2-1 质量控制要点 控制阶段 控制环节 控制要点 控制人 参与控制人 主要控制内容 施工准备 阶段 设计交底与图纸会审 图纸技术文件自审各专业工程师技术负责人 图纸资料是否齐全 设计交底技术会谈技术负责人 各专业工程师了解设计意图 图纸会审83、 技术负责人 各专业工程师对图纸的完整性，准确性，合法行，可行性进行会审 制定施工工艺文件 施工组织设计 技术负责人 各专业工程师按企业标准进行编制并会签 专项施工方案 技术负责人 各专业工程师组织审批和进行交底技术交底 技术总交底和分专业交底 技术负责人 各专业工程师组织实施 测量控制 测量放线 技术负责人 测量工程师 测量成果 施工过程 基础与主体满堂架搭设 专业工程师 质量工程师 弹线找点，确保立杆间距规范，吊垂直度，步距按要求搭设，节点实测实量，使用力矩扳手检查，按规范要求检查模板安装 专业工程师 质量工程师 几何尺寸位置正确、稳定性等 模板拆除 专业工程师 质量工程师 检查混凝土拆模84、强度，成品保护措施 检查验收 阶段 材料进场 验收 钢管、扣件、模板质量工程师 专业工程师 主要材料名称及规格、型号、数量、位置 工程质量 评定 支撑脚手架搭设 技术负责人 质量工程师、各专业工程师 施工监督评定、实测实量观感保证项目资料评定，问题整改 模板安装、加固 技术负责人 质量工程师、各专业工程师 实测实量，按照方案实施 工程验收 交工 交工验收报告资料整理 技术负责人 各专业工程师签发验收报告、整理交工验收资料 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 34 控制阶段 控制环节 控制要点 控制人 参与控制人 主要控制内容 办理交接 项目经理、技术负责人 85、各专业工程师组织验收、提出交工文件，资料归档 4、现场质量管理制度 序号 制度名称 制 度 内 容 1 工程质量责任 承包制度 依据项目质量管理职责与所有管理人员及部门签订工程质量责任状，充分调动项目经理部全体管理人员及班组成员的工作积极性，努力提高其整体技能。2 方案先行、技术交底先行制度 工程施工前，技术负责人会同技术部根据施工图纸结合工程实际特点，编制合理可行的施工方案，并对作业班组进行安全技术交底。3 材料进场检验 制度 工程所用的钢管、扣件、安全网，根据国家规范要求分批量进行抽检，抽验不合格的材料一律不准使用。4 培训上岗制度 工程项目管理人员及操作人员应按照主管部门规定经过业务知识86、技能培训，并持证上岗。5、质量保证措施 搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、止水螺杆、柱箍等的间距。钢管架底座处须采用 50mm 木跳板。鉴于市场上木材质量参差不齐，对木方必须严格把关，特别是含水率必须控制在以内。有节芭的木方绝对禁止使用在构件上。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；钢管的剪刀撑及扫地杆的搭设要严格执行扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，87、搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.3 安全管理计划 7.3 安全管理计划 1、职业健康安全管理分解目标 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 35 表 7.3-1 职业健康安全管理分解目标一览表 序号 管理内容 安全目标 责任人 188、 现场防护 防护设施完善、可靠，达到标准、规范要求 王介波 2 文明施工 现场 CI 达标 彭帅 3 事故控制 未发生重伤、死亡事故和重大机械、火灾事故 王介波 4 达标创优目标及阶段计划、实施 安全与环境达标 彭帅 2、安全组织管理组织机构及职责范围 项目经理项目总工程师项目副经理质量总监施工管理部商务管理部物资管理部综合办公室技术质量部各分包单位安全总监各区段安全员安全管理部各分包安全员 图 7.3-1 安全管理组织机构 表 7.3-2 安全管理职责分工 人员 职责 项目经理 1）项目安全生产第一责任人，对项目的安全生产工作负全面责任。2）建立项目安全生产责任制，与项目管理人员签订安全生产89、责任书，组织对项目管理人员的安全生产责任考核。3）组织项目班子及各部门负责人编制项目安全策划。4）负责安全生产措施费用的足额投入，有效实施。5）组织并参加项目安全生产周检查，及时消除生产安全事故隐患。每月带班生产时间不得少于本月施工时间的.。6）组织召开安全生产领导小组会议、安全生产周例会，研究解决安全生产中难题。7）组织应急预案的编制、评审及演练。8）及时、如实报告生产安全事故，负责本项目应急救援预案的实施，配合事故调查和处理。项目 总工程师 1）对项目安全生产负技术领导责任。2 参与编制项目安全策划，组织编制专项施工方案并按规定组织专家论证。3）组织安全专项方案技术交底，检查安全专项方案中90、安全技术措施落实情况。4）组织对危险性较大的分部分项工程的验收，参与安全防护设施、大型机械设备及特殊结构防护的验收。5）组织危险源的识别、分析和评价，编制危险源清单。6）参加项目应急救援预案及演练计划的编制，并参加演练。7）发生伤亡事故时，按照应急预案处理，组织抢救人员，配合事故调查。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 36 人员 职责 安全总监 1）对项目的安全生产监督工作负领导责任。2）监督项目安全生产费用落实。3）参与项目安全策划的编制，对落实情况进行监督。4）协助制定项目有关安全生产管理制度、生产安全事故应急救援预案。5）参加各类安全交底、验收、危险91、作业审批及安全生产例会。6）参加定期安全生产检查，组织日巡查，督促隐患整改。对存在重大安全隐患的分部分项工程，有下达停工整改决定，并直接向上级单位报告的权利。7）组织作业人员入场安全教育，监督员工持证上岗、班前安全活动开展。8）记录安全生产监督日志。9）发生事故应立即向项目经理、公司安全总监报告，并立即参与抢救。项目 副经理 1）组织项目施工生产，对项目的安全生产负主要领导责任。2）参加本项目安全策划的编制工作，并组织实施。3）组织对建筑起重机械、临时设施、消防设施的验收，参与危险性较大的分部分项工程的安全验收。4）组织各类危险作业的审批。5）配合项目经理组织安全生产周检查，对发现的问题落实整92、改。6）参加安全生产周例会，组织安全生产日例会。7）发生伤亡事故时，按照应急预案处理，组织抢救人员、保护现场。商务经理 1）确定工程合同中安全生产措施费，在业主支付工程款时确保安全生产措施费同时得到支付。2）在组织工程合同交底、签订分包合同时，明确安全生产、文明施工措施费范围、比例（或数量）及支付方式。3）保证安全生产措施费的及时支付，做到专款专用，优先保证现场安全防护和安全隐患整改的资金。4）协助项目经理编制项目安全投入计划，并审核项目安全生产投入费用清单，对该费用的统筹、统计工作负责。安全 工程师 1）对项目安全生产工作进行监督检查。2）参加各类安全检查，针对发现的安全隐患，督促专业工程师93、及时做好隐患整改并复查验证。3）参加现场机械设备、用电设施、安全防护设施和消防设施的验收建立项目安全管理资料档案。参加各类安全教育培训活动及安全技术交底工作。记录安全生产监督日志。4）发生生产安全事故时，立即报告，参与抢救，保护现场，并对事故的经过、应急、处理过程做好详细记录。专业 工程师 1）对其管理单位工程（施工区域或专业）范围内的安全生产、文明施工全面负责。2）严格执行专项安全方案，按施工技术措施和安全技术操作规程要求，结合工程特点，以书面方式向班组进行安全技术交底，履行签字手续，做好交底记录。3）参加危险作业审核、安生生产例会、安全检查，对管辖范围内的安全隐患制定整改措施，落实整改。594、）负责对危险性较大分部分项工程施工的现场指导和管理。6）负责对管辖范围内的特种作业人员开展定期安全教育，督促指导班组开展班前安全活动并做好记录。7）发生生产安全事故，立即向项目经理报告，组织抢救伤员和人员疏散，并保护好现场，配合事故调查，认真落实防范措施。材料 工程师 1）负责物资、劳动防护用品的安全管理，组织进场料具、用品的验收，建立台帐。2）负责安全物资费用的录入工作。3）参加应急救援，负责所需设备、材料、用品等的及时供应。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 37 人员 职责 分包单位 1）认真执行安全生产的各项法规、规定、规章制度及安全操作规程，合理安95、排班组人员工作，对本队人员在生产中的安全和健康负责；2）按制度严格履行各项劳务用工手续，做好本队人员的岗位安全教育，经常组织学习安全操作规程，监督本队人员遵守劳动、安全纪律，做到不违章指挥，制止违章作业；3）必须保持本队人员相对稳定，人员变更，须事先向有关部门申报，批准后新来人员应按规定办理各种手续，并经入场和上岗安全教育后方准上岗；4）班前应针对当天任务、作业环境等情况向各工种进行详细的书面安全交底，施工过程中监督其执行情况，发现问题，及时纠正、解决；5）定期组织、检查本队人员作业现场安全生产状况。班组长 1）认真执行安全交底，合理安排班组人员工作，对本班组人员在生产中的安全和健康负责，有权96、拒绝违章指挥；2）经常组织班组人员学习安全操作规程，监督班组人员正确使用个人安保用品，不断提高自保能力；3）班前要对所使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行检查，如发现问题立即采取改进措施；4）认真做好新工人的岗位教育；3、职业健康安全重大危险源 序号 工序/工作活动 危险源 可能导致的事故 受伤害人员 1 模板加工 电锯伤害，不规范用电机械伤害、触电 作业及临近人员2 模板安装 架体坍塌 高处坠落 作业及临近人员3 架体搭设 架体坍塌 高处坠落、物体打击 作业及临近人员4 混凝土浇筑 架体坍塌 坍塌、高处坠落 作业及临近人员5 模板堆场 吸烟、动火 火灾 作业及临近人员6 材料倒运 大型机97、械 机械伤害、物体打击 作业及临近人员7 临边高空支模 临边 人员坠落 木工 4、职业健康安全资源配置计划 序号 职业健康安全资源名称 数量 使用特征 保管人 1 安全帽 50 安全防护 彭帅 2 安全带 20 安全防护 彭帅 3 反光背心 50 安全防护 彭帅 4 安全鞋 50 劳保用品 彭帅 5 帆布手套 50 劳保用品 彭帅 6 灭火器 20 消防安全 彭帅 7 力矩扳手 3 扭矩检测 彭帅 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 38 5、施工现场安全生产管理制度 序号 制度名称 主要内容简述 1 安全技术 交底制度 根据安全措施和现场实际情况，各级管理98、人员需亲自逐级进行书面交底。2 班前安全 活动制度 专业安全工程必须督促与检查施工方、专业分包对安全防护措施是否进行了检查。3 脚手架安全验收制度 实行验收制度，凡不经验收的，一律不得投入使用。需政府部门验收的，在自检合格后，由总包报验。4 安全教育 培训制度 项目部对入场工人要组织安全教育，作业班组班前组织安全活动，使广大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。5 安全检查制度项目部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并做好安全隐患、整改消项记录。6 安全生产 责任制度 本项目实行安全到人，每个分部分项管理人员直接对本项安全负责。7 危急情况 停工99、制度 一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止有关作业，立即报告有关部门，及时采取措施排除险情。8 事故报告制度发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措施保护现场，按“四不放过”原则对事故进行处理。9 特种作业人员管理制度 特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。10 紧急预案制度若发生紧急情况，立即启动应急预案，项目经理是第一责任人，立即启动应急预案。6、安全保证措施（1）安全教育制度 1）严格执行三级安全教育制度。新进场的每位施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。2）根据方案设计，由技术负责人向项目管理人员进行交100、底，专业工程师向操作施工人员进行交底，并进行双方签字确认。3）班组长于每日上班前组织工人进行班前安全教育，强调当日施工期间注意事项及可能存在的安全隐患；检查工人安全防护用品，确保齐全、完好。4）项目部每周一组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。5）项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 39 汇总表”。（2）安全检查制度 1）工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区101、段的安全设施进行检查，发现问题应向有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。2）专职安全工程师要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收；对不改进的提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。3）认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订销项清单及整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的暂停作业。4）电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配102、电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。（3）脚手架工程的安全管理措施 1）从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3）模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件(立柱、捞梁、吊环、扣件等)进行认真检查，不符合要求者不得使用。4）模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。5）施工过程中的检查项目应符合下列要求:立柱底部基土应回103、填穷实。垫木应满足设计要求。底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 40 安全网和各种安全设施应符合要求。6）在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。7）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8）对负荷面积大和高4m 以上的104、支架立柱，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩扳于进行抽检，达到合格后方可承力使用。9）施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V;当为满堂模板及特别潮温的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10）有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46 的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。11）模板安装高度在2m 及以上时，应符合国105、家现行标准建筑施正高处作业安全技术规范JGJ 80 的有关规定。12）模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚于架或操作平台支成一体。13）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或巳拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。14）作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。15）模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施106、;待修复或排除险情后，方可继续施工。16）在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。17）当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6 级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5 级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 41 18）使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。7.4 环境管理计划 7.4 环境管理计划 1、环境管理目标 控制项目 计划指标 重要责任人噪声排放 白天小于 70 分贝；夜间小于 55 分贝，测试定期检测 王介波 107、污水排放 PH:6-9 王介波 扬尘控制 土方阶段扬尘高度小于 1.5m；结构阶段扬尘高度小于 0.5m 王介波 噪声污染控制 100%王介波 工地用房、临时围挡材料的可重复使用率50%王介波 2、环境管理组织机构 项目经理项目副经理商务经理项目总工程师质量总监安全总监施工管理部技术质量部物资管理部商务管理部综合办公室安全管理部专业作业人员 图 7.4-1 环境管理组织机构 表 7.4-2 环境管理职责 序号 岗位 职责内容 1 项目经理 环境保护第一责任人，对项目施工全过程的环境保护工作负全面领导责任。2 技术负责人 对工程项目的环保负技术责任，贯彻落实国家环境保护方针、政策，严格执行安全环108、保技术规程、规范、标准及上级安全环保技术文件。组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织环保措施交底并督促措施的落实。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 42 序号 岗位 职责内容 3 安全负责人 参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的防控措施，确保现场污染排放始终控制在国家及青岛市有关环保法规的允许范围内。负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。4 商务管理部 总分包合同上约定相关环境管理条框。5 物资管理部 必须购买满足国家、地方环境保护要求的材料。6 各专业工程师负责监督所管辖范围内的环境保109、护规章制度和操作规程的落实。3、辨识重大环境因素 表 7.4-3 环境因素辨识一览表 序号 工序/工作活动 环境因素 环境影响 评价方法 1 建筑材料运输噪声排放 影响人体健康与社区居民生活 多因素评分发法粉尘排放 污染空气、影响人体健康 多因素评分发法2 生活垃圾处理废弃垃圾 污染路面和土地 多因素评分发法3 施工垃圾清扫粉尘排放 污染空气、影响人体健康 多因素评分发法4 模板加工 噪声排放 影响人体健康与社区居民生活 多因素评分发法粉尘排放 污染空气、影响人体健康 多因素评分发法5 脚手架搭设及拆除 噪声排放 影响人体健康与社区居民生活 多因素评分发法4、环境保护资源配置计划 表 7.4-110、4 环境保护资源配置表 序号 环境保护用资源名称 数量 使用特征 保管人 1 洒水车 2 现场洒水 物资管理部 2 粉尘测定仪 1 现场检测 物资管理部 3 噪声测定仪 1 现场检测 物资管理部 4 有毒气体测定仪 1 现场检测 物资管理部 5 防尘密目网 20000 裸土覆盖 物资管理部 5、施工环境保证措施 环境管理责任制度及考核制度 制定环境管理责任制度，并实行季度考核。环境监督检查制度 项目环境监督检查每周进行一次。由项目经理担任组长,副组长为项目总工程师程师、安全总监、项目项目副经理，项目其他现场成员、分包队伍主管项目副经理参加。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 111、模板工程施工方案 43 环境管理奖罚制度 为保证项目环境管理制度得到执行，维护正常的安全管理工作秩序，制定项目工程环境奖罚制度，细化处罚、奖励措施。7.5 绿色施工措施 7.5 绿色施工措施 1、脚手架安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、脚手架拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4、材料使用计划要合理，加强材料周转使用。5、多余扣件要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。第八章 脚手架施工应急预案 第八章 脚手架施工应急预案 1、应急预案的方针与原则 坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”、“以人为本112、”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。2、应急领导小组机构 项目应急救援小组名单：（2）指挥部总指挥：张金年 电话：（2）指挥部副总指挥：王介波 电话：15指挥部副总指挥：位石圈 电话：18指挥部副总指挥：彭帅 电话：1873（3）应急救援小组成113、员：项目剩余全体人员及分包管理人员 3、应急反应预案 为将安全事故的损失降到最低程度，保护公司和职工的生命财产安全，本着“预防为主，自救为主，统一指挥，分工负责”的原则，制订项目部安全事故应急预案。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 44（1）报告 1）报告流程 当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发现人现场值班人员安全部现场指挥组就近医院急诊科公司经理。2）报告内容 现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。3）联系方式 利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员114、按流程逐级报告。（2）联络 1）医疗救护组与就近医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。（3）疏散 1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。（4）应急处理措施 高空坠落应急救援方法：现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或115、多人去打“0312-4387120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地 部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 45 动，搬动 是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转116、脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手 巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再117、到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或 50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身 伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（5）应急救援工具 序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 6 个 用于抢救伤员 4 118、止血急救包 5 个 用于抢救伤员 5 手电筒 30 个 用于停电时照明求援 6 应急灯 20 个 用于停电时照明求援 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 46 序号 器材或设备 数量 主要用途 7 爬梯 4 樘 用于人员疏散 8 对讲机 10 台 用于指挥救援 4、危险源应急措施 抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）高处坠落 1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情119、况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（2）触电 发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电120、者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以121、起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 47 行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（3）机械伤害 发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接救护车辆，有程序的处理事故。（4）物体打击 1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一122、步的治疗。2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（5）火灾 当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护123、方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 48 第九章 计算书 9.1 柱模板支撑计算书 第九章 计算书 9.1 柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm，柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的计算高度 L=4200mm，柱箍间距计算跨度 d=450mm。柱箍采用双钢管 48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度 37mm，高度 67mm。B 方向竖楞 3 根，H 方向竖楞 3 根。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm124、2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；500231231 500231231中国建筑太行山高速公路涞曲125、段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 49 T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 4.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.680kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9028.690=25.821kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算 三、柱模板面板的计算 面板直接承受126、模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距 0.45m。荷载计算值 q=1.225.8210.450+1.403.6000.450=16.211kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=16.88cm3；截面惯性矩 I=12.66cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；231 231 23116.21kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞127、曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 50 f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2011.619+1.401.620)0.2310.231=0.087kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.08710001000/16875=5.148N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.619+1.401.620)0.231=2.252kN 截面抗剪强度计算值 T=3225128、2.0/(2450.00015.000)=0.500N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67711.6192324/(1009000126563)=0.198mm 面板的最大挠度小于 231.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.231m。荷载计算值 q=1.225.129、8210.231+1.403.6000.231=8.340kN/m 450 450 450 8.34kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 51 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.753/0.450=8.340kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.3400.450.45=0.169kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4508.340=2.252kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4508.340=4.128kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=2130、7.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.169106/27682.2=6.10N/mm2 抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32252/(23767)=1.362N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.978 450.04/(100 9000.00 927352.6)=0.199m131、m 最大挠度小于 450.0/250,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 52 五、B 方向柱箍的计算 五、B 方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.225.82+1.403.60)0.231 0.450=3.75kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.867kN.m 694 1132、.88kN 3.75kN 1.88kNAB0.8680.0003.753.751.881.881.881.883.753.75 694 1.34kN 2.69kN 1.34kNAB0.0000.548中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 53 最大变形 vmax=0.548mm 最大支座力 Qmax=3.753kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.867106/10155.6=85.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 694.0/150 与 10mm,满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算 六、B 方向对拉螺栓的计133、算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=3.753 B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算 七、H 方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.225.82+1.403.60)0.231 0.450=3.75kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙134、骨传递力。支撑钢管计算简图 694 1.88kN 3.75kN 1.88kNAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 54 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.867kN.m 最大变形 vmax=0.548mm 最大支座力 Qmax=3.753kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.867106/10155.6=85.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于135、 694.0/150 与 10mm,满足要求!0.8680.0003.753.751.881.881.881.883.753.75 694 1.34kN 2.69kN 1.34kNAB0.0000.548中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 55 八、H 方向对拉螺栓的计算 八、H 方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许136、拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=3.753 H 方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！9.2 墙模板计算书 9.2 墙模板计算书 一、墙模板基本参数 一、墙模板基本参数 计算断面宽度 350mm，高度 5300mm，两侧楼板厚度 300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 37.67.mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.5mm。对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距100+500+500+550+550+550+550+550+550+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 12mm。面板厚度 137、15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 56 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 二、墙模板荷载标准值计算 1005005005505505505505505505005300mm350mm中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 57 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生138、荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 5.300m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.690kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇139、混凝土侧压力标准值:F1=0.9028.690=25.821kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 5.00m。荷载计算值 q=1.225.8215.000+1.403.6005.000=180.126kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=187.50cm3；截面惯性矩 I=140.63cm4；中国建140、筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 58 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=14.410kN N2=39.628kN N3=39.628kN N4=14.410kN 200 200 200180.13kN/mAB0.5760.72114.4121.6218.0118.0121.6214.41 200 200 200129.10kN/mAB0.1110.009中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方141、案 59 最大弯矩 M=0.720kN.m 最大变形 V=0.111mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.72010001000/187500=3.840N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=321615.0/(25000.00015.000)=0.432N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.111mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求142、!四、墙模板内龙骨的计算 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2025.82+1.40.203.60=7.205kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.2025.82=5.164kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m)100 500 500 550 550 550 550 550 550 500 100 7.21kN/mAB0.1240.195中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 60 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静143、荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.194kN.m 经过计算得到最大支座 F=4.130kN 经过计算得到最大变形 V=0.217mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.194106/27682.2=7.01N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算(2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:144、0.000.721.522.081.841.771.932.032.001.971.981.981.981.981.991.971.952.012.121.480.720.00 100 500 500 550 550 550 550 550 550 500 100 5.16kN/mAB0.2170.012中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 61 T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32118/(23767)=1.282N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 (3)内龙骨挠度计算 最145、大变形 v=0.217mm 内龙骨的最大挠度小于 550.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kNAB0.4590.5275.145.141.011.013.123.127.257146、.254.13 4.130.000.004.13 4.137.257.253.123.121.011.015.145.14中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 62 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.526kN.m 最大变形 vmax=0.129mm 最大支座力 Qmax=11.378kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.526106/10155.6=51.79N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 147、六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 500 500 500 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kNAB0.1290.010中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 63 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.378148、 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！9.3 300-800mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 9.3 300-800mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 计算参数:计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 149、0.80。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 900150、0.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 64 模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.11m，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。扣件计算折减系数取 1.00。图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图 按照碗扣新规范151、 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.50=28.580kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 42001800800300300600中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工152、程施工方案 65 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.8001.200=24.480kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5001.200(20.800+0.300)/0.300=3.800kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+0.000)0.3001.200=0.900kN 均布荷载 q=1.3524.480+1.353.800153、=38.178kN/m 集中荷载 P=0.980.900=0.882kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=9.80cm3；截面惯性矩 I=6.86cm4；计算简图 60 60 60 60 60 0.88kN38.18kN/mB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 66 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.922kN N2=2.488kN N3=2154、.758kN N4=2.758kN N5=2.488kN N6=0.922kN 0.0150.0150.921.371.121.171.590.440.441.591.171.121.370.92 60 60 60 60 6028.28kN/mB0.000中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 67 最大弯矩 M=0.015kN.m 最大变形 V=0.000mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f=0M/W=1.000 0.015 1000 1000/9800=1.531N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 13.0155、0N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31586.0/(2300.00014.000)=0.566N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.000mm 面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.758/1.200=2.299kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.301.201.20=0.3156、31kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.299=1.655kN 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2002.299=3.034kN 龙骨的截面力学参数为 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 68 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.331106/27682.2=11.96N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大157、剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31655.06/(237.0067.00)=1.001N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.600kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.600 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.691mm 中国建筑太行山高速公路涞曲158、段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 69 龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.052kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 300 600 0.92kN 2.49kN 2.76kN 2.76kN 2.49kN 0.92kN 0.05kN/mAB0.0021.0560.000.010.01 0.028.358.355.865.863.103.090.34159、0.332.162.163.083.10 300 600 0.67kN 1.92kN 1.65kN 1.65kN 1.92kN 0.67kN 0.05kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 70 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.055kN.m 经过计算得到最大支座 F=9.287kN 经过计算得到最大变形 V=0.962mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=1.055106/5080.0=197.79N160、/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.962mm 顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 0.0000.962中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 71 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.29kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.433=0.584kN N=9.287+0.584=9.871kN 轴心受压立杆的稳定系数,由161、长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 162、取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.30-0.2)+1.2=1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.009871)/(0.144492.6)/1.16=120.517N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 72 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m163、2)；Wk=0.3001.0000.213=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0641.2001.8001.800/10=0.021kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模164、板)的高度(m)。MTk=0.0644.21.20(0.54.2+0.00)=0.676kN.m Nwk=63/(3+1)/(3+2)(0.676/1.80)=0.338kN 立杆 Nw=9.287+1.3500.433+1.40.60.338=10.155kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(10155/(0.144492.6)+21000/5149)/1.16=127.493N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 73 四、梁模板支架整体稳定性计算 四、梁模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016165、,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.80021.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.676=2.029kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算 五、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=39.48(kPa)N 上部结构传166、至基础顶面的轴向力设计值 N=9.87kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.363 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 74 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.4 300-650mm 中梁碗扣式模板钢管支架计算书 9.4 300-650mm 中梁碗扣式模板钢管支167、架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 计算参数:计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=300mm650mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步168、距 h=1.80m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 75 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。梁顶托采用钢管483.5m169、m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。扣件计算折减系数取 1.00。图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.65+0.50)+1.402.50=23.990kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.65+0.71.402.5170、0=24.826kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。42001800650300450450中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 76 一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.6501171、.200=19.890kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5001.200(20.650+0.300)/0.300=3.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+0.000)0.3001.200=0.900kN 均布荷载 q=1.3519.890+1.353.200=31.172kN/m 集中荷载 P=0.980.900=0.882kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=9.80cm3；截面惯性矩 I=6.86c172、m4；60 60 60 60 60 0.88kN31.17kN/mB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 77 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.756kN N2=2.012kN N3=2.349kN N4=2.349kN N5=2.012kN 0.0130.0140.761.110.900.971.380.440.441.380.970.901.110.76 60 60 60 60 6023.09kN/mB0.00173、0中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 78 N6=0.756kN 最大弯矩 M=0.014kN.m 最大变形 V=0.000mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f=0M/W=1.000 0.014 1000 1000/9800=1.429N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31376.0/(2300.00014.000)=0.491N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强174、度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.000mm 面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.349/1.200=1.958kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.11.961.201.20=0.282kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2001.958=1.409kN 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2001.958=2.584kN 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 79175、 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.282106/27682.2=10.18N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31409.47/(237.0067.00)=0.853N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计176、算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.306kN/m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 80 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.306 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.197mm 龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.052kN/m177、。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 450 450 0.76kN 2.01kN 2.35kN 2.35kN 2.01kN 0.76kN 0.05kN/mAB0.0720.2580.250.240.24 0.230.520.532.542.544.894.894.894.892.542.540.530.520.23 0.240.240.25 450 450 0.55kN 1.57kN 1.35kN 1.35kN 1.57kN 0.55kN 0.05kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理178、部二分部房建工程 模板工程施工方案 81 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.258kN.m 经过计算得到最大支座 F=9.783kN 经过计算得到最大变形 V=0.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.258106/5080.0=48.37N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.030mm 顶托梁的最大挠度小于 450.0/400,满足要求!三、立杆179、的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 0.0000.030中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 82 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.78kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.433=0.584kN N=9.783+0.584=10.367kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算值(N/m180、m2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.30-0.2)+1.2=1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=2181、25.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.0010367)/(0.144492.6)/1.16=126.575N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 83 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.0000.213=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的182、轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0431.2001.8001.800/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0434.21.20(0.54.2+0.00)=0.451kN.m Nwk=63/(3+1)/(3+2)(0.451/1.80)=0.225kN 立杆 Nw=9.78183、3+1.3500.433+1.40.60.225=10.557kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(10557/(0.144492.6)+14000/5149)/1.16=131.226N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 84 四、梁模板支架整体稳定性计算 四、梁模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.80021.200(0.401+0184、.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.451=1.353kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算 五、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=41.47(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=10.37kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.363 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48185、.00 地基承载力设计值应按下式计算 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 85 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.5 250-650mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 9.5 250-650mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规186、范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 计算参数:计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=250mm650mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);187、梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 86 木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50k188、N/m2。梁两侧的楼板厚度 0.11m，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。扣件计算折减系数取 1.00。图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.65+0.50)+1.402.50=23.990kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.65+0.71.402.50=24.826kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 189、0.71.40=0.98 42001800650250300600中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 87 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.6501.200=19.890kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5001.200(20.650+0.2190、50)/0.250=3.720kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+0.000)0.2501.200=0.750kN 均布荷载 q=1.3519.890+1.353.720=31.874kN/m 集中荷载 P=0.980.750=0.735kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=8.17cm3；截面惯性矩 I=5.72cm4；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 88 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力191、图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.783kN N2=2.277kN 63 63 63 63 0.74kN31.87kN/mB0.0100.0130.781.211.070.920.921.071.210.78 63 63 63 6323.61kN/mB0.000中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 89 N3=2.585kN N4=2.277kN N5=0.783kN 最大弯矩 M=0.013kN.m 最大变形 V=0.000mm(1)抗弯强度计算192、 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f=0M/W=1.000 0.013 1000 1000/8167=1.592N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31209.0/(2250.00014.000)=0.518N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.000mm 面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算（193、一）梁底次龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.585/1.200=2.154kN/m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 90 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.151.201.20=0.310kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.154=1.551kN 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2002.154=2.843kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强194、度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.310106/27682.2=11.21N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31550.88/(237.0067.00)=0.938N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 91 均布荷载通过变形195、受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.405kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.405 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.364mm 龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.052kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 0.78kN 2.28kN 2.58kN 2.2196、8kN 0.78kN 0.05kN/mAB0.0020.7950.000.010.010.026.556.555.765.763.483.480.900.891.381.392.172.19 300 600 0.58kN 1.69kN 1.37kN 1.69kN 0.58kN 0.05kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 92 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.794kN.m 经过计算得到最大支座 F=6.563kN 经过计算得到最大变形 V=0.686mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=5.08cm3；197、截面惯性矩 I=12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.794106/5080.0=148.86N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.686mm 顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 0.0000.686中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 93 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.5198、6kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.433=0.584kN N=6.563+0.584=7.147kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范199、根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.30-0.2)+1.2=1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.007147)/(0.144492.6)/1.16=87.259N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 94 200、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.0000.213=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0431.2001.8001.800/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计201、算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0434.21.20(0.54.2+0.00)=0.451kN.m Nwk=63/(3+1)/(3+2)(0.451/1.80)=0.225kN 立杆 Nw=6.563+1.3500.433+1.40.60.225=7.336kN 根据承载力线性插值得到:中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 95 =1.00(7336/(0.144492.6)+14000/5149)/1.16=202、91.909N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算 四、梁模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.80021.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.451=1.353kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算 五、基础承载力计算 立杆基础底面的平203、均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=28.59(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=7.15kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.363 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 96 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足204、要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.6 300-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 9.6 300-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 计算参数:计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.8205、0。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=300mm550mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);梁底增加 2 道承重立杆。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 97 面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方。木方剪206、切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.11m，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。扣件计算折减系数取 1.00。图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图 按照碗扣新规范 4.207、3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.55+0.50)+1.402.50=20.930kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.55+0.71.402.50=21.384kN/m2 42001800550300300600中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 98 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模208、板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.5501.200=16.830kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5001.200(20.550+0.300)/0.300=2.800kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+0.000)0.3001.200=0.900kN 均布荷载 q=1.3516.830+1.352.800=26209、.501kN/m 集中荷载 P=0.980.900=0.882kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=9.80cm3；截面惯性矩 I=6.86cm4；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 99 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.781kN N2=2.271kN 75 75 75 75 0.88kN26.50kN/mB0.0110.016210、0.781.211.060.920.921.061.210.78 75 75 75 7519.63kN/mB0.000中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 100 N3=2.728kN N4=2.271kN N5=0.781kN 最大弯矩 M=0.015kN.m 最大变形 V=0.000mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f=0M/W=1.000 0.015 1000 1000/9800=1.531N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截211、面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31206.0/(2300.00014.000)=0.431N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.000mm 面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.728/1.200=2.273kN/m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 101 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.271.201.2212、0=0.327kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.273=1.637kN 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2002.273=3.000kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.327106/27682.2=11.82N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/213、2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31636.54/(237.0067.00)=0.990N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 102 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.402kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.402 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.358mm 龙骨的最大挠度214、小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.052kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 0.78kN 2.27kN 2.73kN 2.27kN 0.78kN 0.05kN/mAB0.0020.7700.000.010.01 0.025.86 5.863.59 3.580.86 0.851.42 1.422.202.22 300 600 0.58kN 1.68kN 1.37kN 1.68215、kN 0.58kN 0.05kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 103 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.770kN.m 经过计算得到最大支座 F=6.659kN 经过计算得到最大变形 V=0.669mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.770106/5080.0=144.36N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁216、挠度计算 最大变形 v=0.669mm 顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 0.0000.669中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 104 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.66kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.433=0.584kN N=6.659+0.584=7.244kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(217、cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0218、.65-0.2)(0.30-0.2)+1.2=1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.007244)/(0.144492.6)/1.16=88.438N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 105 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.0000.213=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la219、 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0431.2001.8001.800/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0434.21.20(0.54.2+0.00)=0.451kN.m 220、Nwk=63/(3+1)/(3+2)(0.451/1.80)=0.225kN 立杆 Nw=6.659+1.3500.433+1.40.60.225=7.433kN 根据承载力线性插值得到:中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 106 =1.00(7433/(0.144492.6)+14000/5149)/1.16=93.089N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算 四、梁模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力221、矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.80021.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.451=1.353kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算 五、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=28.97(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=7.24kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和222、可变荷载分项系数加权平均值，u=1.363 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 107 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.7 200-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 9.7 200-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模223、板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 计算参数:计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=200mm550mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水224、平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 108 内龙骨采用 37.67.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重225、 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.11m，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。扣件计算折减系数取 1.00。图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.55+0.50)+1.402.50=20.930kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.55+0.71.402.50=21.384kN226、/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，42001800550200300600中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 109 永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.5501.200=16.8227、30kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5001.200(20.550+0.200)/0.200=3.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+0.000)0.2001.200=0.600kN 均布荷载 q=1.3516.830+1.353.900=27.986kN/m 集中荷载 P=0.980.600=0.588kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=6.53cm3；截面惯性矩 I=4.57cm4；中国建筑太行228、山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 110 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.702kN N2=2.390kN 67 67 67 0.59kN27.99kN/mB0.0150.0100.701.161.230.290.291.231.160.70 67 67 6720.73kN/mB0.000中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 111 N3=2.390kN N4=0.702kN 最大弯矩 M229、=0.015kN.m 最大变形 V=0.000mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f=0M/W=1.000 0.015 1000 1000/6533=2.296N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31226.0/(2200.00014.000)=0.657N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.000mm 面板的最大挠度小于 1200.0230、/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.390/1.200=1.992kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.11.991.201.20=0.287kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2001.992=1.434kN 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 112 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2001.992=2.629kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截231、面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.287106/27682.2=10.36N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31434.22/(237.0067.00)=0.868N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算232、的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.267kN/m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 113 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.267 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.131mm 龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.052kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结233、果如下：托梁变形计算受力图 300 600 0.70kN 2.39kN 2.39kN 0.70kN 0.05kN/mAB0.0020.5980.000.020.020.024.66 4.663.953.951.561.560.830.841.541.56 300 600 0.55kN 1.52kN 1.52kN 0.55kN 0.05kN/mAB中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 114 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.597kN.m 经过计算得到最大支座 F=4.674kN 经过计算得到最大变形 V=0.497mm 顶托梁的截面力学参数为 234、截面抵抗矩 W=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.597106/5080.0=111.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.497mm 顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 0.0000.497中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 115 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括235、：横杆的最大支座反力 N1=4.67kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.433=0.584kN N=4.674+0.584=5.258kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.15236、5；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.30-0.2)+1.2=1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.005258)/(0.144492.6)/1.16=64.199N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：中国建237、筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 116 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.0000.213=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0641.2001.8001.800/10=0.021kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的238、倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0644.21.20(0.54.2+0.00)=0.676kN.m Nwk=63/(3+1)/(3+2)(0.676/1.80)=0.338kN 立杆 Nw=4.674+1.3500.433+1.40.60.338=5.542kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(5542/(0.144492.6)+21000/5149)/1.16=71.175N/mm2,立杆的稳定性计算 239、f,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 117 四、梁模板支架整体稳定性计算 四、梁模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.80021.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.676=2.029kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算240、 五、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=21.03(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=5.26kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.363 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 118 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；f241、ak=120.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.8 300mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书 9.8 300mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数:计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.0242、0N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 5.3m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m。钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方，间距 250mm，中国建筑太行山高速公路涞曲段项243、目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 119 木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。顶托梁采用双钢管483.5mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.10244、0.30+0.50)+1.402.50=13.136kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.30+0.71.402.50=12.616kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 120 一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.3001.000+0.5245、001.000=8.030kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=32.667cm3 I=22.867cm4(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.208.030+1.402.500)0.2500.250=0.103kN.m 经计算得到面板抗246、弯强度计算值 f=1.0000.10310001000/32667=3.142N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算(2)挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=58.0302504/(3849000228667)=0.198mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 121 二、支撑次龙骨的计算 二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.3000.250=247、1.883kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.250=0.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.250=0.625kN/m 静荷载 q1=1.201.883+1.200.125=2.409kN/m 活荷载 q2=1.400.625=0.875kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(0.875+2.409)0.900=2.956kN 2.龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.956/0.900=3.284kN/m 248、最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.280.900.90=0.266kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9003.284=1.773kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9003.284=3.251kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 122 (1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.00.266106/27682.2=9.61N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于249、 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31773.36/(237.0067.00)=1.073N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=2.008kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 2.008 900.04/(100 900250、0.00 927352.6)=1.068mm 龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 123 集中荷载取次龙骨的支座力 P=3.251kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.092kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.064kN.m 经过计算得到最大支座 F=13.006k251、N 900 900 900 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 0.09kN/mAB0.9321.0645.004.991.74 1.721.53 1.564.81 4.838.088.094.924.901.65 1.631.63 1.654.904.928.098.084.83 4.811.56 1.531.72 1.744.995.00 900 900 900 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 252、1.99kN 1.99kN 1.99kN 0.09kN/mAB0.7410.055中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 124 经过计算得到最大变形 V=0.741mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=10.16cm3；截面惯性矩 I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.01.064106/10160.0=99.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.741mm 顶托梁的最大挠度小于 900.0/253、400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.0975.250=0.507kN 钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.3000.9000.900=6.099kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=7.011kN。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板254、工程施工方案 125 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.25kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算255、值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 126 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0256、.2)(0.20-0.2)+1.2=1.20 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.0011249)/(0.144492.6)/1.20=132.250N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.257、90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.8001.800/10=0.021kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 127 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0258、865.30.90(0.55.3+0.00)=1.072kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(1.072/8.00)=0.071kN 立杆 Nw=1.2007.011+1.4002.025+1.40.60.071=11.309kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(11309/(0.144492.6)+21000/5149)/1.20=136.381N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算 六、碗扣式模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支259、架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗 倾 覆 力 矩 MR=8.0002 0.900 (0.626+0.500)+2 (0.000 8.000 0.900)8.000/2=64.858kN.m 倾覆力矩 MT=31.0001.072=3.215kN.m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 128 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=45.00(kPa)N 上260、部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=11.25kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.254 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑架计算满足要求！9.9 150mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书 9.9 150mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 261、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数:计算参数:中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 129 碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.2m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆262、的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方，间距 250mm，木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。顶托梁采用双钢管483.5mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝263、土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。图 碗扣式楼板支撑架立面简图 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 130 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2 由于可变264、荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1501.000+0.5001.000=4.265kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=32.667cm3 I=22.867cm4(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W265、 f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 131 M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.204.265+1.402.500)0.2500.250=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=1.0000.06710001000/32667=2.061N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算(2)挠度计算 v=5ql4/384266、EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=54.2652504/(3849000228667)=0.105mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算 二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.250=0.941kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.250=0.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.250=0.625kN/267、m 静荷载 q1=1.200.941+1.200.125=1.280kN/m 活荷载 q2=1.400.625=0.875kN/m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 132 计算单元内的龙骨集中力为(0.875+1.280)1.200=2.586kN 2.龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.585/1.200=2.155kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.161.201.20=0.310kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.155=1.551kN 最大支座力 N=1.1ql=268、1.11.2002.155=2.844kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.00.310106/27682.2=11.21N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31551.24/(237.0067.00)=0.939N/mm2 中国建筑太269、行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 133 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.066kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.066 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=1.793mm 龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下270、多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.844kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.092kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)1200120012002.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 0.09kN/mAB1.3511.677中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 134 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托271、梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.676kN.m 经过计算得到最大支座 F=15.135kN 经过计算得到最大变形 V=1.614mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=10.16cm3；截面惯性矩 I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.01.676106/10160.0=157.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 6.366.363.513.490.640.622.222.255.095.117.96 7.977.177.164.272、314.291.451.421.421.454.294.317.167.177.97 7.965.115.092.252.220.620.643.493.516.366.361200120012001.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 0.09kN/mAB1.6140.111中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 135 最大变形 v=1.614mm 顶托梁的最大挠度小于 1200.0/400273、,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1094.200=0.459kN 钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5001.2001.200=0.720kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1501.2001.200=5.422kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=6.601kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，274、活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 136 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.96kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15 钢管立杆抗压强度计算值(N275、/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.20-0.2)+1.2=1.20 l0=3.580m；=3580/15.9276、=225.366,=0.144 根据承载力线性插值得到:=(1.0012961)/(0.144492.6)/1.20=152.383N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 137 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m；lb 立杆横向间距，1.20m277、；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0861.2001.8001.800/10=0.028kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0864.21.20(0.54.2+0.00)=0.914kN.m Nwk=68/(8+278、1)/(8+2)(0.914/8.00)=0.061kN 立杆 Nw=1.2006.601+1.4003.600+1.40.60.061=13.012kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(13012/(0.144492.6)+28000/5149)/1.20=157.553N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 138 六、碗扣式模板支架整体稳定性计算 六、碗扣式模板支架整体稳定性计算 依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾279、覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗 倾 覆 力 矩 MR=8.0002 1.200 (0.319+0.500)+2 (0.000 8.000 1.200)8.000/2=62.897kN.m 倾覆力矩 MT=31.0000.914=2.743kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=51.84(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=12.96kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag280、=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.254 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 139 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑架计算满足要求！9.10 扣件钢管楼板模板支架计算书 9.10 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范:依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规281、范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数:计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 0.90。模板支架搭设高度为 7.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000282、.0N/mm2。内龙骨采用 37.67.mm 木方，间距 250mm，木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 140 图 1 楼板支撑架立面简图 图 2 楼板支撑架荷载计算单元 按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.000.13+0.50)+1.402.283、50=8.000kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.000.13+0.71.402.50=6.837kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40 采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 141 静荷载标准值 q1=25.0000.1301.000+0.50284、01.000=3.750kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=32.67cm3；截面惯性矩 I=22.87cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2285、03.750+1.402.500)0.2500.250=0.050kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.00 0.050 1000 1000/32667=1.531N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 0T=30Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.750+1.402.500)0.250=1.200kN 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 142 截面抗剪强度计算值 T=31.001200.0/(21000.00014.000)=0.129N/mm2 截286、面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6773.7502504/(1009000228667)=0.048mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算 二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.1300.250=0.813kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.250=0.125kN/m (3287、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.250=0.625kN/m 静荷载 q1=1.200.813+1.200.125=1.125kN/m 活荷载 q2=1.400.625=0.875kN/m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 143 计算单元内的龙骨集中力为(0.875+1.125)0.900=1.800kN 2.龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.800/0.900=2.000kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0288、.12.000.900.90=0.162kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9002.000=1.080kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9002.000=1.980kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.68cm3；截面惯性矩 I=92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.162106/27682.2=5.85N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql289、 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.001080.00/(237.0067.00)=0.653N/mm2 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 144 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=0.938kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 0.938 900.04/(100 9000.00 927290、352.6)=0.499mm 龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)900 900 900.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kNAB0.6490.520中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 145 支撑钢管291、剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.649kN.m 最大变形 vmax=0.637mm 最大支座力 Qmax=7.857kN 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.649106/5262.3=123.24N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 900.0/150 与 10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc 1.92 1.920292、.06 0.062.04 2.044.02 4.023.753.751.77 1.770.21 0.212.19 2.194.174.173.683.681.70 1.700.28 0.282.262.26 900 900 9000.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kNAB0.0410.637中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 146 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水293、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，0R=1.007.86=7.86kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1537.800=1.197kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1300.9000.900=2.633kN 经计算得到，静荷载标准值 294、NG=(NG1+NG2+NG3)=4.234kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 147 经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 六、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的295、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=6.793kN，非顶部立杆 N=7.916kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 148 非顶部立杆段：l0=k296、u2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=213.152 允许长细比(k 取 1)0=213.152/1.155=184.547 210 长细比验算满足要求!=0.160 =1.006793/(0.160505.5)=83.980N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=221297、.275 允许长细比(k 取 1)0=221.275/1.155=191.580 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.006793/(0.149505.5)=90.315N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200 时，=83.980N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=213.189 允许长细比(k 取 1)0=213.189/1.155=184.579 210 长细比验算满足要求!中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 149 =0.160 =1.007916298、/(0.160505.5)=97.862N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.0000.127=0.038kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.9001.5001.500/10=0.006kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 299、Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0387.80.90(0.57.8+0.00)=1.043kN.m 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 150 Nwk=68/(8+1)/(8+2)(1.043/7.20)=0.077kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值300、；顶部立杆Nw=1.2003.298+1.4002.025+1.40.61.4000.006=6.858kN 非 顶 部 立 杆Nw=1.200 4.234+1.400 2.025+1.4 0.6 1.400 0.006=7.981kN 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=213.152 允许长细比(k 取 1)0=213.152/1.155=184.547 210 长细比验算满足要求!=0.160 =1.006858/(0.160505.5)+1.006000/5262=86.014N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.215,l0=3301、.508m；=3508/15.9=221.275 允许长细比(k 取 1)0=221.275/1.155=191.580 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.006858/(0.149505.5)+1.006000/5262=92.409N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200 时，=86.014N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=213.189 允许长细比(k 取 1)0=213.189/1.155=184.579 210 长细比验算满足要求!=0.160 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目302、经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 151 =1.007981/(0.160505.5)+1.006000/5262=99.896N/mm2 立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.92kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A 立杆净截面面积，A=5.055cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步303、距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/15.9=120 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=1.007916/(0.458505.5)=34.188N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 152 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.300304、1.0000.127=0.038kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.9001.5001.500/10=0.006kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(305、m)。MTk=0.0387.80.90(0.57.8+0.00)=1.043kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(1.043/7.20)=0.077kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2004.234+1.4002.025+1.40.60.077=7.981kN 经计算得到=1.007981/(0.458505.5)+1.006000/5262=35.700N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算 七、模板支架整体稳定性计算 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目306、经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 153 依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.478+0.500)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=92.248kN.m 倾覆力矩:MT=31.0001.043=3.129kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！基础承载力计算 基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=31.66(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=7.92kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.254 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=48.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 中国建筑太行山高速公路涞曲段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 154 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=120.00 地基承载力的计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！