1、xx股份有限公司xx高速公路 xx段项目经理部二分部房建工程模板工程施工方案编制单位： xx股份有限公司 编 制 人： 位石圈 编制日期： xx年 4 月 13 日 xx年 4 月编制 xx年 4 月实施xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案目 录第一章 编制依据 1第二章 工程概况 22.1 工程建设概况一览表 22.2 设计概况 22.3 工程施工条件 3第三章 施工安排 43.1 项目管理组织 43.2 项目管理目标 43.3 各项资源供应方式 5第四章 施工进度计划 5第五章 施工准备与资源配置计划 6第六章施工方法及工艺要求 126.1 施工方案简介 1262、.2 施工要点 156.3 检查与验收 25第七章 各项管理计划 317.1 进度管理计划 317.2 质量管理计划 317.3 安全管理计划 347.4 环境管理计划 417.5 绿色施工措施 43第八章 脚手架施工应急预案 43第九章 计算书 489.1 柱模板支撑计算书 489.2 墙模板计算书 559.3 300-800mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 639.4 300-650mm 中梁碗扣式模板钢管支架计算书 74I9.5 250-650mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 859.6 300-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书 969.7 200-550mm 边梁碗扣式模板3、钢管支架计算书 1079.8 300mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书 1189.9 150mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书 1289.10 扣件钢管楼板模板支架计算书 139IIxxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案第一章 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令第 91 号2中华人民共和国环境保护法国家主席令第 22 号3建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号4中华人民共和国安全生产法国家主席令第 70 号5建设工程质量管理条例国务院令第 279 号6工程建筑标准强制性条文建设部建标200085 号文7国家行业规范建筑4、结构荷载规范GB50009-20128建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20139建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201610建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201612混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201513建筑施工安全检查标准JGJ59-201114建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200815施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200516地方行政文件xx省建筑工程施工技术资料管理规程DB13(J)/T145-201217建设工程施工现场安全管理标准DB13(J)5、/T140-201218建设工程安全文明工地标准DB13(J)/T100-200919xx省高速公路施工标准化管理指南20合同xx高速公路涞源至xx段工程施工总承包合同2017 年 9 月21设计文件xx高速公路涞源至xx段两阶段施工图设计22企业管理文件中建八局标准化手册2015 版23企业管理文件项目管理手册（2015 年修订版）2015 版24中建股份项目管理手册（第二版）25xx科技管理手册（第一版）26其他工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013 年版27PKPM 施工软件CMIS_V5.0 云版1xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案第二章 工程概况6、2.1 工程建设概况一览表工程名称xx股份有限公司xx高速 公路xx段项目经理部二分部工程性质高速公路-房建工程建设规模1.04 亿工程地址xx省xx市xx县总占地面积178 亩总建筑面积10854 建设单位主要分包 工程贾庄服务区、灵山收费站及养护工 区、xx北收费站设计单位主要分包工程结构工程、装饰工程、给排水工程、暖通工程、强电工程、弱电工程、消防工程以及室外工程勘察单位合同 要求质量合格监理单位工期214 日历天施工单位安全杜绝责任事故工亡及较大影响 的火灾、机械设备、管线等事故；不发生群体性（3 人以上含 3 人） 职业病；重大安全隐患出现频率0.4 起/亿元产值。工程主要功能 或用7、途高速公路收费站、养护工区及服务区2.2 设计概况本工程模板主要涉及基础（独立基础、条形基础、筏板基础） 、主体结构（墙、柱、 梁、板、楼梯）等结构。独立基础为阶形独立基础，结构形式见图 2.2-1；条形基础主 要为污水处理间、辅助用房、门卫室等主体结构为砖混结构的建筑物基础， 基础尺寸为 0.84*0.3m；筏板基础为水泵房基础，筏板厚度为 0.6m。图 2.2-1 基础剖面示意图2xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案柱尺寸主要为 0.3*0.3m、0.4*0.4m、0.5*0.5m 三种，单层最大高度为 4.2m；剪力 墙主要位于地下室外墙结构（水泵房），墙厚 8、0.35m，高度 5.3m；梁尺寸主要为 200*400、 200*550、250*500、250*650、300*400、300*550、300*650、300*750、300*800（mm）， 顶板厚度主要为 100、110、120、130、140、150、200、250、300（mm），最大搭设高 度为 7.8m。2.3 工程施工条件2.3.1 自然条件1、基本风压：wo=0.4kN/，地面粗糙度类别：B 类。2、基本雪压 So=0.35KN/。3、建筑抗震设防类别： 丙类。抗震设防烈度为 6 度，设计基本地震加速度为 0 05g， 设计地震分组为第三组，建筑场地类别为 II 类，特征周9、期 0.40s。该场地属对建筑抗震 一般地段。4、场地标准冻深： 灵山收费站/养护工区、xx北收费站 0 6m，贾庄服务区 0.65m。5、地基液化等级：无液化。6、脚手架下方主要为回填碎石或回填土，压实度不小于 0.94，地基承载力不小于120KPa。2.3.2 气象、水文项目影响区属东部季风性暖温带半干旱地区，大陆性强。在冬季， 因地处蒙古高压 的东南部，盛行由大陆吹向海洋干冷的冬季风。夏季由于副热带高压的北上， 盛行由海 洋吹向大陆温热的夏季风。该区域四季分明， 形成了春季干旱多风，夏季炎热多雨，秋 季天高气爽，冬季严寒少雪。年均气温差距较大，一月平均气温-12,7 月平均气温 22。年10、日照 2500-2900h，无霜期 165-210d，年均降雨量 500mm 左右。3xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案第三章 施工安排3.1 项目管理组织安全总监项目经理项目总工程师质量总监各区段安全员项目副经理施工管理部物资管理部综合办公室商务管理部安全管理部技术质量部各分包安全员各分包单位图 3.1-1 项目管理组织机构及职责分工 表 3.1-1 项目管理人员及职责分工表序号管理职务姓名职责和权限1项目经理张金年工程总负责2项目总工程师刘振工程技术质量总负责3房建工程总负责王介波房建工程总负责4房建技术负责位石圈负责施工方案专项方案编制， 并上报公司相关部门11、 履行审批手续。5质量总监刘贺敏工程质量总负责6商务经理苗经天负责项目合同、招议标管理、总分包结算等7物资经理徐明磊负责材料采购及周转料具回收保管8测量经理田国庆负责房建工程测量管理工作9安全总监彭帅负责现场安全隐患排查及日常巡检10安全工程师王本举负责现场安全隐患排查及日常巡检11专业工程师程永伟负责现场施工管理12试验工程师樊国旗负责钢筋试验检验13资料员余晨曦负责施工资料整理及归档3.2 项目管理目标xx高速xx 2 标段模板工程项目管理目标见表 3.2-1。4xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案表 3.2-1 模板工程项目管理目标统计表项目管理目标目标值工期12、42 天质量目标合格安全目标杜绝责任事故工亡及较大影响的火灾、机械设备、管线等事故；不发生群体性（3 人以上含 3 人）职业病；重大安全隐患出现频率0.2 起/亿元产值。节能目标满足四节一环保环保、CI 目标CI 达标工地3.3 各项资源供应方式表 3.3-1 劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工队 名称资质 要求开始施工 时间施工完成 时间分包 方式分包商 选择方式备注模板工程北京市世纪海润建 筑工程有限公司贰级2018.4.202018.5.31劳务招投标表 3.3-2 工程用大宗物资供应安排一览表周转材料名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人竹胶板12mm租赁2018.4.213、02018.5.31徐明磊碗扣式钢管48mm租赁2018.4.202018.5.31徐明磊钢管48.33.6mm租赁2018.4.202018.5.31徐明磊扣件48mm租赁2018.4.202018.5.31徐明磊木方100*50mm采购2018.4.202018.5.31徐明磊密目网2000 眼采购2018.4.202018.5.31徐明磊大眼网100*100mm采购2018.4.202018.5.31徐明磊第四章 施工进度计划模板工程计划开始时间为 xx年 4 月 20 日，拆除结束时间为 xx年 3 月 31 日， 中间历经 42 天。5xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 14、模板工程施工方案第五章 施工准备与资源配置计划1、劳动力配置计划序号专业工种劳动量 （工日）需要量计划（工日）责任人xx年 4 月xx年 5 月1木工1050300750王介波2力工420120300王介波3测量工1203090王介波4电工1203090王介波2、工程施工周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场日期出场日期责任人1竹胶板5000 2018.4.202018.5.31徐明磊2碗扣式钢管60t2018.4.202018.5.31徐明磊3钢管10t2018.4.202018.5.31徐明磊4扣件1000 个2018.4.202018.5.31徐明磊5木方500m2018.4.20215、018.5.31徐明磊6密目网5000 2018.4.202018.5.31徐明磊7大眼网5000 2018.4.202018.5.31徐明磊3、原材料要求（1）钢管1）本工程钢管采用48.33.6mm钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg， 钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管 GB/T3091 中规定的Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 中Q235 级钢的规定。2）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉 伸试验方法GB/T 16、228 的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和 深的划道；6xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合表5.1-1的规定；钢管应涂有防锈漆。3）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合表5.1-1序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时， 应 在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度 超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合表5.1-1序号4的规定。（2）扣件1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管 脚手架扣件GB158317、1 的规定。采用其它材料制作的扣件， 应经试验证明其质量符合该 标准的规定后方可使用。2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N m 时，不得发生破坏。3）扣件验收应符合下列规定：扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件 质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定抽样检测；新、旧扣件均应进行防锈处理；扣件的技术要求应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的相关规定。4）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合 现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂 缝、变形、螺栓出现滑丝的18、严禁使用。（3）碗扣式钢管1）钢管宜采用公称尺寸为48.3mmX3.5mm的钢管，外径允许偏差应为+0.5mm，壁 厚偏差不应为负偏差。2）立杆外插套管壁厚不应小于3.5mm，插套长度不应小于160mm，焊接端插入长 度不应小于60mm，外伸长度不应小于110mm，插套与立杆钢管间的间隙不应大于2mm。3）钢管弯曲度允许偏差应为2mm/m。4）立杆碗扣节点间距允许偏差应为1.0mm。5）水平杆曲板接头弧面轴心线与水平杆轴心线的垂直度允许偏差应为1.0mm。6）下碗扣碗口平面与立杆轴线的垂直度允许偏差应为1.0mm。7）焊接应在专用工装上进行，焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工质量7xxxx高19、速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案验收规范)GB50205中三级焊缝的规定。8）可调托撑及可调底座的质量应符合下列规定:调节螺母厚度不得小于30mm；螺杆外径不得小于38mm，空心螺杆壁厚不得小于5mm，螺杆直径与螺距应符合 现行国家标准梯形螺纹第2部分:直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹第3部分: 基本尺寸GB/T5796.3的规定；螺杆与调节螺母啃合长度不得少于5扣；可调托撑U形托板厚度不得小于5mm，弯曲变形不应大于lmm，可调底座垫板厚 度不得小于6mm；螺杆与托板或垫板应焊接牢固，焊脚尺寸不应小于铜板厚度，并宜设 置加劲板。9）构配件外观质量应符合下列规20、定:钢管应平直光滑，不得有裂纹、锈蚀、分层、结疤或毛刺等缺陷， 立杆不得采 用横断面接长的钢管；铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹或浇冒口残余等缺陷， 表面粘砂 应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件表面应涂刷防锈漆或进行镀辞处理，涂层应均匀、牢靠，表面应光滑， 在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块。10）主要构配件应有生产厂标识。11）构配件应具有良好的互换性，应能满足各种施工工况下的组架要求，并应符 合下列规定:立杆的上碗扣应能上下窜动、转动灵活，不得有卡滞现象；立杆与立杆的连接孔处应能插入1Omm连接21、销；碗扣节点上在安装1个4个水平杆时，上碗扣应均能锁紧；当搭设不少于二步三跨1.8mX1.8mX1.2m(步距纵距横距)的整体脚手架时， 每一框架内立杆的垂直度偏差应小于5mm。12）主要构配件极限承载力性能指标应符合下列规定:上碗扣沿水平杆方向受拉承载力不应小于30kN；下碗扣组焊后沿立杆方向剪切承载力不应小于60kN；xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案水平杆接头沿水平杆方向剪切承载力不应小于50kN；水平杆接头焊接剪切承载力不应小于25kN；可调底座受压承载力不应小于100kN；可调托撑受压承载力不应小于100kN。13）构配件每使用一个安装、拆除周期后， 应22、及时检查、分类、维护、保养， 对 不合格品应及时报废。（4）脚手板1）本工程脚手板采用木脚手板，单块脚手板的质量不大于30kg。2）木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中IIa 级材 质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm 的镀锌钢丝箍两道。3）脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板宽度、厚度允许偏差应符合国家标 准木结构工程施工质量验收规范GB 50206-2002 第4.3.1条表4.3.1 第一项的规定。 不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板。（5）安全网安全网技术要求应符合 GB5725-2009 的规定，选用有国家认可的质量监督检验部23、门 的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的产品。立网：密目式安全网宽（高）度 1.8m，网目密度不应低于 2000 目/100cm2，不得有 断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网的安装平面垂直于水平面， 严禁作为 安全平网使用。必须选用阻燃型密目网（纵、横方向的续燃及阴燃时间都不超过 4s）。平网：使用直径 9mm 以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材 料编制网。外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 50mm，每张安全网重量一 般不宜超过 15kg，水平设置时能承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。每隔 10m 且不超过两层 布置一道。（6）挡脚板24、挡脚板高度不小于 180mm，采用木模板，外侧刷红白相间油漆。 表 5.1-1 钢管构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm） 外径 48.3，壁厚 3.60.5 0.36游标卡尺9xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角 尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4m550mm1、支撑架边梁外侧下端设置一道立杆，梁截面方向内侧间隔 600mm 位置设置一道 立杆；主龙骨采用483.6mm 钢管与25、立杆扣件连接。立杆及主龙骨顺 梁方向间距同板布置（板厚 150mm 以上间距 900mm、板厚 150mm 以下间13xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案梁位置梁截面高度布置原则距 1200mm）。2、侧模主龙骨梁侧模板主龙骨采用双拼钢管，在梁跨中位置设置一道对拉螺杆( 12mm，间距 600mm/450mm），主龙骨下部与梁底主龙骨钢管采用扣接连 接，上部内侧与楼板水平主龙骨紧贴固定，外侧设置一道反向斜撑，反 向斜撑顺梁方向间距同支撑架。550mm1、支撑架 同上2、模板主龙骨梁跨中位置不在设置对拉螺杆，其余上下部固定方式同上。中梁550mm1、支撑架中梁下部中间26、位置设置一道立杆，梁截面方向两侧间隔 450mm 位置各设 置一道立杆；主龙骨采用483.6mm 钢管与立杆扣件连接。立杆及主 龙骨顺梁方向间距同板布置（板厚 150mm 以上间距 900mm、板厚 150mm 以下间距 1200mm）。2、模板主龙骨梁侧模板主龙骨采用双拼钢管，在梁跨中位置设置一道对拉螺杆( 12mm，间距 600mm/450mm），主龙骨下部与梁底主龙骨钢管采用扣接连 接，上部与楼板水平主龙骨紧贴固定。550mm1、支撑架 同上2、模板主龙骨梁跨中位置不在设置对拉螺杆，其余上下部固定方式同上。图 6.1-5 边梁模板支撑体系布置示意图14xxxx高速公路xx段项目经理部二分27、部房建工程 模板工程施工方案图 6.1-6 中梁模板支撑体系布置示意图5、板本工程顶板厚度主要为 100、110、120、130、140、150、200、250、300（mm）， 模板采用 15mm 厚竹胶板，次龙骨采用 40*70mm 木方，间距为 250mm；主龙骨采用48.3 3.6mm 双钢管，间距随满堂支架间距。因楼板结构涉及平顶板及坡屋面，平顶板位置 满堂支架采用48.33.5mm 碗扣式脚手架，板厚 150mm 以上（不含 150mm）脚手架纵 横向间距 900mm、步距 1800mm，板厚 150mm 以下脚手架纵横向间距 1200mm、步距 1800mm； 坡屋面位置因为坡度28、较大（板厚最大为 130mm），碗扣式脚手架不易进行高度调整，故 此部位采用扣件式满堂支架，模板和次龙骨与碗扣式脚手架相同，主龙骨采用48.3 3.6mm 钢管，主龙骨与立杆采用扣件进行连接，满堂支架纵横向间距 900mm，步距 1500mm。6.2 施工要点6.2.1 施工准备1、应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模 板安装作业的分工准备。2、应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，经检验合格的构配件应按 品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3、备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。529、本工程一层脚手架基础为回填碎石或回填土，压实度不小于 0.94，地基承载力15xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案不小于 120KPa，压实度及回填工艺符合设计及规范要求。6、脚手架基础经验收合格后，应按专项方案的要求放线定位。6.2.2 支撑架构造与安装6.2.2.1 碗扣式满堂支撑架1、脚手架立杆垫板、底座应准确放置在定位线上，垫板应平整、无翘曲，不得采 用已开裂的垫板，底座的轴心线应与地面垂直，且应中心承载。垫板宜采用厚度不小于 40mm、宽度不小于 70mm，长度不少于两跨的木垫板。2、脚手架应按顺序搭设，并应符合下列规定:模板支撑架应按先立杆、后水平杆、30、再斜杆的顺序搭设形成基本架体单元， 并应以 基本架体单元逐排、逐层扩展搭设成整体支撑架体系， 每层搭设高度不宜大于 3m；当基 础表面高差较小时，可采用可调底座调整；当基础表面高差较大时，可利用立杆碗扣节 点位差配合可调底座进行调整，且高处的立杆距离坡顶边缘不宜小于 500mm。模板及其 支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。3、脚手架的水平杆应按步距沿纵向和横向连续设置，不得缺失。在立杆的底部碗 扣处应设置一道纵向水平杆、 横向水平杆作为扫地杆，扫地杆距离地面高度不应超过 400mm，水平杆和扫地杆应与相邻立杆连接牢固。碗扣节点组装时，应通过限位销将上 碗扣锁紧水平杆。4、模板31、支撑架每根立杆的顶部应设置可调托撑。当被支撑的建筑结构底面存在坡 度时，应随坡度调整架体高度，可利用立杆碗扣节点位差增设水平杆.并应配合可调托 撑进行调整。所有立柱应保证其垂直， 当支架立柱必须成一定角度倾斜时，应采取可靠 措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。5、立杆顶端可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度(图 6.2.2-1)不应超过 650mm。可 调托撑和可调底座螺杆插入立杆的长度不得小于 150mm，伸出立杆的长度不宜大于 300mm，安装时其螺杆应与立杆钢管上下同心，且螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不应 大于 3mm。16xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工32、程施工方案1-托座，2-螺杆，3-调节螺母，4-立杆， 5-顶层水平杆，6-碗扣图 6.2.2-1 立杆顶端可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度（mm）6、可调托撑上主龙骨钢管应居中设置。接头宜设置在 U 形托板上，同一断面上主 楞支撑梁接头数量不应超过 50%。7、脚手架每搭完一步架体后，应校正水平杆步距、立杆间距、立杆垂直度和水平 杆水平度。架体立杆在 1.8m 高度内的垂直度偏差不得大于 5mm，架体全高的垂直度偏差 应小于架体搭设高度的 1/600，且不得大于 35mm；相邻水平杆的高差不应大于 5mm。8、剪刀撑设置：（1）模板支撑架应按要求设置竖向和水平斜撑杆，竖向钢管扣件剪刀撑应在架33、体 周边、内部纵向和横向每隔不大于 9m 设置一道，水平剪刀撑宜在架体顶层水平杆设置 层设置一道；剪刀撑应连续设置，宽度宜为 6m9m。（2）竖向剪刀撑两个方向的交叉斜向钢管宜分别采用旋转扣件设置在立杆的两侧；（3）竖向剪刀撑斜向钢管与地面的倾角应在 45-60之间；（4）剪刀撑杆件应每步与交叉处立杆或水平杆扣接；（5）剪刀撑杆件接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m.并应采用不少于 2 个旋转 扣件扣紧，且杆端距端部扣件盖板边缘的距离不应小于 100mm；（6）扣件扭紧力矩应为 40N.m-65N.m。（7）斜撑杆、剪刀撑等加固件应随架体同步搭设，不得滞后安装。9、现浇第二层及斜屋面板时，安34、装上层模板及其支架应符合下列规定:（1）下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；（2）上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板。10、为防止物体打击及高空坠落，在地面往上 3m 位置设置一道满兜水平网。水平 网采用大眼网，与水平杆及立杆可靠连接。17xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案6.2.2.2 扣件式满堂支撑架1、施工前根据结构位置及布置原则提前放出脚手架定位线，垫板均应准确地放在 定位线上，垫板采用长度不少于 2 跨、厚度为 50mm、宽度为 200 的木垫板。2、水平杆搭设（1）纵向水平杆搭设1）纵向水平杆设置在立杆的内侧35、，搭接跨度不小于3跨；2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接或搭接，并符合下列规定：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相 邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵 距的1/3。搭接长度不小于1m，用等间距设置的3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至 搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3）脚手架纵向水平杆随立杆按步搭设，并采用直角扣件与立杆固定；4）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈设置，并用直角扣件与内 外角部立杆固定。5）纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。1-立杆，2-纵向水平杆，3、横36、向水平杆图 6.2.2-2 纵向水平杆对接接头布置（2）横向水平杆搭设1）作业层上非主节点处的横向水平杆，需在纵距跨中单独增设。2）双排脚手架的横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上；3）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件进行扣接且严禁拆除。4）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm。18xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案3、立杆搭设（1）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a 不应超过 0.5m。（2）脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 立杆的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在37、同步内，同步内隔一根立杆 的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500 ；各接头中心至主节点的距离不大 于步距的 1/3 ；（3）每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合如下要求：（1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底 端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立 杆上。（2）脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两 跨与立杆固定，高低差不大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于 500mm。 脚手架底层步距均不大于 38、2m。图 6.2.2-3 纵横向扫地杆构造（1-横向扫地杆，2-纵向扫地杆）5、脚手架剪刀撑布置要求（1）在架体外侧周边及内部纵横向每隔 5m-8m，由底部至顶设置连续竖向剪刀撑， 剪刀撑宽度为 5-8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。扫地杆部位应 设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底水平距离与水平剪刀撑间距不超过 8m。（2）竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为 45-60, 水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角 为 45-60,剪刀撑斜杆的采用对接接长或搭接接长，接长方式符合方案及规范要求。（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心至主 节点的距离不大于 150m39、m。（4）脚手架剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。19xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案6、扣件安装（1）扣件规格与钢管外径相同；（2）螺栓拧紧扭力矩不小于 40N m，且不大于 65N m；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣 件的中心点的相互距离不大于 150mm；（4）对接扣件开口朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于 100mm。（6）为防止主龙骨部位扣件滑移，应在立杆与主龙骨连接扣件下方增设防滑扣件， 防滑扣件应安装牢固，且顶紧连接扣件。6.2.3 模板构造与安装1、现浇钢筋混凝40、土梁、板， 当跨度大于 4m 时，模板按跨度的 0.3%起拱；且起拱高 度不小于 20mm。2、模板安装注意事项：（1）模板堆放场地应平整，模板堆放要整齐，不得过高，下垫方木。（2）应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆。（2）模板内不应有杂物、积水或冰雪等，模板与混凝土的接触面应平整、清洁； 模板清理必须及时将粘结的砼块剔除干净，表面浮砂和灰尘清扫干净。（3）用作模板的地坪、胎膜等应平整、清洁， 不应有影响构件质量的下沉、裂缝、 起砂或起鼓；（4）隔离剂不得影响结构性能及装饰施工，不得对环境造成污染。用完后的模板 要清理干净后再涂刷隔离剂，隔离剂要涂刷均匀，不准漏涂，41、以涂刷后不流坠为标准， 并且禁止隔离剂污染钢筋和混凝土接茬处。3、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或 脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。4、吊运模板时，必须符合下列规定:（1）作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应 设专人指挥，统一信号，密切配合。（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于 2 个吊点，水平吊运不应少于 4 个吊点。吊运必须使用卡环连接， 并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡 环。20xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案（3）吊运散装模42、板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。（4）遇 5 级及以上大风时，应停止一切吊运作业。5、拼装高度为 2m 以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程 中应设置临时固定设施。6、柱模板应符合下列规定:（1）安装柱模板时，先在基础/顶板上弹出柱轴线及边线，将模板及相应配件吊到 柱边线处；根据柱模的截面尺寸，组装柱模板。（2）柱外模支设时，模板下口必须与已浇混凝土紧贴，并在下口处贴自粘海绵条， 同时已浇筑混凝土应拉线，用云石切割机并做剔毛处理，保证接缝在同一水平标高且不 漏浆。拼接缝处均采用硬拼缝， 模板加固完成后，墙模板根部用水泥砂浆封堵，待上强 度后再浇筑混凝土，防止底部漏43、浆。（3）现场拼装柱模时，应适时地安设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为 60,严禁将大片模板系在柱子钢筋上。（4）待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。（5）柱模校正(用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺栓的揽风绳，底端与 楼板钢筋拉环固定进行校正)后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。 角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑。（6）柱底部留置清灰口，待混凝土浇筑前，清理完模内杂物后封堵。7、墙模板应符合下列规定:（1）混凝土施工完毕后进行定位放线，首先引测建筑物的每条轴线，由轴线引测 出墙体边线、门窗洞口 20044、mm 外控制线，同时用水准仪将安装模板所需的标高线直接引 测到模板安装位置。（2）墙体外模支设时，模板下口必须与已浇混凝土紧贴，并在下口处贴自粘海绵 条，同时已浇筑混凝土应拉线剔毛，保证接缝在同一水平标高且不漏浆。拼接缝处均采 用硬拼缝，模板加固完成后，墙模板根部用水泥砂浆封堵，待上强度后再浇筑混凝土， 防止底部漏浆。（3）当采用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固 后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。（4）穿墙对拉螺栓：多层板穿墙螺栓直径为 12mm，分为止水型及普通型。0.000 以下外墙采用含有止水片的止水型 12mm 对拉螺栓45、，在止水螺栓两侧设有垫片，垫片可 21 xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案保证墙厚度又可在混凝土施工完成后，在割断对拉螺栓时不损坏混凝土；内墙采用普通 对拉螺栓，施工时螺杆上套内径 12mm 的 PVC 套管，待混凝土浇筑完成后将 PVC 管剔凿 拔出，并用干硬水泥砂浆将螺栓眼做封堵处理。模板未安装对拉螺栓前， 板面应向后倾 一定角度，在对拉螺栓紧固时不得一次紧到底，而应多次调整，再依次将螺栓拧紧。（5）拼接时的 U 形卡应正反交替安装，间距不得大于 300mm；2 块模板对接接缝处 的 U 形卡应满装。（6）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。（46、7）墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无 法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板， 当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌筑混凝土时引起临近模板变形。8、梁板结构模板应符合下列规定:（1）安装独立梁模板时应设安全操作平台，并严禁操作人员站在独立梁底模或柱 模支架上操作及上下通行。（2）底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。（3）安装梁侧模时，应边安装边与底模连接。（4）起拱应在侧模内外楞连固前进行。（5）单块模就位安装，必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。（6）方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴 1cm47、0.5cm 自粘海绵条，然后顶牢，防 止墙边流浆漏浆。9、其他结构模板应符合下列规定:（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应独立设置，不得支搭在施 工脚手架上。（2）安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆和安 全网。作业处的下方不得有人通行或停留。（3）在危险部位进行作业时，操作人员应系好安全带。10、模板支撑架应在架体验收合格后，方可浇筑混凝土。6.2.4 模板拆除1、架体拆除应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204、 混凝土结构工程施工规范GB50666 中混凝土强度的规定，拆除前应填写拆模申请单；22xxxx高速公路xx段项目经理48、部二分部房建工程 模板工程施工方案表 6.2.4-1 梁板模板拆除强度要求一览表序号结构类型结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）1板2502、87581002梁87581003悬臂构件/1004梁板后浇带/1002、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装人工具袋或系挂在 身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。3、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业， 并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。4、拆模的顺序和方法：先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模 板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应接指定地点堆放。549、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员 应站在安全处。6、高处拆除模板时， 应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍， 拆模时， 应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。操作层上临时拆下的模板堆放不能超过 3 层。7、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按 国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80 的有关规定及时进行防护。8、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢 固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。9、遇 6 级或 6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施 工现场，方50、可进行工作。10、拆除条形基础、独立基础或设备基础的模板时，应符合下列规定:（1）拆除前应先检查基槽(坑)土壁的安全状况，发现有松软、龟裂等不安全因素 时，应在采取安全防范措施后，方可进行作业。（2）模板和支撑杆件等应随拆随运，不得在离槽(坑)上口边缘 1m 以内堆放。（3）拆除模板时，施工人员必须站在安全地方。应先拆内外木楞、再拆木面板。23xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案拆下的小型零配件应装入工具袋内或小型箱笼内，不得随处乱扔。11、拆除柱模应符合下列规定:（1）柱模拆除的顺序应为:拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱箍或横楞、拆除竖楞， 自上而下拆除配件及模板、51、运走分类堆放、清理、拔钉、刷防锈油或脱模剂、入库备用。（2）柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。12、拆除墙模应符合下列规定:（1）墙模分散拆除顺序应为:拆除斜撑或斜拉杆、自上而下拆除外楞及对拉螺栓、 分层自上而下拆除木楞及零配件和模板、运走分类堆放、拔钉清理或清理检修后刷防锈 油或脱模剂、入库备用。（2）拆除每一大块墙模的最后 2 个对拉螺栓后，作业人员应撤离大模板下侧，以 后的操作均应在上部进行。个别大块模板拆除后产生局部变形者应及时整修好。（3）大块模板起吊时，速度要慢，应保持垂直，严禁模板碰撞墙体。13、拆除梁、板模板应符合下列规定:（1）梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁52、底模，并应分段分片进 行，严禁成片撬落或成片拉拆。（2）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板 上进行拆除作业。（3）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸.已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至 地面。（4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。（5）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地 点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。6.2.5 支撑架拆除1、架体的拆除顺序、工艺应符合下列规定:（1）应先拆除后搭设的部分，后拆除先搭设的部分；（2）架体拆除必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高 度不应53、大于两层；（3）梁下架体的拆除，宜从跨中开始，对称地向两端拆除；悬臂构件下架体的拆 除，宜从悬臂端向固定端拆除。（4）当脚手架分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理措施，分段后的架24xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案体应稳定。在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。2、脚手架拆除前，应清理作业层上的施工机具及多余的材料和杂物。3、脚手架拆除作业应设专人指挥， 当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动， 且应具有足够的操作面。作业区应设围栏， 其内不得有其他工种作业，并应设专人负责 监护。4、当立柱的水平拉杆超出 2 层时，应首先拆除 254、 层以上的拉杆。当拆除最后一道 水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。5、当拆除 4-8m 跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆 除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。拆除平台、楼板下的立柱时， 作 业人员应站在安全处。6、拆除的脚手架构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。对有 芯钢管立柱运出前应先将芯管及 U 托抽出。7、拆除的脚手架构配件应分类堆放，并应便于运输、维护和保管。6.3 检查与验收6.3.1 碗扣式满堂支撑架检查验收1、根据施工进度，脚手架应在下列环节进行检查与验收:（1）施工准备阶段，构配件进场时；（2）地基与基础施工完后，架体搭设前55、；（3）首层水平杆搭设安装后；（4）模板支撑架每搭设完 4 步或搭设至 6m 高度时；（5）模板支撑架搭设至设计高度后。2、进人施工现场的主要构配件应有产品质量合格证、产品性能检验报告，并应按 本方案表 5.1-3 检查验收表规定对其表面观感质量、规格尺寸等进行抽样检验。3、地基基础检查验收项目、质量要求、抽检数量、检验方法应符合表 6.3.1-1 的 规定，并应重点检查和验收下列内容:（1）地基的处理、承载力应符合方案设计的要求；（2）基础顶面应平整坚实，并应设置排水设施；（3）基础不应有不均匀沉降，立杆底座和垫板与基础间应无松动、悬空现象；（4）地基基础施工记录和试验资料应完整。25xxx56、x高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案表 6.3.1-1 地基基础检查验收表序号检查项目质量要求抽检数量检查方法1地基处理、承载力符合方案设计要求每 100 不少于 3 个点触探2地基顶面平整度20mm每 100 不少于 3 个点2m 直尺3垫板铺设土层地基上的立杆应设置 垫板，垫板长度不少于 2 跨，并符合方案设计要求全数目测4垫板尺寸垫板厚度不小于 50mm，宽度不小于 200mm，并符合方案设计要求不少于 3 处游标卡尺、钢板尺5底座设置情况符合方案设计要求全数目测6立杆与基础的接触 紧密度立杆与基础间应无松动、悬 空现象全数目测7排水设施完善，并符合方案设计要求全数57、目测8施工记录、试验资料完整全数查阅记录4、架体检查验收项目、质量要求、抽检数量、检验方法应符合表 6.3.1-2 的规定， 并应重点检查和验收下列内容:（1）架体三维尺寸和门洞设置应符合方案设计的要求；（2）斜撑杆和剪刀撑应按方案设计规定的位置和间距设置；（3）纵向水平杆、横向水平杆应连续设置， 扫地杆距离地面高度应满足规范要求；（4）模板支撑架立杆伸出顶层水平杆长度不应超出规范的上限要求；（5）上碗扣应将水平杆接头锁紧:（6）架体水平度和垂直度偏差应在本规范允许范围内。 表 6.3.1-2 脚手架架体检查验收表序号检查项目质量要求抽检数量检查方法1可调 底座垂直度5mm全部经纬仪或吊线 和58、卷尺插入立杆长度150mm钢板尺2模板支 撑架可 调托撑螺杆垂直度5mm全部经纬仪或吊线 和卷尺插入立杆长度150mm钢板尺3碗扣 节点锁紧度水平杆接头插入上、下碗扣， 上碗扣通过限位销锁紧水平杆全部目测4立杆间距符合方案设计要求全部目测、钢板尺26xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案序号检查项目质量要求抽检数量检查方法垂直度1.8m 高度内偏差小于 5mm经纬仪或吊线 和卷尺模板支撑架立杆伸出顶 层水平杆长度符合方案设计要求，且650mm钢板尺5水平杆完整性纵、横向贯通，不缺失全部目测步距符合方案设计要求目测水平度相邻水平杆高差小于 5mm水平仪或水平 尺扫地杆距59、离地面高度符合方案设计要求，且400mm钢板尺6斜撑杆、 剪刀撑斜撑杆位置和间距符合方案设计要求全部目测剪 刀 撑间距、跨度符合方案设计要求目测、钢卷尺与地面夹角45-60。目测、钢板尺搭接长度及扣件数量搭接长度1m，搭接扣件不小 于 2 个目测、钢板尺与立杆（水平杆）扣 接情况每步扣接，与节点间距150mm目测、钢板尺扣件拧紧力矩40N.M-65N.M力矩扳手复拧7双排脚手架连墙件的竖向和水平 间距符合方案设计要求全部目测、钢卷尺8架体全高垂直度架体搭设高度的 1/600，且 35mm每段内外立面均不少于 4 根立杆经纬仪或吊线 和卷尺5、检查验收应具备下列资料:（1）专项施工方案及变更文件60、；（2）周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录:（3）构配件进场、基础施工、架体搭设、防护设施施工阶段的施工记录及质量检 查记录。（4）脚手架搭设至设计高度后，在投入使用前.应在阶段检查验收的基础上形成完 工验收记录。6.3.2 扣件式满堂支撑架检查验收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；27xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案（3）每搭设完 6m8m 高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；（6）停用超过一个月。2、应根据下列技术文件进行脚手架检查61、验收：（1）JGJ130-2011 第 8.2.38.2.5 条的规定；（2）专项施工方案及变更文件；（3）技术交底文件。（4）构配件质量检查表（本方案表 5.1-2 构配件质量检查表）3、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合规范和专项施 工方案的要求；（2）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；（3）扣件螺栓应无松动；（4）安全防护措施应符合规范及方案要求；（5）应无超载使用。4、脚手架搭设技术要求、允许偏差与检验方法表 6.4-1 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差 （mm）示意图检查方法 与62、工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动2双排脚手架 垂直度搭设中检查偏差 的高度（m）总高度用经纬仪或吊线和卷尺20mH=2 H=10 H=207 50 100中间档次用插入法3双排脚手架 间距步距 纵距 横距20 50 20钢板尺28xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案项次项目技术要求允许偏差 （mm）示意图检查方法 与工具4纵向水平杆 高差同跨内两根纵向 水平杆高差 10水平仪或 水平尺5剪刀撑斜杆与地面的倾角45 60 角尺6脚手板 外伸 长度对接a=（130150）mml300mm卷尺搭接a100mm l200mm卷尺7扣件 安装主节点处各扣件中63、 心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相 隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件 至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭 力矩（4060）N M扭力扳手注：图中 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原 则进行。抽样检查数目与质量判定标准， 应按表 6.4.2-2 的规定确定。不合格的应重新 拧紧至合格。表 6.4.2-2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水 平杆或剪64、刀撑的扣件；接 长立杆、纵向水平杆或剪 刀撑扣件519091150151280281500501120012013200581320325001123529xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数2连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032123576.3.3 模板检查与验收表 6.3.3-1 预埋件和预留孔洞的安装允许偏差项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔洞中心线位置3插筋中心线位置5外漏长度+10，065、预埋螺栓中心线位置2外漏长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表 6.3.3-2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱墙梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m 靠尺和塞尺量测30第七章 各项管理计划7.1 进度管理计划1、施工进度管理组织机构安全总监项目经理项目总工程师质量总监各区段安全员项目副经理施工管理部物资管理部综合办公室商务管理部安全管理部技术质量部各分包安全员各分包单位图 7.1-1 施工进度管理组织机构图66、2、进度管理措施表 7.1-1 进度管理措施序号措施类别措施内容责任人1组织措施项目部定期召开施工生产协调会议，形成例会制度。会议由生产经理 主持，业主指定专业分包和劳务作业班组主管生产的负责人参加。主 要是检查计划的执行情况，提出存在的问题，分析原因，研究对策， 采取措施，协调制约因素，保证工程的顺利进行。王介波2技术措施充分熟悉本工程的设计图纸，对拟定的施工组织、施工方案及方法进 行认真分析比较，做到统筹组织、全面安排， 将合同中的里程碑节点 再进行细化，分解出更细的工期控制点，制定分阶段措施保证工期。位石圈3管理措施材料进场检验制度；过程三检制度；质量否决制度；成品保护制度刘贺敏4经济措67、施建立专门的工程资金帐户，随着工程各阶段控制日期的完成，及时支 付专业队伍的劳务费用，防止施工中因为资金问题而影响工程的进 展，充分保证劳动力、机械、材料的及时进场。施工准备期间，编制项目全过程现金流量表，预测项目的现金流，对 资金做到平衡使用，以丰补缺，避免资金的无计划管理。张腾7.2 质量管理计划1、工程施工质量管理组织机构图31xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案业主、监理企业总部主管部门政府质量监督科技部物资设备部项目经理技术负责人施工管理部总包专业项目部业主直接分包项 目部施工现场图 7.2-2 施工质量管理组织机构图2、项目质量管理的组织机构并明确职责依68、据项目质量管理组织机构，明确各岗位及部门的质量管理职责，突出了项目经理 是项目质量管理第一责任人以及质量总监的监督权利和一票否决权，详见下表。表 7.2-1 职责分工序号岗位/部门职责内容1项目经理项目质量的第一责任人，负责组织工程质量策划和施工组织设计大纲的编制， 制定工程质量实施总目标。执行公司质量方针，组织贯彻实施公司质量体系文 件；执行项目主要质量管理活动；领导项目全面质量管理工作，主持制定和实 施项目各项管理制度。2技术 负责人与监理人进行有关质量工作的沟通和汇报，并定期组织质量讲评、质量总结； 根据工程质量策划和质量计划，组织专项施工方案、工艺标准、操作规程编制， 提出质量保证措施69、。负责工程施工规范、规程和标准管理。3质量总监对本工程质量具有一票否决权；参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和 监督项目质量工作的实施；贯彻国家及地方的有关工程施工规范、工艺规程、 质量标准，严格执行国家施工质量验收统一标准，确保项目总体质量目标和阶 段质量目标的实现。4技术部对图纸、施工方案、工艺标准确定并及时下发，指导工程的施工生产；负责结 构预控验算、结构变形监测、工程施工测量和各项试验检测工作；对工程技术 资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。32xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案序号岗位/部门职责内容5施工管理部对施工进行安排部署，保证按工程70、总控计划实现工期目标；实施工程过程质量 监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控 制，确保工程实体质量优良；工程成品保护管理，做到职责到人，保护措施到 位；对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。6物资设备部严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量；组织对工程物资的验证， 确保使用合格产品；采购资料及验证记录的收集、整理。3、确定质量控制点表 7.2-1 质量控制要点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段设计交底与 图纸会审图纸技术文件自审各专业工程师技术负责人图纸资料是否齐全设计交底技术会谈技术负责人各专业工程师了解71、设计意图图纸会审技术负责人各专业工程师对图纸的完整性，准确性，合法行，可行性进行会审制定施工工 艺文件施工组织设计技术负责人各专业工程师按企业标准进行编制并 会签专项施工方案技术负责人各专业工程师组织审批和进行交底技术交底技术总交底和分专 业交底技术负责人各专业工程师组织实施测量控制测量放线技术负责人测量工程师测量成果施工过程基础与主体满堂架搭设专业工程师质量工程师弹线找点，确保立杆间 距规范，吊垂直度，步 距按要求搭设，节点实 测实量，使用力矩扳手 检查，按规范要求检查模板安装专业工程师质量工程师几何尺寸位置正确、稳 定性等模板拆除专业工程师质量工程师检查混凝土拆模强度， 成品保护措施检查验72、收 阶段材料进场 验收钢管、扣件、模板质量工程师专业工程师主要材料名称及规格、 型号、数量、位置工程质量 评定支撑脚手架搭设技术负责人质量工程师、各 专业工程师施工监督评定、实测实量观感保证项目资料评定，问题整改模板安装、加固技术负责人质量工程师、各 专业工程师实测实量，按照方案实 施工程验收 交工交工验收报告资料 整理技术负责人各专业工程师签发验收报告、整理交 工验收资料33xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容办理交接项目经理、 技术负责人各专业工程师组织验收、提出交工文 件，资料归档4、现场质量管理制度序号制度73、名称制 度 内 容1工程质量责任 承包制度依据项目质量管理职责与所有管理人员及部门签订工程质量责任状，充 分调动项目经理部全体管理人员及班组成员的工作积极性，努力提高其 整体技能。2方案先行、技术交 底先行制度工程施工前，技术负责人会同技术部根据施工图纸结合工程实际特点， 编制合理可行的施工方案，并对作业班组进行安全技术交底。3材料进场检验 制度工程所用的钢管、扣件、安全网，根据国家规范要求分批量进行抽检， 抽验不合格的材料一律不准使用。4培训上岗制度工程项目管理人员及操作人员应按照主管部门规定经过业务知识技能 培训，并持证上岗。5、质量保证措施搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬74、弯、毛刺、压痕和深的划 道的不得使用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、 止水螺杆、柱箍等的间距。钢管架底座处须采用 50mm 木跳板。鉴于市场上木材质量参差不齐，对木方必须严格把关，特别是含水率必须控制在 以内。有节芭的木方绝对禁止使用在构件上。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 钢管的剪刀撑及扫地杆的搭设要严格执行扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵 横成行。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规75、范的要求。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部 向两边扩展的浇筑方式。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制 措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及 时解决。7.3 安全管理计划1、职业健康安全管理分解目标34xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案表 7.3-1 职业健康安全管理分解目标一览表序号管理内容安全目标责任人1现场防护防护设施完善、可靠，达到标准、规范要求王介波2文明施工现场 CI 达标彭帅3事故控制未发生重伤、死亡事故和重大76、机械、火灾事故王介波4达标创优目标及阶 段计划、实施安全与环境达标彭帅2、安全组织管理组织机构及职责范围安全总监项目经理项目总工程师质量总监各区段安全员项目副经理施工管理部物资管理部综合办公室技术质量部安全管理部商务管理部各分包安全员各分包单位图 7.3-1 安全管理组织机构 表 7.3-2 安全管理职责分工人员职责项目经理1）项目安全生产第一责任人，对项目的安全生产工作负全面责任。2）建立项目安全生产责任制，与项目管理人员签订安全生产责任书，组织对项目管 理人员的安全生产责任考核。3）组织项目班子及各部门负责人编制项目安全策划。4）负责安全生产措施费用的足额投入，有效实施。5）组织并参加项目77、安全生产周检查，及时消除生产安全事故隐患。每月带班生产时 间不得少于本月施工时间的.。6）组织召开安全生产领导小组会议、安全生产周例会，研究解决安全生产中难题。7）组织应急预案的编制、评审及演练。8）及时、如实报告生产安全事故，负责本项目应急救援预案的实施，配合事故调查 和处理。项目总工程师1）对项目安全生产负技术领导责任。2 参与编制项目安全策划，组织编制专项施工方案并按规定组织专家论证。3）组织安全专项方案技术交底，检查安全专项方案中安全技术措施落实情况。4）组织对危险性较大的分部分项工程的验收，参与安全防护设施、大型机械设备及 特殊结构防护的验收。5）组织危险源的识别、分析和评价，编制危78、险源清单。6）参加项目应急救援预案及演练计划的编制，并参加演练。7）发生伤亡事故时，按照应急预案处理，组织抢救人员，配合事故调查。35人员职责安全总监1）对项目的安全生产监督工作负领导责任。2）监督项目安全生产费用落实。3）参与项目安全策划的编制，对落实情况进行监督。4）协助制定项目有关安全生产管理制度、生产安全事故应急救援预案。5）参加各类安全交底、验收、危险作业审批及安全生产例会。6）参加定期安全生产检查，组织日巡查，督促隐患整改。对存在重大安全隐患的分 部分项工程，有下达停工整改决定，并直接向上级单位报告的权利。7）组织作业人员入场安全教育，监督员工持证上岗、班前安全活动开展。8）记录安79、全生产监督日志。9）发生事故应立即向项目经理、公司安全总监报告，并立即参与抢救。项目 副经理1）组织项目施工生产，对项目的安全生产负主要领导责任。2）参加本项目安全策划的编制工作，并组织实施。3）组织对建筑起重机械、临时设施、消防设施的验收， 参与危险性较大的分部分项 工程的安全验收。4）组织各类危险作业的审批。5）配合项目经理组织安全生产周检查，对发现的问题落实整改。6）参加安全生产周例会，组织安全生产日例会。7）发生伤亡事故时，按照应急预案处理，组织抢救人员、保护现场。商务经理1）确定工程合同中安全生产措施费，在业主支付工程款时确保安全生产措施费同时 得到支付。2）在组织工程合同交底、签订80、分包合同时，明确安全生产、文明施工措施费范围、 比例（或数量）及支付方式。3）保证安全生产措施费的及时支付，做到专款专用，优先保证现场安全防护和安全 隐患整改的资金。4）协助项目经理编制项目安全投入计划，并审核项目安全生产投入费用清单，对该 费用的统筹、统计工作负责。安全 工程师1）对项目安全生产工作进行监督检查。2）参加各类安全检查，针对发现的安全隐患，督促专业工程师及时做好隐患整改并 复查验证。3）参加现场机械设备、用电设施、安全防护设施和消防设施的验收建立项目安全管 理资料档案。参加各类安全教育培训活动及安全技术交底工作。记录安全生产监督 日志。4）发生生产安全事故时，立即报告，参与抢救81、，保护现场，并对事故的经过、应急、 处理过程做好详细记录。专业 工程师1）对其管理单位工程（施工区域或专业）范围内的安全生产、文明施工全面负责。2）严格执行专项安全方案，按施工技术措施和安全技术操作规程要求，结合工程特 点，以书面方式向班组进行安全技术交底，履行签字手续，做好交底记录。3）参加危险作业审核、安生生产例会、安全检查， 对管辖范围内的安全隐患制定整 改措施，落实整改。5）负责对危险性较大分部分项工程施工的现场指导和管理。6）负责对管辖范围内的特种作业人员开展定期安全教育，督促指导班组开展班前安 全活动并做好记录。7）发生生产安全事故，立即向项目经理报告，组织抢救伤员和人员疏散，并保82、护好 现场，配合事故调查，认真落实防范措施。材料 工程师1）负责物资、劳动防护用品的安全管理，组织进场料具、用品的验收，建立台帐。2）负责安全物资费用的录入工作。3）参加应急救援，负责所需设备、材料、用品等的及时供应。36人员职责分包单位1）认真执行安全生产的各项法规、规定、规章制度及安全操作规程， 合理安排班组 人员工作，对本队人员在生产中的安全和健康负责；2）按制度严格履行各项劳务用工手续，做好本队人员的岗位安全教育，经常组织学 习安全操作规程，监督本队人员遵守劳动、安全纪律，做到不违章指挥，制止违章 作业；3）必须保持本队人员相对稳定，人员变更，须事先向有关部门申报，批准后新来人 员应按83、规定办理各种手续，并经入场和上岗安全教育后方准上岗；4）班前应针对当天任务、作业环境等情况向各工种进行详细的书面安全交底， 施工 过程中监督其执行情况，发现问题，及时纠正、解决；5）定期组织、检查本队人员作业现场安全生产状况。班组长1）认真执行安全交底，合理安排班组人员工作，对本班组人员在生产中的安全和健 康负责，有权拒绝违章指挥；2）经常组织班组人员学习安全操作规程，监督班组人员正确使用个人安保用品，不 断提高自保能力；3）班前要对所使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行检查， 如发现问题立即 采取改进措施；4）认真做好新工人的岗位教育；3、职业健康安全重大危险源序号工序/工作活动危险源可84、能导致的事故受伤害人员1模板加工电锯伤害，不规范用电机械伤害、触电作业及临近人员2模板安装架体坍塌高处坠落作业及临近人员3架体搭设架体坍塌高处坠落、物体打击作业及临近人员4混凝土浇筑架体坍塌坍塌、高处坠落作业及临近人员5模板堆场吸烟、动火火灾作业及临近人员6材料倒运大型机械机械伤害、物体打击作业及临近人员7临边高空支模临边人员坠落木工4、职业健康安全资源配置计划序号职业健康安全资源名称数量使用特征保管人1安全帽50安全防护彭帅2安全带20安全防护彭帅3反光背心50安全防护彭帅4安全鞋50劳保用品彭帅5帆布手套50劳保用品彭帅6灭火器20消防安全彭帅7力矩扳手3扭矩检测彭帅37xxxx高速公路x85、x段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案5、施工现场安全生产管理制度序号制度名称主要内容简述1安全技术 交底制度根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级进行书面交底。2班前安全 活动制度专业安全工程必须督促与检查施工方、专业分包对安全防护措施是否进行 了检查。3脚手架安全验 收制度实行验收制度，凡不经验收的，一律不得投入使用。需政府部门验收的， 在自检合格后，由总包报验。4安全教育 培训制度项目部对入场工人要组织安全教育，作业班组班前组织安全活动，使广大 工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。5安全检查制度项目部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定 86、时间、定人员整改，并做好安全隐患、整改消项记录。6安全生产 责任制度本项目实行安全到人，每个分部分项管理人员直接对本项安全负责。7危急情况 停工制度一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止有关作业，立即报告有关 部门，及时采取措施排除险情。8事故报告制度发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措施保护现场，按“ 四不 放过”原则对事故进行处理。9特种作业人员 管理制度特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。10紧急预案制度若发生紧急情况，立即启动应急预案，项目经理是第一责任人，立即启动 应急预案。6、安全保证措施（1）安全教育制度1）严格执行三级安全教育制度。新进场的每位施工人员，必须87、先接受公司、项 目部、班组“三级”教育， 在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。2）根据方案设计，由技术负责人向项目管理人员进行交底，专业工程师向操作 施工人员进行交底，并进行双方签字确认。3）班组长于每日上班前组织工人进行班前安全教育，强调当日施工期间注意事 项及可能存在的安全隐患；检查工人安全防护用品，确保齐全、完好。4）项目部每周一组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进 行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数，从意识 上时刻绷紧安全这根弦。5）项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育38xxxx高速公88、路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案汇总表”。（2）安全检查制度1）工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安 全设施进行检查，发现问题应向有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完 善记录工作。2）专职安全工程师要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出 改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收；对不改进的提出处理意见，报项 目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律， 执行操作规程和正确使 用劳动保护用品。3）认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订销 项清单及整改计划，并做到“定人、定时间、定89、措施”的三定措施， 在隐患没有消除前， 必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的暂停作业。4）电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配 电装置、低压电器和变压器、 配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日 记”。（3）脚手架工程的安全管理措施1）从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员， 应定期体检， 不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽 和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3）模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件(立 柱、捞梁、吊环、扣件等)进行认真检90、查，不符合要求者不得使用。4）模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术 措施的规定进行施工。5）施工过程中的检查项目应符合下列要求:立柱底部基土应回填穷实。垫木应满足设计要求。底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。39xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案安全网和各种安全设施应符合要求。6）在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。7）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或 操91、作平台上临时堆放的模板不宜超过3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在 脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8）对负荷面积大和高4m 以上的支架立柱，除应有合格证外，对所用扣件应采用 扭矩扳于进行抽检，达到合格后方可承力使用。9）施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V; 当为满堂模板及特别潮温的环 境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10）有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工现 场临时用电安全技术规范JGJ 46 的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝 缘线和绝缘电缆线。夜间施工时， 应有足够92、的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施 工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况， 严防绝缘破损漏电伤人。11）模板安装高度在2m 及以上时，应符合国家现行标准建筑施正高处作业安 全技术规范JGJ 80 的有关规定。12）模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在 门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚 于架或操作平台支成一体。13）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬 空。拆模中途停歇时， 应将已松扣或巳拆松的模板、支架等拆下运走， 防止构件坠落或 作业人员扶空坠落伤93、人。14）作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等， 不得在高处的墙顶、独立 梁或在其模板上行走。15）模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险 情时，应立即停工和采取应急措施;待修复或排除险情后，方可继续施工。16）在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。17）当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6 级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高 处作业。5 级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后， 应及时清除模板和 地面上的积水及冰雪。40项目经理项目总工程师商务经理项目副经理商 务 管 理 部施 工 管 理 部安全总监技 术 质 量 部质量总监物 资 94、管 理 部安 全 管 理 部综 合 办 公 室专业作业人员xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案18）使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放， 顶面应 遮防雨篷布。7.4 环境管理计划1、环境管理目标控制项目计划指标重要责任人噪声排放白天小于 70 分贝；夜间小于 55 分贝，测试定期检测王介波污水排放PH:6-9王介波扬尘控制土方阶段扬尘高度小于 1.5m；结构阶段扬尘高度小于 0.5m王介波噪声污染控制100%王介波工地用房、临时围挡 材料的可重复使用率50%王介波2、环境管理组织机构图 7.4-1 环境管理组织机构 表 7.4-2 环境管理职95、责序号岗位职责内容1项目经理环境保护第一责任人，对项目施工全过程的环境保护工作负全面领导责任。2技术负责人对工程项目的环保负技术责任，贯彻落实国家环境保护方针、政策，严格 执行安全环保技术规程、规范、标准及上级安全环保技术文件。组织人员 进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织环保措施 交底并督促措施的落实。41xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案序号岗位职责内容3安全负责人参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的防 控措施，确保现场污染排放始终控制在国家及青岛市有关环保法规的允许 范围内。负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度96、和操作规程的落实。4商务管理部总分包合同上约定相关环境管理条框。5物资管理部必须购买满足国家、地方环境保护要求的材料。6各专业工程师负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。3、辨识重大环境因素表 7.4-3 环境因素辨识一览表序号工序/ 工作活动环境因素环境影响评价方法1建筑材料运输噪声排放影响人体健康与社区居民生活多因素评分发法粉尘排放污染空气、影响人体健康多因素评分发法2生活垃圾处理废弃垃圾污染路面和土地多因素评分发法3施工垃圾清扫粉尘排放污染空气、影响人体健康多因素评分发法4模板加工噪声排放影响人体健康与社区居民生活多因素评分发法粉尘排放污染空气、影响人体健康多因素评分发97、法5脚手架搭设及 拆除噪声排放影响人体健康与社区居民生活多因素评分发法4、环境保护资源配置计划表 7.4-4 环境保护资源配置表序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1洒水车2现场洒水物资管理部2粉尘测定仪1现场检测物资管理部3噪声测定仪1现场检测物资管理部4有毒气体测定仪1现场检测物资管理部5防尘密目网20000 裸土覆盖物资管理部5、施工环境保证措施环境管理责任制度及考核制度制定环境管理责任制度，并实行季度考核。环境监督检查制度项目环境监督检查每周进行一次。由项目经理担任组长,副组长为项目总工程师程师、安全总监、项目项目副经理，项目其他现场成员、分包队伍主管项目副经理参加。 42 xxx98、x高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案环境管理奖罚制度为保证项目环境管理制度得到执行，维护正常的安全管理工作秩序，制定项目工程 环境奖罚制度，细化处罚、奖励措施。7.5 绿色施工措施1、脚手架安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、脚手架拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避 免污染环境。4、材料使用计划要合理，加强材料周转使用。5、多余扣件要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。第八章 脚手架施工应急预案1、应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”、“以人为 本”的方针，贯彻“常99、备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应 法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环 境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因 应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或 降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效； 充分体现应急救援 的“应急精神”。2、应急领导小组机构 项目应急救援小组名单：（2）指挥部总指挥：张金年 电话：（2）指挥部副总指挥：王介波 电话：指挥部副总指挥：位石圈 电话：指挥部副总指挥：彭帅 电话：（3）应急救援小组成员：项目剩余全体人员及100、分包管理人员3、应急反应预案为将安全事故的损失降到最低程度，保护公司和职工的生命财产安全，本着“预防 为主，自救为主，统一指挥，分工负责”的原则，制订项目部安全事故应急预案。3xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案（1）报告1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告： 事故第一发现人现场值班人员安全 部现场指挥组就近医院急诊科公司经理。2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况， 可能产生的后果、性质、 当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。（2）联络1）医疗101、救护组与就近医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医 务人员及救护车辆。2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护 车辆，以便顺利准确到达指定地点。（3）疏散1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存 在立即进行施救。4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。（4）应急处理措施高空坠落应急救援方法：现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“0312-4387120102、” 急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象， 并尽可能了解伤员落地的 身体着地 部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状， 很可能是颅脑损伤，应该迅速送医 院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出， 千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免 造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地， 有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻44xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案动，搬动 是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要 平稳，否则会103、加重伤情。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢， 应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带 止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少 伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克 等，如果有呕吐、昏迷等症状， 应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流 出，千万不能用手 巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染， 会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；104、如果是重任，应迅速送医院 拯救。高温中暑的应急处理： 将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不 要垫高。用凉水或 50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程 中要密切观察。及时补充水分和无机盐， 及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善 时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤 人等人身 伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积 极对伤员进行抢救。（5）应急救援工具序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架6 个用于抢救伤员4止血急救包5 个用于抢救伤员5手105、电筒30 个用于停电时照明求援6应急灯20 个用于停电时照明求援45xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案序号器材或设备数量主要用途7爬梯4 樘用于人员疏散8对讲机10 台用于指挥救援4、危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若 事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被 困现场人员，立即组织施救。（1）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具 体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有106、呕吐、 昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应 及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵 住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻 动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（2）触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近， 应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的 衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具， 拉开触电者或挑开电源 线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧107、胶把钳等工具切 断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下， 以隔断电流。触电者脱离电 源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取 不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保 持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉， 但还有呼吸和心脏跳动，应使 他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。 如天冷还要注意保温。同时， 迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛 现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互 相配合的作用。如触电者108、呼吸、脉搏、心脏均已停止， 也不能认为已经死亡必须立即进 46 xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救， 通过使用紧急处理用备用 车辆，马上送往就近医院。（3）机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人 员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作， 门卫 在大门前迎接救护车辆，有程序的处理事故。（4）物体打击1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应 急以后及时送往医院进行进一步的治疗。2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹109、安排救援工作。3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为 主。4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后， 马上送医院做进一步的检查，若为重伤， 则应迅速送往医院进行抢救。（5）火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。 如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发 生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、 鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入 肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救， 如用净水冲洗一下 被烧110、部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。47xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案第九章 计算书9.1 柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的计算高度 L = 4200mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管 48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度 37mm，高度 67mm。 B 方向竖楞 3 根，H 方向竖楞 3 根。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 木方剪切强度 1.4N/111、mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。500231 231500231 231柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；48xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案T 混凝土的入模温度，取 20.000; V 混凝土的浇筑速度，取 2.50112、0m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 4.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.680kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下16.21kN/mBA231231231面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距 0.45m。113、荷载计算值 q = 1.225.8210.450+1.403.6000.450=16.211kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；49xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)114、；经计算得到 M = 0.100(1.2011.619+1.401.620)0.2310.231=0.087kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.08710001000/16875=5.148N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.619+1.401.620)0.231=2.252kN截面抗剪强度计算值 T=32252.0/(2450.00015.000)=0.500N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.6115、77ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67711.6192324/(1009000126563)=0.198mm面板的最大挠度小于 231.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下8.34kN/mBA450450450竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.231m。荷载计算值 q = 1.225.8210.231+1.403.6000.231=8.340kN/m50xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案按照三跨连续梁计算，计116、算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.753/0.450=8.340kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.3400.450.45=0.169kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.340=2.252kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4508.340=4.128kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 27.68cm3；截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.169106/27682.2=6.10N/mm2抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满117、足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32252/(23767)=1.362N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.978 450.04/(100 9000.00 927352.6)=0.199mm最大挠度小于 450.0/250,满足要求!51xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案五、B 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.225.8118、2+1.403.60)0.231 0.450 = 3.75kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。1.88kN 3.75kN 1.88kNA V ! V B 694 支撑钢管计算简图0.0000.868支撑钢管弯矩图(kN.m)3.75 3.751.88 1.881.88 1.88 3.75 3.75支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.34kN 2.69kN 1.34kNA V ! V B 694 支撑钢管变形计算受力图0.0000.548支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.8119、67kN.m52最大变形 vmax=0.548mm最大支座力 Qmax=3.753kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.867106/10155.6=85.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 694.0/150 与 10mm,满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):120、 N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.753B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.225.82+1.403.60)0.231 0.450 = 3.75kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。1.88kN 3.75kN 1.88kNA V ! V B 694 支撑钢管计算简图530.0000.868支撑钢管弯矩图(kN.m)3.75 3.751.88 1.881.88 1.88 3.75 3.75支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计121、算结果如下： 1.34kN 2.69kN 1.34kNA V ! V B 694 支撑钢管变形计算受力图0.0000.548支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.867kN.m 最大变形 vmax=0.548mm最大支座力 Qmax=3.753kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.867106/10155.6=85.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 694.0/150 与 10mm,满足要求!54xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案八、H 方向对拉螺栓的计算计算公式:N 500100O122、模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算56xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000; V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算123、位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 5.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.690kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 5.00m。荷载计算值 q = 1.225.8215.000+1.403.6005.000=180.1124、26kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 187.50cm3；截面惯性矩 I = 140.63cm4；57xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案180.13kN/mBA200200200计算简图 0.7210.576弯矩图(kN.m)21.6218.0114.4114.4118.0121.62剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 129.10kN/mBA200200200变形计算受力图 0.0090.111变形图(mm) 经过计算得到从125、左到右各支座力分别为N1=14.410kN N2=39.628kN N3=39.628kN N4=14.410kN8最大弯矩 M = 0.720kN.m 最大变形 V = 0.111mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.72010001000/187500=3.840N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 321615.0/(25000.00015.000)=0.432N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T126、 T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.111mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2025.82+1.40.203.60=7.205kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2025.82=5.164kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图0.1950.124内龙骨弯矩图(kN.m)592.121.521.84 1.93 2.00 1.98 1.98 1.99 1.950.720.000.000.722.08 2.03 1.127、97 1.98 1.98 1.97 2.011.481.77内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5.16kN/mA B100500 500 550 550 550 550 550 550 500100内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.194kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.130kN经过计算得到最大变形 V= 0.217mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 27.68cm3； 截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯128、计算强度 f = M/W = 0.194106/27682.2=7.01N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:60T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32118/(23767)=1.282N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.217mm内龙骨的最大挠度小于 550.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传129、递力。4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kNA 、 、 、 、 , ! ! B 500 500 500 支撑钢管计算简图 0.5270.459支撑钢管弯矩图(kN.m)7.253.12 3.120.00 5.5.14 4.13 4.131.01 1.01 0.00 1.01 1.014.13 4.135.5.143.12 3.12 7.25支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：61A 、 、 、 、 、 、 、 、 B 500 500 500 2.96kN 2.96kN 2.9130、6kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN支撑钢管变形计算受力图0.0100.129支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.526kN.m 最大变形 vmax=0.129mm最大支座力 Qmax=11.378kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.526106/10155.6=51.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉131、强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.92062xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.378对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！9.3 300-800mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范132、GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m， 钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200); 梁底增加 133、2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 37. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。63xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。 梁134、两侧的楼板厚度 0.11m，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。42003008001800300 600图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.50=28.580kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 135、1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算64xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.8001.200=24.480kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5001.200(20.800+0.300)/0.300=3.800kN/m(3)活荷载136、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.3001.200=0.900kN均布荷载 q = 1.3524.480+1.353.800=38.178kN/m 集中荷载 P = 0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 9.80cm3；截面惯性矩 I = 6.86cm4；0.88kN38.18kN/mB6060606060计算简图650.0150.015弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静137、荷载标准值，受力图与计算结果如下：28.28kN/mB6060606060变形计算受力图0.000变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.922kN N2=2.488kN N3=2.758kN N4=2.758kN N5=2.488kN N6=0.922kN66xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案最大弯矩 M = 0.015kN.m 最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0M/W = 1.000 0.015 1000 1000/9800=1.531N/mm2面板的抗弯强度138、设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31586.0/(2300.00014.000)=0.566N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.758/1.200=2.299kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.301.201.20=0.139、331kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.299=1.655kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.299=3.034kN 龙骨的截面力学参数为67xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 27.68cm3；截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.331106/27682.2=11.96N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6140、ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31655.06/(237.0067.00)=1.001N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.600kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.600 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.691mm68xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案龙骨的最大挠141、度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.052kN/m。2.49kN2.76kN0.92kN2.49kN0.05kN/m0.92kNAB300600托梁计算简图0.0021.056 托梁弯矩图(kN.m)8.358.355.865.863.103.090.340.330.000.010.022.163.08 3.10托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.92kN1.65kN0.67kN0.67kN0.05kN/m1.92kNAB300600托梁变142、形计算受力图690.000 0.962 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.055kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.287kN经过计算得到最大变形 V= 0.962mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 1.055106/5080.0=197.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.962mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，143、立杆的稳定性计算公式70xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.29kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.433=0.584kNN = 9.287+0.584=9.871kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 164.00144、N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.30-0.2) + 1.2 =1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366, =0.144145、根据承载力线性插值得到:=(1.009871)/(0.144492.6)/1.16=120.517N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：71xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.0000.213=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 M146、w=1.40.60.0641.2001.8001.800/10=0.021kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0644.21.20(0.54.2+0.00)=0.676kN.m Nwk = 63/(3+1)/(3+2)(0.676/1.80)=0.338kN立杆 Nw = 9.287+1.3500147、.433+1.40.60.338=10.155kN 根据承载力线性插值得到: =1.00 (10155/(0.144 492.6)+21000/5149)/1.16=127.493N/mm2,立杆的稳 定性计算 f,满足要求!72xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.8002 1.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200148、)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.676 = 2.029kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT O6501800450 450图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.65+0.50)+1.402.50=23.990kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.65+0.71.402.50=24.826kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I149、=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。75xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.6501.200=19.890kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5001.200(20.650+0.300)/0.300=3.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 150、P1 = (2.500+0.000)0.3001.200=0.900kN均布荷载 q = 1.3519.890+1.353.200=31.172kN/m 集中荷载 P = 0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 9.80cm3；截面惯性矩 I = 6.86cm4；0.88kN31.17kN/mB606060606076计算简图 0.0130.014弯矩图(kN.m)1.381.110.970.760.900.440.440.761.110.97 0.901.38剪力图(kN)变形151、的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：23.09kN/mB6060606060变形计算受力图0.000变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.756kN N2=2.012kN N3=2.349kN N4=2.349kN N5=2.012kN77xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案N6=0.756kN最大弯矩 M = 0.014kN.m 最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0M/W = 1.000 0.014 1000 1000/9800=1.429N152、/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31376.0/(2300.00014.000)=0.491N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.349/1.200=1.958kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.96153、1.201.20=0.282kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.958=1.409kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2001.958=2.584kN78xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 27.68cm3； 截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.282106/27682.2=10.18N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式154、如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31409.47/(237.0067.00)=0.853N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.306kN/m79xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.306 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.1155、97mm龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.052kN/m。 2.01k N0.05kN/ m0.76kN 0.76kN 2.35kN 2.01kNBA 450 450 托梁计算简图 0.2580.072托梁弯矩图(kN.m) 4.890.530.522.542 .540.25 0.240.230.230.24 0.250.520.53 2.542.54 4.89托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.55kN 1.35kN 1.5156、7kN 1.57k N0.05kN/ m0.55kN BA 450 450 托梁变形计算受力图80xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案0.000 /0.030托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.258kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.783kN 经过计算得到最大变形 V= 0.030mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.258106/5080.0=48.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足157、要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.030mm顶托梁的最大挠度小于 450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式81xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.78kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.433=0.584kNN = 9.783+0.584=10.367kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 158、4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 164.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1159、.2)/(0.65-0.2) (0.30-0.2) + 1.2 =1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366, =0.144根据承载力线性插值得到:=(1.0010367)/(0.144492.6)/1.16=126.575N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：82xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.0000.213=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1160、.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0431.2001.8001.800/10=0.014kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0434.21.20(0.54.2+0161、.00)=0.451kN.m Nwk = 63/(3+1)/(3+2)(0.451/1.80)=0.225kN立杆 Nw = 9.783+1.3500.433+1.40.60.225=10.557kN 根据承载力线性插值得到: =1.00 (10557/(0.144 492.6)+14000/5149)/1.16=131.226N/mm2,立杆的稳 定性计算 f,满足要求!83xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架162、的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.8002 1.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.451 = 1.353kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=41.47 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 10.37kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载163、和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 48.00 地基承载力设计值应按下式计算84xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40fak 地基承载力标准值；fak = 120.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.5 250-650mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009164、-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=250mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m， 钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120165、(1200); 梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 37. 67.mm 木方。85xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值166、 2.50kN/m2。 梁两侧的楼板厚度 0.11m，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。4200250650 t1800300 600图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.65+0.50)+1.402.50=23.990kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.65+0.71.402.50=24.826kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 167、S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.9886xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.6501.200=19.890kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5001.200(20.650+0.250)/0.250=168、3.720kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.2501.200=0.750kN均布荷载 q = 1.3519.890+1.353.720=31.874kN/m 集中荷载 P = 0.980.750=0.735kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 8.17cm3；截面惯性矩 I = 5.72cm4；70.74kN31.87kN/mB63636363计算简图0.0130.010弯矩图(kN.m)1.210.920169、.781.070.780.921.071.21剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：23.61kN/mB63636363变形计算受力图0.000变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.783kN N2=2.277kN88xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案N3=2.585kN N4=2.277kNN5=0.783kN最大弯矩 M = 0.013kN.m 最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0M/W = 1.000 0.013 100170、0 1000/8167=1.592N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31209.0/(2250.00014.000)=0.518N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.585/1.200=2.154kN/m89xxx171、x高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.151.201.20=0.310kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.154=1.551kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.154=2.843kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 27.68cm3； 截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.310106/27682.2=11.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求172、!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31550.88/(237.0067.00)=0.938N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，90xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.405kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.405 1200.04/(100 90173、00.00 927352.6)=2.364mm龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.052kN/m。 2.28 k0N05kN 0.78kN 2.58kN 0.78kNBA 300 600 托梁计算简图0.0020.795托梁弯矩图(kN.m)6.555.765.760.900.89 3.483.480.00 0.0.02 2.17 2.191.38托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.58kN 1.37kN 0.58kN 1.69174、 k0N05kN BA 300 600 91xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案托梁变形计算受力图0.000 0.686托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.794kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.563kN 经过计算得到最大变形 V= 0.686mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.794106/5080.0=148.86N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 175、v = 0.686mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式92xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.56kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.433=0.584kN N = 6.563+0.584=7.147kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3176、)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 164.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.3177、0-0.2) + 1.2 =1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366, =0.144根据承载力线性插值得到:=(1.007147)/(0.144492.6)/1.16=87.259N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!93xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.0000.213=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，178、1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0431.2001.8001.800/10=0.014kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0434.21.20(0.54.2+0.00)=0.451kN.m Nwk = 179、63/(3+1)/(3+2)(0.451/1.80)=0.225kN立杆 Nw = 6.563+1.3500.433+1.40.60.225=7.336kN 根据承载力线性插值得到:4xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 =1.00 (7336/(0.144 492.6)+14000/5149)/1.16=91.909N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾180、覆力矩:MR=1.8002 1.200(0.401+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.451 = 1.353kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=28.59 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 7.15kNAg 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.36395181、xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 48.00 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40fak 地基承载力标准值；fak = 120.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.6 300-550mm 边梁碗扣式模板钢管支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混182、凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=300mm550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m， 钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200); 梁底增加 2 道承重立杆。96xxx183、x高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 37. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用钢管483.5mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。 梁两侧的楼板厚度 0.11m184、，梁两侧的楼板计算长度 0.30m。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。42003005501800300 600图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.55+0.50)+1.402.50=20.930kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.55+0.71.402.50=21.384kN/m297xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案由于永久荷载效应控185、制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.5501.200=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5001.200(20.550+0.300)/0.300=2.800kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土186、时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.3001.200=0.900kN均布荷载 q = 1.3516.830+1.352.800=26.501kN/m 集中荷载 P = 0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 9.80cm3；截面惯性矩 I = 6.86cm4；980.88kN26.50kN/mB75757575计算简图0.0160.011弯矩图(kN.m)1.210.920.781.060.780.921.061.21剪力图(k187、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：19.63kN/mB75757575变形计算受力图0.000变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.781kN N2=2.271kN99xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案N3=2.728kN N4=2.271kNN5=0.781kN最大弯矩 M = 0.015kN.m 最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0M/W = 1.000 0.015 1000 1000/9800=1.531N/mm2面板的抗弯强188、度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31206.0/(2300.00014.000)=0.431N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.728/1.200=2.273kN/m100xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工189、方案最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.271.201.20=0.327kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.273=1.637kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.273=3.000kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 27.68cm3； 截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.327106/27682.2=11.82N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0190、.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31636.54/(237.0067.00)=0.990N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，101xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.402kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.402 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.358mm龙骨的191、最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.052kN/m。2.73kN0.78kN0.78kN27kN0.05kN/m2.27kNBA300600托梁计算简图0.0020.770 托梁弯矩图(kN.m)5.86 5.863.59 3.580.000.86 0.851.42 0.010.02 2.20 2.22托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.37kN0.58kN68kN0.58kN0.05kN/m1.68kNBA300600102xxxx192、高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案托梁变形计算受力图0.000 0.669 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.770kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.659kN经过计算得到最大变形 V= 0.669mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.770106/5080.0=144.36N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.669mm顶托梁的最大挠度小于 600.193、0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式103xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.66kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.433=0.584kN N = 6.659+0.584=7.244kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N194、/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 164.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.30-0.2) + 1.2 =1.16 l0=3.5195、80m；=3580/15.9=225.366, =0.144根据承载力线性插值得到:=(1.007244)/(0.144492.6)/1.16=88.438N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!04xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.0000.213=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw196、 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0431.2001.8001.800/10=0.014kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0434.21.20(0.54.2+0.00)=0.451kN.m Nwk = 63/(3+1)/(3+2)(0.451/1.80197、)=0.225kN立杆 Nw = 6.659+1.3500.433+1.40.60.225=7.433kN 根据承载力线性插值得到:105xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案 =1.00 (7433/(0.144 492.6)+14000/5149)/1.16=93.089N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.8002 1.200(0.4198、01+0.500)+2(0.0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.451 = 1.353kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT 5501800O300 600图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.55+0.50)+1.402.50=20.930kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.55+0.71.402.50=21.384kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，108xxxx高速公路xx段项目经理部二分199、部房建工程 模板工程施工方案永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.5501.200=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5001.200(20.550+0.200)/0.200=3.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振200、捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.2001.200=0.600kN均布荷载 q = 1.3516.830+1.353.900=27.986kN/m 集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 6.53cm3；截面惯性矩 I = 4.57cm4；1090.59kN27.99kN/mB676767计算简图 0.0150.010弯矩图(kN.m)0.700.290.290.701.23 1.161.16 1.2201、3剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：20.73kN/mB676767变形计算受力图0.000变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.702kN N2=2.390kN110xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案N3=2.390kNN4=0.702kN最大弯矩 M = 0.015kN.m 最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = 0M/W = 1.000 0.015 1000 1000/6533=2.296N/mm2面板的抗弯强度设计值 f202、，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31226.0/(2200.00014.000)=0.657N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板的最大挠度小于 1200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.390/1.200=1.992kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.991.201.20=0.287kN203、.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.992=1.434kN111xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2001.992=2.629kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 27.68cm3； 截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.287106/27682.2=10.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截204、面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31434.22/(237.0067.00)=0.868N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.267kN/m112xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.267 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=2.131mm龙骨的最大挠度小205、于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.052kN/m。 2. 0.05 kN/0kN 0.70kN 2.39kNBA 300 600 托梁计算简图0.0020.598托梁弯矩图(kN.m)4.664.663.953.951.56 1.560.00 0.02 0.830.84 1.54 1.56托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.55kN 1.52kN 1. 0.05 kN/5kN BA 300 600 托梁变形计算受力图113xxxx高速公路xx206、段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案0.000 0.497 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.597kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.674kN经过计算得到最大变形 V= 0.497mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.597106/5080.0=111.92N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.497mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆207、的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式114xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.67kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.433=0.584kNN = 4.674+0.584=5.258kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强208、度设计值，f = 164.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.30-0.2) + 1.2 =1.16 l0=3.580m；=3580/15.9=209、225.366, =0.144根据承载力线性插值得到:=(1.005258)/(0.144492.6)/1.16=64.199N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：115xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.0000.213=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压210、力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0641.2001.8001.800/10=0.021kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0644.21.20(0.54.2+0.00)=0.676kN.m Nwk = 63/(3+1)/(3+2)(0.676/1.80)=0.338kN立杆 Nw211、 = 4.674+1.3500.433+1.40.60.338=5.542kN 根据承载力线性插值得到: =1.00 (5542/(0.144 492.6)+21000/5149)/1.16=71.175N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!116xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=1.8002 1.200(0.401+0.500)+2(0.212、0001.8001.200)1.800/2=3.503kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.676 = 2.029kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=21.03 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 5.26kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 48.00 地基承载力设计值213、应按下式计算117fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40fak 地基承载力标准值；fak = 120.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！9.8 300mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计214、算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取 0.80。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 5.3m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m。 钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 37. 67.mm 215、木方，间距 250mm，18xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 顶托梁采用双钢管483.5mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。图 碗扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变216、荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.30+0.50)+1.402.50=13.136kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.30+0.71.402.50=12.616kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。119xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.3001217、.000+0.5001.000=8.030kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=32.667cm3 I=22.867cm4(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.208.030+1.402.500)0.2500.250=0.103kN.m经计算218、得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.10310001000/32667=3.142N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 58.0302504/(3849000228667)=0.198mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!120二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.3000.250=1.883kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.250=0.125k219、N/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.201.883+1.200.125=2.409kN/m 活荷载 q2 = 1.400.625=0.875kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.875+2.409)0.900=2.956kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.956/0.900=3.284kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.280.900.90=0.266kN.m最大剪力 Q=0.6ql220、 = 0.60.9003.284=1.773kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.284=3.251kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 27.68cm3；截面惯性矩 I = 92.74cm4；121xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.266106/27682.2=9.61N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 221、3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31773.36/(237.0067.00)=1.073N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=2.008kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.008 900.04/(100 9000.00 927352.6)=1.068mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续222、梁计算。122xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.251kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 3.25kN 0.09kN/m 3.25kN 3.25kN AB 900 900 900 托梁计算简图 1.0640.932托梁弯矩图(kN.m)88.084.924.905.04.994.83 4.811.65 1.631.74 1.721.56 1.531.53 1.56 1.63 1.65 1.72 1.74 4.81 223、4.83 4.90 4.92 4.95.0088.09托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 0.09kN/m 1.99kN 1.99kN AB 900 900 900 托梁变形计算受力图0.0550.741托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.064kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.006kN123经过计算得到最大变形 V= 0.741mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I =224、 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.01.064106/10160.0=99.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.741mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.0975.250=0.507kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5000.900225、0.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.3000.9000.900=6.099kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 7.011kN。1242.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.25kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l226、0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 164.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；125xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案a 立杆上端伸出顶层横杆中心线227、至模板支撑点的长度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366, =0.144根据承载力线性插值得到:=(1.0011249)/(0.144492.6)/1.20=132.250N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10228、 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.8001.800/10=0.021kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B126xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾229、覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0865.30.90(0.55.3+0.00)=1.072kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.072/8.00)=0.071kN立杆 Nw = 1.2007.011+1.4002.025+1.40.60.071=11.309kN 根据承载力线性插值得到: =1.00 (11309/(0.144 492.6)+21000/5149)/1.20=136230、.381N/mm2,立杆的稳 定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 MR=8.0002 0.900 (0.626+0.500)+2 (0.000 8.000 0.900) 8.000/2=64.858kN.m倾覆力矩 MT=31.0001.072 = 3.215kN.m127xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！231、七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=45.00 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 11.25kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.254fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 48.00 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40fak 地基承载力标准值；fak = 120.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑232、架计算满足要求！9.9 150mm 厚碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:128xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取 233、0.80。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.2m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。 钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 37. 67.mm 木方，间距 250mm，木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/m234、m2。 顶托梁采用双钢管483.5mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 120kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。图 碗扣式楼板支撑架立面简图129xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2 由永久荷235、载效应控制的组合 S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.5001.000=4.265kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=3236、2.667cm3 I=22.867cm4(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；130M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.204.265+1.402.500)0.2500.250=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.06710001000/32667=2.061N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 38237、4EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 54.2652504/(3849000228667)=0.105mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.238、200.941+1.200.125=1.280kN/m 活荷载 q2 = 1.400.625=0.875kN/m131计算单元内的龙骨集中力为(0.875+1.280)1.200=2.586kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.585/1.200=2.155kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.161.201.20=0.310kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.155=1.551kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.155=2.844kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗239、矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 27.68cm3； 截面惯性矩 I = 92.74cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.310106/27682.2=11.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31551.24/(237.0067.00)=0.939N/mm2132xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(240、3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.066kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.066 1200.04/(100 9000.00 927352.6)=1.793mm龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.844kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 241、2.84kN 2.84kN 2.84kNB2.84kN 2.84kN 2.84kN 0.09k N/m84kN 2.84kN 2.84kN 、 A 1200 1200 1200 托梁计算简图 1.6771.351托梁弯矩图(kN.m)133xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案7.7.167.97.964.3 14.295.115.0966.363.5 13.491.451.420.640.622.252.220.620.64 1.421.45 3.493.5166.364.294.31 7.7.175.095.11 7.97.972.222.25 托梁剪力图(kN)242、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kNB1.41kN 1.41kN 1.41kN 0.09k N/m41kN 1.41kN 1.41kN A 1200 1200 1200 托梁变形计算受力图0.1111.614托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.676kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.135kN 经过计算得到最大变形 V= 1.614mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4；243、(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.01.676106/10160.0=157.11N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算134最大变形 v = 1.614mm顶托梁的最大挠度小于 1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1094.200=0.459kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5001.2001.200244、=0.720kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1501.2001.200=5.422kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 6.601kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式135xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案其中 N 立杆的轴心压力设计值，N 245、= 12.96kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 164.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长246、度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20 l0=3.580m；=3580/15.9=225.366, =0.144根据承载力线性插值得到:=(1.0012961)/(0.144492.6)/1.20=152.383N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：136xxxx高速公路xx段项目经理部二分部房建工程 模板工程施工方案风荷载设计值产生的立杆段弯矩247、 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0861.2001.8001.800/10=0.028kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm