1、火力发电厂燃煤安全高效洁净掺烧技术培训,内容,第一节 概述 第二节 混煤的燃烧特性及其变化规律第三节 混煤参数对掺烧安全性和 经济性的影响第四节 掺烧方式的比较第五节 安全高效洁净的掺烧措施和手段第六节 掺烧或更换煤种决策方法,第一节 概述,回目录,原因,煤源：燃烧特性相差较大煤种的掺烧均匀煤质，使煤质尽量接近设计值、保证主辅机在最佳状态运行，提高效率采用掺烧方案降低炉内结渣趋势采用掺烧方案提高火焰稳定性采用掺烧方案降低硫排放其他,回节首,锅炉炉膛结渣，形成重大安全事故；,危害,回节首,锅炉受热面积灰腐蚀、堵塞烟道、出现爆管；,危害,回节首,锅炉出力下降，机组不能满发；锅炉效率降低，发电煤耗增2、加；煤种多变、煤质劣化，使电厂助燃油量增加；燃料费用和发电成本增加；完善改造工作量大，费用高。,危害,回节首,掺烧系统和掺烧方法的研究；混煤着火燃烧性能的研究；掺烧方法对减轻结渣的研究；掺烧方法对降低NOx及SO2排放量的研究；掺烧对锅炉运行性能的研究；混煤设备的研究。,完整的掺烧技术研究,回节首,第二节 混煤的燃烧特性 及其变化规律,回目录,混煤基本参数与单样参数加权平均接近如M、A、Q、V、S、N、HGI（略比平均值好，1）等；着火温度通常混煤介于各单一煤种之间；燃尽性能各单一煤种性能差别过大时，由于易燃煤种“抢风”，使难燃煤种燃尽更加困难，导致混煤燃尽性能急剧下降；结渣性能由于各煤灰成分3、不同，一但形成共熔体，混煤的结渣性可能高于所有单一煤种。ST值不能按比例加权平均，灰成分可按灰分比例加权。,混煤特性参数变化,回节首,原煤磨损指数、自燃特性非线性参数飞灰比电阻非线性参数煤粉爆炸特性、沾污特性、煤的腐蚀特性非线性参数污染物NOx生成特性、煤自脱硫特性非线性参数,混煤特性参数变化,回节首,一、着火温度,图1 烟煤中掺烧无烟煤着火温度的变化趋势,由于混煤种的易燃煤总是会在较低温度下着火，并对难燃煤的点燃有推动作用，所以混煤的着火温度一般是低于两煤种按比例加权平均的数据，即是混煤的着火性能偏向易燃煤方向。,回节首,二、燃尽性能,图2 烟煤中掺烧无烟煤混煤燃尽率的变化趋势,而在燃尽性能4、方面，由于混煤中的易燃煤“抢风”，使难燃煤在较低氧分压下燃烧，燃烧条件恶化，出现不易燃尽的现象，从而导致混煤燃尽性能急剧下降。,回节首,三、结渣性能,神华煤与大同、兖州煤在某些锅炉上掺烧出现结渣加剧现象，原因是神华煤为高CaO的煤种，除与本身煤灰中Fe2O3形成共熔体外，在与高铁煤掺烧时还有多余的CaO与掺烧煤中的Fe2O3形成共熔体，从而在一定比例下出现结渣加剧的现象。应注意神华煤与Fe2O3含量大于7%、Fe2O3/CaO大于3的煤比例在20%30%出现结渣趋势加剧现象。反映出的现象与ST、Sc的变化趋势保持一致。,图3 神华与大同、兖州煤掺烧ST的变化趋势,图3 神华与大同、兖州煤掺烧S5、T的变化趋势,图4 神华与大同、兖州煤掺烧结渣指数Sc的变化趋势,回节首,混煤性能参数对比1,图3 神华与大同、兖州煤掺烧ST的变化趋势,回节首,混煤性能参数对比2,回节首,第三节 混煤参数对掺烧安全性和经济性的影响,回目录,一、安全性1、燃烧稳定性2、结渣、沾污,回节首,1、燃烧稳定性,基本煤质参数与不投油最低稳燃负荷的关系：煤的热值变化10（相对值），不投油最低负荷变化7左右（相对值），尚未考虑对辅机的影响；挥发分对稳定性的影响较大：挥发分由37降至20，不投油最低负荷增加40左右（相对值）；挥发分越低，其值波动对不投油最 低负荷的影响越大，特别是挥发分小于10，影响尤为明显。,回节首,例6、如Vdaf在10%时的Dmin达70%，而Vdaf下降至78%时，按图可推算出Dmin将上升至85%左右，已难保证正常的负荷调整,2、结渣、沾污性,基本煤质参数与结渣、沾污的关系：煤的发热量增加，炉内结渣倾向加重，这与发热量增加可强化燃烧稳定性、提高燃烧经济性的结论不一致；煤灰熔融特性（如ST）反映结渣的主要指标，是煤质改变后必须取得的数据，以便得出正确预测。,回节首,对燃用ST为1350的煤出现Su=2.5等级结渣的锅炉，由图可以推断燃用ST为1250的煤时即可出现高偏严重的结渣倾向。因此，国内一般规定的ST允许降低的变化范围不得大于8%的相对值是合理的,二、经济性 燃烧效率 排烟温度 汽温7、（减温水）,回节首,碳未完全燃烧热损失,基本煤质参数与碳未完全燃烧热损失的关系：煤的发热量和挥发分对碳未完全燃烧热损失均有较大影响；高发热量时，热值波动对q4的影响要小一些；烟、褐煤区域（Vdaf大于25），挥发分的波动对q4的影响较小；无 烟煤区域，挥发分 的影响十分明显。,回节首,图示可用作实际电厂了解煤质变化对燃烧经济性影响的参考,三、污染物生成量 1、NOx生成 2、SO2生成,回节首,回节首,一维火焰炉,一维火焰炉,1.1 NOx生成量与煤质的关系,进行了86个煤的试验。采用多元回归对主要参数进行分析，并采用t值检验，舍弃t值小于1的因素，最终得出的回归结果如下,NOx生成量10698、9（O/N）0.376（Qnet,ar）0.988,回节首,1.2 NOx转换率与煤质的关系,进行了86个煤的试验。采用多元回归对主要参数进行分析，并采用t值检验，舍弃t值小于1的因素，最终得出的回归结果如下,N转化率CR580（O/N）0.299（Qnet,ar）0.933（Ndaf）1.033,回节首,2.1 煤的自脱硫与钙硫摩尔比,Ks,self=0.00571*Aar*CaO/St,ar,86个煤的试验,回节首,2.2 煤的自脱硫特性与煤质关系,S 33.310.925（Qnet,ar）7.62（Ks,self）,回节首,小结,采用一维火焰炉对NOx、SOx排放量进行测量，并将其结果与9、有运行实绩的煤种和燃烧设备进行比较，可以较为准确预测出NOx、SOx的实际排放量，对燃烧器设计、以及脱硫、脱硝设备的设计均有指导意义；在其它条件相同的情况下（如同一锅炉、同一运行氧量条件），NOx生成量与煤的发热量、O/N比有较为直接的关系；而燃料中N的转换率与煤的发热量、O/N比、N含量有较为直接的关系；SOx的自脱硫特性与煤中发热量、钙硫摩尔比有较为直接的关系，其中发热量是反映燃烧温度的一个煤质指标。,回节首,四、其它,回节首,注意并核算,1）锅炉出力2）过、再热器超温爆管3）制粉系统出力与安全性4）排渣与除灰能力,回节首,第四节 掺烧方式的比较,回目录,一、掺烧方式,回节首,1 间断掺烧10、（或周期性掺烧）,一般用在电厂供煤比较困难或煤场较小，不便存放的情况下。采用这种掺烧方式的电厂一般对来煤随到随烧。北仑电厂“310”结渣事故表明，这种方式不适合神华煤与高Fe2O3（原则为大于8）煤掺烧的情况。另外，还应注意两方面的问题：其一，避免长期高负荷燃烧结渣煤。其二，注意煤种切换过程，防止由于换煤过程中燃烧温度场和煤灰化学成分的变化引起塌焦或结渣加重等现象。,回节首,2.1 炉前预混掺烧,可在煤场堆煤时预混或通过不同皮带向同一煤斗输煤时预混，还可在煤码头预混。该配煤方式对煤场较小的一般电厂来说不易实现，另外对从不同皮带向同一煤斗输煤的方式，则混煤比例不易控制精确（应在输煤皮带分别设置计11、量装置）。,回节首,2.2 炉前预混方法,在煤矿或煤炭中转过程中混合 具体方式是按不同的燃煤配比调整取料机速度，将各混合煤种倒换至同一皮带上，通过多次皮带转运进行混合，其混合效果较好，但要求有较大的煤场实现煤种分堆秦皇岛和黄骅港煤码头，沿海较多电厂均燃用该类煤。,回节首,2.2 炉前预混方法,在入炉煤上煤过程中掺配 基本方法同1），主要用于煤种差异较大、中储式系统，或无法实现炉内混合及煤矿预混时采用。如华能南京（贫+无烟煤）、丹东（烟+无烟煤）电厂、以及德国的威廉港（Wilhelmshaven）电厂,回节首,2.2 炉前预混方法,电厂煤场储存过程中的混煤措施 方法较多，需强化煤场管理，方式不当12、时可导致燃煤混合不匀，严重影响机组的安全、经济运行。,如某厂因水分对制粉系统干燥出力的要求不同，出现磨煤机出口温度的频繁波动，并常出现制粉系统的自燃问题。同时，炉内燃烧、结渣问题也频频出现，给机组运行带来了较大麻烦。,回节首,3 分磨入炉掺烧,采用不同制粉系统，不同燃烧器分别燃用不同煤种，使煤种在炉内燃烧过程中混合(可随时根据负荷等调节比例)。该种混合方式对炉内混合强烈的四角燃烧方式较为有效，对前后墙燃烧方式则作用有限。由于这种方式可确保所有掺烧煤种进入炉内参与燃烧，避免了入炉煤质的较大波动，因此用于燃烧、结渣特性相差较大的、直吹式制粉系统的电厂是适合的。国内目前主要采用如下两种燃煤入炉方式：13、（1）上层燃烧器燃烧其他煤，下部燃烧器燃烧易结渣煤（如神华煤）。上海地区电厂多采用该类方案，其基本思想是：下部燃烧温度偏低，有利于防止结渣。由于下部煤种总是要经过高温区，所以该方案对部分电厂并不理想。下层燃烧器距冷灰斗折点较小的锅炉禁用该方案。（2）上部燃烧器燃用易结渣煤（如神华煤），下部燃用其他煤种。应用电厂不多，但效果较好。如南通电厂、利港电厂（试烧时）。,回节首,二、掺烧方式比较,回节首,分磨掺烧比例易控,回节首,间断掺烧危险性较大,回节首,应注意结渣加重的情况,回节首,分磨掺烧位置对锅炉运行有较大影响,回节首,第五节 安全高效洁净的掺烧措施和手段,回目录,一、控制掺烧煤质在适合的范围,14、回节首,挥发分、灰分、水分为与设计值的绝对偏差；发热量、ST为与设计值的相对偏差。,原电力工业部根据电站锅炉的一些特点，于1993年下发了加强大型燃煤锅炉燃烧管理的若干规定“电安生1993 540号”，对电厂燃煤允许的煤质参数变化范围作出了明确规定，其参数以锅炉设计煤为基准,回节首,二、最大限度地保证混煤的均匀性（煤场混煤方式）,回节首,1 分堆组合堆放,按图示意分小堆堆放，并在堆料过程中在煤一小堆中分层堆放不同煤种。这种方式适合取料范围较小的斗轮取料机,回节首,2 对称分层堆放,方式如图所示，煤沿煤场中心线分层堆放，并采用横跨煤堆的桥型耙式取料机取煤。采用煤耙将表面的煤翻滚到煤堆底部，再由下15、面的链条刮板机刮到输煤皮带上，达到混煤目的,回节首,3 不对称分层堆放,该种方式适合刮板式取料机取样，并有较好的混煤效果,回节首,三、保证锅炉安全高效的运行措施,回节首,1 一次风温选取,（1）一次风温选取 对一次风温的选择原则上按表9，用挥发分指标来选取，并应低35。如烟煤掺烧褐煤，混煤一次风温按挥发分应取75，实际运行取值应在7072。一次风温最低值不应低于55。如果设备不能达到取值范围，则应尽量接近。采用分磨燃烧时，则一次风温应按煤种分磨进行控制。在中间储仓热风送粉系统中掺烧高热值烟煤，一次风温应低于180。,回节首,1 一次风温选取,制粉系统爆炸:通常出现在掺烧易燃煤种时。一般按照前述16、原则选取一次风温就可以有效防治制粉系统爆炸，但对（双进双出）钢球磨系统，还应该控制掺烧比例，并强化启停磨的吹扫工作。风粉管堵粉:应核算磨煤机出口风粉混合物水露点温度，保证一次风温大于露点温度3（直吹式）和5（中储式）。,回节首,1 一次风温选取,（2）一次风温与锅炉经济性在煤质稳定的情况下，满足稳定性和安全性的同时，应选用较高一次风温，以降低排烟温度(通常一次风温每增加10，排烟温度降低3左右)、提高锅炉效率。在下列情况下，一次风温的变化将使排烟温度降低：掺烧高水分煤（如褐煤）时，尽管一次风温降低，排烟温度也是降低的；掺烧难燃煤种，需提高一次风温，排烟温度降低。,回节首,2 磨煤机入口风温选取17、,在锅炉设计的一次热风温度范围内选取（一般小于300330）均可，但在磨煤机运行状态不佳，石子煤量过大时，掺烧易燃煤种，特别是褐煤，应该控制磨煤机入口风温，防止石子煤在磨内燃烧。对掺烧扎莱诺尔褐煤的情况，该值控制在270以内；启停磨煤机时，该值则控制在200以下。,回节首,3 煤粉浓度选取,煤粉浓度的选取对锅炉燃烧有较大的影响，应慎重选取。通常掺烧难燃煤种，应适当提高煤粉浓度；掺烧易燃煤种，应适当降低煤粉浓度。如掺烧印尼褐煤和扎莱诺尔褐煤时，使磨煤机内煤粉浓度维持较低的水平（0.5 kg/m3），相应风煤比在2.0kg/kg以上。,回节首,4 分磨掺烧方式的掺烧位置对锅炉运行的影响,分磨方式掺18、烧位置的选择对锅炉运行有较大影响，其影响范围和程度视锅炉不同而有所不同，应通过试验确定。通常为保证燃烧稳定性，最下层燃烧器应燃用煤质稳定的易燃煤种；而对防治结渣，分磨掺烧必须保证煤种在炉内的均匀混合，方可达到结渣防治的预期目标。某电厂掺烧神华煤的比例在较低的范围内（20左右）就出现较严重的结渣，与旋流燃烧方式及掺入位置有较大关系。,回节首,4 分磨掺烧方式的掺烧位置对锅炉运行的影响,对台山5号炉进行了多组测试（六层燃烧器由上至下分别对应A/B/C/D/E/F磨）:燃烧性能相对较差的石炭煤相对掺入位置越靠上，过、再热器的减温水量越大。所以，电厂应根据汽温现象确定不同磨应该磨制的煤种。,回节首,419、 分磨掺烧方式的掺烧位置对锅炉运行的影响,停用C磨时，燃烧器上部喷口（A层）燃用石炭煤相对下部喷口（E层）燃用石炭煤，在减轻锅炉结渣趋势方面效果略差：A磨投用石炭煤炉膛温度及屏区温度明显高于E磨投用石炭煤方案，其中屏区最高温度高出70、炉膛最高温度高出38。由于A层喷口位于燃烧器上部，下部神华煤在燃烧器区不能与低结渣的石炭煤混合，从而造成燃烧器区积灰加重，温度升高。同时在燃烧器上部区域，石炭煤燃烧特性相对较差、火焰较长，使得屏区烟温明显增加；锅炉效率低出0.09个百分点，；A磨投用石炭煤较E磨投用石炭煤方案NOx生成量有所降低。,回节首,5 掺烧中的经济性问题,掺烧难燃煤种锅炉运行经济性将会出20、现下降，但部分锅炉在掺烧高热值烟煤也会出现飞灰可燃物下降等现象,回节首,5 掺烧中的经济性问题,这主要是煤粉在炉内停留时间短、或挥发分形成碳黑所致，此时应采用降低煤粉细度的方法来降低飞灰可燃物，不应采用进一步缩短停留时间的方法，如提高燃烧空气量等,回节首,5 掺烧中的经济性问题,上述问题主要出现在400t/h以下小锅炉上，对大容量锅炉掺烧好煤，燃烧经济性会得到增加。如珠江电厂采用神华与石炭煤9:1的混煤，飞灰含炭量低于1；而且提高一次风压，可使炉膛出口烟温下降30左右，对防止结渣有较大好处。,回节首,6 掺烧中的汽温问题,在如下条件下汽温将会出现上升趋势：掺烧难燃煤种；掺烧低热值煤，特别是高水21、分低热值煤，因烟气量增加，汽温出现上升趋势。对流传热量较大的锅炉，影响较大；掺烧易结渣煤。上述情况反之亦然。如某电厂400t/h锅炉燃煤发热量由2700kcal/kg掺至3300kcal/kg，主汽温度由540则大幅度下降至510，影响趋势明显。,回节首,7 最佳煤粉细度以及对q4的影响,通过锅炉燃用不同挥发分混煤的碳未燃尽损失q4与R90的数据整理，提出了新的推荐公式为：R900.007V2daf+0.2537Vdaf+2.8111q4因R90变化的修正值与Vdaf有关，由300MW及以上容量的大型锅炉及100200MW容量锅炉试验积累归纳得出：q40.0002V2daf0.0202Vdaf22、+0.4944 q4为R90每变化一个百分点，q4对应变化的数字，将实际煤粉R90值与推荐最佳细度值的差值乘以q4，所得结果即是对实际q4的修正值。,回节首,四、保证锅炉环保性的运行措施,回节首,掺烧低硫煤可以降低SO2排放量，而降低NOx排放量最主要的运行手段是采用低氧燃烧。这对不易结渣煤种容易实现，但对结渣煤种则较为困难，最好的办法是采用掺烧降低煤种结渣性，从而实现低氧燃烧，并同时取得一定的经济性 国华北京热电分公司HG-410/9.8-YM15型锅炉，原设计煤种为大同烟煤，现燃用神华煤。由于实际燃用煤种的结渣性比设计煤种严重，北京热电公司进行了大量的锅炉设备改造、燃烧优化调整以及燃煤掺烧23、措施，极大地提高了机组锅炉运行的结渣适应能力。该厂曾经在生产中使用较低的运行氧量值（2.5%左右），NOX排放量低于250mg/m3。,回节首,第六节 掺烧或更换煤种决策方法,回目录,a.掺烧比例的确定,回节首,b.掺烧方式,回节首,c.掺烧中的其它问题,回节首,一、设备性能评价,回节首,设备性能评价需要评价的设备性能有：锅炉设备对燃烧稳定性的适应性对燃烧经济性的适应性对炉膛结渣的适应性对屏区结渣的适应性燃烧系统对NOx生成量的影响,1 混煤与设备适应性研究,回节首,锅炉机组容量等级；锅炉燃烧方式；锅炉布置方式；制粉系统形式；磨煤机类型；水冷壁特点；燃烧器类型；燃烧器水平布置方式；燃烧器垂直布24、置方式；吹灰器布置；炉膛参数等。,燃烧方式的影响,共对国内运行的25个四角切圆燃烧炉、9个前后墙旋流燃烧炉、15个W火焰炉进行了研究,1 混煤与设备适应性研究,评价的内容和设备修正系数K,例1：与燃烧方式有关的设备修正系数,回节首,燃烧稳定性：KD9.9174(qF+qB)-1.2164燃尽性能：KL0.016535qV1.2/h12炉膛结渣：KSF0.15166(qF+qB)屏区结渣：KSS2.3829h11.1/qV 0.9,综合所有因素计算得出锅炉设备对燃烧稳定性的影响系数KD、对燃烧经济性的影响系数KL、对炉膛及屏区结渣的影响系数KSf和KSs燃烧系统对NOx生成量的影响系数KN,1 25、混煤与设备适应性研究,例2：与热负荷有关的设备修正系数,回节首,Dmin0.0181(Vdaf)21.669Vdaf86.738LUBC0.064(Vdaf)20.4608Vdaf8.9471SBS2.0269Sc1.0688SBF1.2135Sc2+3.0402Sc1.0669,与煤性关联的运行效果S计算 采用数理统计得出一般设备条件下运行效果，锅炉不投油最低稳燃负荷Dmin；未燃尽碳热损失LUBC；在实际锅炉中屏区和炉膛区域的结渣指数SBS、SBF,1 混煤与设备适应性研究,回节首,混煤燃烧运行效果预值S混煤 S混煤K*S计算S 着火、燃尽、结渣效果指数K 具体设备修正系数,1 混煤与设备26、适应性研究,回节首,研究了不同煤种间的参数情况，确定了燃烧参数的非线性模型无烟煤无烟煤 无烟煤贫 煤无烟煤烟 煤 无烟煤褐 煤烟 煤褐 煤 烟 煤烟 煤MONTO煤神华煤共59个煤（混煤）的常规、一维炉测试,2 配煤模型确定,回节首,混煤NOx排放预值 对38台四角切圆燃烧锅炉、21台前后墙旋流燃烧锅炉、8台W火焰炉，机组容量在1251000MW的NOx排放情况进行了调研和总结，并将其数据进行了多元回归处理，得出了如下公式：NOx1182.978Nar0.9338934VdafQnet,ar0.0063/Vdaf17.021/Vdaf/Nar491.9144 上述公式主要考虑的是燃料特征，其计27、算结果NOx1反映燃料因素形成的氮氧化物排放量。对不同锅炉将采用设备修正系数KN，用下式得出更换煤种后的预测结果：NOxNOx1KN,2 配煤模型确定,回节首,混煤SO2排放预值 SO2排放量，主要受燃煤含硫量和煤本身自脱硫能力的影响 S 33.310.925（Qnet,ar）7.62（Ks,self）,2 配煤模型确定,回节首,广东电力试验研究院汤隆华等提出的方法,2 配煤模型确定,c=1-exp(-A K1 K2 K3)(KY Kt),电除尘效率修正,回节首,除渣系统主要考虑如下几个方面：除渣设备（如捞渣机）出力的定量分析碎渣设备能力的定性分析排渣熄火冷却水量,炉渣量（占总灰渣量的）比例计28、算,2 配煤模型确定,回节首,经济性预测 混煤或变更煤种后的经济性变化主要分两部分，其一为固有经济性；其二为运行经济性。固有经济性指由于成本或煤价变化而引起电厂经济效益的变化，运行经济性包括燃烧效率变化引起的经济效率变化和由于污染物排放增减而使电厂经济效率发生的变化。,2 配煤模型确定,回节首,二、掺烧决策软件,回节首,决策软件,系统总体结构,回节首,决策软件,软件系统流程,单机版,回节首,决策软件,软件系统流程,网络版,回节首,预测模式按选定比例计算煤种的数量可以是任意的；经九个子模块的预测分析，结论不能满足需求时，重新选定比例计算。按目标值寻优计算比例区间确定后再按定比例方法计算预测值；技29、术处理后，煤种的数量也可以是任意的。,决策软件,回节首,按目标值寻优计算,决策软件,回节首,结果 结果1,决策软件,回节首,结果2,决策软件,回节首,结果3,决策软件,回节首,结果4（寻优方式用户响应表）,决策软件,回节首,结果5,决策软件,回节首,单机版煤种在系统外确定，煤质参数需人工采集并输入设备参数人工采集并输入工作效率较低，但不受使用场所限制,网络版煤种采用数据库选取，煤质参数按要求以最新数据由数据库提供设备数据直接由数据库提取工作效率较高，但数据库需及时更新，且有使用场所要求,决策软件,单机版与网络版的比较,回节首,三、应用,回节首,西安热工研究院对数十家电厂提供了掺烧方案，并为如下30、电厂还进行了掺烧工作的现场服务，取得了明显的效益：1）国华绥中电厂800MW机组2）国华台山电厂600MW机组3）国华太仓电厂600MW机组4）沙角C电厂660MW机组5）沙角B电厂330MW机组6）国电庄河电厂600MW机组7）华能新华电厂330MW机组8）华能营口电厂600MW机组9）中电国际大别山电厂630MW机组10）茂名电厂200MW机组11）酒钢电厂300MW、135MW、50MW机组12）新疆红雁池二厂等五个电厂,应用,回节首,1 北仑电厂掺烧煤种性能研究,回节首,大同、平朔大同、平朔、俄罗斯、南非、澳大利亚大同、平朔、东胜大同、兖州、平朔平朔、富兴、神华,回节首,回节首,回节首31、,2 妈湾电厂试烧神华煤情况,回节首,哈锅，300MW，四角切圆煤粉炉设计晋北烟煤燃用大同煤，Cfh在3%左右，主汽温度偏高,回节首,回节首,回节首,回节首,回节首,各试验煤及其混煤均为极易着火、含硫量低的动力煤，着火稳定性一般不会有问题，但应注意煤粉的爆炸性；相对而言东胜神木煤着火更好些，但应防止燃烧器喷口的烧损问题，可根据东胜神木煤的多少，适当改变一次风率；各试验煤及其混煤均为极易燃尽煤，各煤各工况最终燃尽率均在99%左右，一般可取得较好的燃烧经济性；相对东胜神木煤燃尽更好些，可在一定程度内较燃用大优煤的煤耗低。混煤则较为复杂：大优与神木煤在各50%时燃尽效果最好；大优与东胜煤混合后燃尽特32、性则大致为：大优煤越多，燃尽越差；各试验煤及其混煤均为严重结渣煤，其中神木煤结渣最为严重，大同优混煤结渣相对较轻；神木煤、东胜煤分别与大优煤掺混的结渣性均介于两者之间；,回节首,在BMCR负荷下，妈湾电厂300MW机组不宜单烧神木煤和东胜煤；可与大优煤掺烧，此时神木煤比例最大不应超过60%（大优煤比例大于40%）；东胜煤大致比例（试验点少，比例仅为参考）最大不应超过70%（大优煤比例大于30%）；妈湾电厂燃用各煤可避免严重结渣的最高负荷率（以BMCR为基准）为：神木混煤：75%大优煤、大神11混煤、东大11混煤：100%东胜煤：80%大神13混煤：95%,回节首,妈湾电厂试烧神华煤情况（300MW，共15天）,回节首,回节首,3 神华侏罗纪与石炭纪煤掺烧特性,回节首,回节首,回节首,用于妈湾（石炭煤20%左右）：Cfh0.5%，结渣、积灰轻微用于上海地区，效果理想,回节首,回目录,Thanks,