1、合肥市xx社区一期工程（第14、8、9幢）地下室3.6米层高模板安装（拆除）施工方案编制单位：x社区项目经理部 编 制 人： 审 核 人： 编制时间： 年 月 日 审批单位： 审 批 人： 审批时间： 工程概况xx社区其中xx一期第14、8、9幢位于社区北侧，共6幢，层数24层32层，总建筑面积158343.33。其中地下车库面积24993，分别由三个相对独立而又互相连接的车库组成，建筑物最高101.6米，最低77.6米。开工日期计划XX年3月中旬，竣工时间计划XX年10月。现针对本工程特点制定出地下室顶板模板安装（拆除）方案。A、模板及支撑材料： 模板、支撑材料按合肥地区的习惯，因地制宜，就2、地取材，材质必须符合设计及规范规定。 1、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用。 2、方木：合肥地区常用规格：（材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕） 4060用于梁枋档楞 6080用于板底横楞、纵楞、横搁栅。3、混凝土楼板需达成足够强度，保证支撑脚支承力达成安全规定。竖向支撑采用钢管f48，严格控制好支撑垂直度，支撑采用二道拉力拉撑，首道距楼板30CM，第二道间距为1.5米。 B、梁模板(扣件钢管架) 3.6层高计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ133、0-XX）、混凝土结构设计规范GB50010-XX、建筑结构荷载规范(GB 50009-XX)、钢结构设计规范(GB 50017-XX)等规范编制。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:1；4、采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；5、面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验6、算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本7、工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧8、压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨9、度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大允许挠度值 =1.4mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，10、截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm11、； 最大支座力:R=1.121.960.177=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值:12、 = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；内楞的最大允许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大允许挠度值 =2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M13、 - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.922 kNm；其中，F=1/4qh=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.92106/1.02104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中14、力标准值：F=5.49kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6155490.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.221mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm外楞的最大允许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.221mm 小于 外楞的最大允许挠度值 =1.25mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 15、N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢16、筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.0017、0.90=27.54kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.54+0.38+2.52=30.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1030.4380.1332=0.054kNm； =0.054106/5.40104=1.002N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考18、虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）1.00= 25.85KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.85133.34/(10095004.86105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足规定！七、梁底支撑的19、计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.133=3.4 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.20、4+1.20.28=4.416 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.25611= 0.526 kN.m；最大应力 = M / W = 0.526106/83333.3 = 6.307 N/21、mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.307 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.2561 = 3.154 kN； 方木受剪应力计算值 = 33153.6/(250100) = 0.946 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.946 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下: q = 3.400 + 0.222、80 = 3.680 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.6810004 /(10010000416.667104)=0.598mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.598 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足规定！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产23、生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)通过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.849 kN，中间支座最大反力Rmax=12.07；最大弯矩 Mmax=0.359 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.045 mm；最大应力 =0.3524、9106/5080=70.589 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 70.589 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用25、力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.07 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.849 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.6=0.558 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.00026、.250(1.50+24.00)=4.590 kN； N =1.849+0.558+0.252+4.59=7.249 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：27、1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7248.853/(0.207489) = 71.613 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.613 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值28、，它涉及： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.07 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.6-1)=0.558 kN； N =12.07+0.558=12.473 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支29、撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12472.509/(0.207489) = 123.218 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 123.218 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满30、足规定！C、板模支架3.6层高计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-XX）、混凝土结构设计规范GB50010-XX、建筑结构荷载规范(GB 50009-XX)、钢结构设计规范(GB 50017-XX)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；231、.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 图1 楼板支32、撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公33、式如下: 其中：q=1.26.6+1.41= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.32= 0.084 kNm；面板最大应力计算值 = 83880/54000 = 1.553 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.63004/(100950048.6104)=0.078 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.078 mm 小34、于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足规定!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q11= 250.30.25 = 1.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (1 + 2)0.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与35、活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.875+0.105) = 2.376 kN/m；活荷载：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大弯距 Mmax = (0.12.376+0.1171.26 ) 12 = 0.385 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 2.376 + 1.21.26)1 = 4.126 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.385106/5080 = 75.791 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计36、算值为 75.791 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足规定!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 1.98 kN/m活荷载 q2 = 0.9 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6771.98+0.9900.9)10004/( 10020.610512.19 ) =0.889 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足规定!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.126 37、kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.894 kNm ；最大变形 Vmax = 1.408 mm ；最大支座力 Qmax = 11.947 kN ；最大应力 = 893560.266/5080 = 175.898 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 175.898 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度为 1.408mm 小于 800/150与10 mm,满足规定!五、扣件抗滑移的计算:按38、照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 11.947 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内39、容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3510.8 = 0.28 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2510.8 = 5 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.745 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.81 = 2.4 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.254 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计40、值(kN) ：N = 10.254 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 41、= h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；=10253.712/(0.53489) = 39.564 N/mm2；立杆稳定性计算 = 39.564 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足规定！D、模板体系技术措施：一、模板安装：1、梁跨度大于4米时，按规范规定高度起拱（23）。 2、柱模的下脚必须留有清理孔，便于清理垃圾。3、模板工程验收重点控制风度、垂直度、平整度，特别注意外围模板，柱模、楼梯间等42、处模板轴线位置和标高的准确性。4、混凝土采用输送泵导管输送商品砼捣制时，输送导管下采用橡皮轮胎垫块垫牢固，不得直接在钢筋网上通过，避免钢筋变形及对模板重压。管道部位下面模板支撑必须加固解决，保证安全。5、模板搬运时运送小车的通道应坚固稳定，脚手架应荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平邦牢便于小车运营，通道两侧设立防护栏杆及档脚板。6、浇捣拱形结构及大梁混凝土应自两边拱脚对称同时进行。二、模板拆除： 模板拆除部位应有该部位砼强度检测报告（强度达成相关的规范规定），经书面申请技术主管批准后方准拆模，其各项技术达成如下规定： 1、非承重模板，如板墙、柱梁侧模拆除时，结构混凝土强度宜不低于1.2Mpa、43、一般以混凝土强度可以保证其表面及棱角不因拆模而受损为标准，通常超过24小时即可。 2、承重模板、梁、板底模拆除时间，按规范标准，保证砼强度达成设计强度的100（以现场抽样试件送检强度及回弹仪测试法控制现场砼强度）。 3、拆模顺序为：先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 4、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，特别是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板忽然所有掉落伤人。三、安全技术措施： 1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高44、空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢固。 2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工龄袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 4、二人抬运模板要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运送工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。 5、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。 6、支模过程中，如需半途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。 7、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。 8、装、拆模板时严禁使用24”木料、钢模板作立人板。 9、高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。 10、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要积极避让吊物，增强自我保护和互相保护的安全意识。11、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下扩模板要及时清理，堆放整齐。