1、商务会所框架柱、地下室模板安装、拆除施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1、编制依据32、工程概况32.1 总体简介32.2 设计概况42.3 现场情况42.4 工程难点43、总体设计及施工部署53.1 设计总体思路5：方案的确定5：方案的使用范围：6：混凝土浇捣63.2 施工部署6：施工部位及工期要求：6：劳动组织及职责分工6：流水段划分74、施工准备74.1 技术准备74.2 机具准备84.3材料准备85、主要施工方法和措施95.2 模板及支撑系统配置及层数95.3 隔离剂的选用及使2、用注意事项95.4 模板设计9：0.000以下模板设计9：0.000以上模板设计：115.5模板的制作与加工135.6 模板的存放145.7 模板的安装145.8 模板支架的搭设要求195.9 模板的拆除235.10 模板的维护与修理245.11 质量要求255.12 成品保护措施296、安全、文明施工保证措施306.1 安全技术措施306.2 临时用电措施346.3 安全文明施工措施346.4 应急预案357、模板支架搭设参数及安全计算377.1 地下墙体模板37：地下墙体模板计算书377.2 框架柱41:（10001000）框架柱计算书41：800800框架柱计算书477.3 楼板安全计算3、书53：地下顶板（200厚板）53：地下顶板（180厚板）60：地上顶板（120厚板）677.4 框架梁75：4001000框架梁计算：75：600600框架梁计算：82：400600框架梁计算：901、编制依据序 号名 称编 号1本工程施工图2本工程施工组织设计3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014混凝土结构施工质量验收规范GB50204-20105建筑施工模板安全技术规程JGJ162-20086建筑结构荷载规范GB50009-20017建筑高处作业安全技术规程JGJ80-918建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119建筑施工安全检查标准JGJ59-204、1110钢管脚手架扣件GB15831-200611建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20012、工程概况2.1 总体简介序号项 目内 容1工程名称 BD商务会所2工程地址xx市xx路一号3建设单位 xx市xx地产有限公司4设计单位西北设计院5监理单位 xx市永明监理有限公司6质量监督单位 未央区质监站7施工总承包单位 xx建设集团有限公司8主要分包单位 2.2 设计概况序号项 目1建筑面积m2地上：9808.30 m2；地下：1514.23m2；2层数地下1地上53层高 m首层、二层：5.6米；3层4层：4.8米；5层：4.2米4结构形式基础类型梁板基础结构类型地上框架，地下外围挡土墙为剪力5、墙5地下防水结构自防水S8抗渗混凝土材料防水4厚SBS改性沥青防水卷材1道构造防水6结构断面基础底板厚度（）500外墙厚度地下剪力墙300mm、250mm内墙厚度地上200、120mm空心砖及砌块；柱断面800*800、1000*1000、700*700等梁断面400*600、600*1300、400*1400、250*600、250*500、250*450、400*800、400*1000、200*400、300*600、600*600、600*1800、200*300、200*400等楼板厚度200、180、120等7楼梯结构形式现浇梁板式楼梯2.3 现场情况模板存放位置及模板加工场地设置6、在会所西南侧及东侧。2.4 工程难点本工程结构质量要求较高,施工模板必须具有足够的强度、刚度，以保证结构物的几何尺寸均匀、断面的一致，模板表面要求平整光洁，强度高、耐腐蚀。对模板的接缝要求严密，不允许漏浆。模板工程必须从施工放线、模板的选材、设计、制作与安装、浇筑过程控制、模板成品保护全过程采取有效措施加以控制，尤其是做好全过程各个工序质量的预控工作。本工程框架梁、框架柱断面尺寸较大、首层、二层楼层较高，集中、线荷载、层高均达到高支架范围。属较大危险源控制范围，模板的支设是本工程控制的重点。地下层设有游泳池，游泳池池壁为多个弧形组成，给模板的支设及配模带来了一定的困难。地下及地上楼层设有一处旋7、转楼梯，给模板的支设带来了一定的困难。本工程地下模板工程存在如下施工关键点：1、质量要求高：为保证混凝土观感质量，对现有模板体系的设计、制作和安装的精度提出了更高的要求，因此模板节点的设计、施工缝的留设位置、做法、模板支撑成为关键控制部位。2、如何既降低成本，又能够达到较好的施工效果，是地下墙体模板体系选择的难点。3、游泳池壁、旋转楼体的模板支设及配置模板。4、较大框架梁及框架柱的支撑系统的控制。3、总体设计及施工部署3.1 设计总体思路3.1.1：方案的确定根据上述概况，梁、板结构的模板支架搭设为施工的重点、难点，选择模板支架的搭设方法是关键。支架方法选择主要从梁、板结构特点、施工条件、工期8、及技术经济指标等方面综合比较后确定。顶板、梁支撑系统均采用碗扣架，立杆间距根据板厚、梁截面大小分别设置，大龙骨采用100*100方木，大龙骨间距根据立杆间距而定，基本为：9001200mm。小龙骨采用6080，小龙骨间距根据板厚及梁截面尺寸为：200400mm。梁、板均采用面板覆面木胶合板，面板厚度(15mm)。地下室模板墙体采用覆膜18mm厚多层板，竖向小龙骨采用4080木方立用，龙骨间距为200mm，横向龙骨采用 483钢管，间距2米以下450；2米以上600。穿墙螺栓直径采用 14，间距横向600；竖向：2米以下为：450；2米以上为：600mm 。框架柱模板面板均采用覆膜18mm厚多层9、板，竖向小龙骨采用4080木方立用，龙骨间距为200mm，横向龙骨采用 483钢管，间距2米以下450；2米以上600。具体的结构梁、板、墙体、柱等模板支撑系统的材料、支架的立杆的间距等参数详见附后的计算书。超大截面的框架梁支撑系统详见专项方案。3.1.2：方案的使用范围：按集团公司的要求梁截面大于0.6m2(600*1800、600*1300、400*1400)的框架梁，属于超重梁结构，将另行编制专项施工方案。该方案只针对会所不超出危险源范围的顶板、梁、柱、墙体而编制，3.1.3：混凝土浇捣对于截面较大的框架梁浇筑时按中间向两端对称分层推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。对于截面较小10、的框架梁、板混凝土应同时浇筑，浇筑应由一端开始，“赶浆法”即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯型，当达到板底位置时，再与板混凝土一起浇筑，随着阶梯型不断延伸，梁板混凝土继续向前进行。墙、柱混凝土浇筑应分段、分层连续浇筑，分层厚度为振捣棒作用长度的1.25倍,最大不超过50cm。3.2 施工部署3.2.1：施工部位及工期要求： 时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日基础底板1232912460.000以下1247125140.000以上1251512820：劳动组织及职责分工 管理层负责人职 务职责分工总工程师技术方案的制定及审核生产经理现场生产管理和协调专业工程师技术方案的编制及交底技术员技术11、交底及现场指导质量质量检查及验收材料组长材料进场及验收模板工长现场模板安装的生产指挥及交底落实 施工队伍安排根据本工程特点和流水段划分情况，本工程采用钢筋、木工、架子、混凝土等专业劳务施工队进行施工。 工人数量及分工 工种及数量施工部位木工测量员质量员安全员架子工基础2021150.00以下30211150.00以上3021120：流水段划分流水段划分既要考虑现浇砼工程的模板配置数量、周转次数及每日砼的浇筑量，也要考虑流水段材料和工程量的均衡程度和塔式起重机每台班的效率，具体流水段分规划如下：根据会所结构工程实际情况，每层按一个流水段施工。4、施工准备4.1 技术准备认真审核施工图纸，发现问题12、及时解决，根据工程结构的实际情况和施工方案制定详细的有针对性和可操作性的技术交底。根据施工组织设计对施工工期和流水段的安排，明确需要配制模板的层段数量，计算好每段所需模板量，做到随用随到场，保证现场材料充分利用。4.2 机具准备依据模板使用材料的规格和数量，制定加工订货计划，按照施工进度的要求，组织材料进场。木工设备进场要组织质量验收。主要机具准备：序号名称规格单位数量功率进场日期1平刨台12KW20123102压刨台13KW20123103圆盘锯台12KW20123104无齿锯台21.5KW20123105电焊机台26砂轮机台17手电锯台48手电刨台44.3材料准备：18mm、15厚多层板、13、钢管、4080方木、100100方木等,主要材料量见下表。序号名 称规 格数 量单位进场日期1木方100100400010m随进度2木方50100400016m随进度3多层板15122024402000张随进度4多层板1812202440533张随进度5架子管 482000m随进度6碗扣架 4823333m随进度7可调托撑 326004167个随进度8卡扣1600个随进度9穿墙螺杆 141000根随进度10平头山形扣40802000个随进度11螺帽144000颗随进度5、主要施工方法和措施5.2 模板及支撑系统配置及层数由于本工程单体层数为5层，为保证水平结构混凝土达到拆模强度，按单体需配置314、层梁板的模板。框架柱模板按地下层高配置，标高不等时采用接高的方式，柱子模板按先施工单体配置1015个柱子模板，柱子模板按层流水周转。地下室模板墙体及游泳水池全部采用18mm厚多层板，竖向小龙骨采用4080木方立用，龙骨间距为250mm，横向龙骨采用 483钢管，间距2米以下450；2米以上600.楼板模板的小龙骨间距中至中400mm(要求木方厚度一致), 下楞间距为1.2m；采用碗扣架作承重支撑，支撑杆件立撑配三层、拉杆按实际情况周转使用。5.3 隔离剂的选用及使用注意事项隔离剂选用分为油性和水性两种，油性隔离剂用墙模板。水性隔离剂用于顶板及柱模板。在使用在先将模板清理干净，用滚筒均匀涂刷在模15、板贴砼面处，涂刷要均匀，避免漏刷，在楼层上涂刷时注意隔离剂别污染钢筋、砼楼面。5.4 模板设计本工程为现浇钢筋混凝土框架结构（地下室剪力墙结构）模板工程是影响工程质量的关键因素之一。为了使混凝土的外型尺寸、外观质量达到规范要求，拟利用先进、合理、经济的模板体系和施工方法，满足工程质量的要求。5.4.1：0.000以下模板设计1）地下室基础模板：地下室基础模板内、外侧为采用木模，龙骨采用 48系列钢管，模板支设见附图：2）后浇带模板设计：在钢筋绑扎时预先留设进人口，用直径16间距200的钢筋做龙骨，在钢筋里侧布置双层6目钢丝网，最后将钢丝网与底板上下钢筋和支撑木方绑牢，待浇筑完混凝土初凝以后，用16、铁刷子将渗出铁丝网外的浮浆擦掉。后浇带两侧混凝土浇筑完毕，在后浇带两侧砌筑10mm高，240厚挡水坎，后浇带上部用旧模板封闭，防止杂物落入后浇带内部。3)：集水井集水井或电梯井处则埋置预先拼装好的箱盒，箱盒要有抗浮措施，侧模采用18厚多层板,50100mm木方300、在外侧向内穿拉接螺杆，与底板纵向主钢筋焊牢，必要时另加钢管作支撑进行加固。3）地下墙体模板设计：根据本工程地下室墙体高度及截面尺寸，地下室模板墙体采用覆膜18mm厚多层板，竖向小龙骨采用4080木方立用，龙骨间距为200mm，横向龙骨采用2 483钢管，600。穿墙螺栓直径采用 14，间距横向600；竖向：600mm 。外墙对拉螺17、栓中间设80803mm止水钢片，在底板预埋 25钢筋头作地锚，出板面不低于200mm作为斜撑支撑点，外墙在边坡上加垫脚手板支撑。详见附图：模板拼装：背楞采用4080方木（竖放），间距200mm；主龙骨采用483.0双钢管，间距600mm。模板在地面拼装好后，安装时先吊装至作业面，然后进行拼装，模板与模板之间拼缝加设密封条，必须保证模板拼缝严密。 经计算地下室内外墙对拉螺检应采用M14全螺纹螺栓，间距为600600mm，上下左右的螺栓应必须在同一直线上。4）游泳池池壁模板：游泳池池壁模板采用4080竖向拼接，内衬三合板或薄铁皮，内外横向龙骨采用 48钢管，首先在空地上放样，按放样的形状将 48钢18、管用弯管器弯成弧形。详见附图。：0.000以上模板设计：1）柱模板柱模板采用18厚多层板，龙骨用4080木方，木方立用，龙骨净间距不大于200，用双架管柱箍及14螺栓，螺栓紧锁于柱龙骨外侧，双架管柱箍间距不大于450，螺栓螺母2米以下全用双螺母。框架结构施工柱头是关键，防止柱头缩颈、变形应制做柱头模板。框架柱柱头与梁接触部位做钢筋夹子，直接夹于龙骨外侧，并用1根M14穿墙螺栓加固。2）梁、板模板梁模板采用15mm厚多层板作面板，侧面用4080mm木方作龙骨，底模采用4080木方作小龙骨，梁底主龙骨采用 483钢管，配以 14对拉螺栓，与顶模板同时支设，（梁高大于600mm时加对拉螺栓）如图：间19、距900mm（通过计算确定）。板模板采用15mm厚多层板作面板。顶板、梁支撑系统均采用碗扣架，立杆间距根据板厚、梁截面大小分别设置，大龙骨采用100*100方木，大龙骨间距根据立杆间距而定，基本为：9001200mm。小龙骨采用6080，小龙骨间距根据板厚及梁截面尺寸为：250400mm。梁柱接头、主梁次梁接头做法要通过细部放样、加工或定做，确保接缝严密、棱角方正。梁柱接头做法详见下图：5.4.3楼梯模板本工程楼梯底板及踏步侧模均采用18mm厚多层板，底模次龙骨为4080的方木，间距200，主龙骨483.0钢管，间距1100；采用钢管架顶撑，钢管架立杆间距1100。5.5模板的制作与加工多层板20、采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬。模板裁口处用封边漆保护，减少裁口处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变形。材料进场均应有合格证和检测报告。木质模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改；再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的范围内；使用前，由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。5.5.1模板加工质量标准模板加工质量标准序号项 目允许偏差（mm）1外形尺寸长度-1.0宽度-1.0厚（高）度0.50对角线1.502穿墙螺栓孔沿板长度的孔中心距1.0沿板宽度的孔中心距0.50螺距误差1.00孔眼21、直径0.503板面平整度1/10004边框平直度1/10005板面与边框成直角-0.306板面与边框局部间隙1.007吊环焊缝长度1.00焊缝高度0.508外观任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡；不得有板边缺损；每m2单边脱胶0.001m2；每m2污染面积0.005m2；每400mm2最大凹陷深度1mm，且1个；面板的锯口与孔眼均应涂刷封边胶5.5.2模板加工的管理与验收每批多层板进场前，物资部门应组织技术、质量管理人员按材料标准及检测报告对材料进行验收。所有方木进场后均应进行压刨处理，压刨后尺寸统一为80mm高，未经压刨的方木严禁用于模板加工。木模由劳务承包方现场加工：依据图纸、方案、洽商、现场22、实际尺寸等画出本班组施工范围内梁、板、墙、柱模板的拼装图（要有拼板编号），模板拼装图要经项目部技术人员审核认可后方可加工。在模板加工过程中，项目部技术、质量、材料管理人员要随时监控加工质量及方案落实情况，不符要求的要坚决予以返工以降低质量成本。对加工好的模板要经过验收方能投入使用，尤其周转使用的模板要加盖验收章。5.6 模板的存放多层板竹胶板在现场加工，配制完成后，不同部位的模板要按使用部位分别编号，并码放平整，备用的模板，要遮盖保护，以免变形。5.7 模板的安装一般要求模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。接缝宽度1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。模板表面必须清理干净，23、不得漏刷脱模剂（通过观察检查）。安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商进行安装，不得遗漏，且必须牢固。阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。5.7.1垫层模板：垫层砼为100mm厚，采用100*100方木，用钢筋棍卡于基槽底部，上口拉线找直找平。5.7.2墙体模板施工：5.7.2.1：工艺流程：楼层放线（轴线、墙边线、墙体控制线）验线墙筋绑扎设备管线、洞口预留预埋自互检、交接检隐检模板运至工作面合模穿墙螺栓拉杆、斜撑、加固自互检、交接检预检交接检浇筑砼时钢筋模板的复查维护拆模模板清理5.7.2.1：主要施工方法：1) 放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线（300mm为宜），以便于模板的24、安装与校正。2) 安装模板前，应用扁铲、干拖布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，雨淋后要重刷。3) 墙体截面的控制，外墙采用专用螺栓。4) 在安装模板前，必须将墙内杂物清理干净。为防止漏浆，在混凝土顶板浇筑时，须在墙体每侧根部重点找平压光，并延墙体边线粘贴4mm厚海绵条。模板再压住海绵条。并应注意海绵条严禁吃入墙内。5) 安装外墙和楼梯间墙模板前，在模板下口沿长度方向加海绵条，以防跑浆。6) 安装模板时注意使两侧模板的螺栓孔对正，安装横向、竖向双排48钢管做为主次龙骨，间距第一排为距地200mm，以上按照模板的螺栓孔配置。拧紧螺栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密25、牢固、可靠。5.7.3框架柱模板施工 工艺流程：放线验线基层清理柱筋绑扎自互检、交接检隐检模板运至工作面安装柱模、柱箍、斜撑自互检、交接检预检浇筑砼时钢筋模板的复查维护拆模模板清理。 主要施工方法：在框架柱钢筋绑扎时，应先将框架梁的支撑架搭设完成以利于柱模的加固。1) 安装柱脚模板时，对于通排柱，应先安装两端头柱子模板，经校正、固定后，拉通线校正中间各柱。模板就位后，先用铅丝与立筋绑扎临时固定。2) 为防止模板就位和浇捣砼时向外倾斜，在距柱边1.0m楼板内埋设地锚（可用20钢筋），模板就位后，沿竖向设两道斜撑，效正柱的垂直度，柱箍加固后，可以将柱箍与框架梁的支撑架连接，保证模板的整体刚度。326、) 梁浇筑时，柱脚周边用铁抹子收平收光，以方便柱脚支模找平及底缝严密，支模前，粘贴4mm厚海绵条，再用模板压住海绵条。模板拆除后，将海绵条清理干净。4) 将柱脚模内清理干净后，方可合模。5.7.4顶板模板施工 工艺流程：楼层放线验线支撑体系大龙骨小龙骨顶板模自检预检交接检绑扎钢筋自检隐检交接检浇筑砼时钢筋模板的复查维护拆模模板清理。 主要施工方法：模板在配置时应注意节约，考虑周转使用及以后在其他部位的改制使用，上部结构尽量将地下结构中的模板改制使用。多层板在现场可锯可钉可钻，但为防止崩边，锯板或钻孔时，必须将板下面垫实。配制模板时，板边要找平、刨直，接缝严密不漏浆。主次龙骨顺直，以保证模板接触27、面平实。1) 放线人员应在钢筋及墙体上放出标高控制线及定位轴线。2) 多层板的接头必须用同一条次龙骨压缝，次龙骨的接头必须搭在同一条主龙骨上，主龙骨的接头处必须加支撑，次龙骨必须垂直于板长布置，所有板缝应拼在龙骨上，必要时应附加龙骨。3) 超过4m的板，中间应按13起拱。4) 模板内的支顶钢筋端头应点刷防锈漆。5) 顶板模板拼缝用硬碰硬，支顶板模板时，应用水平尺，以确保两相连板缝高低差1mm。每道墙沿墙口线立放4080mm木方，木方要刮光压平，与墙体贴严，上面贴海绵条防止漏浆。6） 安装立柱时应使立柱垂直，上下层立柱应在同一中心线上。立柱底应-铺木板、或木块。5.7.5楼梯模板施工 模板放样放28、线验线安装楼梯底模自检预检交接检绑扎钢筋安装楼梯侧模及踏步侧板自检预检交接检砼浇筑时复查维护拆模模板清理。 主要施工方法：1) 楼梯模板施工前应根据实际层高放样。2) 先安装平台模板，再安装楼梯底模板。3) 楼梯模板边龙骨的安装同顶板模板。4) 绑扎钢筋经检查合格后，办理隐检，并清除杂物，安装侧模及踏步板。5) 安装后校正板面标高，检查支撑的牢固情况，并办理预检。5.7.6：后浇带模板：在钢筋绑扎时预先留设进人口，用直径16间距200的钢筋做龙骨，在钢筋里侧布置双层6目钢丝网，最后将钢丝网与底板上下钢筋和支撑木方绑牢，待浇筑完混凝土初凝以后，用铁刷子将渗出铁丝网外的浮浆擦掉。后浇带两侧混凝土浇29、筑完毕，在后浇带两侧砌筑10mm高，240厚挡水坎，后浇带上部用旧模板封闭，防止杂物落入后浇带内部。5.8 模板支架的搭设要求根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用碗扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5.8.1：一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。 (4) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(5) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1030、00。 (6) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(7) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(8) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(9) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(10) 钢管立柱的扫地杆、水31、平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(11) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5.8.2：立柱及其他杆件(1)碗扣式1) 立柱需接长时，支架首层立柱应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，如下图：首层立柱布置示意2) 立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。5.8.3：水平拉杆（钢管）32、(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：5.8.4:剪刀撑(1)碗扣式1) 当立柱间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；专用斜杆钢管剪刀撑2) 当立柱间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。3) 剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。4) 当模板支撑架高度大于4.8时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。示意图同上。5.8.533、:周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。5.9 模板的拆除5.9.1 顶板模板拆除严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。5.9.2侧模拆除时，混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。底模拆除时混凝土强度符合下表规定后，方可拆模。构件构件跨度应达到34、设计强度的（%）梁8m1008 m75板8 m1002，8 m752 m50悬臂构件任何跨度1005.9.3墙体模板的拆除先拆除穿墙螺栓及附件，再拆斜撑，用撬棍在墙体根部轻轻撬动模板，不得撬动墙体上部使模板与墙体脱离。模板拆除后，应将所有模板清除干净刷好脱模剂以备下次使用。所有的零配件应清理收集分类存放，防止遗失混乱。5.9.4顶板模板的拆除先保留跨中支撑，以承受上部施工荷载，然后拆除拉杆。拆去支撑以前，在次龙骨增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时，不至全面脱落。以出入口或已拆完的房间为出发点，拆支撑和主龙骨时，由远向近，然后用钩子将次龙骨和模板勾下，由近向远，一气呵成，将整个房间的模板全部拆完，35、不得遗留。5.9.5拆下的模板应及时清理粘结物，进行“一磨、一铲、一擦、一涂”四道工序，模板板面及边框、背楞等部位均要清理到位；拆下的扣件应及时集中收集管理。5.9.6模板吊至存放地点或另一工作面时，须码放整齐、平稳。5.9.7模板拆除后，对于结构的棱角部位，要进行保护，以防损伤结构成品。5.10 模板的维护与修理5.10.1各类模板在使用过程中的注意事项模板进场后，应清除表面锈蚀、油污，铁件部位刷好防锈漆，穿墙螺栓、地脚螺栓等物件应上好机油；暂时不用的零配件应入库保存；常用零配件和工具应放在工具箱内保存。凡是与混凝土接触的部位，都应刷好脱模剂。模板使用后要放入专用模板插架中，严禁平放践踏以防36、变形；并立即对板面及缝隙进行全面彻底清理，保证下次使用不出现粘模现象。模板使用前按要求涂刷脱模剂。振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面。绑扎焊接钢筋时，不得砸坏或烧坏胶合板。模板变形后要及时进行校正或加固，构配件损坏或变形后要及时更换，尤其木模板的板面发生扉边及方木发生翘曲变形时。5.10.2多层板的维修一般的多层板周转5-6次时，扉边、破损比较严重，此时可将面板卸下予以更换，原面板经去除扉边或破损后可用于其它小尺寸的部位或结构次要部位；面板偶尔因拆模不当或浸水发生破损或扉边时，可按如下方法处理：用手提锯将该部位面板锯掉，然后刷上胶粘剂，补上一块同样大小的胶合板，同时在面板背面用背楞加强固定，整37、平后用覆面剂涂刷一道即可。5.11 质量要求5.11.1模板安装的允许偏差和检查方法模板工程安装允许偏差及检查方法项次项 目允许偏差（mm）检验方法1轴线位移柱、墙、梁3尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础5尺量柱、墙、梁34层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5 -010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5 -011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位移5尺量外露38、长度+10 0注：此标准为（优质工程）标准5.11.2质量要求1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行的混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出39、影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞40、口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。541、.10.3质量通病及防护措施1）墙、柱模板下口（根部）漏浆，产生砼烂根防治措施：墙、柱模板下口小面贴高密度海棉条，为防止海棉进入结构，应由模板内侧面缩回10mm（具体收缩量现场实测确定）。同时应要求墙、柱两侧或四周砼顶板表面水平，平整。2）施工缝模板支立随意，使砼不规矩、钢筋位置不准防治措施：按照事先确定的施工缝位置在顶板上定位放线。并按方案要求提前将施工缝的模板支设到位。3）墙、柱模板上下接口不平顺；扭曲、不方正，使砼接槎处产生错台不平顺防治措施：a.墙、柱模板合模后，在支撑加固、验收检查时都必须先把根部找正，然后按照墙、柱根部准确位置向上引铅垂线。检查垂直度时无论墙、柱短边尺寸大小都必须同42、一侧面挂两个线坠，保证垂直和不扭曲。b.墙、柱模支撑糸统严格按照方案支设，在对拉、对顶时保证拉顶受力均匀一致，同一侧面拉、顶点不少于两点，以防变形扭曲。c.在上下层模板交接处，上层模板可过度到下层砼100200mm处固定（此方法应在模板设计时考虑）。4）模板接缝、拼缝不严、漏浆，使砼不密实防治措施：a. 严格按照顶板与墙、梁交接处做法节点要求施工。b. 凡是多层板接缝处都采用清水缝硬拼，有条件可将拼缝做成企口缝或45斜缝。5）梁、柱节点模板支立随意拼凑，不规矩防治措施：按照施工图纸将梁、柱节点归类、编号。然后按照编号制作定型模板，按装时对号入座, 周转使用。个别异型节点制作专用模板。6）梁、板43、垂直支撑失稳变形，下部无垫板或垫板过小防治措施：架子支立完成后必须办理整体验收手续。相关人员签字齐全。支撑下部垫通长垫板。拉结双向扫地杆，在回填土上支撑应注意观察土方塌陷状况，及时采取纠正措施。7）成排的柱子，不成线防治措施：先将两端头柱子模板找方正、垂直，加固完成。依两端头柱子为基准拉通线，支立中间各柱。8）门、窗、预留洞口模板歪斜防治措施：a. 按方案、技术交底加内撑，且水平撑不少于三道，大于1.5m宽应加角斜撑。b. 验收模板时，门、窗、洞口应在合模前重点检查。c. 墙体模板在设计、加工时应考虑在预留洞口周边增加穿墙螺栓。洞口较大时，模板支立应对齐洞口支设，端头、周边加螺栓与洞口模挤紧。44、9）模板清理不干净，脱模剂漏刷或未起作用造成砼粘模板防治措施：d. 模板的清理，刷脱模剂应在堆放场地进行。严禁在工作面刷脱模剂，避免污染钢筋或砼面。e. 周转使用的模板，涂刷油质或水质脱模剂均可（建议使用水质脱模剂）。雨后应及时补刷。f. 无论使用那种脱模剂，涂刷前都必须将模板清理干清，用墩布或麻布将板面浮灰擦净。10）电器盒口堵塞防治措施：在电线盒固定完成后用苯板填堵挤紧（苯板厚度应和电盒深度匹配），不得用碎碴填堵,加盖临时面板。电管应用孔塞封闭。11）穿墙螺栓、孔的封堵防治措施：套管孔的处理：用1:2.51:3的水泥干硬性砂浆分层填实。潮湿环境水泥砂浆中加53%的防水粉。设专人养护7天。一45、次性螺栓头的处理：在切割螺栓时应尽量使钢筋头低于砼面或平齐。然后在钢筋头上刷防锈漆两道，油漆干 后 用1：2.5水泥砂浆抹10mm厚50mm见方的砂浆饼（抹砂浆处砼表面应凿毛），养护7天。12）模板拆除过早或过晚防治措施：g. 侧模的拆除：在砼强度达到1.2MPa(冬施另详方案),且能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时，方可拆除。h. 底模的拆除应满足以下条件：拆除模板时砼的强度必须满足GB50204-92标准中第二章第四节第2.4.1条的规定。要有经批准的拆模申请。要有同条件拆模时的砼强度报告单。13）模内清理防治措施：i. 墙、柱模根部拐弯处支立模板时，留一块小而完整的模板，待模内清46、理完成后再封闭。模板合模前清理工序应完成。j. 梁、柱节点模留一块角模或梁下柱模，待梁、板内清理完成后封堵加固。k. 常温可用高压水或压缩空气清扫；冬季施工时只允许用压缩空气清扫。有条件时可用吸尘机械。l. 为使墙内在清扫时碎碴容易清出，建议在墙长度大于5M时在模板下口砼顶板面上预留碎碴排泄口。5.12 成品保护措施1、 加工成型或已拆下的墙、板、柱模板按部位、规格分类码放在模板码放区内，禁止水平堆高码放，以防变形；2、 定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理。3、 模板拆下后应及时修整，其大面、边侧小面应及时清理、涂刷脱模剂。清理步骤为：.用扁铁铲铲除模板面上附着的灰浆块；.用47、湿拖布清除模板表面浮尘；.用干拖布擦去模板表面水渍；.模板表面涂刷水质脱模剂。4、 除墙、柱模板时，在模板底部设钢质撬点，在撬点部位撬模板使之脱离混凝土面。5、 浇筑顶板混凝土时，模板面上溅落的混凝土块若在初凝前未被新浇筑的混凝土及时覆盖，应将灰块清除干净。6、 楼板模板经验收后严禁再进行混凝土剔凿、作业面上锯木料等作业。7、 支模时严禁用电、气焊在模板上烧洞。电焊工或水电工进行施焊作业时，在施焊部位下方铺垫不小于500500mm见方的铁皮，保护模板面不被灼烧。8、 成型的楼板模板上严禁集中堆放重物。9、 模板拆下后仔细检查，破损的板面或边、角应及时修补，严重破损的板进行更换处理。10、 严格48、控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。6、安全、文明施工保证措施6.1 安全技术措施6.1.1模板加工安全技术措施1、 一般要求使用的木工机械必须安装漏电保护器，分机要做到一机一闸一保护。使用前要对供电线路检查维修，以免漏电。使用手动机械必须戴绝缘手套。电锯要有防护罩，锯沫、刨花要及时清运到指定的地点。机械上的电动机及电器部分应按其有关要求执行。工作场所应备有齐全可靠的消防器材。严禁在工作场所吸烟和有其它明火，并不得存放油、棉纱等易燃品。机械应保持清洁，安全防护装置应齐全可靠，各部连接牢固。机械的皮带轮、锯轮、刀轴、锯片、砂轮等高速转动部件应在安装49、时做平衡试验。各种刀具不得有裂纹破损。严禁在机械运行中测量工件尺寸和清理机械上面或底部的木屑、刨花和杂物。严禁戴手套操作。运行中不准跨过机械传动部分传递工件、工具等。排除故障、拆除刀具时必须等机器停稳后，切断电源，方可运行。作业后，切断电源，锁好闸箱，进行擦拭、润滑，清除木屑、刨花。2、 圆锯机使用安全要求操作前应进行检查，锯片不应有裂纹，螺丝应上紧。锯片上方必须装置安全罩、挡板和冷却水装置。在锯片后面，离齿1015mm处，必须安装弧形楔刀。锯片的安装，应保持与轴同心。操作时要戴防护眼镜，应站在锯片一侧，禁止站在与锯片同一直线上，手不得跨越锯片。短窄料应用推棍，接料使用刨钩。6.1.2模板安装50、安全技术措施安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，同时要设专人维持安全，防止伤及行人。下层楼板混凝土强度达到1.2Mpa以后，才能上料具。料具要分散堆放，不得过分集中。支立梁模板时，梁两侧操作架各铺两块脚手板并绑牢，并设1.5m高的防护栏杆。下层楼板结构的强度要达到能承受上层模板、支撑系统和浇筑混凝土的重量时，方可拆模；否则，下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。支设立柱、墙体及梁、板模板时，应搭设工作台，不准站在模板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。墙、柱模板在未安装对拉螺栓或柱箍前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随51、时拆换支撑或增加支撑，以保持模板处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。同一道墙、柱、梁的两侧模板应同时组合，以便确保模板安装时的稳定。当采用分层支模时，第一层模板拼装后，应立即将内、外钢楞、对拉螺栓、斜撑等全部安设紧固稳定。当下层模板不能独立安设支撑件时，必须采取可靠的临时固定措施，否则禁止进行上一层模板的安装。平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接牢固后进行。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇注过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。52、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。安装外围的墙、柱、梁、板模板，应先搭设脚手架或挂好安全网。墙模板的内外支撑必须坚固牢靠，确保模板的整体稳定；高大的墙模板应搭设排架式支撑。柱模板现场散拼支模应逐段上移U型卡、紧固螺栓、柱箍或紧固钢楞并同时安设支撑固定。柱模的支撑必须牢固可靠，确保整体稳定，柱模应四面支撑并尽量形成整体构架体系。安装梁模板，应搭设操作平台并设防护栏杆，操作人员不53、得站在梁底板或支架上操作及上下通行。6.1.3模板拆除安全技术措施拆模板时，应经技术负责人按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区及进出口，作业区范围内应设有警示信号标志或警示牌，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆除模板应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下伤人。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥54、善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。拆除模板必须经施工负责人同意，方可拆除，操作人员必须戴好安全帽。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。顶板模板拆除时，先将可调顶托松下，待模板自行脱落在架体上，运走后再拆下部的脚手架，人员不要站在待落下的板下。拆除模板，应逐块拆卸，不得成片松扣撬55、落或拉倒；拆除平台、楼层结构的底模，应设临时支撑，防止大片模板坠落；拆下的模板，严禁向下抛掷，应用溜槽或绳索系下，上下传递时，要用手锤敲击板体，使之与混凝土脱离，再吊运到指定地点堆放整齐。 拆除梁、板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，应严防模板突然全部掉落伤人。5.12.4模板施工的其它安全技术措施施工前由技术负责人与生产负责人分别进行安全技术交底与安全操作交底，高处作业、悬空作业、攀登作业、临边作业、洞口作业与交叉作业的安全作业规定与措施必须进行交底与落实。工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防56、止钉子扎脚和从空中滑落。大风、大雨、大雾、大雪天气应暂时停止在脚手架上作业，雨雪后作业应采取防滑措施。施工用临时照明及机电设备的电源线应绝缘良好，不得直接架设在钢模板上，应用绝缘支持物使电线与钢模板隔开，并严格防止线路绝缘破损漏电。模板夜间施工时，要有足够的照明，行灯电压一般不超过36V，在钢管支架或特别潮湿的环境时，行灯电压不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路，要采用橡套电缆。安装和拆除模板，高度在2m以下时，可使用马凳操作，高度在2m及以上时，应搭设脚手架或工作平台，并设置防护栏杆或安全网。高处作业人员应通过斜道或楼梯上下通行，严禁攀登模板或绳索等上下。模板的预留孔洞、电梯井口等处57、，应加盖或设防护栏杆。支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支撑件连接牢固，不得架空浮搁；拆模间歇时，应将已松扣的模板、支撑件拆下运走，防止坠落伤人或人员扶空坠落。操作人员的操作工具要随手放如入工具袋，不便放入工具袋的要拴绳系在身上或放在稳妥的地方。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。超过2米的高处或悬空作业时，如无固定的立足点或可靠防护措施，均应扣好安全带。6.2：临时用电措施：施工用临时照明及机电设备的电源线应绝缘良好，不得直接架设在模板支架及外防护架体上，应用绝缘支持物使电线与模板支架及外防护架体隔开，并严格防止线路绝缘破损漏电。模板夜间施工时，要有足够的照明，行灯电压一般不超过36V58、，在钢管支架或特别潮湿的环境时，行灯电压不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路，要采用橡套电缆。木工加工机械运行中不准跨过机械传动部分传递工件、工具等。排除故障、拆装刀具时必须待机械停稳后，切断电源，方可进行。操作人员于辅助人员应密切配合，以同步匀速接送料。模板加工作业后，切断电源，锁好闸箱，进行擦拭、润滑、清除木屑、刨花。6.3：安全文明施工措施1高处作业材料码放必须平稳整齐。2使用的工具不得乱放。地面作业时应随时放入工具箱，高处作业应放入工具袋内。3作业时使用的铁钉不得含在嘴内。4进入施工现场必须正确戴好安全帽，在高处作业或陡坡施工时，必须系好安全带。5在槽坑内作业须经常检查沟槽边坡59、的稳定性，上下基坑必须走专用梯子，严禁攀登边坡上下。6施工现场用火，应申请办理用火证，并派专人看火。7使用的脚手架必须经验收合格后方准使用。8向坑内送料应采用塔吊吊运，严禁向下猛倒，或抛掷物体。9严禁在同一垂直面上下交叉作业。脚手架上堆料量不得超过规定荷载，均布荷载每平方米不超过3KN，集中荷载每平方米不超过1.5KN。10拆除的模板支撑等材料,必须边拆、边清边运边码垛,楼层高处拆下的材料严禁向下抛掷.11不得擅自拆除临边防护栏杆等安全防护设施。应站在脚手架上作业。12夜间施工时必须有足够的照明设施。13模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。支模应按工序进行，模板没有固60、定前，不得进行下道工序。14模板组装或拆除时，指挥、拆除和挂钩人员，必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员随模板起吊。15拆模时必须有专人看护，作业范围内不准有其他施工人员，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该间模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。6.4 应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力61、。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒62、息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中63、要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机： 安全员： 手机： 技术负责人： 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：1197、模板支架搭设参数及安全计算7.1 地下墙体模板7.1.1会所地下墙体模板计算书会所地下墙体概况：地下墙体厚度为250mm、300mm、350mm等三种，墙体标高为：-4.5-0.05，墙体计算按350厚墙体进行安64、全计算。一、工程属性新浇混凝土墙名称会所地下室DQ2新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)4000混凝土墙的计算长度(mm)6000二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)3外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22243112.51/2，243min25.05，7225.05kN/m2承载能力极限状态设计值65、S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.225.045+1.42，1.3525.045+1.40.720.9max32.854，35.7710.935.77132.194kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k25.045 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部面板悬臂长(mm)150小梁间距(mm)300小梁一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)600主梁一端悬臂长(mm)300对拉螺栓横向间距(mm)600对拉螺栓竖向间距(mm)600模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/66、mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.6m，Wbh2/6600182/632400mm3，Ibh3/12600183/12291600mm4 1、强度验算 qbS承0.632.19419.316kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.217kNm Mmax/W0.217106/324006.707N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.625.045=15.027kN/m 面板变形图(mm) 0.514mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)567、0100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.332.1949.658kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.435kNm Mmax/W0.435106/640006.791N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.325.045=7.514kN/m 小梁变形图(mm) 0.625mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6.44kN，R2=.R19=6.44kN，R2068、=6.44kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.966kNm Mmax/W0.966106/8980107.572N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.537mml/400600/4001.5mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax600，600/2+30060069、mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax600，600/2+300600mm N0.95mnS承0.950.60.632.19411.01kNNtb17.8kN满足要求！7.2 框架柱会所框架柱截面尺寸为：10001000；800800两种。 （10001000）框架柱计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书（10001000）一、工程属性新浇混凝土柱名称会所2层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)1000二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)3外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数270、1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222431.21.152.51/2，243min34.56，7234.56kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.56+1.42，1.3534.56+1.40.720.9max44.272，48.6160.948.61643.754kN/m2 正常使用极限状态设计值71、S正G4k34.56 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4534.5618.896kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.8960.252-0.1210.7940.252-0.132kNm 72、Mmax/W0.132106/(1/6450182)5.447N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4534.5615.552kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63215.5522504/(1005000(1/12450183)0.351mml/400250/4000.625mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)8415最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作73、用线荷载qbS承0.2543.75410.939 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.234kNm Mmax/W0.234106/641033.657N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2534.568.64 kN/m 面板变形图(mm) 0.113mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简74、图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.388kNm，N17.795kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.388kNm，N27.795kN M/Wn0.388106/(4.49103)86.369N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.226mml/4001.495mm 20.226mml/4001.495mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载75、(kN)26 N7.7952=15.589kNNtb17.8kN 满足要求！ N7.7952=15.589kN26kN 满足要求！7.2.2：800800框架柱计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称会所2层KZ12新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)3外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值76、Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222431.21.152.51/2，243min34.56，7234.56kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.56+1.42，1.3534.56+1.40.720.9max44.272，48.6160.948.61643.754kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.56 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板弹77、性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4534.5618.896kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.8960.2672-0.1170.7940.2672-0.141kNm Mmax/W0.141106/(1/6450182)5.801N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS78、正0.4534.5615.552kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67715.552266.6674/(1005000(1/12450183)0.487mml/400266.667/4000.667mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)8415最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.26743.75411.668 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.25kNm Mmax79、/W0.25106/641033.901N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.26734.569.216 kN/m 面板变形图(mm) 0.12mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.322kNm，N16.238kN 短边柱箍计算简图 短80、边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.322kNm，N26.238kN M/Wn0.322106/(4.49103)71.731N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.099mml/4001.245mm 20.099mml/4001.245mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.2382=12.477kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.2382=12.477kN26k81、N 满足要求！7.3 楼板安全计算书会所板厚为：200mm、180、120mm三种板厚，地下顶板为180mm;地下夹层（游泳水池部位）为200nn厚，其余地上为：120nn厚。7.3.1：地下顶板（200厚板）板模板（碗扣式）地下层200厚板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高-0.700m新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)3.7新浇混凝土楼板边宽B(m)3.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时(82、kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.43风荷载高度变化系数z1.67风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计模板支架高度(m)3.8立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)50立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁83、间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁悬挑端计算长度(mm)250,250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面竹胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)37模板弹性模量E(N/mm2)10584 根据规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q184、k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.669kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.041=0.049kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.6690.32/8，0.0490.32/8+2.2050.3/4=0.166kNm； Mmax/W0.166106/375004.425N/mm2f37N/mm2 满足要85、求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.04+(1.1+24)0.2)1=5.06kN/m 5ql4/(384EI)55.063004/(38410584281250)0.179mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64 小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整3200/900取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不86、利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+1.1+240.2+1.40.72.5)0.32.669kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.31.724kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.08q1静L2+0.101q1活L20.081.7240.87、92+0.1010.9450.920.189kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.08q1静L2+0.213pL/40.081.7240.92+0.2133.150.90.716kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.6690.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.189，0.716，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/6400012.352N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 88、2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.7240.9+0.6170.9450.91.456kN V20.6q2L+0.675p0.60.0970.9+0.6753.152.179kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.6690.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.456，2.179，3.1743.174kN max3Qmax/(2bh0)=33.1741000/(28060)0.992N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)89、0.31.596kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.5969004/(10084152560000)0.329mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.5962504/(884152560000)0.036mml1/400250/4000.625mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.690、7 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.32.409kN/m q1静0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.32.012kN/m q1活0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.2)0.3=1.656kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q191、静+1.2q1活)L1.12.0120.9+1.20.3970.92.421kN 按悬臂梁，R12.4090.250.602kN RmaxRmax，R12.421kN; 同理，R1.412kN，R1.412kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.6560.91.639kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.6390.250.41kN RmaxRmax，R11.639kN; 同理，R0.956kN，R0.956kN 2、抗弯验算 计算简图如下：主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W0.622106/1666703.733N/mm2f1592、.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 max3Qmax/(2bh0)=33.1421000/(2100100)0.471N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 max0.471mml/400=2.25mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/15.894.937150 满足要求！ 查表得，0.673 Mw0.921.40.4340.91.52/100.1kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)93、+1.4(1+0.1/0.9)max0.05+0.9/2，0.9max0.05+0.9/2，0.96.181kN Nw/(A)+ Mw/W6181.264/(0.673489)+0.1106/508038.41N/mm2205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=klbh=0.4340.91.5=0.586kN； Ws=(h2+la2)1/2/laW=(1.51.5+0.90.9)1/2/0.90.586=1.139kN8kN； 斜杆验算满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.181kNN30kN 满足要求！7.3.2：地下顶板（18094、厚板）板模板（碗扣式）180厚板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)5.3新浇混凝土楼板边宽B(m)3.7二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标95、准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.43风荷载高度变化系数z1.67风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计模板支架高度(m)4.45立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)150立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁悬挑端计算长度(mm)50,50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面竹胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值96、f(N/mm2)37模板弹性模量E(N/mm2)10584根据规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 197、=8.073kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.041=0.043kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.0730.32/8，0.0430.32/8+3.150.3/4=0.237kNm； Mmax/W0.237106/375006.313N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.04+(1.1+24)0.18)1=4.558kN/m 5ql4/(384EI)54.5583004/(38410584281250)0.161mml/400398、00/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整3700/1000取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)099、.18)+1.42.5，1.35(0.3+1.1+240.18+1.40.72.5)0.32.506kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.08q1静L2+0.101q1活L20.081.56112+0.1010.945120.22kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.08q1静L2+0.213pL/40.081.56112+100、0.2133.1510.796kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5060.052/2，0.0970.052/2+3.150.050.158kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.22，0.796，0.1580.796kNm Mmax/W0.796106/6400012.435N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.5611+0.6170.94511.52kN V20.6q2L+0.675p0.60.0971+0.6753.152.185kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.5101、060.05，0.0970.05+3.153.155kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.52，2.185，3.1553.155kN max3Qmax/(2bh0)=33.1551000/(28060)0.986N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.44510004/(10084152560000)0.454mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.445504/(884152102、560000)0mml1/40050/4000.125mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，103、1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1静0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.829kN/m q1活0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.505kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.8291+1.20.39712.488kN 按悬臂梁，R12.2260.050.111kN RmaxRmax，R12.488kN; 同理，R1.659kN，R1.659kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q104、2L1.11.50511.656kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.6560.050.083kN RmaxRmax，R11.656kN; 同理，R1.104kN，R1.104kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W0.879106/1666705.275N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 max3Qmax/(2bh0)=34.9761000/(2100100)0.746N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 跨中max=0.474mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.08105、1mm=50/400=0.125mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 满足要求！ 查表得，0.673 Mw0.921.40.43411.52/100.111kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.4(1+0.111/1)max0.15+1/2，1max0.15+1/2，17.089kN Nw/(A)+ Mw/W7089.031/(0.673424)+0.111106/449049.106、517N/mm2205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=klbh=0.43411.5=0.651kN； Ws=(h2+la2)1/2/laW=(1.51.5+11)1/2/10.651=1.174kN8kN； 斜杆验算满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.089kNN30kN 满足要求！7.3.3：地上顶板（120厚板）板模板（碗扣式）120厚板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高5.55m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.15新浇混凝土楼板边宽B(m)3.75二、荷载设计施工人员及设备荷载标107、准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.43风荷载高度变化系数z1.67风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉108、杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)75立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)75主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)75小梁悬挑端计算长度(mm)75,75 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面竹胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)37模板弹性模量E(N/mm2)10584 根据规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/109、637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.446kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.041=0.043kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.4460.32/8，110、0.0430.32/8+3.150.3/4=0.237kNm； Mmax/W0.237106/375006.313N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.04+(1.1+24)0.12)1=3.052kN/m 5ql4/(384EI)53.0523004/(38410584281250)0.108mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(111、cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整3750/1200取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+1.1+240.12+1.40.72.5)0.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.3112、1.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.08q1静L2+0.101q1活L20.081.0731.22+0.1010.9451.220.261kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.08q1静L2+0.213pL/40.081.0731.22+0.2133.151.20.929kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.0752/2，0.0970.0752/2+3.150.0750.237kNm MmaxmaxM1，M113、2，M3max0.261，0.929，0.2370.929kNm Mmax/W0.929106/6400014.512N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0731.2+0.6170.9451.21.472kN V20.6q2L+0.675p0.60.0971.2+0.6753.152.196kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.075，0.0970.075+3.153.157kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.472，2.196，3.1573.157kN max3Qmax/(2bh0)=33.114、1571000/(28060)0.987N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.99412004/(10084152560000)0.647mml/4001200/4003mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.994754/(884152560000)0mml1/40075/4000.188mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主115、梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91116、.41.50.30.567kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.1381.2+1.20.5671.22.318kN 按悬臂梁，R11.7050.0750.128kN RmaxRmax，R12.318kN; 同理，R1.449kN，R1.449kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.0541.21.391kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.3910.0750.104kN RmaxRmax，R11.391kN; 同理，R0.869kN，R0.869k117、N 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W1.098106/1666706.588N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 max3Qmax/(2bh0)=34.3921000/(2100100)0.659N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 max0.659mml/400=3mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34118、150 满足要求！ 查表得，0.673 Mw0.921.40.4341.21.52/100.133kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4(1+0.133/1.2)max0.075+1.2/2，1.2max0.075+1.2/2，1.27.866kN Nw/(A)+ Mw/W7866.073/(0.673424)+0.133106/449057.175N/mm2205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=klbh=0.4341.21.5=0.782kN； Ws=(h2+la2)1/2/laW=(1.51.5+1.21.2)1/2/1.20.782=1.251kN119、8kN； 斜杆验算满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N7.866kNN30kN 满足要求！7.4 框架梁会所框架梁截面尺寸繁多，截面超出0.6平米的框架梁，另出专项方案，该方案只对截面在0.6平米以内的特殊截面尺寸有代表性的框架梁进行计算，本方案计算的框架梁截面尺寸有：4001000、600600、400600等。7.4.1：4001000框架梁计算：梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称新建混凝土梁新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)5.6二、荷载设计模板及其支架自重标120、准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.58风荷载高度变化系数z2.34风荷载体型系数s1三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,500,500底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁一121、端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：模板设计平面图1模板设计立面图2四、面板验算模板类型覆面竹胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)37模板弹性模量E(N/mm2)10584 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.04+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.04+(24+122、1.5)1)+1.40.72132.795kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h10.91.350.04+(24+1.5)1131.031kN/m q1活0.91.40.7Q2k10.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.04+(24+1.5)1125.54kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.131.0310.1332+0.1171.7640.13320.051kNm Mmax/W0.051106/375001.373N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/123、(100EI)=0.67725.54133.3334/(10010584281250)0.018mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静l +0.45q1活l=0.431.0310.133+0.451.7640.1331.761kN R2=R3=1.1q1静l +1.2q1活l=1.131.0310.133+1.21.7640.1334.833kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.540.1331.362kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.540.1333124、.746kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 q1max1.761+(0.3-0.04)0.4/3，4.833+(0.3-0.04)0.4/34.868kN/m q2max1.362+(0.3-0.04)0.4/3，3.746+(0.3-0.04)0.4/33.781kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l2max0.1074.8680.62，0.54.8680.125、30.73kNm Mmax/W0.73106/6400011.41N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.8680.6，4.8680.31.773kN max3Qmax/(2bh0)=31.7731000/(28060)0.554N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.7816004/(10084152560000)0.144mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)3.7813004/(884152560000)0.178126、mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.8680.6，0.3934.8680.6+4.8680.33.339kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R91.208kN，R2R83.315kN，R2R3R4R5R63.315kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.7810.6，0.3933.7810.6+3.7810.32.593kN 同理可得，其它梁127、底支撑小梁所受最大支座反力为R1R90.934kN，R2R82.569kN，R2R3R4R5R62.569kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.198106/449044.033N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.826kN max2128、Qmax/A=22.8261000/42413.331N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.093mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.133kN，R210.041kN，R30.976kN七、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.775 1、风荷载计算 Mw0.921.40.580.61.22/100129、.057kNm 2、稳定性计算 根据规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)1)+0.91.42130.305kN/m 2)小梁验算 q1max14.5+(0.3-0.04)0.4/3+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.42max0-0.4/2，(0.6-0)-0.4/2/31，14.5+(0.3-0.04)0.4/3=15.343kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.133kN，R210.041kN，R30.976kN 立柱最大受力NwRmax+(10.6/3)0.7510.191kN N130、/(A)+Mw/W10.191/(0.775489)+0.057106/508011.213N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2220.083kNN30kN 满足要求！7.4.2：600600框架梁计算：梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称新建混凝土梁新浇混凝土梁计算跨度(m)3.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)600600新浇混凝土结构层高(m)4.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土131、自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.58风荷载高度变化系数z2.34风荷载体型系数s1三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁平行于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900步距h(mm)1200立柱根数4立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,333,333,333底模下设小梁间距(mm)300梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)350 设计简图如下：模板设计平面图1模板设计立面图2四、面板验132、算模板类型覆面竹胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)37模板弹性模量E(N/mm2)10584 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=6001515/622500mm3，Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.6)+1.40.72)0.612.241kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h133、b0.91.350.04+(24+1.5)0.60.611.183kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.61.058kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.04+(24+1.5)0.60.69.204kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.077q1静+0.1q1活,-0.107q1静+0.121q1活,-0.071q1静+0.107q1活b2max0.07711.1830.32+0.11.0580.32，-0.10711.1830.32+0.1211.0580.32，-0.07111.1830.32-0.1071.0580.32106/225004.134、274N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6329.2043004/(10010584168750)0.264mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14311.1830.3+1.2231.0580.34.223kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14311.1830.33.156kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计135、值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 Mmax/W0.056106/640000.873N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.187kN max3Qmax/(2bh0)=31.1871000/(28060)0.371N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.027mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.022k136、N，R22.11kN，R32.117kN，R40.024kN 正常使用极限状态 R10.017kN，R21.581kN，R31.587kN，R40.018kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一(kNm) 主梁计算简图二(kNm) 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R42.117kN，RmaxR1，R2，R3，R41.587137、kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.635106/4490141.424N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.822kN max2Qmax/A=21.1871000/4245.598N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.804mml/400350/4000.875mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 上图 立柱3：R37.762kN，同理可得 立柱1：R10.081kN，立柱2：R27.7138、36kN，立柱4：R40.088kN 下图 立柱3：R32.117kN，同理可得 立柱1：R10.022kN，立柱2：R22.11kN，立柱4：R40.024kN 正常使用极限状态 上图 立柱3：R35.818kN，同理可得 立柱1：R10.062kN，立柱2：R25.796kN，立柱4：R40.066kN 下图 立柱3：R31.587kN，同理可得 立柱1：R10.017kN，立柱2：R21.581kN，立柱4：R40.018kN七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)20139、5 =h/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 查表得，0.775 1、风荷载计算 Mw0.921.40.580.91.22/100.085kNm 2、稳定性计算 根据规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.6)+0.91.42119.289kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.04+(24+1.1)0.12)+0.91.41 (0-0.6/2)/2-0.896kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.12)+0.91.41 (0.999-0-0.6/2)/22.087kN 140、同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力NwRmax+(10.9/4)0.757.93kN N/(A)+Mw/W7.93103/(0.775424)+0.085106/449043.118N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax7.762kNN30kN满足要求！7.4.3：400600框架梁计算：梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称新建混凝土梁新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600新浇混凝土结构层高(m)4.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN141、/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.58风荷载高度变化系数z2.34风荷载体型系数s1三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,500,500底模下设支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm142、)300 设计简图如下：模板设计平面图1模板设计立面图2四、面板验算模板类型覆面竹胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)37模板弹性模量E(N/mm2)10584 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.143、6)+1.40.72120.402kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h10.91.350.04+(24+1.5)0.6118.638kN/m q1活0.91.40.7Q2k10.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.04+(24+1.5)0.6115.34kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10718.6380.082+0.1211.7640.0820.011kNm Mmax/W0.011106/375000.304N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL144、4/(100EI)=0.63215.34804/(10010584281250)0.001mml/40080/4000.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.39318.6380.08+0.4461.7640.080.649kN R2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.92818.6380.08+1.1421.7640.081.545kN R3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.14318.6380.08+1.2231.7640.081.877kN 标准值(正常使用极限状态) R145、1=R5=0.393 q2l=0.39315.340.080.482kN R2=R4=0.928 q2l=0.92815.340.08+1.1421.7640.081.139kN R3=1.143 q2l=1.14318.6380.081.403kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 q1max0.649+(0.3-0.04)0.4/5，1.877+(0.3-0.04)0.4/51.898kN/m146、 q2max0.482+(0.3-0.04)0.4/5，1.403+(0.3-0.04)0.4/51.423kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l2max0.1071.8980.92，0.51.8980.30.285kNm Mmax/W0.285106/640004.448N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6071.8980.9，1.8980.31.037kN max3Qmax/(2bh0)=31.0371000/(28060)0.324N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、147、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.4239004/(10084152560000)0.274mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)1.4233004/(884152560000)0.067mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1431.8980.9，0.3931.8980.9+1.8980.31.952kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R60.668kN，R2R148、51.589kN，R2R31.931kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.4230.9，0.3931.4230.9+1.4230.31.464kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R60.496kN，R2R51.172kN，R2R31.443kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自149、重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.26106/508051.156N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.905kN max2Qmax/A=23.9051000/48915.97N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.045mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.283kN，R27.809kN，R30.283kN七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(150、cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 查表得，0.775 1、风荷载计算 Mw0.921.40.580.91.22/100.085kNm 2、稳定性计算 根据规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.6)+0.91.42119.289kN/m 2)小梁验算 q1max9.384+(0.3-0.04)0.4/5+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.42max0-0.4/2，(0.9-0)-0.4/2/51，9.384+(0.3-0.04)0.4/5=10.254kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.283kN，R27.809kN，R30.283kN 立柱最大受力NwRmax+(10.9/3)0.758.034kN N/(A)+Mw/W8.034/(0.775424)+0.085106/449019.009N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR217.809kNN30kN 满足要求！