1、园区地下室工程结构模板安装与拆除专项 施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节 编制依据611、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；7第二节 工程概况7第三节 施工准备71、技术准备72、物资准备7(1)材料准备：7(2)机具准备：83、劳动力准备84、工期计划及流水段划分详间总施工组织设计。8第四节 方案选择96.6楼梯模板146.7 定型模板安装156.8 钢板止水带的安装设计176.9 立面模板的支撑预埋186.10 后浇带模板安装方案19第五节 材料选择20梁模板(扣2、件钢管架)20第六节 模板安装211、模板安装的一般要求21一、0000以下模板安装要求21二、模板构造22梁模板(扣件钢管架)232、梁模板施工时注意以下几点：23（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；23板模板(扣件钢管架)232、楼板模板施工时注意以下几点：23（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；23第七节 模板拆除24（1）墙模板拆除25（2） 楼板模板拆除256、后浇带模板拆除时必须符合设计要求。25第七节 模板安装与拆除技术质量保证措施251、进场模板质量标准26（2）外观质量检查标准（通过观察检验）26（3）规格尺寸标准262、模板安装质量要求26（1）主控项目26（23、） 一般项目26（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。28（4）模板垂直度控制28（5）顶板模板标高控制28（6）模板的变形控制28（7）模板的拼缝、接头28（8）窗洞口模板29（9）清扫口的留置29（11）与安装配合293、其他注意事项29（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。294、脱模剂及模板堆放、维修30第八节 安全文明施工及环保措施311、组织保障312、技术措施33（2）、水平混凝土构件模板支撑系统拆除343、应急预案35(1)、目的35(2)、应急领导小组及其职责35(3)应急反应预案35(4)、应急通信联络36（1）、过程管理36(2)、浇捣混凝土管理34、8(3)、安全管理措施38(4)、环境保护措施39(5)、监测措施42第九节 0.00以下脚手架计算书44一、 梁模板(扣件钢管架)44（一）、梁段:L1计算书44一、参数信息441.模板支撑及构造参数442.荷载参数453.材料参数454.梁底模板参数455.梁侧模板参数45二、梁模板荷载标准值计算451.梁侧模板荷载45三、梁侧模板面板的计算461.强度计算462.挠度验算47四、梁侧模板内外楞的计算481.内楞计算482.外楞计算49五、穿梁螺栓的计算51六、梁底模板计算521.抗弯强度验算522.挠度验算53七、梁底支撑的计算531.荷载的计算：542.方木的支撑力验算543.支撑托梁5、的强度验算55八、立杆的稳定性计算:57立杆的稳定性计算公式571.梁两侧立杆稳定性验算:572.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:58一、参数信息601.模板支撑及构造参数602.荷载参数603.材料参数614.梁底模板参数615.梁侧模板参数61二、梁模板荷载标准值计算611.梁侧模板荷载61三、梁侧模板面板的计算621.强度计算622.挠度验算63四、梁侧模板内外楞的计算631.内楞计算642.外楞计算65五、穿梁螺栓的计算67六、梁底模板计算671.抗弯强度验算682.挠度验算69七、梁底支撑的计算691.荷载的计算：702.方木的支撑力验算703.支撑托梁的强度验算71八、立杆的稳定6、性计算:73立杆的稳定性计算公式731.梁两侧立杆稳定性验算:732.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:74一、参数信息761.模板支撑及构造参数762.荷载参数763.材料参数764.梁底模板参数775.梁侧模板参数77二、梁模板荷载标准值计算771.梁侧模板荷载77三、梁侧模板面板的计算781.强度计算782.挠度验算79四、梁侧模板内外楞的计算791.内楞计算792.外楞计算81五、穿梁螺栓的计算83六、梁底模板计算831.抗弯强度验算842.挠度验算85七、梁底支撑的计算851.荷载的计算：852.方木的支撑力验算863.支撑托梁的强度验算87八、立杆的稳定性计算:89立杆的稳定性计算7、公式891.梁两侧立杆稳定性验算:89参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算90九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:901.模板支架的构造要求：902.整体性构造层的设计：904.剪刀撑的设计：915.顶部支撑点的设计：916.支撑架搭设的要求：917.施工使用的要求：91二、板模板计算书921.模板支架参数922.荷载参数924.材料参数925.楼板参数92二、模板面板计算:931、荷载计算942、强度计算943、挠度计算94三、模板支撑方木的计算:95方木楞计算简图951.荷载的计算：952.强度验算:953.抗剪验算：964.挠度验算:96四、木方支撑钢管计算:97支撑钢管计算8、弯矩图(kNm)97五、扣件抗滑移的计算:98六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):981.静荷载标准值包括以下内容：982.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。993.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算99七、立杆的稳定性计算:99如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算100九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:1001.模板支架的构造要求：1012.整体性构造层的设计：1013.剪刀撑的设计：1014.顶部支撑点的设计：1015.支撑架搭设的要求：1016.施工使用的要求：101三、柱模板计算书102一、参数信息1031.基本参数1032.柱箍信息10439、.竖楞信息1044.面板参数1045.木方和钢楞104二、柱模板荷载标准值计算104三、柱模板面板的计算105面板计算简图1051.面板抗弯强度验算1052.面板抗剪验算1063.面板挠度验算107四、竖楞方木的计算108竖楞方木计算简图1081.抗弯强度验算1082.抗剪验算1093.挠度验算110五、B方向柱箍的计算1101. 柱箍抗弯强度验算1122. 柱箍挠度验算112六、B方向对拉螺栓的计算112七、H方向柱箍的计算1131.柱箍抗弯强度验算1142. 柱箍挠度验算115八、H方向对拉螺栓的计算115四、墙模板计算书115一、参数信息1161.基本参数1162.主楞信息1163.次楞10、信息1164.面板参数1165.木方和钢楞116二、墙模板荷载标准值计算117三、墙模板面板的计算1181.抗弯强度验算1182.抗剪强度验算1193.挠度验算120四、墙模板内外楞的计算1201.内楞的抗弯强度验算1212.内楞的抗剪强度验算1223.内楞的挠度验算1221.外楞的抗弯强度验算1232.外楞的抗剪强度验算1243.外楞的挠度验算125五、穿墙螺栓的计算125 模板专项施工方案第一节 编制依据 1、 建设工程安全生产管理条例； 2、 中华人民共和国建筑法3、 中华人民共和国安全生产法；4、 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；5、 混凝土结构设计规范11、（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；6、 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；7、 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；8、 钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；9、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社；10、 钢结构设计规范（GB 50017-2003）中国建筑工业出版社；11、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；12、 沪建质安监【2011】107号文件、上海市建设工程安全监督管理办法和有关建筑质量安全技术规范。第二节 工程概况本工程地下室基础和底板厚1.2m；根据设计要求，地12、下室底板、外墙做卷材防水；1.2m厚底板外侧采用砌保护砖墙作为模板；1.2m厚底板外墙设有 250mm高的导墙，位置见设计图，外砌砖墙总高度为1.2m，每隔3m做500厚1M宽素砼传力带； 外墙700厚，内墙有400、450、500、550、600厚不等；设计顶板厚度有250,200,180不等；梁有500x1000、600x900、500x1500等不同型号；设计地下室底板结构顶标高-8.20m，-8.60m等不等；地下室板顶标高有-0.05、-1.20、 -0.60、-2.40等不同情况。脚手架搭设高度最大7.90米。第三节 施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这13、两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规14、定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，15、交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4、工期计划及流水段划分详间总施工组织设计。第四节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点16、，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：6.1 筏板模板采用砖台模；250高外墙采用吊模；墙柱、梁板模板采用散装18厚胶合板木模为主，支架采用483.5钢管或门型架及可调支座；圆形柱采用定型钢模;截面尺寸大于800mm而小于1000mm的框架柱及异型柱，柱箍采用48x3.0钢管，中心拉14对拉螺栓1道，以后每增加200则增设1道。根据设计要求，1.2m厚底板内外墙设置 250mm高的导墙，有高差的部位由后浇带分开即可。导17、墙的模板采取钢筋支托的方式解决,钢筋支托与底板钢筋焊接，砖胎模具体施工方法详见图4-1、图 4-2、图4-3。图 4-1 砖胎模大样图（一）图 4-2 砖胎模大样图（二）图 4-3 砖胎模大样图（三）6.2 在电梯井、集水井坑和底板高低跨相接处模板支设见下图 。 图4-4 电梯井、集水坑模板大样图图 4-5 高低跨相接处模板大样图6.3 墙体采用木模板，竖向背楞采用48脚手钢管，间距 500mm。横向背楞采用 5cm10cm木方，间距200mm。反梁侧模之间采用 14的对拉螺栓竖向间距500mm，水平间距500mm，墙体支 模示意图见图 4-6、4-7。图 4-6 底板上墙体模板大样图图 4-18、7墙体模板大样图6.4 顶板及梁采用18mm木模板，竖向支撑采用48x3.0脚手钢管，次龙骨采用50x100方木，主龙骨采用48x3.0脚手钢管。图4-8 地下室顶板模板安装图图4-9 地下室止水螺栓安装图6.5 本工程的柱子采用18厚胶合板作为模板，10050木方作为楞木，定制14螺栓作为支撑系统抱箍用，柱子截面宽度在7001000 mm的中间穿14对拉螺栓2支，,柱子宽度超过1m的采用4支对拉螺栓，均采用双螺帽，柱模板配制时一次到顶。高柱子中间留门子洞浇混凝土；详见下图。图4-10柱模板安装图-16.6楼梯模板楼梯模板均采用现场18厚木胶合板加工制作拼装，支撑采用扣件式钢管脚手架，墙体混凝19、土先浇筑，楼梯板筋先埋入墙内，墙模拆除后剔出钢筋并扳直与楼梯板筋焊接，楼梯混凝土与上层梁板一同浇筑。6.7 定型模板安装本工程根据设计要求，有多直径圆柱形柱，需采用定型模板施工。No序号Area区域Form Spec定型模板规格Height高度（m）QTY数量Remark备注1P1100084KZ5/P12P190084KZ16/P13P1A8008130KZ1/P1A4P1A70081KZ2/P1A5P1A130089KZ3/P1A6P1A120082KZ8/P1A定型模板采用型钢10和4mm钢板制作，采用1/4圆柱钢模组拚，竖肋为=5mm钢板，横肋为=6mm钢板，除800制作10套周转外，20、其它每种规格加工2套，每套高度2m。图4-11图4-126.8 钢板止水带的安装设计考虑到本工程常年静止水位处于地下室顶板位置，根据设计要求基础底板外墙施工缝的水平施工缝设有钢板止水带，钢板止水带宽 300mm，1/2埋入导墙施工缝下面混凝土内。钢板止水带厚 =4mm，每节长 L=56m，在基础底板导墙和外墙施工缝处通长设置，每节钢板止水带之间采用对接焊接，注意焊缝厚度及平密均匀。另外由于外墙导墙高度不一样，造成钢板止水带不在同一平面上，在高低相接处，钢板止水带也不能断开。 本工程后浇带模板采用双层钢板网支设。底板后浇带具体详见设计施工图，地下室墙体和顶板后浇带位置图与地下室底板位置对应并贯通21、。 图4-13 底板后浇带做法示意图图4-14地下室外墙后浇带做法图4-15 顶板后浇带6.9 立面模板的支撑预埋立面模板预埋支撑采用20U形钢筋焊接于底板钢筋上，具体位置见图 4-18。 图4-16 地下室墙、柱模板支撑预埋钢筋平面示意图6.10 后浇带模板安装方案顶板后浇带位置采用独立模板支撑系统，考虑机械通行安全荷载，局部要加强，具体设置通过结构计算确认；独立支撑系统每边比后浇带宽出1m,结构和支撑上完全独立，根据高钢管支架构造要求沿后浇带长度方向每7.5m设置纵向剪刀撑一道，沿竖向中部和顶部水平向设置水平剪刀撑一道，沿横向连续设置竖向剪刀撑一道，以方便其它模板拆除不受影响，但在浇筑砼时22、支撑系统用连杆应加固成一个整体，确保结构的完整性。 后浇带模板支撑系统详见专项通道设计方案。第五节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。梁模板(扣件钢管架) 面板采用18mm胶合面板50x100木方（内楞）现场拼制，采用可回收m12对拉螺栓进行加固，梁高700者至少穿1道，水平间距600，梁高每增加200竖向增加1道对拉螺栓。梁底采用50100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和23、硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。顶板模板(扣件钢管24、架) 板底采用18mm木胶合板，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，详见计算书。柱模板 采用18mm厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50x100 木方，木方间距200，柱箍采用圆钢管48x3.0围檩加固，中间采用可回收M14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。柱箍和对拉螺栓竖向间距500，起步与地面距离200，边角处采用木板条找补，保证楞角方正、美观。斜向支撑，采用48x3.0钢管斜向加固（尽量取45角）。为了保证工程质量，施工中应严格按规范要求进行施工。墙模板采用18mm厚胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用50x100 25、木方，水平外楞采用圆钢管48x3.竖向间距500。加固通过在双钢管处打孔拉结M14穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。第六节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模26、板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 一、0000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装27、，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度等同底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450mm部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。 积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）墙体模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙28、模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。模板安装完毕，由施工单位质量技术员自检合格后，报审监理复检。在施工之前应进行班前技术交底，严格按规范要求进行施工，避免浇注混凝土时发生跑模现象。（3）梁模板安装顺序及技术要点（4）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。29、（5）柱模板安装顺序及技术要点 二、模板构造 梁模板(扣件钢管架)1、梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁底采用胶合面板、加50x100木方支撑，承重架采用，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向48x3.0，梁两侧立杆间距0.80m，步距1.80m。 2、梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起30、拱10mm，L6m 的起拱15mm； （4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 板模板(扣件钢管架) 1、楼板模板采用50x100mm木方做板底支撑，中心间距200mm，扣件式钢管脚手架作为内支撑系统，脚手架排距0.90m，跨距0.90m，步距1.80m。 2、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封缝，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封缝； （4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小31、：L4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板应及时修整和更换，以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 （6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立32、支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条安全通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 柱模板 采用18mm胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50x100 木方，柱箍采用圆钢管48x3.0柱截面竖向向间距500mm，柱截面尺寸700的不设置对拉螺栓，1000柱截面尺寸700的中间增设1道对拉螺栓，截面尺寸在1000以上的，每增加400，则增加1道对拉螺栓用可回收的m14普通穿墙螺栓加固，对拉螺栓竖向间距500，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑33、，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 墙模板 胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。横向内背楞采用50x100 木方间距150mm，水平外楞圆钢管48x3.0间距500mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距450mm，竖向间距500mm，斜向支撑用钢管上中下三道进行间距600mm加固以保证其稳定。地下室外墙用m14对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面6道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓（人防墙部34、位除外）。第七节 模板拆除 1、模板拆除应根据现场同条件的试块强度试压来指导，符合设计要求的百分率后，由现场监理签发拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，并能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时，方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板35、，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模时要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 436、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方应及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 6、后浇带模板拆除时必须符合设计要求。第七节 模板安装与拆除技术质量保证措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测37、方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其38、支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：目测观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：巡视检查。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要39、求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)40、。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模板位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高3600mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模板（墙厚每边减少41、1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，浇筑层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称浇筑混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头有缝隙时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，应及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以42、便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑模板起拱，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书签发后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施43、工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先刨平统一尺寸，并码放整齐，木方下端要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少244、3mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固。固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全文明施工及环保措施 1、组织保障（1）安45、全保证体系（2）环境保护体系2、技术措施a.底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度=底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。b. 墙体模板安装顺序及技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板46、根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。c.梁模板安装顺序及技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。d. 楼板模板安装顺序及技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。e. 柱模板安装顺序及技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。（2）、水平混凝土构件模板支撑系统拆除a.拆除模板时，混凝土的47、强度必须达到一定的要求，如混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除；b.拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支后拆。后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除；c. 拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应及时拔干净，以防扎伤人员；d. 拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸。拆除跨度较大的支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次性拆除48、，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑；e. 拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑。多层模板支柱拆除时，当上层楼正灌注混凝土时，下层的支撑不得拆除，待混凝土达到设计要求后再进行拆除下层支撑；f. 拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。3、应急预案(1)、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。(2)、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。a. 领导各49、单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。b. 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。c. 负责准备所需要的应急物资和应急设备。d. 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。(3)应急反应预案a. 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。b. 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。c. 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事50、故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦51、其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。(4)、应急通信联络项目负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控（1）、过程管理a. 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求52、，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。b. 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。c.质量管理措施1) 认真53、仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁布的混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、54、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9) 严格执行预留洞口55、的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。(2)、浇捣混凝土管理a. 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商56、品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。b. 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。c. 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。d. 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。e. 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。(3)、安全管理措施a.应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。b. 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置57、防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。c. 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。d.装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。e.装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。f. 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。g. 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。h.对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑58、及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。i.在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。j. 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。k. 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。l. 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。(4)、环境保护措施a.安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志59、牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3) 如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。b.现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。c. 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，60、划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。d. 材料堆放1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。e. 现场防火1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配61、备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。f. 垃圾清运1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2) 建立健全卫生责任制；3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。g. 环保及不扰民措施1) 施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地62、开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性63、和可操作性要强。2) 施工现场环保工作措施环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少64、扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工65、作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水66、污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。(5)、监测措施a.监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。b. 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。c. 监测措施混凝土浇67、筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。d.仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1e.监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；668、) 支架与杆件是否有变形现象；f.监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第九节 0.00以下脚手架计算书一、 梁模板(扣件钢管架)（一）、梁段:L1计算书梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La69、(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08；立杆步距h(m):1.65；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：7.35；梁两侧立杆间距(m):0.85；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木70、材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(71、mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75072、m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50173、.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 312.5mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98312.52 = 1.07105Nmm；经计算得到，面板的受74、弯应力计算值: = 1.07105 / 2.70104=3.971N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.971N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 312.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779312.54/(10095002.43105) 75、= 0.252 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =312.5/250 = 1.25mm；面板的最大挠度计算值 =0.252mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm276、)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.312=6.86kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.86500.002= 1.72105Nmm； 最大支座力:R=1.16.8620.5=3.774 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.72105/1.67105 = 1.029 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算77、值 = 1.029 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.31= 5.63 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.625004/(100100008.33106) = 0.029 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.029mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =78、2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.774kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.377 kNm 外楞79、最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.77105/8.98103 = 42.031 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =42.031N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.203 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.203mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A -80、 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.35 =4.27 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.27kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上81、的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及82、钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.500.90=37.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.18+0.34+2.27=39.79kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1039.7870.1672=0.111kNm； =0.111106/4.86104=2.274N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.274 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满83、足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.500+0.35）0.90= 34.74KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.74166.74/(10095004.37105)=0.044mm；面板的最大挠度计算值: =0.044mm 小于 面板的最大允许挠度值: =84、 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.167=6.375 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.167(21.5+0.5)/ 0.5=0.408 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+285、)0.167=0.75 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.375+1.20.408=8.14 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.14+1.05=9.19 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.190.90.9= 0.744 86、kN.m；最大应力 = M / W = 0.744106/83333.3 = 8.933 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.933 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.190.9 = 4.963 kN； 方木受剪应力计算值 = 34962.6/(250100) = 1.489 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.489 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠87、度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.375 + 0.408 = 6.783 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6776.7839004 /(10010000416.667104)=0.723mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.723 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.500= 38.250 kN/m2；(2)模板88、的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(38.250 + 0.350 )+ 1.44.500 = 52.620 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.712 kN，中间支座最大反力Rmax=10.72；最大弯89、矩 Mmax=0.3 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.113 mm；最大应力 =0.3106/83333.3=3.596 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 3.596 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.712 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1237.35=1.081 kN； N =1.712+1.081=2.794 kN； - 轴心受压90、立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.91、71.65 = 3.24 m；Lo/i = 3239.775 / 15.9 = 204 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.174 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2793.803/(0.174424) = 37.869 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.869 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.72 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.123(7.35-1.5)=1.081 92、kN； N =10.72+1.081=11.58 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.793、；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.65 = 3.24 m；Lo/i = 3239.775 / 15.9 = 204 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.174 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11580.323/(0.174424) = 156.966 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 156.966 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 （二）、梁段:L2计算书 梁段:L2。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁94、截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08；立杆步距h(m):1.65；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：7.35；梁两侧立杆间距(m):0.95；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(95、kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖96、向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：250mm，250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V 97、- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 98、面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 2599、0mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982502 = 6.86104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.86104 / 2.70104=2.542N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.542N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.100、3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792504/(10095002.43105) = 0.103 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.103mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.101、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.25=5.49kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.49500.002= 1.37105Nmm； 最大支座力:R=1.15.490.5=3.02 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.37105/1.67105 = 0.824 N/mm2102、； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.824 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.25= 4.50 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.55004/(100100008.33106) = 0.023 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；103、内楞的最大挠度计算值 =0.023mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.02kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/m104、m2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.226 kNm 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.26105/8.98103 = 25.219 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =25.219N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.067 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！五、穿105、梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.275 =3.355 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.355kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其106、抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200107、.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.000.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.30+2.02=24.35kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.350.22=0.097kNm； =0.097106/4.32104=2.255N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.25108、5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.80= 20.68KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.682004/(10095003.89105)=0.061mm；面板的109、最大挠度计算值: =0.061mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.2=5.1 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21+0.6)/ 0.6=0.303 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算110、得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.1+1.20.303=6.484 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.484+1.26=7.744 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17111、.7440.80.8= 0.496 kN.m；最大应力 = M / W = 0.496106/83333.3 = 5.947 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.947 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.7440.8 = 3.717 kN； 方木受剪应力计算值 = 33717.12/(250100) = 1.115 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.115 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N112、/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.100 + 0.303 = 5.403 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.4038004 /(10010000416.667104)=0.36mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.36 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 113、25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.938 kN，中间支座114、最大反力Rmax=14.709；最大弯矩 Mmax=0.673 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.238 mm；最大应力 =0.673106/83333.3=8.076 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 8.076 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.938 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1237.35=1.081 kN； N =1.938115、+1.081=3.019 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计116、算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.65 = 3.24 m；Lo/i = 3239.775 / 15.9 = 204 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.174 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3019.482/(0.174424) = 40.928 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.928 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.709 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1117、.20.123(7.35-1)=1.081 kN； N =12.709+1.081=13.644 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u 118、- 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.65 = 3.24 m；Lo/i = 3239.775 / 15.9 = 204 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.174 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13644/(0.174424) =185N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =185N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ （三）、梁段:L3计算书梁段:L3。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m)119、:0.80；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08；立杆步距h(m):1.65；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：7.35；梁两侧立杆间距(m):0.75；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m120、2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，121、250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -122、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算123、公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 206.67mm；面板的最大弯距 M= 0.110.9124、8206.6672 = 4.69104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.69104 / 2.70104=1.737N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.737N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 206.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值125、: = 0.6779206.674/(10095002.43105) = 0.048 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =206.667/250 = 0.827mm；面板的最大挠度计算值 =0.048mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.827mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.126、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.207=4.54kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.54500.002= 1.13105Nmm； 最大支座力:R=1.14.5380.5=2.496 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.13105/1.67105 = 0.681 N/127、mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.681 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.72 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.725004/(100100008.33106) = 0.019 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=128、2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.496kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计129、值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.187 kNm 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.87105/8.98103 = 20.847 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =20.847N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.058 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要130、求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.25 =3.05 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.05kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验131、算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =2132、00.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.800.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12522.4370.22=0.112kNm； =0.112106/4.86104=2.308N/mm2；梁底模面板计算应力 =133、2.308 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.90= 18.68KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52118.6752004/(10095004.37105)=0.037m134、m；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.2=4.08 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(20.8+0.4)/ 0.4=0.35 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(135、kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.08+1.20.35=5.316 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.316+1.26=6.576 kN/m；最大弯距 M =0.1136、ql2= 0.16.5760.90.9= 0.533 kN.m；最大应力 = M / W = 0.533106/83333.3 = 6.392 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.392 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.5760.9 = 3.551 kN； 方木受剪应力计算值 = 33551.04/(250100) = 1.065 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.065 N/mm2 小于 方木抗剪强度137、设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.080 + 0.350 = 4.430 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6774.439004 /(10010000416.667104)=0.472mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.472 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.5138、00)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=5.9139、18 kN；最大弯矩 Mmax=1.597 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=3.821 mm；最大应力 =1.597106/83333.3=19.168 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 19.168 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =5.918 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1237.35=1.081 kN； N =5.918+1.081=7140、 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1u141、h = 1.1551.71.65 = 3.24 m；Lo/i = 3239.775 / 15.9 = 204 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.174 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6999.732/(0.174424) = 94.878 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 94.878 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:1.模板支架的构造要求：a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个142、方向变距、而另一个方向不变。2.整体性构造层的设计：a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；b.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b143、.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载144、，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.关于脚手架搭设要求未尽事宜应严格按照JGJ162-2008规定执行。总结：梁截面尺寸400宽x800mm高的统一按照L3搭设要求进行施工；400宽x800mm梁截面尺寸600宽x900mm高的统一按照L2搭设要求进行施工；梁截面尺寸500宽x1500mm高的统一按照L3搭设要求进行施工。二、板模板计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.08145、；模板支架搭设高度(m):7.75；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木146、方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN147、/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.42.5= 11.42kN/m最大弯矩M=0.111.420.252= 0.071 kNm；面板最大应力计算值 = 71375/54000 = 1.322 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.322 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 148、0.6776.62504/(100950048.6104)=0.038 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.562 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN149、/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.562 + 0.088)+1.40.625 = 2.855 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.8550.92 = 0.231 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.231106/83333.33 = 2.775 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；150、方木的最大应力计算值为 2.775 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.8550.9 = 1.542 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.542103/(2 50100) = 0.463 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.463 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.151、65 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.659004 /(10095004166666.667)= 0.185 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.185 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.826 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.916 kNm ；最大变形 Vmax = 2.286 mm ；最大支座力 152、Qmax = 11.216 kN ；最大应力 = 916000/4490 = 200N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 200N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.286mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.153、216 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1257.75 = 0.971 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.317 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时154、产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.683 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.683 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最155、大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.08 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.082 = 1.96 m；L0/i = 1960 / 15.9 = 123 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；156、=12683.49/（0.434424） = 68.926 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68.926 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.96 按照表2取值1.011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.011(1.8+0.082) = 2.463 m；Lo/i = 2463.079 / 15.9 = 155 ；由长细比157、 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12683.49/（0.291424） = 102.797 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 102.797 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够158、的设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.整体性构造层的设计：a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。4.顶部支撑点的设计：a159、.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；5.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；6.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应160、的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。关于脚手架搭设要求未尽事宜应严格按照JGJ162-2008规定执行。三、柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):1400.00；柱模板的总计算高度:H = 8.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值161、为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；162、面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土163、的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取8.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 54.861 kN/m2、192.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进164、行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 193 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =193.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625165、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.885193193= 1.15105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm166、2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.15105 / 2.70104 = 4.261N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =193.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施167、工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力： = 0.630.885193.0 = 3576.476N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3576.476N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33576.476/(250018.0)=0.596N/mm2；面板截面抗剪强度设168、计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.596N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.5027.43 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =193.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度:169、 = 193 / 250 = 0.772 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.43193.04/(1009500.02.43105) = 0.112 mm；面板的最大挠度计算值 =0.112mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.772mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为8.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50170、100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.190.90=11.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.474kN/m； q = (11.139+0.474)/2=5.806 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.806500.0500.0= 1.45105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)171、； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.45105/8.33104 = 1.742N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.742N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2172、54.860.190.90=11.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.474kN/m； q = (11.139+0.474)/2=5.806 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.806500.0 = 1741.911N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1741.911N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截173、面最大受剪应力计算值: =31741.911/(250.0100.0)=0.523N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.523N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.19 = 10.31 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I174、=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.31500.04/(1009500.04.17106) = 0.110 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； 175、P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.188 0.5/2 = 2.9 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.985 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.393 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.205 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.39 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 83.27 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计176、算值 =83.27N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.205 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.205mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受177、的最大拉力: N = 8.985 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.985kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍178、的集中荷载(kN)； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.193 0.5/2 = 2.98 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.525 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.429 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.506 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.43 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 90.985 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H179、边柱箍的最大应力计算值 =90.985N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.506 mm；柱箍最大容许挠度: V = 466.667 / 250 = 1.867 mm；柱箍的最大挠度 V =0.506mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.867mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓180、有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.525 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.525kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!四、墙模板计算书根据规范，当采用容量小于0.2m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):167；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料181、:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N182、/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取8.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2183、192.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =167.0mm； q-作用184、在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.500.90=35.550kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =35.550+1.260=36.810 kN/m；面板的最大弯距：M =0.136.810167.0167.0= 1.03105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=185、 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.802N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.802N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =167.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.500.90=35.550kN/m； 倾186、倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =35.550+1.260=36.810 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.636.810167.0 = 3688.344N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3688.344N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33688.34187、4/(250018.0)=0.615N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.615N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.830.5 = 32.92N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 167mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度188、值: = 0.668mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.921674/(10095002.43105) = 0.075 mm；面板的最大挠度计算值: =0.075mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.668mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩189、按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.170.90=11.874kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.421kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(11.874+0.421)/2=6.147 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.16.147500.0500.0= 1.54105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)；190、 W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.54105/8.33104 = 1.844 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.844 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 191、1.265.830.170.90=11.874kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.421kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(11.874+0.421)/2=6.147 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.66.147500.0 = 1844.172N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 1844.172N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)192、：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =31844.172/(250.0100.0)=0.553N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.553N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 65.830.17/2=5.50 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 193、N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.99/25004/(10095004.17106) = 0.059 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞194、跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.42)0.170.5/2=3.07kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 501mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753073.62501.00= 2.69105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.69105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.69105/4.49103 = 60.01195、8 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =60.018N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.42)0.170.5/2=3.074kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653073.620 = 1.00103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.00103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f196、v = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.00103/400.000=5.005N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =5.005N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 65.830.170.50/22.75 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =501.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 197、； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.50100/25013/(1002060001.08105) = 0.178mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.004mm；外楞的最大挠度计算值 =0.178mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.004mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.8330.5010.5 = 16.491 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=16.491kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！说明：在浇筑砼时，应先浇筑柱、墙砼，再浇筑顶板及梁砼，以增强脚手架整体稳定性。