1、xx园区教育训练（配套）中心工程木工施工方案编制人:审核人:一、概况 xx园区教育训练（配套)中心11#A12、A13，框架3层，局部4层，建筑面积 35278.85,10A25（01)连廊,框架二层，一层柱、二层连廊，建筑面积1908，9#A21南门,框架一层，面积152，实内外高差300mm。 本工程基础：主要部分桩基础，1-2轴水池部分为筏板基础,100厚C15混凝土垫层;基础采用柱下钢筋砼独立承台，砼强度等级为C30，承台砼基础底标高为2.00 m，筏板基础底标高为6.70米。1、建设单位:2、工程名称：xx园区教育训练（配套）中心3、设计单位：4、勘察单位：5、监理单位：xx市6、施2、工单位7、工程地点:x二、模板施工说明新浇混凝土梁计算跨度10m，结构层高5.2m，混凝土梁截面尺寸300mm1050mm，梁侧楼板厚度120mm，支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A)；支撑立柱为482。8的钢管，梁跨度方向立柱间距800mm，梁两侧立柱间距1300mm，步距1800mm，楼板立柱间距800mm、800mm，梁左侧立柱距梁中心线距离650mm，梁底增加立柱1根,依次距梁左侧立柱650mm；梁底支撑小梁为4090mm方木,4根，一端悬挑长度300mm；结构表面的要求是结构表面隐蔽；面板为14mm覆面木胶合板；主梁为482.8钢管。三、施工工艺流程弹出轴线及水平线并进行复核搭设模3、板支架安装梁底主梁和小梁安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检四、各种做法结点图1、地下室外墙加固图 根据实际需要，在已完成的护坡上设制斜撑。内排架在内水池完成后塔设，借助内水池与预先埋的钢管作为架固点。2、屋面女儿墙做法详图3、柱加固图1)主体柱2)构造柱3、楼梯加固图 楼梯钢管与排架连接，形成一个整体。 五、受力验算梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX 2、混凝土结构设计规范GB5001020XX 3、建筑结构荷载规范GB 5000920XX 44、钢结构设计规范GB 50017-20XX 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8新浇混凝土梁计算跨度（m）10混凝土梁截面尺寸（mmmm）3001050新浇混凝土结构层高（m)5梁侧楼板厚度(mm）120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2）2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0（kN/5、m2）0.25非自定义:0。18风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb（mm)1300步距h（mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）650梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm)650梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依6、据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX 设计简图如下:平面图立面图在每夸主体住增加双向剪刀撑,进行加固。 扫地杆图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)14面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2)10000 取单位宽度1000mm,按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666。667mm3,Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10。9max1。2（G1k+ (G2k+G3k）h)+1。4Q2k,1.35（G1k+ (G2k+G3k）h)+1.40.7Q2kb=0.9max1。7、2(0。1+(24+1.5）1.05）+1.42，1.35(0.1+(24+1。5)1。05)+1。40.72134。417kN/m q1静0。91。35G1k+（G2k+G3k）hb0。91.350。1+(24+1.5)1.05132.653kN/m q1活0。91.40。7Q2kb0。91。40。7211。764kN/m q2（G1k+ (G2k+G3k)h）b=0。1+（24+1.5)1。05126。875kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0。117q1活L20.132。6530。12+0.1171。7640.120。035kNm Mmax/W0。035106/326668、.6671.063N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0。67726。8751004/(10010000228666.667)0.008mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态) R1=R4=0。4 q1静l +0。45 q1活l=0。432.6530。1+0.451。7640。11.386kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1。132.6530.1+1.21.7640.13.804kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0。426。8759、0.11.075kN R2=R3=1。1 q2l=1.126。8750.12。956kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁截面惯性矩I(cm4）243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1。386+0。91。35（0。30。1）0。3/3+0。5（1。05-0.12）+0。9max1.2(0。5+(24+1。1)0.12)+1.42，1.35(0。5+(24+1.1)0.12）+1。40。7210、max0.650.3/2,（1.3-0.65）0.3/2/21,3.804+0。91。35(0.30.1）0.3/3=3.828kN/m q2max1.075+(0.30.1）0.3/3+0。5(1。050.12)+(0。5+（24+1。1）0.12)max0。65-0.3/2，（1。3-0.65)-0.3/2/21，2。956+(0.3-0。1）0。3/32.976kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12,0。5q1l22max0.1073.8280.82，0。53.8280.320.262kNm Mmax/W0.262106/540004。854N/mm2f15。44N/11、mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1,q1l2max0.6073。8280。8,3。8280。31.859kN max3Vmax/(2bh0)=31.8591000/（24090)0。774N/mm21.78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI）0.6322。9768004/（10093502430000)0。339mml/250800/2503。2mm 2q2l24/(8EI)2.9763004/（893502430000）0.133mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁12、悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1.1433。8280。8，0.3933。8280。8+3。8280。33.5kN 同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43。249kN，R2R33。5kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.1432.9760.8，0。3932。9760.8+2。9760.32.721kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.965kN，R2R32.721kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）482。8可调托座内13、主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4）10。78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0.487106/4490108。525N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax6.479kN max2Vmax/A=26.4791000/42430.56N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁变形图(mm） max0.149mml/250650/2514、02。6mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.27kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求! 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.27kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 七、立柱验算钢管类型482。8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q（kN/m）0。15 =h/i=1800/15。9=113。208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 1、风荷载计算 Mw0。921。4kl15、ah2/100。921.40.180。81.82/100。053kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5。2.514，荷载设计值q1有所不同: 1）面板验算 q10.91。2（0。1+(24+1。5)1.05）+0。91.42131。293kN/m 2)小梁验算 q1max1.263+(0.3-0.1)0。3/3+0。91。2(0.5+(24+1.1）0.12）+0.91.41max0。65-0。3/2，(1.3-0。65）0。3/2/21，3.465+(0.3-0。1）0。3/3=3.485kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.259kN,R212.129kN，R3016、。259kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0。15(5-1。05)+Mw/lbmax0.259+0。91。2（0.75+（24+1.1)0.12)+0.91.41（0。8+0.650.3/2）/20。8，12。129,0。259+0.91。2(0.75+(24+1.1)0.12）+0.91。41（0。8+1.30.65-0.3/2）/20。8+0。592+0.053/1。312.762kN fN/（A）+Mw/W12762。454/（0.496424）+0。053106/449072.469N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式17、可调托座2可调托座承载力容许值N（kN）30 由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2112。957kNN30kN 满足要求! 九、立柱地基基础计算地基土类型砼垫层地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0。15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12。762/（10.15)85。083kPafak120kPa 满足要求！柱模板(设置对拉螺栓)计算书 计算依据: 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX 2、混凝土结构设计规范GB50010-20XX 3、建筑结构荷载规范GB 5000920XX 4、钢结构设计规18、范GB 5001720XX 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼新浇混凝土柱长边边长(mm）800新浇混凝土柱的计算高度（mm)5000新浇混凝土柱短边边长（mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245min29.868，12029。19、868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。222441121/2，245min29.87,12029。87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1。2G4k+1。4Q3k,1.35G4k+1.40。7Q3k0。9max1.229。87+1。42，1。3529.87+1。40。720。9max38。644，42.2840。942。28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm)14面板20、抗弯强度设计值f(N/mm2）14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1（mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91。35bG4k0。91.350。429。8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40。70.420.706kN/m Mmax0。107q1l2-0.121q2l20。10714。5170.220。1210。7060。22-0.066kNm Mmax/W0。066106/（1/6400142）5.016N/mm2f14.74N/mm2 21、满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0。429.8711.948kN/m 0。632ql4/(100EI）0。63211。94820XX/（1008925（1/12400143）)0。148mml/400200/4000。5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm）4090小梁截面惯性矩I（cm4)243小梁截面抵抗矩W（cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离（mm）200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。238。0567。611 kN/m 小梁弯矩图（kNm) Mmax0.122、52kNm Mmax/W0.152106/541032.819N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。229。875.974 kN/m 面板变形图(mm) 0.093mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm）482。8柱箍截面惯性矩I(cm4)10。78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4。49柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2）205柱箍弹性模量E(N/mm2）206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图（kNm) 长边柱箍剪力图（kN）23、 M10.42kNm，N19.991kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图（kNm） 短边柱箍剪力图(kN) M20。42kNm,N29。991kN M/Wn0.42106/（4.49103)93。46N/mm2f205N/mm2 满足要求! 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图（mm） 10.169mml/4001.26mm 20。169mml/4001。26mm 满足要求! 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N9。9911=9.991kNNtb17。8kN24、 满足要求！ N9。9911=9。991kN26kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020XX 3、混凝土结构设计规范GB5001020XX 4、建筑结构荷载规范GB 50009-20XX 5、钢结构设计规范GB 5001720XX 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B8新浇混凝土楼板板厚（mm)120新浇混凝土楼板边长L（m）10新浇混凝土楼板边宽B(m)10 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷25、载（kN）2。5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2）1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板自重标准值0。1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0（kN/m2)0。250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计模板支架高度（m)5。2立柱纵向间距la（mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm）1800立柱26、布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）200立柱距混凝土板长边的距离(mm）200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度（mm）200，200主梁两端各悬挑长度(mm）200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020XX 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）14面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2）10000 根据建筑施工模板安全技术规范5。2。1”面板可按简支27、跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666。667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666。667mm4 1、强度验算 q10。9max1。2(G1k+ (G3k+G2k)h）+1。4Q1k,1.35（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。40。7Q1kb=0.9max1.2(0。1+(1。1+24）0.12）+1。42.5，1.35（0。1+(1.1+24)0.12)+1。40.72.5 1=6。511kN/m q20.91。2G1kb=0。91。20。11=028、。108kN/m p0.91。4Q1K=0.91。42。53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110。32/8,0.1080.32/8+3.150.3/4= 0。237kNm Mmax/W0.237106/32666。6677.269N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q（G1k+(G3k+G2k）h）b=(0.1+（1.1+24）0。12)1=3.112kN/m 5ql4/（384EI）53.1123004/(38410000228666.667)0。144mml/250300/2501。2mm 满足要求! 五、小梁验算小梁类型方木29、小梁材料规格(mm）4090小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整10000/800取整12，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10。9max1。2(G1k+(G3k+G2k）h）+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k）h)+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0.3+（1.1+24）0.12)+1。42。5，1。35(0。3+(1.1+24)030、.12）+1.40.72。50.32.018kN/m 因此,q1静0。91.2（G1k+（G3k+G2k）h)b=0.91。2（0.3+（1.1+24）0.12)0。31.073kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91。42.50。30。945kN/m M10。107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.82+0.1210。9450.820.147kNm q20.91.2G1kb=0。91。20.30。30.097kN/m p0.91。4Q1k=0。91。42。53.15kN M2max0。077q2L2+0。21pL，0。107q2L2+0。181pLmax0。07731、0。0970.82+0。213。150.8，0。1070。0970。82+0.1813。150.80。534kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.22/2,0.0970.22/2+3.150。20。632kNm MmaxmaxM1，M2,M3max0.147，0。534，0.6320。632kNm Mmax/W0。632106/5400011。703N/mm2f15。44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10。607q1静L+0.62q1活L0。6071。0730.8+0.620.9450.80.99kN V20.607q2L+0。681p0.6032、70.0970。8+0.6813。152。192kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2。0180。2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1,V2，V3max0。99，2。192,3。1693。169kN max3Vmax/(2bh0）=33.1691000/（29040）1.321N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=（G1k+(G3k+G2k）h)b=(0.3+（24+1.1)0。12)0.30。994kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI）=0。6320。9948004/(10093502430000)0.113mml/2533、0800/2503.2mm 悬臂端maxqL4/(8EI）=0.99420XX/（893502430000)0。009mml1/250200/2500。8mm 满足要求! 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4)10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2（G1k+ （G3k+G2k）h)+1.4Q1k,1。35(G1k+(G3k+G2k）h)+34、1。40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24）0。12)+1。41。5，1.35（0.5+(1.1+24)0.12)+1。40.71.50.31.705kN/m q1静0.91。2(G1k+ (G3k+G2k）h）b=0。91.2（0。5+（1.1+24）0。12)0。31。138kN/m q1活0。91。4Q1kb=0。91。41。50。30.567kN/m q2（G1k+ （G3k+G2k)h)b=（0.5+(1。1+24）0。12）0。3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁,Rmax(1。143q1静+1。223q1活）L1.1431。1380。8+135、.2230。5670。81.595kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050。20。341kN RmaxRmax，R11.595kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁,Rmax1.143q2L1.1431。0540.80。963kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.20.211kN RmaxRmax，R10。963kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm） Mmax0.319kNm Mmax/W0。319106/449071。047N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图（kN) Vmax2.428kN max2Vmax/A=22。4281000/436、2411.453N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图（mm) max0.262mm 跨中max=0。262mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.138mm=200/250=0。8mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)200顶部立杆计算长度系数11。386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49 1、长细比验算 顶部立杆段:l01=k1(hd+2a）=11.3837、6(1500+2200)=2633。4mm 非顶部立杆段:l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198。679=210 长细比满足要求! 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1。1551。386（1500+2200）=3041.577mm 1l01/i3041。577/15。9191.294，查表得，10。197 Mw=0。91。4klah2/10=0。91。40.180.81。82/100.059kNm Nw1.2NGik+0.91。4(NQik+Mw/lb)=1.2（0。5+(24+1.1）0.12）+0。91.41038、。80。8+0。91。40.059/0.83。596kN f Nw/（A)+ Mw/W3596。205/(0.197424)+0.059106/449056。147N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1。1551.7551800=3648。645mm 2l02/i3648.645/15。9229。475,查表得，20。139 Mw=0.91。4klah2/10=0。91.40。180.81。82/100。059kNm Nw1.2NGik+0.91。4(NQik+Mw/lb)=1.2(0。75+（24+1。1）0。12）+0.91.410。80.8+0.9139、.40.059/0.83.788kN f Nw/(A)+ Mw/W3788.205/(0.139424）+0.059106/449077.369N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知,扣件受力N3。596kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型砼垫层地基承载力设计值fak（kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.788/（10。1）37。882kPafak115kPa 满足要求!六、质量要求预埋40、件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10,0注:检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4， -5经纬仪或吊线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查注：检查41、轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。五、质量保证措施1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸,吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204和其它有关规定施工和验收,并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关,对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施.出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的,均必须严肃处理,分析质量情况,加强检查验收，找出影响42、质量的薄弱环节，提出改进措施,把质量问题控制在萌芽状态.2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性,一旦产生移位应及时调整，加固支撑.4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用.5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝,楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口43、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度.8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞.9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据,并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人,及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中,拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理.12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。六、44、安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时,应符合现行国家标准建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得掉落。4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外,脚手架下不得站其他人。高处作业时,操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。45、安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点,水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管.10、施工现场的用电，应符合国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46、 46的有关规定。11、搭设应由专业持证人员安装,安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、每根立柱底部应设置底座及垫板,垫板厚度不小于50mm.当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0。5m。14、立柱接长严禁搭接，必须用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得位于同步内，且对接接头沿竖向错开距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。15、上段钢管的立柱不得与下段钢管立柱错开固定在水平47、杆上。七、注意事项模板工程安装前准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计,模板的编号与所用的部位是否一致.2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线,并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高48、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。应注意的质量问题：1、梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直;梁上下日涨模,防治的方法是粱、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定,使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。2、模板接槎部位处理及防止漏浆的措施1）梁、板施工缝防止漏浆处理:梁、板模板转角、接缝处应尽量拼接密实，并粘贴塑料胶带或填塞水泥腻子用以防止漏浆。2）后49、浇带模板：在底板设有“后浇带的地方,均采用双层网眼为55（或33）mm钢板网（靠里再加一层铁砂网），并用扎丝绑于同向水平钢筋,再支设竖向附加短钢筋支挡钢板网。后浇带处剪力墙堵头板采用长条模板支挡，并用短木方支撑牢固。地下室剪力墙部分竖向施工缝还需预埋竖向钢板止水带。模板拆除：1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。 2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除(见表1）。 表1 现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计(）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件2752100 50、注:本表中”设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度足够承受此荷载后，方可拆除4、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上拆下的模板堆放不能超过3层。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏,其内不得有其他工种作业,并应设专人负责监护.拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆除，不得成片撬落或拉倒。7、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬51、空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。8、后张预应力混凝土结构的侧模宜在施加预应力前拆除，底模应在施加预应力后拆除。当设计有规定时，应按规定执行.9、已拆除模板的结构，在混凝土强度达到设计强度值后，方可承受全部使用荷载,若在未达到设计强度以前，需在结构上加设施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑.10、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模,最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。11、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除工作。12、拆除模板时,严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。13、严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。14、待分片、分段的模板全部拆除后,方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。对拉螺栓效果图八、施工图片梁柱节点效果图