1、xx地铁xx线工程土建施工R6合同段（厂架修库区项目）主体结构高支模及支撑架施工方案 编制： 审核： 审批： 目 录1.工程概况11.1工程简介11.2施工平面布置图11.3施工要求及技术保证条件22.编制依据22.1编制内容22.2编制依据23.施工计划33.1施工进度计划33.2材料工具及机械设备计划44.施工工艺技术64.1重难点分析与应对措施64.2支架结构设计74.2.1主要搭设方法74.2.2材料的力学性能指标134.2.3构造设置144.3施工准备184.3.1基础设置184.3.2主要材料184.3.3搭设前的检查214.3.4技术准备214.3.5施工人员要求214.4工艺流2、程224.5施工方法234.5.1搭设步骤234.5.2搭设方法及要求284.5.3盘扣式脚手架的使用294.6检查和验收304.7支架预压324.8支架拆除345.施工安全保证措施345.1组织保障345.2安全技术措施365.3监测监控措施375.3.1监视设备375.3.2监测点布置375.3.3监测方法及观测精度385.3.4监控预警值395.4应急预案395.4.1应急预案的方针与原则395.4.2应急预案工作流程图395.4.3危险源辨识405.4.4应急准备405.4.5其它注意事项436.劳动力计划437.计算书及相关图纸447.1编制依据447.2楼板下架体验算457.2.13、楼板工程参数457.2.2模板面板验算477.2.3次楞方木验算487.2.4次楞方木悬挑验算497.2.5主楞验算507.2.6主楞悬挑验算517.2.7立杆稳定性验算527.2.8支撑结构地基承载力验算557.3 梁下架体验算(类型1)557.3.1工程参数557.3.2新浇砼对模板侧压力标准值计算577.3.3梁侧模板面板验算587.3.4梁侧模板次楞验算597.3.5梁侧模板主楞验算607.3.6对拉螺栓验算627.3.7梁底模板面板验算627.3.8梁底模板次楞验算637.3.9梁底模板主楞验算647.3.10风荷载计算657.3.11立杆稳定性验算667.3.12支撑结构地基承载力4、验算667.4梁下架体验算（类型2）677.4.1梁2工程参数677.4.2梁底模板面板验算687.4.3梁底模板次楞验算697.4.4梁底模板主楞验算707.5梁下架体验算（类型3）717.5.1梁下架体验算717.5.3梁底模板主楞验算757.5.4梁底托架模板主楞验算767.5.6立杆圆盘抗剪验算797. 6地基验算797.7相关图纸817.8检测报告911.工程概况1.1工程简介xx地铁xx线工程土建施工第R6合同段：xx车辆段工程、上盖结建工程及试车线工程、xx车辆段铺轨工程。xx车辆段上盖平台面积约190000m2，最高13.5m，最大单体跨度27m，无地下结构工程，试车线及xx车5、辆段铺轨工程长约21.3km。本标段总投资约16.8亿元。招标范围包括以上工程的土建、装修、水电、暖通、消防工程及铺轨工程。xx车辆段总用地面积为52.36万平方米，东西边长约1018m，南北长约560m，呈不规则四边形。xx车辆段为轨道交通综合开发项目设计，是为了实现土地集约化利用，将轨道交通车站、车辆基地以及大型房地产开发进行统一考虑的一体化设计，由于建设条件的需要分为盖上盖下两部分。其中，盖上部分为非轨道交通功能专用或非轨道交通运营管理的社会化房地产开发部分，包括沿街商业楼、高层办公楼、酒店、公寓及车辆段上盖住宅、汽车库、自行车库和设备用房、库房等。盖下部分为车辆段部分，包括综合维修中心6、物资总库等设计，主要单体包括停车列检库、联合检修库、工程车库、综合办公楼、综合维修中心楼、混合变电所、水泵房、锅炉房、信号楼、综合维修库等。大平台采取分期实施，其中一期实施盖下部分；二期实施盖上部分。本期工程为xx车辆段盖下部分，按功能区分成5个部分，分别为联合检修库、停车列检库区、咽喉区、出入段线区、附属用房区。厂架修库：长307.2m，宽177m，单层大平台，局部夹层，层高13.5m，柱距8.4m，柱跨1827m；平台顶板覆土1.5m，结构为框架结构。1.2施工平面布置图按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集7、中线荷载20kN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。 厂架修库区项目位置详见附图。梁板结构布置示意图参见附图。具体工程数量及各区域典型技术参数如下表：工程数量及技术参数表（论证区域）项目名称单位数量技术参数支架高度备注01区厂架修库区梁板m54374顶标高13.5m-14.5m，最大梁高2.25m，最大梁宽0.9m，板厚0.15m，最大跨度27.0m。15m-16m1.3施工要求及技术保证条件各区域的上盖平台由于面积较大，且各向设置多条变形缝，无法一次浇筑完成，根据设计的膨胀加强带设置要求，各个区域的上盖平台混凝土按膨胀加强带和变形缝划分的梁板块分块浇筑，支架搭设8、时需考虑膨胀加强带的设置要求和时间要求。01区的梁板面积很大，柱网结构的字母轴方向最大跨度为27m，数字轴方向最大跨度为8.4m，因此支架搭设时须与已完工的结构框架柱相连接，以提高支架的稳定性。2.编制依据2.1编制内容xx地铁xx线土建施工R6标项目厂架修库区梁板支架施工方案。2.2编制依据1) 工程施工图纸及现场概况2) 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-20XX）3) 混凝土结构工程施工规范（GB50666-20XX）4) 建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-20XX）5) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20XX）6) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全9、技术规范(JGJ130-20XX)7) 建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）8) 建筑施工安全技术统一规范（GB50870-20XX）9) 建筑施工安全检查标准（JGJ59-20XX）10) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）11) 冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-20XX)12) 混凝土模板用胶合板GB/T17656-20XX13) 租赁模板脚手架维修保养技术规范（GB50829-20XX）14) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质20XX87号）15) 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20XX254 号）16) xx市建设工程施工10、现场安全管理规程BD-29-113-20XX17) 建设工程施工现场临时用电安全技术规程GB50720-20XX18) 建质安总（20XX）11号“xx市建筑工程重大危险源管理办法”19) 建质安总（20XX）74号“xx市建筑工程重大风险点位施工条件验收办法”20) 施工组织设计、施工合同、施工交底等3.施工计划3.1施工进度计划1、根据设计图纸要求，厂架修库区总面积5.44万，共分为17个区块，每区块面积最大5437，最小1718。每块区支架体量最大73399.5m，最小23193m。根据施工总体部署计划，立柱完成一个施工块区的数量后安排梁板开始施工，根据结构特点和工程量大小，划分6个流水11、作业区域，从中心向南北逐块区推进施工，预计1520天形成上盖膨胀加强带块区间的流水；如下图3-1所示。图3-1 施工顺序图本工程由于上盖面积较大，各区域安排同步施工需求大量的施工支架，上盖梁板施工的支架计划采用盘扣式钢管脚手架。3.2材料工具及机械设备计划主要周转材料计划表序号名称规格单位数量备注1基础立杆JLG-2000f603.22000 Q345B根316092基础立杆JLG-1000f603.21000 Q345B根227583立杆LG-2000f603.22000 Q345B根1264374立杆LG-500f603.2500 Q345B根265515水平杆SG-600f482.55412、0 Q235根269736水平杆SG-900f482.5840 Q235根143927水平杆SG-1200f482.51140 Q235根1180088水平杆SG-1500f482.51440 Q235根3717259竖向斜杆XG-6001500f422.51555 Q235根1180010竖向斜杆XG-9001500f422.51660 Q235根1032511竖向斜杆XG-12001500f422.51808 Q235根2802612竖向斜杆XG-15001500f422.51992 Q235根17701214可调托撑KTC-600f485600 Q235个5436815可调底座KTZ-613、00f485600 Q235个5436816钢管48.3mm2.5mm米7649417木垫板4000mm200mm40mm块888318立网60001500145219方木501004000米42560020方木1001004000米12568021模板2440mm122Omm15mm11968022扣件旋转个53546设备工具配置计划表序号名称规格型号数量单位备注1锤子普通60把2棕绳15mm100米合格证3墨斗普通1个4红蓝铅笔普通5支放样用550米布尺普通1把合格证6水平尺1m3把合格证7水平仪AL322-A1台合格证8经纬仪DJD2-2PG1台合格证9安全带耐重100kg60条合格证414、.施工工艺技术按照总体施工部署和组织设计文件，所有上盖梁板结构平台及盖下夹层梁板结构均采用满堂支架法现浇，支架管件采用承插型盘扣式钢管支架。支架与周围已建成的结构物可靠连接。梁板支架施工平面布置主要以上盖柱网轴线和主次梁轴线为主线，支架立杆布置原则上以轴心受压为主，避免偏心受压。同时支架搭设过程中因地制宜地与立柱连接，增强整体稳定性。4.1重难点分析与应对措施根据施工进度安排，施工组织是本项工程的难点之一，特别是六个区段同时施工会导致现场运输通道交叉频繁，主要表现在：混凝土、钢筋、模板、支架等物资或废料的车辆在现场便道上出入频繁，需做好场内交通导行，所有车辆进入现场以单向绕行为主，交叉口和局部15、设置错车台减少堵车；单块作业区域内塔吊、吊车、混凝土设备、钢筋运输车等设备集中交叉作业，预防机械伤害是安全管理重点之一，需合理安排设备布局，并设安全防护，悬挂警示标识，确保单台设备的安全作业空间满足要求。上盖梁板施工过程中的支架稳定是安全控制重点，特别是各区域大面积支架搭设和相互支撑，局部支架同时搭设却不是同步拆除。由于梁板现浇面积超大而设置了若干膨胀加强带，该部位的支架留存时间较长，比块区内梁板现浇滞后近715天，因此该部位支架周期较长、支架相对细长，整体稳定性要求相对较高，搭设该部位的支架时应同步与周边立柱相连接。4.2支架结构设计4.2.1主要搭设方法模板方案设计原则：1) 模板及其支架16、的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2) 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。3) 结构造型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收。4) 模板及模板支架的搭设，必须符合国家相关规范标准要求。 结合以上设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，本工程采用了M60盘扣式钢管支架作为模板施工支撑架体，该支撑架体主要由立杆、横杆、斜杆、可调底托、可调顶托、主龙骨梁、次龙骨梁等组成，其中立杆采用直径为60mm的镀锌钢管制成，壁厚为3.2mm，材质为Q345B高强度低合金钢，具有高强度、高承载能力的特点。架体的连接形式：采用横杆和斜杆端头的铸钢17、接头上的自锁式楔形销，插入立杆上按500mm模数分布的花盘上的孔，用榔头由上至下垂直击打销子，销子的自锁部位与花盘上的孔型配合而锁死，拆除时，只有用榔头由下向上击打销子方可解锁，具体如下图： 板模板支撑体系方案：单向梁标准单元架体设计梁板支撑架体采用盘扣式支架按格构体系搭设，支撑架设计方式是在基础上顺梁方向铺设木垫板，可调底座放置于木垫板上，盘扣式支架从下往上直至梁下，梁下主要采用1.5m*1.5m格构，采用其他规格的连接杆调节架体间距以保证立杆位于梁两侧，2.4m、2.1m梁下主龙骨采用L-185铝梁，横梁方向布置，次龙骨采用L150铝梁，顺梁方向布置，布置间距22cm；2.25m梁下主龙骨18、采用L-185铝梁顺梁方向布置，次龙骨采用10cm*10cm木方横梁方向布置，间距15cm；板下支撑架体从梁下主龙骨上二次起架支撑直至顶板，板下架体采用1.5m*1.5m格构，板下主龙骨为L-150铝梁，沿相邻梁顺梁方向布置，次龙骨采用5cm*10cm木方，与相邻梁垂直方向布置，布置间距25cm。详见下表：楼板位置单向梁板支模高度15m-16m楼板厚度0.15m面板木胶合板 厚度：15mm主楞L150铝梁 （沿相邻梁顺梁方向布置）次楞方木50mm100mm（与相邻梁垂直方向布置，布置间距25cm）支撑体系立杆纵距1.5m立杆横距1.5m水平杆步距1.5m顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于19、65cm，U型顶托螺杆伸出长度小于40cm剪刀撑设置设置上、中、下三道剪刀撑梁模板支撑体系方案：梁位置标准单元单向梁梁宽度0.9m梁高度2.1m支模高度12.5m面板木胶合板 厚度：15mm梁底主楞L185铝梁（横梁方向布置）梁底次楞L150铝梁（顺梁布置，布置间距22cm）支撑体系立杆沿梁长方向间距1.5m梁宽方向间距1.5m水平杆步距1.5m扫地杆设置以最底层横杆作为扫地杆（不大于55cm），横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于65cm，U型顶托螺杆伸出长度小于40cm剪刀撑设置设置上、中、下三道剪刀撑梁位置标准单元梁梁宽度0.9m梁高度2.25m支模高度12.35m面板木胶合20、板 厚度：15mm梁底主楞L185铝梁（顺梁方向布置）梁底次楞方木100mm100mm（横梁布置，布置间距15cm）支撑体系立杆沿梁长方向间距1.5m梁宽方向间距0.9m水平杆步距1.5m扫地杆设置以最底层横杆作为扫地杆（不大于55cm），横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于65cm，U型顶托螺杆伸出长度小于40cm剪刀撑设置设置上、中、下三道剪刀撑梁位置1-17120轴交1-L1-G轴梁宽度0.9m梁高度2.4m支模高度12.2m面板木胶合板 厚度：15mm梁底主楞L185铝梁（顺梁方向布置）梁底次楞L150铝梁（横梁布置，布置间距220cm）支撑体系立杆沿梁长方向间距1.5m梁21、宽方向间距0.9m水平杆步距1.5m扫地杆设置以最底层横杆作为扫地杆（不大于55cm），横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于65cm，U型顶托螺杆伸出长度小于40cm剪刀撑设置设置上、中、下三道剪刀撑支架详细布置见附图：支撑布置图井字梁单元架体设计梁板支撑架体采用盘扣式支架按格构体系搭设，支撑架设计方式是在基础上顺梁方向铺设木垫板，可调底座放置于木垫板上，盘扣式支架从下往上直至板下，板下支架最大格构为1.5m*1.5m，板下主龙骨采用10#槽钢，次龙骨为5cm*10cm木方，间距25cm；梁下支架采用1.5m*1.5m格构，通过在立杆上放置托梁二次起架支撑，支撑点间距60cm，托梁22、为双10#槽钢，梁下主龙骨为L-150铝梁，顺梁方向布置，次龙骨为5cm*10cm木方，横梁方向布置，间距25cm。支架详细布置见附图楼板位置井字梁楼板支模高度15m-16m楼板厚度0.15m面板木胶合板 厚度：15mm主楞井字梁板10#槽钢主楞10#槽钢次楞方木50mm100mm支撑体系立杆纵距1.5m立杆横距1.5m水平杆步距1.5m顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于65cm，U型顶托螺杆伸出长度小于40cm剪刀撑设置设置上、中、下三次剪刀撑梁模板支撑体系方案：梁位置井字梁梁宽度0.5m梁高度0.9m支模高度14m面板木胶合板 厚度：15mm梁底主楞L150铝梁（顺梁方向布置）梁底次23、楞方木50mm100mm（横梁方向布置）支撑体系立杆沿梁长方向间距1.5m梁宽方向间距1.5m水平杆步距1.5m扫地杆设置以最底层横杆作为扫地杆，横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于65cm，U型顶托螺杆伸出长度小于40cm剪刀撑设置设置上、中、下三道剪刀撑支架详细布置见附图地基标高差处理方案：因地基标高不同，支架搭设时不在同一标高，此位置处理如下图。地基高差位置支架示意图坡屋面的处理： 本工程屋面有1%坡度，支架在搭设时需用顶部调节顶托及辅助杆调证标高达到施工所需标高。坡屋面示意图4.2.2材料的力学性能指标1、 承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标24、准低合金高强度结构钢GB/T1591、 碳素结构钢GB/T 700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表的规定。 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345BQ235Q235Q235ZG230-45020号无缝钢管Q235ZG270-500Q235钢管外径允许偏差应符合下表规定，钢管壁厚允许偏差就为0.1mm钢管外径允许偏差(mm)外径D外径允许偏差42、48+0.2-0.160+0.3-0.12、 连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料25、机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中牌号为ZG 230450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。 3、 铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为0.5mm；钢板冲压制作的连接盘厚度不应小于10mm，允许尺寸偏差0.5mm。铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，应就有不小于500m2的接触面积。楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁。铸钢、钢板执锻或钢板冲压制作的插销厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为0.1mm。立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入26、长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 4、 立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径不应大于 14mm，允许尺寸偏差应为0.1mm；立杆连接件直径宜为 12mm，允许尺寸偏差应为0.1mm。连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm；以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。 5、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度27、不应小于15mm，并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板GB/T 17656-20XX的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。 6、 木材 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 模板结构设计应根据受力种类或胜任按表3.3.2的要求选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。 7、 其它材料与工具 拉结杆、铁板卡子、12#工字钢、14螺栓等。 锤子、打眼28、电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 4.2.3构造设置1、模板支架的斜杆或剪刀撑设置应符合下列要求：当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。1234132满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图满堂架高度不大于8m斜杆设置立面图 1立杆；2水平杆；3斜杆；4大剪刀撑当搭设高度超过8m的满堂模板支架29、时，水平杆的步距不得大于1.5m，沿高度每隔46个标准步距应设置扣件钢管大剪刀撑，周边有结构物时，宜与周边结构形成可靠拉结。在梁体顺梁方向竖向设置斜拉杆，在楼板底下每隔两道设置竖向的斜拉杆。（如下图）梁底和板底竖向斜拉杆布置形式 3）水平剪刀撑布置应符合下列规定： a.水平剪刀撑设置上中下三层，第一层位于首层横杆位置，第二层位于中间位置，与底层剪刀撑相差3个步距，顶层剪刀撑位于梁底横杆位置。 b.顶层应设置水平剪刀撑 c.扫地杆层宜设置水平剪刀撑 d.水平剪刀撑应采用专用扣件固定在与之相交的立杆上 e.剪刀撑接长时应采用搭接，搭接长度不应小于800mm，并应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端30、扣件应在离杆端不小于100mm处固定。4） 根据建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20XX中的规定，桁架式支撑结构的单元桁架组合方式可采用矩阵形式，单元桁架之间的每个节点应通过水平杆连接。（如下图本工程采用矩阵型）矩阵型5）抱柱连接：将现有架体与既有结构柱进行抱柱连接，具体方法为：上中下设置三层抱柱，抱柱位置尽量与剪刀撑位置在同一高度，施工流水段内所有结构柱均应进行抱柱（如图）。钢管抱柱示意图6）、模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。123带可调托座伸出顶层水平杆的31、悬臂长度1可调托座；2螺杆；3调节螺母；4立杆；5水平杆7）、模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。8）、架体顶、底层及中间层各设置一道钢管水平剪刀撑;在距基础5m位置安装一层水平安全网，在顶部水平杆位置再安装一层水平安全网，共计两层安全网。)4.3施工准备4.3.1基础设置基础处理采用素土回填并夯实，回填压实度不小于0.9，压实后地基承载力须达到160 Kpa，在压实土上方垫100mm-200mm碎石层作为持力层。上布置4cm-5cm脚手板。（脚手板采用木材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg。木脚手板材质应符合现行国家标32、准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定。脚手板厚度不应小于40mm-50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。）整体支架基础需分段设置排水坡度，确保已搭设支架的基础不因积水而影响承载力。由于现场面积较大根据总体施工部署，需设置多口降水明井，以施工便道两侧的排水沟为支架基础的主要排水设施。4.3.2主要材料该工程盘销式支撑系统的杆件立杆直径为60.2mm，壁厚为3.2mm材质为345B；横杆材质为Q235，管径为48.2mm，管壁厚为2.5mm；斜杆材质为Q235，管径为42.2mm，管壁厚为2.5mm，且全部经过热镀锌处理。脚手架由立杆、横杆和斜拉杆组成的支撑体系，稳定性33、好，轻质高强。架体的承载能力高。架体连接形式均采用圆盘形扣盘与卡钳型楔销锁紧固定。安装速度快，精度高。盘销式支撑系统各构件名称，如下图所示。斜杆销板U型顶托定位杆主杆连接棒横杆平主杆标准基座下调整座材料制作质量标准1、杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。2、钢板冲压制作的连接盘厚度10mm，允许尺寸偏差应为0.5mm。3、铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触。4、插销外表面应与水平杆和斜杆杆端和接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不小于3KN。5、插销应具有可靠防拔脱构造措施，且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。6、立杆连接34、套管长度不应小于160mm，可插入长度不小于110mm，套管内径与立杆外径间隙不大于2mm。7、立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径不大于14mm，允许尺寸偏差0.1mm，立杆连接件直径为12mm，允许尺寸偏差0.1mm。8、连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm；以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘而与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。9、楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁，插销厚度6mm，允许尺寸偏差应为0.1mm。10、立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径14mm，允许尺寸偏差应为0.135、mm；立杆连接件直径为12mm，允许尺寸偏差应为0.1mm。11、可调底座的底板和可调托座托板采用Q235钢板制作，厚度6mm，允许尺寸偏差应为0.2mm；可调底座和可调托座的丝杆宜采用梯形牙，配置48丝杆和调节手柄，丝杆外径不小于46mm。托承力面长度和宽度均不应小于150mm，承力面钢板与丝杆应采用环焊并设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。构配置件外观质量应符合下列要求：1、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用钢管对接焊接；2、钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；3、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇36、冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；4、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；5、各焊缝有效高度应符合本规程第3.3.1条的规定，焊接应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷；6、可调底座和可调托座表面宜浸漆或冷镀锌，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其他构配件表面应热镀锌，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；4.3.3搭设前的检查1、应有钢管支架产品标识及产品质量合格证，应进行质量抽检和实验。2、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；3、钢管应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；4、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余的缺陷，表面粘砂应清除37、干净；5、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；6、检查横杆的锁销是否弯曲变形；斜杆的锁销是否变形和完整；立杆的圆盘是否有变型，所有检查出的不合格杆件均做标记打包出场。所使用的普通钢管也要符合要求。4.3.4技术准备1、施工前仔细阅读图纸、施工组织设计、仔细了解现场情况 ，做到搭设模板支撑架前心中有数。 2、模板支撑架施工人员进场前，必须进行三级安全教育和相应考核。考核合格人员办理进场手续，才可上岗操作，每周进行一次安全教育培训。3、各级负责人依据模板支撑架方案分别对安装人员和使用人员进行技术交底和安全技术交底。4.3.5施工人员要求1、施工人员进入现场之前，必须进行三级安全教育和相应考核。考38、核合格人员办理进场手续，方可上岗操作，脚手架施工人员每周进行一次安全教育，提高安全意识，防止安全隐患。2、各部门管理人员根据脚手架施工方案分别对施工人员和使用人员进行技术交底和安全交底。3、对脚手架施工人员的要求：架体搭设人员要具有良好的安全意识和职业道德，并且要有很好的责任感和团结协作精神，要自觉遵守劳动纪律，讲究文明施工。要有健康的身体和较高的技术素质。4、对施工班组长的素质要求：除具有以上人员的素质外，还要精通图纸，理解设计意图，根据现场情况灵活解决搭设过程中出现的问题，熟练掌握脚手架的搭设方法，具有丰富的行业经验。5、脚手架作业人员在施工过程中应带安全帽、系安全带、穿防滑鞋，酒后不得上39、岗作业。6、安全帽要求：安全帽要求能保护头部免受伤害，帽衬须具有缓冲、消耗冲击力的作用。7、安全带要求：采用可卷式安全带，可卷和缓冲装置有效。4.4工艺流程1、基础放样：依照支撑架配置图纸上尺寸标注，正确放样并使用墨斗弹线。2、检查放样点是否正确。3、备料人员依搭架需求数量，分配材料并送至每个搭架区域。4、依脚手架施工图纸将调整底座正确摆放。5、依脚手架施工图纸搭设脚手架。（高处作业人员需配带安全帽、安全带并临时在架体上铺设脚手板）6、搭架高程控制检测及架高调整。7、检查各构件连结点及固定插销是否牢固。8、各种长短脚手架材料检查是否变形或不当搭接。9、架设安全网并检查是否足够安全。4.5施工方40、法4.5.1搭设步骤1、调整座依脚手架配置图尺寸放样后，将调整座排列至定点。2、标准基座：将标准基座的主架套筒部份朝上套入调整座上方，标准基座下缘需完全置入扳手受力平面的凹槽内。受力平面主架套筒3、第一层横杆：将横杆头套入圆盘小孔位置使横杆头前端抵住主架圆管，再以斜楔贯穿小孔敲紧固定，扫地杆不超过50cm。4、平主架：未加装（连接棒）的主架统称为平主架，依下图所示将平主架长端插入标准基座的套筒中。以检查孔位置查看平主架是否插至套筒底部。平主架仅使用在第一层搭接，第二层往上均使用主架。L=10cm检查孔50cm40cmL=40cm5、第二层横杆如下图位置，依步聚3安装第二层横杆。150cm6、第41、一层斜杆：将斜杆全部依顺时针或全部依逆时针方向组搭，如下图。将斜杆套入圆盘大孔位置，使斜杆头前端抵住主架圆管，再以斜楔贯穿大孔敲紧固定。注意：斜杆具有方向性，方向相反即无法搭接。7、第三层横杆：如下图位置，依步聚3安装第三层横杆。150cm150cm8、第二层斜杆：如下图所示，依步骤6组搭方式，和第一层相同方向搭接第二层斜杆。若第一层为逆时针方向组装，则第二层以上的斜杆同样需以逆时针方向组装。9、主架：主架以四方管（连接棒）连接，如下图所示将连接棒插入下层管中即可。若需使用主架插销则务必检查圆盘对齐孔是否在同一方向。连接棒10、第四层横杆：如左图位置，依步聚3安装第四层横杆。横杆需每150cm42、安装一层，依实际高度组装。若安装于支撑架最上层（即U型调整座下方），不管高度搭接几层，每层间距都不得超过150cm。11、第三层斜杆：如右图所示，依步骤6组搭方式，和第一层、第二层相同方向搭接第三层斜杆。12、U型调整座：如下图所示，将U型调整座牙管插入主架管中，再以扳手调整至所需高度。U型调整座高度调整扳手4.5.2搭设方法及要求1、脚手架搭设前应在现场对杆件、配件再次进行检查，禁止使用不合格的杆件、配件进行安装。2、脚手架安装前必须进行技术、安全交底方可施工。统一指挥，并严格按照脚手架的搭设程序进行安装。3、在架体搭设前必须对搭设基础进行检查，基础周围要求铺设木板或木方，对基础不符合安全施43、工的部位坚决不准许施工。待基础处理合格后方可施工。4、搭设范围根据设计图纸或甲方指定。随着脚手架的搭设随时进行校正。5、脚手架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。6、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋和长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，可调底座和可调托座插入立杆内的长度不得小于150mm，可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm。7、最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。8、可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于44、550mm。9、水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。10、在搭设过程中不得随意改变原设计、减少材料使用量、配件使用量或卸载。节点搭设方式不得混乱、颠倒。现场确实需要改变搭设方式时，必须经项目负责人或脚手架设计人员同意签字后方可改变搭设。11、架体搭设完毕后施工管理人员组织对搭设架体进行验收，并应确认符合专项施工方案。4.5.3盘扣式脚手架的使用1、严禁在脚手架上集中堆放任何超重物料。2、在脚手架上的最大作业高度，可以进行正常作业为限，禁止在脚手架上以任意方式增加任何超高物体。3、作业人员不得随意拆除脚手架的基本构件、整体性杆件、连接件、防护措施等。确因操作需要临时拆除45、的，必须经过技术部门同意后由专业人员拆除，并按照要求进行相应补强，在作业完成后及时恢复。4、每次施工前必须对施工区域内的脚手架进行检查，发现问题及时提出，并由专业人员排除隐患，在确认无安全隐患后，方可继续施工作业。5、每天架上作业完成后，必须对工作面上的可移动物体进行清理，防止移动物体坠落。不论任何原因严禁自脚手架上向下抛掷、丢弃任何物品。6、脚手架上不得有任何超载荷施工作业，如果确实需要超载荷作业时，必须通过技术部门同意，签字后方可施工作业。4.6检查和验收1、对进入现场的钢管支架构配件检查与验收应符合下列规定：（1）应有钢管支架产品标识及产品质量合格证（2）应有钢管支架产品主要技术参数及产46、品使用说明书2、模板支架应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收：（1）基础完工后及模板支架搭设前（2）超过6m的高支模架搭设至一半高度后（3）搭设高度达到设计高度后和混凝土浇筑前3、对模板支架应重点检查和验收下列内容：（1）基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定。（2）搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、剪刀撑等设置应符合规范规定。（3）可调托座和可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求。（4）水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。（5）检查脚手架斜杆的销板是否打紧，是否平行与主杆；横杆的销板是否垂直47、于横杆；检查各种杆间的安装部位、数量、形式是否符合设计要求。脚手架的所有销板都必须处于锁紧状态。（6）脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应铺满，上下两层主杆的连接必须紧密，通过观察上下主杆连接处或透过检查孔观察，间隙应小于1mm。h1mm放大检查孔主杆及平主杆连接处的检查 （7）不配套的脚手架和配件不得混合使用。（8）悬挑位置准确，各阶段的横杆、斜杆安装完整，销板安装紧固，各项安全防护到位。（9）脚手架的垂直度与水平度允许偏差应符合下表规定要求盘销式脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差检查内容允许偏差（mm）检测仪器立杆垂直度L/500且505经纬仪、全站仪、线吊水平杆水平度5水准仪、挂线可调托座48、垂直度5插入立杆深度150-5注：H步距 I跨度 L脚手架长度（10）60系列脚手架的U型顶托和下调整座的调整范围如表所示。60系列脚手架的U型顶托和下调整座的调整范围调范围规格长度U型顶托下调整座(A)(B)最长(E)最短(D)可调距离(C)最长(E)最短(D)可调距离(C)600250400100mm300mm300100200 4.7支架预压支架搭设完成后，对支架进行预压，考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性与非弹性变形等因素影响，为防止梁施工逐步施加预应力的影响所引起各节点将出现较大反力，因此支架应具有一定的刚度和稳定性，能承受施工过程中可能产生的荷载，对支架进行预压，消除非弹性形变，取49、得数据，设置施工预拱度。1、支架预压荷载和范围：支架预压范围主要为梁体的正下方支架，楼板部分支架由于重量小，对支架沉降影响不大。支架预压荷载按该部分梁自重的1.2倍计算（芯模、人群荷载及结构物自重），梁预压荷载在支架沉降稳定后拆除。2、加载采用分级均匀加载，按三级进行，即50%、80%和100%的加载总重，每级加载后均静载3小时后分别测设支架和地基的沉降量，做好记录。加载全部完成后，等到支架及地基沉降稳定后，方可进行卸载。卸载应分级进行，及100%-80%-50%-0.每级卸载后均静载1小时后分别测设支架和地基的恢复量，做好记录。3、沉降现测水准仪,标称精度0.1mm +铟钢尺一套；测量人员：50、3人。（1）测点布置每跨支架要设五个观测横断面，即跨中、1/4跨、3/4跨、支点附近五个断面。每个断面设6个测点，即基础3个点，支架3个点（与基础点位置相对应底板位置），基础点位用红丝油漆标识（最好埋钢筋头，支架上的点位采用挂钢丝垂球地面作检测点的办法。监测点平面布置图（2）观测阶段观测分成五个阶段：预压加载前，50%荷载、80%荷载、100%荷载、卸载后。每个观测阶段要观测2次。堆载结束后，测量观测个小时安排一次，若沉降不明显趋于稳定可卸载（沉降两次差值小于1mm），卸载后继续观测一天。注意观察过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因51、，采取补救措施。（3）观测成果沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上，计算出支架弹性压缩量及基础沉降量，支架的弹性压缩结果用于支架预高设置（底模预高），绘制加载-支架沉降曲线。根据以上资料和设计院提供的梁的张拉起拱度综合计算设置支架的预拱度。4.8支架拆除1、模板支撑架应经单位工程负责人、监理确认并签署拆除许可令后拆除。2、模板支撑架拆除前应派专人检查模板支撑架上的材料、杂物是否清理干净，模板支撑架拆除前必须划出安全区，并设置警示标志。派专人进行警戒，架体拆除时下方不得有其他人员作业。3、模板支撑架拆除顺序应遵循后搭设的先拆，先搭设的后拆原则。从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下同时拆除，严禁52、抛掷。4、拆除的脚手架杆件及配件用安全的方式逐层拆除、分类、打包、运输装车，并保护现场物品安全。在拆除时做好协调、配合工作，禁止单人拆除较重杆件、配件。5、模板支撑架拆除时，为使架体保持稳定，拆除的最小留置区段的高宽比不准大于3：1，拆除的每根杆件都用安全绳和安全钩放置地面，决不能抛掷。在每个步距内要先拆除斜杆，其次是横杆，最后将立杆拆除以此类推。5.施工安全保证措施5.1组织保障成立以项目经理为组长、技术负责人和项目安全总监为副组长的安全领导小组。由安质环保部主管工程师具体负责本标段工程项目的全部安全监察和管理工作，各工班设兼职安全员，从而形成一个健全的安全保证体系。安全管理组织机构见下图。53、安全生产领导小组主要负责贯彻执行国家有关安全施工的方针政策、法令、规章制度和上级有关规定，组织和推动施工中的安全工作。专职安全员的职责是认真贯彻执行上级有关安全施工的规定，推动和组织安全工作，在业务上接受上一级安全管理部门的领导。工班兼职安全员协助工班长组织安全活动，进行现场安全检查，组织学习安全规程、制度及上级颁发的有关文件，模范遵章守纪，对违章作业者进行批评教育，指导班组人员正确使用个人防护用品等。现场施工队安全工程师杨莽机电设备 合同管理 质量管理 安全管理 环境保护 施工技术 施工测量 工程调度 技术资料 监控量测 试验检验 成本分析 材料物资 公共关系 后勤管理 劳资人事 资金管理 54、治安保卫 设备物资部 李德臣综合部 庞文博财务部 梁永明计合部 任为寿总工程师郑昆项目经理：程万祥中国铁建大桥工程局集团xx地铁5#线工程土建施工第R6合同段项目经理部安全质量管理部 刘芝西工程管理部 徐明岩 安全总监邓云雷安全保证体系管理框图5.2安全技术措施1、对施工人员进行三级安全教育，并实行考试成绩合格者准许上岗，对考试不合格的人员实行再教育、再培训、再考核直至合格方可上岗。2、安全技术实行全员管理、群众监督、举报有奖；安全负责人经常组织检查、现场巡视对违章者予与处罚。3、物资码放整齐，在架上的施工物料码放有序；为防止架体超重，施工用料随用随上，操作层上不留浮动的物料，消除安全隐患。455、在架下有施工的人员时，必须搭设临时防护设施。5、给每个作业人员配备防滑手套、防滑鞋和放置工具的安全钩或工具袋；高空作业必须正确使用安全带，所有进场人员必须正确佩戴安全帽。6、现场不吸烟，不饮酒，不随地大小便；保证工人的饮食卫生，宿舍内轮流值班搞好室内卫生，不私拉乱接电线。7、架体配套施工上下通道，通道搭设方法如下：通道上下楼梯宽度为1.2m、1.5m两种，满足上下行需要，每1.5米设置一个休息平台，楼梯外侧设置斜杆，保证整个楼梯稳定性，并在楼梯外围悬挂密目网，通道搭设形式如下图所示：8、 在架体外延位置及施工段端头，设置外围防护，防护高度1.5m，并在外围悬挂密目网。9、 雨季施工措施：做好56、汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴风警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心；雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工；大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故；各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施，机电设施要经常检查接零、接地保护，所以机械棚要搭设严密，防止漏电。5.3监测监控措施5.3.1监视设备序号监视设备名称数量单位检验部位1全站仪1台架体位移2激光水准仪1台架体位移3刻度尺3把架体位移4力矩扳手10把扣件拧紧程度5卷尺15把脚手架杆杆间57、距5.3.2监测点布置混凝土浇筑施工前在梁模板两侧选择合适的参照点设置支撑体系位移的监测监控点，四角及梁跨度中间设置监测点，梁截面方向，距离梁底部100mm设置一排监测点，沿高度方向在梁体中部设置一排监测点。监控点布置平面图（以主梁为例）5.3.3监测方法及观测精度1、监测方法及精度要求：（1）初始值：监测工作的准备工作应在混凝土浇筑前完成。应在至少连续三次测得的数值基本一致后，才能将其确定为该项目的初始值。（2）垂直位移观测：观测仪器采用苏一光DSZ2水准仪+水准标尺。采用二级水准测量进行观测，其精度指标为：观测点测站高差中误差0.5mm；（3）梁顶水平位移：采用莱卡TS09全站仪建立坐标系58、统，通过直接观测点位坐标值来确定水平位移。观测点坐标中误差不大于1.0mm。2、观测要求：同一位置每次观测时，宜符合下列要求：（1）采用相同的观测路线和观测方法；（2）使用同一监测仪器和设备；（3）固定观测人员。3、监测频度（1）梁顶水平位移监测：混凝土浇筑过程中，每30分钟观测一次。（2）垂直位移观测：混凝土浇筑过程中，每20分钟观测一次。混凝土浇筑完成以后头3个小时，每1小时观测一次，然后至终凝前，可每3小时观测一次。（3）当出现监测项目的监测值变化量较大或速率加快时，应进一步强加监测，缩短监测时间间隔，加密观测次数，并及时向施工、监理和设计人员报告监测结果。（4）当有危险事故征兆时，应连59、续监测。5.3.4监控预警值变形监测预警值：支撑架体垂直位移为10mm；梁下方支架水平位移为6mm；梁体支架沉降10mm。5.4应急预案5.4.1应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。5.4.2应急预案工作流程图本工程的特点是支模高，60、梁截面尺寸大的实际情况，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图：5.4.3危险源辨识本工程在分析、辨识施工中，危险因素是支模高度较高，梁截面尺寸大，板厚度大，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性。另外租赁的扣件数量较多，不能完全保证少数扣件不合格，可能在施工中造成断裂或产生滑移，造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。5.4.4应急准备1、机构与职责一旦发生施工61、安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。组 长：程万祥副组长：姜文清、胡乐成组 员：邢寅仲、黄亭、尹加琪、刘建兴应急组织的分工职责组长职责：（1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。（2)复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。（3)指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。（4)与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。（5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。（6)在紧急62、状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责（1)评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。（2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。（3)安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。（4)设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（5)协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。2、应急资源：应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事63、件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量现在何处1小 车台1现场2灭 火 器个20现场3药 箱 及 药 品个/批1现场4对 讲 机部8现场5手 机部6现场6担 架副1现场3、教育训练 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。4、互相协议： 项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。5、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判64、断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。6、模板支撑架倒塌事故的应急救援（1)模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。（2)应急救援方法a.有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需65、要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。b.人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。c.伤员救护 休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬66、动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。d.现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。7、现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。5.4.5其它注意事项模板支架发生塌坍后，砼尚未凝固，应抓紧时间清理现场砼，避免砼凝固后给清理工作带来更大难度。6.劳动力计划厂架修库分成六个施工块区组织平行流水作业，因此需在六个块区同时设置专职的安全生产管理人员，并持证上岗。平均按每个专职安全生产管67、理员的责任区不超过2000m2。所有施工区域的支架搭设和拆除必须组织专业的架子工作业，且需持证上岗作业，同时配备若干普工配合架子工作业，主要负责构配件传送、转移、装卸等作业。根据各块区的作业安排计划投入的专职安全生产管理人员和专业架子工数量如下表：序号施工区域生产人员备注安全员架子工普工1厂架修库01区11510分块流水作业2厂架修库02区115103厂架修库03区115104厂架修库04区115105厂架修库05区115106厂架修库06区115107合计69060所有专职安全生产管理员上岗前必须经过专项培训，考核通过后方可上岗作业，并对其进行安全技术交底，明确安全检查和巡视的重点部位和关键68、环节。同时对架子工和普工进行针对性的安全培训和技术交底，明确作业过程中的重点注意事项，强调安全作业底限和刚性要求，所有架子工必须持证上岗。7.计算书及相关图纸7.1编制依据1) 工程施工图纸及现场概况2) 建筑施工安全技术统一规范GB50870-20XX3) 混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX4) 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20XX5) 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20XX6) 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX7) 建筑结构荷载规范GB50009-20XX8) 钢结构设计规范GB50017-20XX9) 冷弯薄壁型钢结构技术规69、范GB50018-20XX10) 木结构设计规范GB50005-20XX11) 混凝土模板用胶合板GB/T17656-20XX12) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质20XX87号13) 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质20XX254 号7.2楼板下架体验算7.2.1楼板工程参数本工程楼板厚度此处按h=150mm验算。楼板模板支架参数砼楼板厚度0.15m支架高度15m-16m立杆纵距1.5m立杆横距1.5m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.35m扫地杆高度0.55m钢管类型水平杆钢管：482.5mm，立杆钢管：603.2mm面板木胶合板 厚度：170、5mm次楞方木50mm100mm，间距0.25m主楞单向梁主楞L150铝梁，井字梁主楞10#槽钢剪刀撑依据JGJ231-20XX规范要求设置支架组成0.1m次龙骨+0.15m主龙骨+0.25m顶托+15m立杆+0.2m基座+0.3m下托支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.222kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载xx市，基本风压：0.71、3kN/m2单向梁150mm厚楼板下架体图井字梁150mm厚楼板下架体图7.2.2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 15001515/6=56250mm3；截面惯性矩I= 1500151515/12=421875mm4；（1）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.431.5=13.6kN/mq2=1.35(240.15+1.10.172、5+0.3)+1.40.731.5= 12.64kN/m根据以上两者比较应取q1= 13.6kN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 13.60.252=0.085kNmMmax=0.085KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.085106=1.51N/mm2 f=12.5N/mm2W56250满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.6kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.4mm；面板弹73、性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67710.62504=0.066mm 0.4mm100EI10010000421875满足要求!7.2.3次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I =50100100100/12=4166667mm4；（1）抗弯强度验算1、 次楞按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.5m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+74、1.50.15+0.3)+1.430.25=2.01kN/mq1=1.35(240.15+1.50.15+0.3)+1.40.730.25=2.1kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.1kN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1252.11.52=0.59kNm取Mmax=0.59kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.59106=7.08N/mm2 f=17N/mm2W83333满足要求!（2）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1= qL/2=2.011.5/2=1.5kN取V=1.186kN验算强度。木材抗剪强75、度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.5103=0.45N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100满足要求!（3）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.25（240.151.50.150.3+3）=1.77kN/m次楞最大容许挠度值:1500/250=6mm；=5ql4=51.771500.04=2.8mm 6mm384EI384100004166667次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；满足要求!7.2.4次楞方木悬挑验算（1）抗弯强度验算1、 次梁两侧楼板次楞为悬挑结构，按悬挑梁计算，其计算76、跨度取立杆距梁侧距离，L=0.45m。悬挑位置示意图受力简图2、荷载计算根据楼板荷载计算，取q1= 2.01kN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= q1l2/2=2.010.452/2=0.203kNm木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.203106=2.43N/mm2 f=17N/mm2W83333满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.25（240.151.50.150.3+3）=1.77kN/m次楞最大容许挠度值:450/250=1.8mm；=ql4=1.77450.04=0.2277、mm 1.8mm8EI8100004166667满足要求!7.2.5主楞验算主楞采用L150铝梁，截面抵抗矩 W=57.2cm3；截面惯性矩 I=383.2cm4，弹性模量E=50000N/mm4（1）抗弯强度验算1、主楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆纵距，L=1.5m。2、荷载计算均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.50.15+0.3)+1.431.5=12.1kN/mq2=1.35(240.15+1.50.15+0.3)+1.40.731.5= 12.6kN/m根据以上两者比较应取q= 12.6kN/m作为设计依据。 3、强度验算M= 0.1ql2=0.112.61.578、2=2.835kNm主楞抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=2.835106=50N/mm2 f=200N/mm2W57.2103满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.5kN/m主楞最大容许挠度值:1500/250=6mm；=0.677Ql4=0.67710.515004=1.87mm 6mm100EI10050000383.2104主楞弹性模量: E=50000N/mm2；满足要求!7.2.6主楞悬挑验算（1）抗弯强度验算1、 主梁两侧楼板次楞为悬挑结构，按悬挑梁79、计算，其计算跨度取立杆距梁侧距离，L=0.45m。悬挑位置及受力示意图2、荷载计算根据楼板荷载计算，取q1= 12.1kN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= q1l2/2=12.10.452/2=1.22kNm主楞抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=1.22106=21.3N/mm2 f=200N/mm2W57.2*103满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.5kN/m次楞最大容许挠度值:450/150=3mm；=ql4=10.5450.0480、=0.28mm 3mm8EI850000383.2104满足要求!7.2.7井字梁下主楞10#槽钢计算主楞采用10#槽钢梁，截面抵抗矩 W=39.66cm3；截面惯性矩 I=198.3cm4，弹性模量E=206000N/mm4（1）抗弯强度验算1、主楞按简支梁计算，其计算跨度取立杆纵距，L=1.5m。2、荷载计算均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.50.15+0.3)+1.431.5=12.1kN/mq2=1.35(240.15+1.50.15+0.3)+1.40.731.5= 12.6kN/m根据以上两者比较应取q= 12.6kN/m作为设计依据。受力简图3、强度验算M= 081、.1ql2=0.12512.61.52=3.54kNm主楞抗弯强度设计值f=215N/mm2；=Mmax=3.54106=89N/mm2 f=215N/mm2W39.66103满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.151.50.150.3+3）=10.5kN/m主楞最大容许挠度值:1500/250=6mm；=5Ql4=510.515004=1.69mm 6mm384EI384206000198.3104主楞弹性模量: E=206000N/mm2；满足要求!7.2.8立杆稳定性验算（1）风荷载计算基本风压按xxxx市82、10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。计算风荷载体形系数s将支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.18/(1.51.5)=0.096式中An =(la+h+0.325lah)d=0.18m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.5m。h-步距，1.5m。d-钢管外径，0.048m。系数0.325-支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.096=0.19无遮拦多排模板支架的体形系数：s=st1-n=0.191-0.972=0.371-83、1-0.97-风荷载地形地貌修正系数。n-支架相连立杆排数。立杆段距地面计算高度H=16m，按地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。立杆段风荷载标准值k=zs0=10.370.3=0.11kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.111.51.52= 0.046kNm1010 (2)支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2NGK+1.4NQK =1.2(0.3+25.100.15)1.51.5+160.222)+1.431.51.5=23.95kN;组合风荷载时：N=1.2NGK+0.91.484、NQK =1.2(0.3+25.100.15)1.51.5+100.222)+0.91.431.51.5=23kN; (3)立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：L0=h=1.21.5=1.80mL0=h+2ka=1.5+20.70.35=1.99mh-支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。h-支架立杆顶层水平杆步距（m）-支架立杆计算长度修正系数。K-悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）L0取1.99m，立杆长细比=Lo/i=199/2.01=99，i-截面回转半径按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.482；(4)立杆承载力验算立杆85、截面抵抗矩W= 7.7cm3；立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；不组合风荷载立杆稳定性计算：N=23.95103=87.02 N/mm2f=300N/mm2A0.4825.71102组合风荷载时立杆稳定性计算：N+Mw=23103+0.046106=83.56+5.9=89.53N/mm2f=300N/mm2AW0.4825.711027.7103立杆稳定性满足要求!7.2.9支撑结构地基承载力验算地基示意图上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=23.95kN底托下方垫木为木脚手板，方木下垫有200mm碎石的持力层，碎石地基承载力扩散角为25，碎石下方为压实度大于90%的压实86、土，其承载力设计值fak= 160kN/m2，验算如下：计算可得受力宽度B=0.39m；作用长度L=1.5m。受力面积A=LB=1.50.39=0.585m2验算地基承载力：P=N=23.95=40.9kN/m2 fak=160kN/m2A0.585满足要求!7.3 梁下架体验算(类型1)7.3.1工程参数本工程梁体尺寸为9002100、9002400的梁采用同一种架体布置形式（如下图所示），验算时只对尺寸最大的梁进行验算。梁支撑架示意图 梁模板支架参数梁截面宽度0.9m梁截面高度2.4m支架高度13m楼板厚度0.15m板底立杆纵距la1.5m板底立杆横距lb1.5m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵87、距同板底立杆纵距，1.5m梁下立杆布置梁下设置2根立杆钢管类型水平杆钢管：482.5mm，立杆钢管：603.2mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1m立杆伸出顶层水平杆长度a0.35m面板15mm厚木胶合板梁底次楞150铝梁，间距0.22m梁底主楞L185铝梁梁侧次楞50100mm方木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm支架组成0.1m次龙骨+0.15m主龙骨+0.15m顶托+13m立杆+0.2m基座+0.2m下托支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自88、重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.162kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx，基本风压：0.45kN/m29002400梁下架体图7.3.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-20XX，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=242.4=57.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.4m；7.3.3梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨89、中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=55.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.257.6+1.42)1=71.92KN/mq2=(1.3557.6+1.40.72)1=79.72KN/m取较大值q=76.48KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：90、M1=0.1q1l2=0.179.720.102=0.08kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.08106=2.13N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 157.6=57.6kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67757.601004=0.013mm 0.25mm100EI10010000281250满足要求!7.3.4梁侧模板次楞验算次楞采用50100mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截91、面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=57.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.257.6+1.42)0.1=7.08KN/mq2=(1.3557.6+1.40.72)0.1=7.98KN/m取较大值q=7.98KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.17.992、80.52=0.20kNm最大支座力：1.1ql=1.17.980.5=4.39kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.2106=2.4N/mm2 17N/mm2W83333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.980.5=2.394kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.394103= 0.71N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 57.60.1=5.76kN93、/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.765004= 0.058mm 2mm100EI100100004166667 满足要求!7.3.5梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8990mm3；截面惯性矩I =215700mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的荷载P=43.9Kn/m，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.143.90.5294、=1.09kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.097106=122N/mm2 205N/mm2W8990 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.46kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.31mm 3.3mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=4.390.15+4.390.05=0.88kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.88106=95、97.88N/mm2 205N/mm2W8990 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.46kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.13mm N=17.98kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!7.3.7梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁宽度0.9m作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 901.51.5/6=33.75cm3；截面惯性矩I= 901.51.51.5/12=25.31cm4；（1）强度验算1、模板面板96、按三跨连续梁计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.22m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(242.4+1.52.4+0.3)+1.430.9=70.2kN/mq2=1.35(242.4+1.52.4+0.3)+1.40.730.9= 77.36kN/m根据以上两者比较应取q= 77.36kN/m作为设计依据。 Mmax=0.1q1l2=0.177.360.222=0.37kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.48106=10.96N/mm2 12.5N/mm2W33.7510397、满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（242.41.52.40.3+3）=58.05 kN/m；面板最大容许挠度值: 220/400=0.4mm；面板弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67758.052204=0.36mm 0.4mm100EI1001000025.31104梁底面板挠度满足要求!7.3.8梁底模板次楞验算次楞采用L150铝梁，间距0.22m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =57.2mm3；截面惯性矩 I =383mm4；（1）抗弯强度验算1、 次楞按三跨98、连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.5m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(242.4 +1.12.4+0.3)+1.430.22=17.16kN/mq1=1.35(242.4+1.12.4+0.3)+1.40.730.22= 18.9kN/m根据以上两者比较应取q1= 18.9kN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.118.91.52=4.25kNm取Mmax=4.25kNm验算强度。铝梁抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=4.25106=74.3N/mm2 f=99、17N/mm2W57200满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.22（242.41.52.40.3+3）=14.19kN/m次楞最大容许挠度值:1500/400=3.75mm；=0.667ql4=0.66714.191500.04=2.5mm 3.75mm100EI100500003830000次楞弹性模量: E = 50000N/mm2；满足要求!7.3.9梁底模板主楞验算主楞采用:L185铝梁截面抵抗矩W=131cm3截面惯性矩I=1214cm4（1）强度验算主楞按简支梁计算，次楞185铝梁，如下图：计算简图(kN)图中阴100、影部分面积为2.25，可根据此算出此位置混凝土的平均厚度为2.25*1.5=3.375m代入计算q1 =【25.5*3.375+（0.3+3）*1.5*1.5】/1.5=62.3kN/m； q2= 1.35(25.5*3.375+0.3*1.5*1.5)+1.40.7+3*1.5*1.5) /1.5=82.5kN/m；最大弯矩 Mmax=18.56kNm；主楞的抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=18.26106=141N/mm2 200N/mm2W131103主楞抗弯强度满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。按连续梁计算如下101、：挠度验算：最大挠度max =0.677q1100EI=0.677*62.3*15004/（100*70000*12140000）=2.5mm=1500/400=3.75mm满足。主楞挠度满足要求!7.3.10风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按xxxx市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.179/(1.51.5)=0.095式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la102、+h+0.325lah)d=0.179m2la-立杆间距，1.5m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.095=0.11无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.111-0.97 10=0.961-1-0.97-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=15m，按地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.96103、0.3=0.288kN/m22.风荷载产生的立杆弯矩设计值MwMw=0.921.4klah2=0.921.40.2881.51.52= 0.110kNm10107.3.11立杆稳定性验算（1）立杆轴力设计值梁底立杆承受梁荷载设计值：60.64kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.5*1.5150.162=5.46kN梁底立杆轴向力设计值：66.1kN;(2)立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：L0=h=1.21.5=1.80mL0=h+2ka=1+20.70.35=1.49mh-支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。h-支架立杆顶层水平杆步距（m）-支架立杆计算长度修正系数。K-104、悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）L0取1.80，立杆长细比=Lo/i=180.00/2.01=90按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.55；(3)立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩(cm3)W= 7.7cm3；立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；组合风荷载时立杆稳定性计算：N+Mw=66.1103+0.110106=210+14.29=224.3N/mm2 f=300N/mm2AW0.555.711027.7103立杆稳定性满足要求!7.3.12支撑结构地基承载力验算地基示意图上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=66.1kN底托下105、方垫木为木脚手板，方木下垫有200mm碎石的持力层，碎石地基承载力扩散角为25，碎石下方为压实度大于90%的压实土，其承载力设计值fak= 160kN/m2，验算如下：计算可得受力宽度B=0.39m；作用长度L=1.5m。受力面积A=LB=1.50.39=0.585m2验算地基承载力：P=N=66.1=113kN/m2 fak=160kN/m2A0.585满足要求!7.4梁下架体验算（类型2）7.4.1梁2工程参数本工程梁体尺寸为750mm*1200mm、900mm*1200mm、900mm2250mm的梁采用单独支撑形式(如下图所示），验算以900mm*2250mm梁进行验算。900*225106、0梁支架示意 梁模板支架参数梁截面宽度0.9m梁截面高度2.25m支架高度13m楼板厚度0.15m板底立杆纵距la1.5m板底立杆横距lb1.5m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，1.5m梁侧与梁底立杆横距梁下设置2根立杆钢管类型水平杆钢管：482.5mm，立杆钢管：603.2mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1m立杆伸出顶层水平杆长度a0.35m面板15mm厚木胶合板梁底次楞100100mm方木，间距0.15m梁底主楞L185铝梁架杆组成0.1m次龙骨+0.15m主龙骨+0.25m顶托+14m立杆+0.2m基座+0.3m下托荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.107、5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.154kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx市，基本风压：0.3kN/m2 7.4.2梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁宽度0.8m作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 801.51.5/6=30cm3；截面惯性矩I= 801.51.51.5/12=22.5cm4；（一）强度验算1、模板面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(242.25+1.52.25+0.3)+1.430.8=49.5k108、N/mq2=1.35(242.25+1.52.25+0.3)+1.40.730.8= 64.64kN/m根据以上两者比较应取q= 64.64kN/m作为设计依据。Mmax=0.1q1l2=0.164.640.152=0.145kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.145106=4.8N/mm2 12.5N/mm2W30103梁底面板抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.8（242.251.52.250.3+3）=48.54 kN/m；面板最109、大容许挠度值: 150/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67748.541504=0.16mm 0.5mm100EI100450022.5104梁底面板挠度满足要求!7.4.3梁底模板次楞验算梁底模板次楞采用方木，宽度100mm，高度100mm,间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =101010/6=166.7cm3；截面惯性矩I =10101010/12=833cm4；（一）强度验算1、荷载计算；作用于次楞的均布线荷载设计值为：q1=1.2(242.25+1.52.25+0.3)+1.430.15=11kN/110、mq1=1.35(241.2+1.51.2+0.3)+1.40.730.15= 12.1kN/m根据以上两者比较应取q1= 12.1kN/m作为设计依据。最大弯矩 Mmax =qL28=2.15kNm次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=2.15106=12.9N/mm2 17N/mm2W166.7103满足要求!（二）抗剪强度验算最大剪力Vmax= qL/2=5.87kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=35.87103= 0.88N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2100100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组111、合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.15（242.251.52.250.3+3）=9.1kN/m；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；次楞最大容许挠度值: 1200/250 =4.8 mm；最大变形Wmax=5qL4/(384EI) = 3.17mm 4.8mm次楞挠度满足要求!7.4.4梁底模板主楞验算主楞采用:L185铝梁截面抵抗矩W=131cm3截面惯性矩I=1214cm4（一）强度验算主楞按三跨连续梁计，0.9*2.25高梁下2根185铝梁每根铝梁承受此梁一半，主楞跨度1.5m。如下图：计算简图(kN)q1 =（ 25.5*2.25+0.3+3）0.4112、5=27.3kN/m； q2= 1.35(25.5*2.25+0.3)+1.40.7+3) 0.45=36.36kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10q2l236.3615002/10=8181000Nmm 最大弯应力max=Mmax/W8181000/131000 62N/mm2 = 200N/mm2满足。（二）挠度验算：最大挠度max =0.677q1/100EI =0.677*27.3*15004/（100*70000*12140000） =1.1mm=1500/400=3.75mm满足。满足要求!7.5梁下架体验算（类型3）7.5.1梁下架体验算（类型3）本工程500mm*900mm、113、800mm*900mm 、900mm*900mm 、900mm*1000mm 500mm*1000mm 采用梁架形式支撑。900mm*1000mm梁进行计算。两架支撑示意图梁模板支架参数梁截面宽度0.9m梁截面高度1m支架高度15m楼板厚度0.15m板底立杆纵距la1.5m板底立杆横距lb1.5m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，1.5m梁底立杆数量梁下设置2根立杆钢管类型水平杆钢管：482.5mm，立杆钢管：603.2mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1m立杆伸出顶层水平杆长度a0.35m面板15mm厚木胶合板梁底次楞50100mm方木，间距0.15m梁底主楞L150铝梁架杆组成0114、.1m次龙骨+0.15m主龙骨+0.25m顶托+14m立杆+0.2m基座+0.3m下托荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.154kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx市，基本风压：0.3kN/m2面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁宽度0.8m作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 901.51.5/6=33.75cm3；截面惯性矩I= 901.51.51.5/12=25.3cm4；（一）强度验算1、模板面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.25m。2、荷115、载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(241+1.51 +0.3)+1.430.9=31.59kN/mq2=1.35(241+1.51+0.3)+1.40.730.9=33.99kN/m根据以上两者比较应取q=33.99kN/m作为设计依据。Mmax=0.1q1l2=0.133.990.252=0.21kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.21106=6.2N/mm2 12.5N/mm2W33.75103梁底面板抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分116、项系数均取1.0。q = 0.9（2411.510.3+3）=25.92 kN/m；面板最大容许挠度值: 250/400=0.625mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67725.922504=0.6mm 0.625mm100EI100450025.3104梁底面板挠度满足要求!7.5.2 次楞验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83mm3；截面惯性矩 I =50100100100/12=416mm4；（1）抗弯强度验算1、 次楞按简支梁计算，其计算跨度取117、立杆横距，L=0.6m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(241 +1.51+0.3)+1.430.25=8.78kN/mq1=1.35(241+1.51+0.3)+1.40.730.25=9.45kN/m根据以上两者比较应取q1= 9.45kN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1259.450.62=0.425kNm取Mmax=0.3kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.425106=5.1N/mm2 f=17N/mm2W83000满足要求!（2）118、抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1= qL/2=8.780.6/2=1.58kN取V=2.63kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.63103=0.79N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100满足要求!（3）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.25（2411.510.3+3）=7.2kN/m次楞最大容许挠度值:600/250=2.4mm；=5ql4=57.2600.04=0.29mm 2.4mm384EI384100004160000次楞弹性模量: E = 10000N/119、mm2；满足要求!7.5.3梁底模板主楞验算主楞采用:L150铝梁截面抵抗矩W=57.2cm3截面惯性矩I=383cm4（一）强度验算主楞按三跨连续梁计，0.9m*1m高梁下2根150铝梁每根铝梁承受此梁一半，主楞跨度1.5m。如下图：计算简图(kN)q1 =（ 25.5*1+0.3+3）0.45=12.96kN/m； q2= 1.35(25.5*1+0.3)+1.40.7+3) 0.45=16.99kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10q2l216.9915002/10=3824212Nmm 最大弯应力max=Mmax/W3824212/57200 66.8N/mm2 = 200N/mm2满120、足。（二）挠度验算：最大挠度max =0.677q1/100EI =0.677*12.96*15004/（100*50000*3830000） =2.3mm=1500/400=3.75mm满足。满足要求! 7.5.4梁底托架模板主楞验算 （1）、小托架计算位置如下图根据梁架承受混凝土的体积（梁高）1 m*（梁宽）0.9m*1.5（小托架间距）=1. 35m计算 （混凝土密度）25.5kn/ m*1.35 m=34.4kn平均做用到两个托坐上，单个托坐F/2=17.2kn活荷载按最不利6.5kn计算 （2）、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.00 （3）、材性：Q235 弹性模量 E = 206121、000 MPa 剪变模量 G = 79000 MPa 质量密度 = 7850 kg/m3 线膨胀系数 = 12x10-6 / c 泊松比 = 0.30 屈服强度 fy = 235 MPa 抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa 抗剪强度设计值 fv = 125 MPa （4）、截面参数：双10#槽钢 截面面积 A = 2503 mm2 自重 W = 0.193 kN/m 面积矩 S = 46176 mm3 抗弯惯性矩 I = 3899202 mm4 抗弯模量 W = 77984(上边缘) / 77984(下边缘) mm3 塑性发展系数 = 1.05(上边缘) / 1.05(下边缘)（5122、）、荷载信息 恒荷载 a、集中力，17.20kN，荷载位置：距左端0.30m b、集中力，17.20kN，荷载位置：距左端1.20m 活荷载 a、集中力，4kN，荷载位置：距左端0.3m b、集中力，4kN，荷载位置：距左端1.2m（6）、内力、挠度计算（kN.m）弯矩图包络图 （7）、挠度 挠度示意图 （8）、单元验算 图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值 最大正应力与设计强度比值 最大稳定应力与设计比值 若有局稳字样，表示局部稳定不满足 (a)、内力范围、最大挠度 内力范围：内力范围：弯矩设计值 -9.030.00 kN.m 剪力设计值 -30.0330.03 kN 最大挠度123、：最大挠度：最大挠度2.32mm，最大挠跨比1/646 （挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-20XX)附录A.1） ( 9 )、强度应力 最大剪应力 = Vmax * S / I / tw = 30.03 * 46176 / 3899202 / 6.0 * 1000 = 59.3 MPa fv = 125 MPa 满足! 上边缘最大正应力 上 = Mmax / 上 / W上 = 9.03 / 1.05 / 77984 * 1e6 = 110.2 MPa f = 215 MPa 满足! 下边缘最大正应力 下 = Mmax / 下 / W下 = 9.03 / 1.05 / 77984 124、* 1e6 = 110.2 MPa f = 215 MPa 满足! ( 10 )、稳定应力 整体稳定系数b = 1.00 最大压应力 = Mmax / b / W = 9.03 / 1.00 / 77984 * 1e6 = 115.7 MPa f = 215 MPa 满足! ( 11 )、验算结论：满足! 7.5.6立杆圆盘抗剪验算截面抵抗矩W=50.65cm3截面惯性矩I=202.6cm4梁体横截面积在9001000以下的梁架体搭设时加强横杆下方无需支护，验算如下（1）荷载计算集中荷载F=1.2（0.911.525.5+0.30.61.5）+1.431.50.6/2=22.7kN，即圆盘位置125、剪力为22.29KN，由检测得知允许荷载值为60KN。(检测报告见附件）所以抗剪强度满足要求 7. 6地基验算 本工程部分地基为原状土上铺60cm垫层，按此方案中单杆最大荷载计算此位置地基承载力。如下图所示。地基示意图上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=66.1kN（按2.4m梁高位置支架最大单杆荷载）底托下方垫木为木脚手板，方木下垫有200mm碎石的持力层，碎石地基承载力扩散角为25，碎石下方为压实度大于90%的压实土，其承载力设计值fak= 160kN/m2，验算如下：计算可得受力宽度B=0.76m；作用长度L=1.5m。受力面积A=LB=1.50.76=1.14m2验算地基承载力：P=N=66.1=57.98kN/m2 fak=160kN/m2A1.14满足要求!7.7相关图纸附图：厂架修库区项目位置图附图：厂架修库区梁板平面布置图附图：厂架修库区单向梁标准单元架体布置图 架体平面图（标准单元） 架体正立面图（标准单元）附图：厂架修库区单向梁标准单元架体立面图架体侧立面图（标准单元） 钢管抱柱示意图附图：厂架修库区井字梁架体布置图格构梁架体布置平面图格构梁架体A-A剖面图格构梁架体B-B剖面图格构梁架体C-C剖面图夹层架体布置立面图