1、汽贸城新村安置房工程高支模安全支撑架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一章 编制依据4 编制说明4 编制依据4第二章 工程概况52.1 建筑概况52.2 高支模概况62.3 高支模范围72.4 高支模层施工进度计划（附图）122.5 施工平面布置（附图）122.6 施工要求和技术保证条件132.6.1施工要求132.6.2技术保证条件132.7 参建单位14第三章 施工计划14 3.1 施工进度计划14 3.2 材料与设备计划14 3.3材料周转15第四章 施工工艺技术154.1 基础处理154.22、 工艺流程16 板高支模设计16 .2转换层梁设计表16 4.2.3 墙高支模设计164.2.4 梁模板18 4.2.5 测量定位194.3 支撑架搭设204.4 支撑架构造要求204.4.1立杆204.5 材料力学性能指标254.6 高支模验收264.7 材料技术要求26第五章 施工安全保证措施275.1 组织保障285.2 施工技术(管理)措施285.3 砼浇筑措施295.4 模板安装和拆除的安全技术措施295.5 支撑系统拆除安全技术措施315.6 应急救援方案315.7 监测、监控40第六章 劳动力计划416.1 主要劳动力安排416.2 劳动力安排计划表426.3 特种作业人员一缆表3、426.4 劳动力保证措施43第七章 计算书及相关附图437.1 相关参数437.1.1模板支架参数43.2荷载参数447.1.3材料参数447.1.4楼板参数447.2 模板面板计算45荷载计算46强度计算46挠度计算477.3 模板支撑方木的计算477.3.1荷载的计算477.3.2强度验算487.3.3抗剪验算487.3.4挠度验算497.4 木方支撑钢管计算497.5 扣件抗滑移的计算507.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)517.7 立杆的稳定性计算517.8 立杆的地基承载力计算537.9 梁模板计算547.10 梁侧模板荷载计算577.11 梁侧模板面板的计算587.12 梁侧4、模板支撑的计算607.13 梁底模板计算657.14 梁底支撑钢管的计算667.15 梁底纵向钢管计算697.16 扣件抗滑移的计算747.17 立杆的稳定性计算747.18 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求787.18.1模板支架的构造要求787.18.2立杆步距的设计787.18.3整体性构造层的设计797.18.4剪刀撑的设计797.18.5顶部支撑点的设计797.18.6支撑架搭设的要求79 第一章 编制依据 编制说明按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：工程搭设高度超过8m，施工总荷载超过15KN/m2，集中线荷载超过20KN/m2的需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行5、专家论证。本方案主要针对XXX汽贸城农民新村安置房一期主体结构施工支模高度大于8米的模板支撑体系，集中荷载超过15KN/m2，线荷载超过20KN/m。本项目地下室局部超过8米，转换层局部的梁线荷载超过20KN/m，所以进行专家论证。 编制依据建质200987号建质2011111号建质2009254号GB50300-2001GB50204-2002(2011版)GB50164-2012GB50010-2010GB50005-2003JGJ162-2008GB50666-2011GB50009-2012GB50026-2007JGJ59-2011JGJ130-2011JGJ80-91JGJ74-26、003JGJ18-2012JGJ46-2005JGJ33-2012JGJ/T10-2011本工程施工设计图及相关图标图集本工程施工组织设计第二章 工程概况 2.1 建筑概况 本工程为安置房，坐落于XX市XX区XX乡，西邻绕城高速，南依汽贸城，采用框支剪力墙结构，抗震等级为二级。 本工程包括12栋建筑（其中： -1F+2+16F住宅10栋、-1F+2+31F住宅2栋），总建筑面积约149180平方米，地上建筑面积121588平方米（其中：产业用房及公建配套用房建筑面积约21158平方米，住宅建筑面积100430平方米），地下建筑面积27592平方米。 拟建工程由12栋楼组成：拟建1、2号楼-1+7、2+16F，0.00标高为1116.30m，地下室底板标高为1108.00m；拟建3号楼-1+2+16F，0.00标高为1116.30m，地下室底板标高为1108.00m；拟建4号楼-1+2+16F，0.00标高为1116.30m，地下室底板标高为1108.00m；拟建5号楼-1+2+16F，0.00标高为1106.30m，地下室底板标高为1108.00m；拟建6、7号楼-1+2+16F，0.00标高为1116.30m，地下室底板标高为1108.00m；拟建8号楼-1+2+16F，0.00标高为1116.30m，地下室底板标高为1108.00m；拟建9号楼-1+2+31F，0.00标高为1118、6.30m，一层标高为1111.85，地下室底板标高为1106.00m；拟建10号楼-1+2+31F，0.00标高为111,6.30m，一层标高为1113.5，地下室底板标高为1108.00m；拟建11、12号楼-1+2+18F，0.00标高为1116.30m，地下室底板标高为1108.00m；框支剪力墙结构，单桩最大荷载为3000kN，一般荷载为4000kN。 2.2 高支模概况楼号楼层最大高度楼层最大高度位置1、2#楼6、7#楼5#楼8.94F-7至2/R-711、12#楼D-6至N-63#楼D-4至U-44#楼T-4至E-7 2.3 高支模范围1、2#楼梁分类楼号所在楼层相对高度搭设层高9、梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁1#、2#楼7001800180700170055018005001600二类梁1#、2#楼55001500180/50014005001300三类梁1#、2#楼4001300180/40011004001000350600350500300600250600200402005003#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁3#楼7001800160600160060014005001600二类梁3#楼6001200160/50014005001200三类梁3#楼4501200160/45010、130045010003008004006004008003006002003002004003007004#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁4#楼7001800180600200050017005001700500160050014005001200三类梁4#楼400600180/40010004009004008003508003006002504002505002506002005502004002006002007005#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁5#楼5m70018011、01801.26二类梁5#楼5m60012000.8-0.5180/三类梁5#楼5m300700180/45010004008006、7#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁6、7#楼7001800180600180070017006001700二类梁6、7#楼5001300180/500150050012005001400400130050016004001500三类梁6、7#楼300600180/200400250600300700250550200350400100020050050050040011003505003506008#楼梁12、分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁8#楼6001600180/二类梁8#楼4501500180/4501300三类梁8#楼200400100/30060025050025040040011003001000300550200450200550450150045013009#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁9#楼二类梁9#楼三类梁9#楼200300100/20050020025020040035070020045010#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（13、最大截面）一类梁10#楼二类梁10#楼三类梁10#楼200*250100/200*300200*350200*400200*450200*500200*550200*600250*500300*700250*60011#、12#楼梁分类楼号所在楼层标高搭设层高梁截面尺寸截面面积（）板厚()计算代表（最大截面）一类梁11#、12#楼5m700*18001801.26600*1600600*1300二类梁11#、12#楼5m600*12000.8180/450*1200500*1400三类梁11#、12#楼5m300*600180/450*1000200*400 2.4 高支模层施工进度计划（附图14、） 2.5 施工平面布置（附图） 2.6 施工要求和技术保证条件 施工要求因本工程地下室最大高度为8.94米，最大的梁截面为700*1800，先浇墙、柱，后浇梁板，在混凝土浇筑前，将止水钢板预埋好，墙、柱模板拼装时，用海绵条将模板底部封闭严密，避免造成混凝土漏浆、蜂窝麻面等质量缺陷。由于墙、柱的高度较高，浇筑前一定要对模板仔细检查，保证模板加固牢固，防止浇筑时爆模。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况15、，发现下沉、松动和变形情况及时解决,严格遵循安全技术规范和专项方案规定、严密组织、责任落实、确保施工过程的安全。 技术保证条件A、 所有材料、半成品均应满足规范和实际安全施工要求。B、 选用钢管扣件式支撑体系。C、 特种作业人员必须持证上岗。D、 作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底的要求进行操作,并正确地佩戴相应的劳动防护用品。E、 在高大模板支撑体系搭设、拆除及混凝土浇筑过程中,安排专业技术人员现场指导,并设专人负责进行安全检查,发现隐情,立即停止施工并应采取应急措施。排除险情后,方可继续施工。F、 安全防护到位。G、 项目部建立责任制,对施工的质量、安全、进度进行全过程的检查16、管理。 2.7 参建单位 第三章 施工计划3.1 施工进度计划本工程分为交7个单体，初始结构施工时间为2012年10月8日，因单体施工面积不同，结构封顶时间也不同，计划定为2013年10月17日前，7单体结构全部封顶，在这段施工时间内涉及到高支模的相关搭设、监测、保护、拆除等各项工作（详见进度计划）。 3.2 材料与设备计划施工机械设备表序号机械设备名称型号/规格数量产地制造年份额定功率（KW）生产能力自有或租凭1自升式塔吊WTZ-63B/5吨4重庆2010完好租凭2混凝土输送泵HBT89C-21重庆201090完好租凭3振动器505XX2011完好自有4混凝土搅拌机J5001四川2009417、8完好自有5钢筋切断机QT40-12河南20095完好自有6钢筋弯曲机WJ40-12河南20102完好自有7钢筋调直机TQ4142河南20098完好自有8钢筋对焊机KN1001南京200950完好自有9电焊机BXL300-5005上海200930完好自有10对讲机JW-66建伍201035完好自有11全站仪SET2C1上海20101完好自有12经纬仪J21上海20101完好自有13水平仪赛特S21天津20101完好自有14木工圆锯50河南2011完好自有15平刨5016压刨5017手提电锯2018打眼电钻2019线坠1020靠尺板1021方尺10 本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表：序号18、材料数量备注1模板5670414厚优质7层板2木方1800m34090mm3钢管2900T484扣件5对拉螺栓3万根14长度1500、16长度30006可调节U型托2万个7垫板5万30050mm8脚手板2万块9商品砼1000mC4010彩条布1万平米11安全帽100个12安全带100条 第四章 施工工艺技术4.1 基础处理 本工程的超高模板支撑体系坐落在地下室已经浇筑完成后的底板上，混凝土标号C30，板厚30CM。转换层支撑系统坐落在1层120厚混凝土顶板上。 4.2 工艺流程 板高支模设计地下室高支模设计部位层高（m）板厚（mm）搭设方式地下室160双面覆模胶合板（14mm）小木枋次楞（4019、mm90mm100）+48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距地面200mm高设一道扫地杆，立杆纵横向间距0.9m，步距1.2m。纵横每五排立杆加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为4560。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。.2转换层梁设计表序号梁下立杆梁两边立杆梁下主楞次楞木方（50100）对拉螺栓根数沿梁纵距离根数距离根数距离根数距离纵距横距一类梁250021300430010100300500二类梁150021120、0033507150500500三类梁0800290028005200 墙高支模设计本工程地下室外墙厚度有200、400、450三种,地下室为剪力墙结构,墙模板最高支设高度为8.94m。本工程墙模板，采用14厚木模，竖向次背楞采用4090木枋加固，距离为中到中250mm，横向采用4816穿墙螺杆对拉，间距500500mm。墙加固支撑应与满堂架相连成一整体，内外墙均撑落地撑，防止砼浇筑时墙模偏位，支撑横距1500mm，步距1000mm，支撑与满堂架的连接点不少于2点。墙模板上口采用铁丝进行调节，使上口平直，确保墙模在施工中达到横平竖直。墙模板转角及端部应加锁口以保证阳角质量，防止爆模。墙模板安装21、结束后，应检查其垂直度、平整度，调节墙体落地斜撑和穿墙螺杆来调整墙模板的平直度，通墙拉线进行调节，要求落地斜撑与连接满堂架的横撑形成三角形受力，保证支撑牢固。 地下室外墙支设示意图.4 梁模板梁侧模板采用钢管作为内外楞，采用可回收的M16对拉高强螺栓加固。梁模板采用14mm胶合板作为面板，梁底采用钢管(双钢管) :48 布置，横向支承间距450mm。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向48，梁两侧立杆纵向间距450mm，横向间距b+600mm，梁底增加两道承重立杆，步距0.5m。梁底木方间距200mm，垂直于梁截面立放。梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方。22、（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。（3）根据梁净跨度，决定顶板模板起拱大小：L4不考虑起拱，L4起拱3。（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）。 测量定位（1） 轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。 4.3 支撑架搭设放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与23、纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。 4.4 支撑架构造要求 立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应24、设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。 纵横向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。（3）当层高在820m时，在最顶步距两水平杆中间应加设一道25、水平拉杆，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角 45 50 60剪刀撑跨越立杆的最多根数765 扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在40-65N.m。（3）在26、主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。 其它要求（1）整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。（3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。（4）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承27、情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。（6）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。（7）可调支托底部的立柱顶端应沿纵28、横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（8）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。（9）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。(10) 支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，29、确保支撑体系稳定。如图所示：柱与满堂架连接大样（11） 作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（a）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（b）。 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上30、皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。斜道的构造应符合下列规定： a、斜31、道应附着外脚手架或建筑物设置； b、运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度不应大于16，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度不应大于13； c、拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； d、 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； e、脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm； f、脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外宜采用三角木填顺； g、人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度应为2030mm。 4.5 材料力学性能指标钢管面积惯性矩抵抗32、矩回转半径质量抗压值（fk）48205弹性模量抗弯强度弹性模量抗弯强度抗剪强度面板950013木方900013 4.6 高支模验收（1）高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。（2）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（3）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。（4）对现场使用的承重杆件、连接件等材料在监理的监督下抽检送样，并对产品合格证、生产许可证等进行检查。（5）对承重杆件的外观抽查数量不低于搭设用量的333、0%，发现质量不符合标准、情况严重的，进行100%检验，并随机收取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（6）采用钢管扣件搭设高达模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%。4.7 材料技术要求1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用482.8钢管，模板采用14 厚木模，背楞方木尺寸为4090mm，梁底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、杆34、件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293 或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量35、合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时，不得发生破坏。4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。第五章 施工安全保证措施第一章第二章第三章第四章第五章 5.1 组织保障全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。 负责现场安全管理，对项目应急预案进行相应深化工作，并明确各成员岗位职责。 负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进36、行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。 安全人员职称证、安全生产考核合格证书、特种作业资格证及其他相关证书见附件。在施工过程中严格按照专项方案组织施工。高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，派专业技术人员进行现场指导，安排专职安全员进行安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。5.2 施工技术(管理)措施1)安全教育:模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板37、支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。2） 搭设支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证后方可上岗。3） 在支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。4） 临时用电及防雷措施JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范有关规定执行。5） 混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。5.3 砼浇筑措施（1）浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（2）应先浇筑墙、柱混凝土，后浇筑梁板的38、顺序，由中间向两边或四周延伸的方向浇筑。 5.4 模板安装和拆除的安全技术措施 1）在拆除安装作业前，工作技术人员应以书面形式向作业班组进行安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。 2)作业现场应设安全网或护栏，在临街及交通要到地区。应设警示牌，派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。 3）模板安装高度在2m及以上时应符合规定。 4）模板安装时上下有人接应，随装随运，严禁抛掷，不得将脚手板支搭在模板上，严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台成一体。 5）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得搁止或悬空。拆模中途停歇时，应将已拆松的模板支架等39、拆下运走，防止坠落或作业人员扶空坠落。 6）作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、檀条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。 7）当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时应停止露天作业。5级以上风力时，应停止高空作业。雨雪停止后，应及时清除模板和地面的积水及冰雪。 8）模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。底模：混凝土28天抗压强度达到设计强度的100%后，方可拆除。侧模拆除表序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间40、1C3016小时2C3024小时9）模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。10）拆除支撑体系注意事项（1） 拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。 5.5 支撑系统拆除安全技术措施1)支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批手续。2)高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下41、逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架逐层拆除，严禁先将附墙件连接全部或数层（步）拆除后再拆支撑架体。3)严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递到地面，并按规格分类堆放。 5.6 应急救援方案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾、机械伤害等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122 应急救援机构1)项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任42、，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单为：组 长：李君 副组长：牟同兵组 员：赵俊风、王永利、邓欢2)应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3)应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立43、即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。44、查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4)应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5)应急救缓药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。 危险源分析及应急救援措施(1)坍塌事故急救措施1)应急救援领导45、小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应46、迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(2)物体打击急救措施 当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一47、直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防48、止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(3)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、49、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条50、件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就51、地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎52、止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断53、开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手54、掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑55、救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全56、，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、57、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。(6)机械伤害事故急救措施1）当接到汇报施工现场机械伤害事故后，项目部立即通知公司应急抢险领导小组，以便领导了解和指挥机械伤害事故的处理工作。2）机械伤害事故发生后，由项目经理负责现场总指挥，组织人员出来维护好现场秩序。3）当事故发生后，发现事故的人员应首先高声呼喊，并立即通知安全员，并拔打“120”，向上级有关部门或医院打抢救电话。4）有效止血、包扎伤口。5）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入58、塑料袋内，随伤员一起转送。6）预防感染和止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。7）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤情况，受伤部位，受伤程度等第一手资料。8）公司指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 5.7 监测、监控（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。559、）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设每隔1015m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（4）监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。（5）监测预警值监测项目预警值统计表监测对象监测项目预警值监测频率监测方法钢管立杆弯曲5mm2次/小时60、浇筑前后采用线锤吊线钢尺测量纵横杆、剪刀撑松动、弯曲5mm2次/小时浇筑前后拉线检查钢尺测量扣件松动1次/天采用扭力扳手进行抽查木方弯折5mm2次/小时浇筑前后拉线检查钢尺测量模板墙、板模板凸出或隆起10mm2次/小时采用水平仪统一水平线钢尺配合测量，线锤吊线梁、柱模板凸出或隆起5mm2次/小时浇筑前后采用线锤吊线钢尺测量地面下陷或下沉5mm2次/小时浇筑前后采用钢尺测量第六章 劳动力计划6.1 主要劳动力安排根据本工程的特点和重要性，需配备特别强干的施工队伍，我公司将组织力量汇集一套技术精、能力强、文明守纪的精兵强将进场施工。工程开工前，我公司将组织模板施工参建人员，由技术负责人和安全员进行61、技术质量交底和安全文明教育，使每一名施工人员对工程的各项要求清楚理会，并按要求规范地实施到现场施工中，召开施工现场动员大会。根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安全部全体成员、分管工长及相关技术人员。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 6.2 劳动力安排计划表每栋楼根据相应的施工阶段及62、施工工种对人员进行增减（1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#楼 ）工种以1#、2#楼为例按工程施工阶段投入劳动力情况（单位：人）准备阶段制作阶段安装阶段砼浇筑阶段拆除阶段普 工17152015木 工20305045架子工25406050钢筋工153555砼 工1826电焊工91322机操工12252015 10 水电工51116 6.3 特种作业人员一缆表序 号工种名称人 数备 注1塔机指挥4持 证2塔机司机8持 证3机修工1持 证4电 工2持 证5电焊工4持 证6现场安全员(监测员)6持 证6.4 劳动力保证措施 在施工队进场前，组织全体施工人员进行技63、能培训和制度教育，进一步提高业务技术水平和思想素质，认识该工程的重要性。 加强质量意识教育，组织学习国家有关规范、标准、规程及地方有关规定。进行施工组织设计总交底，使施工人员了解该工程的特点，以熟练规范的操作，高质量地完成额定任务，确保计划用量满足施工生产需要。 对劳动力进行必要的调节，实行动态管理，使之合理流动，达到最佳劳动效率。 根据本工程的特殊要求，做好现场岗位技术培训，提高劳动技能。第七章 计算书及相关附图 7.1 相关参数 7.1.1模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20。立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(64、m):8.94。采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑。立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80。 .2荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000。施工均布荷载标准值(kN/m2)：:2.500。 7.1.3材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13。木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm):100.000。木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强65、度设计值(N/mm2):13.000。木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90。 7.1.4楼板参数楼板的计算厚度(mm):160.00。 图2 楼板支撑架荷载计算单元 7.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90I = 90模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.9 = 3.915 kN/m (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： 0.9= 2.25 kN/m 强度计算计算公式66、如下:2502= 49050 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 49050/48600 = 1.009 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.009 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250面板最大挠度计算值 2504/(1009500104)=0.025 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 7.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截67、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 54 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 243cm4；方木楞计算简图 7.3.1荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.25 = 1.088 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：0.25 = 0.625 kN/m；7.3.2强度验算计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 0.625 = 2.18 kN/m；0.92 = 0.177 kNm；方木最大应力计算值 106/54000 = N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.68、000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 7.3.3抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 0.9 = 1.177 kN；方木受剪应力计算值 = 3 103/(2 50100) = 0.353 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.353 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 7.3.4挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.088 kN/m；最大挠度计算值 9004 /(1069、090004166666.667)= 0.129 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.129 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求! 7.4 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.354kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.771 kNm ；最大变形 Vmax = 1.905 mm ；最大支座力 Qmax = 9.342 kN ；最大应力 = 771162.889/449070、 = 171.751 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 171.751 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.905mm 小于 900/150与10 mm,满足要求! 7.5 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.342 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑71、承载力的设计计算满足要求! 7.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。(1)脚手架的自重(kN)：8.94 = 1.413 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：0.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.9 = 3.24 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.937 kN；经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.027 72、kN； 7.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.027 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算:2 = 1.4 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中73、心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1400 / 15.9 = 88 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；424) = 38.645 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 38.645 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算2) = 1.707 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；Lo/i = 1707.111 / 15.74、9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；424) = 48.432 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.432 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。7.8 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 175、20 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.027/0.25=44.109 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.027 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=44.109 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！7.9 梁模板计算以5#楼转换层4/8-1轴交10轴 (KZL14梁：70018008.3)为例计算，其余的梁不作计算。（注：在施工过程中7001800） 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.0076、；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：0.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80； 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值77、(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0； 梁侧模板参数次楞间距(mm)：150；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓78、直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：150；主楞到梁底距离依次是：150mm，450mm，750mm，1050mm，1400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.8；主楞合并根数：2；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.8；次楞合并根数：2； 7.10 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 79、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。 7.11 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 16890.72cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm80、)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：1.6817.85=kN/m；1.684=9.408kN/m；计算跨度: l = 150mm；150150 = 1.06105Nmm；面板的最大支座反力为：0.15=7.63kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.06105 / 105=1.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/25081、 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=40.265N/mm； l-计算跨度: l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 16881.65cm4；面板的最大挠度计算值: 1504/(1009500105) = 0.016 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！7.12 梁侧模板支撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板82、最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大变形 = mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 105103 = N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = N/mm2 小于 83、次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=mm；次楞的最大挠度计算值 =1.19mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！ 主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图84、(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.067 kNm，最大支座反力 R= kN，最大变形 2 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 10410 3= N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算2mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 2mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！ 7.13 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算85、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70018104mm3； I = 7001818105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：(24.00+1.50)0.70=kN/m；模板结构自重荷载设计值：0.752kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：(2.00+2.00)0.70=3.920kN/m；最大弯矩计算公式如下:(38.556+0.252)200200105N86、mm；105104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应力 = N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=352=3kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: 362004/(10095001053mm；面板的最大挠87、度计算值: 3mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！ 7.14 梁底支撑钢管的计算 荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： (24+1.5)(21.68+0.7)= 8.004 kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：(2+2)0.70.2=0.784 kN；均布荷载设计值 q = +0.784 = 8.788 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：(2.00+2.00)(1.00-0.736kN支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：100cm3；101cm488、；E=206000N/mm2 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)钢管的支座力:N1=N4=0.664 kN；65kN；最大剪力：V= 2.397 kN钢管最大正应力计算值 ： 106103=26.3 N/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2V/A=22.397103100)=11.305N/mm2；钢管的最大挠度： =0.066 mm；钢管的允许挠度: =1000.000/250=4.000 mm；钢管最大应力计算值 26.279 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 11.305 N/mm2 小于 89、钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.066mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！ 7.15 梁底纵向钢管计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2； 梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.493 kN支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)8 kNm ；最大变形 63 m90、m ；最大支座力 Rmax = 1.487 kN ；最大应力 8106103 )=1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度63mm小于500/150与10 mm,满足要求!梁底支撑钢管的强度计算65 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)4kNm ；最大变形 6 mm ；58 kN ；最大应力 4106103 )=103.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N91、/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 103.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度6mm小于500/150与10 mm,满足要求! 7.16 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；58 92、kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.17 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：58kN；5.9=1.054kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：(0.50/2+(1.00-0.70)/4)0.30+(0.50/2+(1.00-0.70)/4)(1.50+24.00)=0.655kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：(2.000+2.000)0.500/2+(1.000-0.700)/40.500=0.910kN；N =N2+N3+N4+N5=8.658+1.054+0.655+0.91=193、1.277kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: 0.5,0.5+20.1= 1.057 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.243； - 计算长度系数94、，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 1056.55 / 15.9 = 66；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.793；钢管立杆受压应力计算值；=11277.012424) = 33.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：6kN；5.954kN；6554=4.92kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；95、 i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: 0.5,0.5+20.1= 1.057 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.243 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中96、心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 1056.55 / 15.9 = 66；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.793；钢管立杆受压应力计算值；=4424) = 14.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 14.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 2) = 0.881 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =0.7按照表2取值1.012；lo/i = 880.541 / 197、5.9 = 55；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.836；钢管立杆的最大应力计算值；= 424) = 13.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 13.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 7.18 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 7.18.1模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设98、双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 7.18.2立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 7.18.3整体性构造层的设计20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部99、每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。 7.18.4剪刀撑的设计当立杆纵、横间距为1.2m时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5M),应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。 7.18.5顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.18.6支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。