1、目 录1。编制依据12。工程概况12.1工程概况12。2支撑系统概况23。施工准备33.1施工技术准备33。2施工材料准备33。3劳动力准备44。支撑形式选用与设计44.1支撑形式选择及搭设参数44。1.1梁模板支撑系统44。1。2板模板支撑系统54.1.3材料参数54.1。4模板支撑架示意图64.2脚手架基础处理84.3顶板梁模板支架计算84.4顶板模板支架计算245。模板支架施工方案335.1测量放样335.2支架搭设技术要求335.2。1 立杆335.2.2 水平杆345.2。3 剪刀撑345.2.4 顶横杆355.2。5 顶托355。2。6 连墙件355。3 模板要求365。4支架的搭2、设及拆除365。4。1 支撑架搭设前的准备工作365。4.2 模板支架支立365.4。3 模板及支撑架拆除375。5模板检查和验收要求385。6模板支撑架的检查和验收396.模板支撑架安全措施407.模板支撑架的防电、避雷措施407.1防电措施407.2避雷措施408。模板支撑架的维护与管理419.施工现场安全管理和措施419.1危险源辨识419。2安全注意事项4610、应急救援措施4610.1 应急原则及目的4610.1。1应急预案的原则4610。1。2应急预案的目的4610。2 应急工作部署4710.3急预案组织系统4710。3.1应急指挥领导小组4710。3。2应急指挥领导小组职责分工43、710。4 重大危险源及特殊情况4810.5应急预案流程图4810.5.1应急准备及响应流程4810。5。2应急救援流程4910.6应急措施4910.7止血、包扎常识5010.8现场安全演练5110。9应急救援物资511。编制依据（1）混凝土结构工程施工及验收规范（GB5020420XX)（2）建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ13020XX)（3）建筑安全生产管理条例（4）建筑施工模板安全技术规范（JGJ16220XX）（5）建筑结构荷载规范（GB5000920XX）（6）建筑施工模板安全技术规范（JGJ16220XX）（7）石油化工建设工程施工安全技术规范（GB5048420XX）4、（8）建筑施工手册第四版缩印本（中国建筑工业出版社)（以下简称施工手册）（9）品茗安全计算软件、建筑施工计算手册（10)建质【20XX】87号危险性较大的分部分项工程安全管理办法(11）中华人民共和国工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分）（12)项目安全技术方案管理规定、项目脚手架安全管理规定2.工程概况2.1工程概况序号项 目内 容1工程名称xx集团公司xx工业区xx煤化学工业园动力供应与高纯洁净气体项目厂前区办公楼2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位7施工总包单位8结构形式框架结构9建筑面积42069。6m10设计使用年限等级三类，50年11建筑抗震设防类别丙类2。2支撑系统概况本工程5、行政楼大厅及门头处模板支撑架高度为11.15m，局部12.15m，顶板标高(相对0。000m)为8。950m，顶板厚度为150mm，梁最大截面为400mm1200mm。本次施工分顺序为:先进行柱子模板混凝土施工，待柱子混凝土达到一定的设计强度后，再进行顶板及梁的模板混凝土施工。根据本工程特点，本次模板支撑系统选取最大支架高度12。15m为模板面板和最大梁截面400mm1200mm进行计算。下图此次模板支撑系统的施工范围。3.施工准备3。1施工技术准备(1）施工前应认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图；进行模板设计,编制施工方案；做好技术交底,确保施工质量，同时必须要对架子工进行安全施工技6、术措施技术交底，交底清晰，明确详细的施工方案。 (2）根据设计图纸和施工方案，作好测量放线工作。准确地标定测量数据，如标高、中心轴线、预埋件的位置。(3）必须要对架体搭设技术措施安全技术交底,合理的组织人员，搭设安全的施工脚手架;现场搭设的脚手架时， 应有我项目部管理人员监督,同时防止出现意外情况.（4)合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应自下而上安装。在安装过程中,应设置临时支撑使模板完全就位。待校正后方进行固定。（5）模板的支柱，应在同一条竖向中心线上。支柱必须座落在坚实的基土和承载体上。（6）模板安装应注意解决工序之间的矛盾，并应互相配合、创造施工条7、件.模板安装应与钢筋组装、各种管线安装密切配合.对预埋管、线和预埋件，应先在模板的相应部位划出位置线，作好标记，然后将预埋的管件按照设计位置进行装配，并应加以固定。（7）对于跨度等于及大于4m 的梁应在其模板跨中起拱，起拱值可按设计要求和规范规定，取跨度的3/1000。（8）模板设计应便于安装、应用和拆除，卡具要工具化。模板的强度是保证结构安全的关键，所以，对于有梁板结构的模板，其梁模应“帮包底”。这样，能在不拆梁模底板和支柱的情况下，先拆除梁模侧板及平板模板.（9)模板在安装全过程中应随时进行检查，严格控制垂直度、中心线、标高及各部分尺寸。模板接缝必须紧密。（10）楼板的模板安装完毕后,要测8、量标高。梁模测量中央一点及两端点的标高；平板的模板测量支柱上方一点的标高;梁模底板板面标高应符合梁底设计标高；平板模板板面标高应符合平板底面设计标高。如有不符,可打动支柱脚下木楔加以调整。（11）浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、膨胀、下沉、漏浆、支撑振动等现象，应及时采取有效措施予以处理。（12）应严格控制隔离剂的应用，特别应限制使用油质类化合物隔离剂，以防止对结构性能和装饰的影响。3.2施工材料准备（1）本工程脚手架为建筑物顶板承重用,选用落地扣件式满堂红钢管脚手架,现浇梁、模板采用15mm厚覆膜多层板，4090mm木方。(2)钢管规格为483。5mm，且有产品合格证。钢9、管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。（3）扣件应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定抽样检测.旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换.（4）对拉螺杆应根据现场用量及规格型号分别预制，对拉螺杆钢筋为圆钢16。3。3劳动力准备根据现场实际情况,本工程拟选用一家具有专业素质高、经验丰富，持证上10、岗人员多的专业施工队伍，进行脚手架的搭设、维护、拆除.拟投入脚手架工程的劳动力计划如下：序号工种人数备注1架子工102测量工33壮工104安全员24。支撑形式选用与设计4.1支撑形式选择及搭设参数4.1.1梁模板支撑系统本工程采用满堂红扣件式钢管脚手架。由于顶板梁规格众多，现以最大的400mm1200mm为例进行设计计算，其余梁参照此施工,梁模板支撑采用钢管+顶托+方木形式。梁底木方4090mm平行于梁轴线布置,立杆上设置小横杆用于支撑木方，梁底加设单排承重立杆，梁底跨度方向立杆间距为500mm,梁两侧间距500mm(共3排立杆)，立杆步距均为1500mm。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确11、保两方向足够的设计刚度;梁侧对拉螺栓为双排,竖向为14500mm，纵向为16400mm,梁侧立楞方木为40*90200 mm。当梁高500h700时，用14螺体穿梁对拉一道,当梁高700h1200时，用14螺体穿梁对拉两道。模板支撑系统设计参数：序号项目梁截面尺寸梁跨度模板支撑架形式1WKL14001200（12轴15轴/B轴）8.4m梁底立杆间距0.5m，小横杆间距0.5m，梁底加设单排承重立杆间距0.5m，梁底及两侧立杆为双扣件2WKL2400700（12轴15轴/D轴)8。4m梁底立杆间距1m,小横杆间距0.5m，梁中架设单排承重立杆间距1m，梁底及两侧立杆为双扣件。3WKL34001012、00(12轴15轴/F轴）24.4m同4KL11400700(12轴15轴/H轴）8。4m同5KL5400700（12轴/D轴H轴）7。5m同4001200（12轴/B轴D轴）10m同6KL6350700(13轴/H轴-K轴）8。4m同4001200（13轴/D轴H轴）15m同400800(13轴/B轴-D轴)10m同7KL7350700（14轴/H轴-K轴)8。4m同4001200（14轴/D轴-H轴)15m同400800（14轴/B轴-D轴)10m同8KL8400700（15轴/F轴H轴）7。5m同4001200(15轴/B轴D轴）10m同4.1。2板模板支撑系统顶板亦采用满堂红扣件式钢管13、脚手架，顶板支撑计算以最大板厚150mm为例，模板支撑采用顶托+主龙骨木方+次龙骨方木形式。梁底次龙骨木方40*90mm间距250沿跨度较大的方向进行布置，主龙骨木方90*90mm间距1000mm垂直于次龙骨进行布置，板底立杆纵横间距1000mm，步距均为1500mm.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度。4。1。3材料参数（1）板模板参数面板采用覆膜多层板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值（N/mm2)：13；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(14、N/mm2):9000。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13。000;木方的截面宽度(mm）：40.00;木方的截面高度（mm)：90。00;支撑采用48钢管：横向间距1000mm，纵向间距1000mm，支撑立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4。89cm2，回转半径i=1.58cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0。3m。钢材弹性模量E=206000。00N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125。00N/2。（2）梁模板参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2）:9000。0;木材抗压强度设计值fc(N/mm）:16.0；木15、材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1.7;面板材质：覆膜多层板；面板厚度(mm）:15.00；面板弹性模量E（N/mm2）：6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13。0；1）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）:40.0；梁底方木截面高度h（mm):90.0；梁底纵向支撑根数：4；2)梁侧模板参数主楞间距(mm）:500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2;固定支撑水平间距(mm）:500;竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，800mm；主楞材料：圆钢管;直径（mm):48。00；壁厚（mm）:3.20；主楞合并根数:216、;次楞材料：木方;宽度（mm)：40。00；高度（mm）：90。00；4.1。4模板支撑架示意图梁、板模板支撑架示意图梁模板支撑架示意图板模板支撑架示意图4。2脚手架基础处理根据规范要求，模板支撑架搭设支架前，必须对既有地基进行处理,以满足顶板施工过程中承载力的要求。搭设前，检查回填土的质量，以确保脚手架稳定性，其承载力至少达到180kpa的要求。立杆底部设置5cm厚脚手板做垫板。4。3顶板梁模板支架计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13020XX）、混凝土结构设计规范GB50010-20XX、建筑结构荷载规范（GB 50009-20XX）、钢结构设计规范（GB17、 50017-20XX)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20XX(3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）:0。40;梁截面高度 D(m)：1。20；混凝土板厚度(mm）:150。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50;顶层水平杆上端至模板支撑点长度a（m):0.30；立杆步距h（m)：1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H（m）:12.15；梁两侧立杆间距（m）：1.00；承重架18、支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.2;立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80;2。荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）:24。00；模板及支架自重(kN/m2）：0.85；钢筋自重(kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17。8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm19、)：16.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质：覆膜多层板；面板厚度（mm）：15。00；面板弹性模量E（N/mm2)：6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）:13。0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40。0；梁底方木截面高度h(mm）：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5。梁侧模板参数主楞间距（mm）：500;次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量:2；固定支撑水平间距（mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是:300mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm）:48。00；壁厚（mm）：3.20；20、主楞合并根数:2；次楞材料：木方；宽度（mm）:40.00；高度（mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度,取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1。200m； 1- 外加剂影响修正系数,取1。200； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别计算得 17.848 k21、N/m2、28.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501。51.5/6=18。75cm3; M - 面板的最大弯矩(Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;按照均布活荷载最不利布22、置下的三跨连续梁计算:M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中，q 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850。9=9。638kN/m;振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。40。540。9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1200-150)/(71)= 175mm；面板的最大弯矩 M= 0。19。638(1200-150)/（7-1）2 + 0。1172.52(1200-150)/(71）2= 3。85104Nmm;面板的最大支座反力为: N=1。1q1l+1。2q2l=1.19.638(1200150）/（7-1)/1000+1.2223、。520(1200150)/(7-1）/1000=2。384 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3。85104 / 1.88104=2.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 9.638N/mm； l计算跨度： l = （1200150）/（7-1）=175mm; E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯24、性矩： I = 501。51。51.5/12=14。06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。6779。638(1200150)/(71)4/（10060001.41105) = 0.073 mm;面板的最大容许挠度值： = l/250 =（1200-150)/(7-1)/250 = 0。7mm；面板的最大挠度计算值 =0.073mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q = 2。384/0。500= 4。769kN/m本工程中25、,次楞采用木方,宽度40mm,高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图（kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。119 kNm，最大支座反力 R= 2。623 kN，最大变形 = 0.094 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.19105/5。40104 = 2。2 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值26、 = 2。2 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0。094mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.623kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24。732=9。46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000。00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm）主楞27、变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0.721 kNm，最大支座反力 R= 8.656 kN，最大变形 = 0.893 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 7.21105/9。46103 = 76.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =76.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。893 mm主楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm；主楞的最大挠度计算值 =0。893mm 小于主楞的最大容28、许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5001515/6 = 1。88104mm3； I = 500151515/12 = 1。41105mm4;1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）：q1=129、。2(24。00+1.50)1.20+0.850.500.90=16.983kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：q2=1。4（2。00+3.00)0。500.90=3.150kN/m；q=16.983+3。150=20.133kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0。1q1l2+0.117q2l2= 0.116。983133.3332+0.1173。15133.3332=3。67104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0。45q2l=0.416.9830。133+0.453.150.133=1.095kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1。11630、。9830.133+1。23.150。133=2。995kN =Mmax/W=3。67104/1。88104=2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0。677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1。2=14.153kN/m; l计算跨度(梁底支撑间距）: l =133。33mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/31、250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67716。983133.34/(10060001。41105）=0。043mm；面板的最大挠度计算值： =0.043mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.533mm，满足要求!六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=2.995/0。5=5.99kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续32、梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0。15.990.52 = 0。15 kNm；最大应力 = M / W = 0。15106/54000 = 2.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2。8 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/（2bh0）其中最大剪力： V =0。65。990.5 = 1。797 kN；方木受剪应力计算值 = 333、1.7971000/(24090） = 0.749 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。749 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2，满足要求！方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/（100EI）=l/250方木最大挠度计算值 = 0。6775。995004 /(1009000243104）=0.116mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.116 mm 小于方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=34、RA=1。095kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=2.995kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0。5000.500（1.20.15024.000+1.43.000）+1.220.500（1.2000。150)0.850=3。201kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图（kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0。97 kN；N2=12。643 kN；最大弯矩 Mmax=0。574 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.198 mm；最大应力 =0.574106/4730=121.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/m35、m2；支撑小横杆的最大应力计算值 121。3 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最36、大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12。643 kN；R 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0。97 kN ；脚手管的最大长度为：l=12。150.150。015-0.9-0.9=10.185m脚手架钢管的自重: N2 = 1。20。16312.15=1.992 kN；根据表A。0。3满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值gk(kN/m）步距h（m)横距lb（m）纵距la（m）0.40.60。750.937、1。01。21.351。50。600.40.16910.18750.20XX0.21490.22410。24240。25620。26990.60.18770。20620.22010。23410.24330.26190.27580.28970.750.20XX0。22030。23440.24840。25770.27650。29050。30450。90。21550.23440.24860.26270.27220。29100。30520.31941。00。22480.24380。25800.27230.28180.30080.31500。32921.20.24340.26260.27700。291438、0。30100.32020.33460。34900.750.60.16360.17910.19070。20240。21010.22560。23720。24880。900.40。13410.14740.15740。16740。17400。18740.19730。20730。60。14760.16100.17110.18120.18800.20XX0.21150.22160。750.15770.17120.18140.19160.19840。21200。22210。23230。90.16780.18150.19170.20XX0。20880。22250.23280。24301。00。17450.139、8830.19860.20890.21580.22950。23980。25021。20.18800.20XX0。21230.22270。22970。24360。25400。26441.050.90。15410.16630。17550.18460.19070。20290。21210。22121.200.40。11660.12740。13550.14360.14900.15980.16790.17600。60.12750。13840.14660。15480.16030.17120.17940。18760.750。13570.14670。15500.16320。16870.17970.18800.140、9620。90.14390。15500。16330。17160。17710。18820.19650.20481.00。14940.16050.16890.17720。18280.19390.20230.21061。20.16030。17150。18000。18840.19400.20530.21370.22211.350.90.13590。14620.15380.16150。16660.17680。18450。19211。500.40。10610.11540。12240.12930.13400。14330.15030.15720。60。11550。12490。13190。13900。1436041、.15300.16010。16710。750.12250.13200.13910。14620.15090。16040.16740。17450.90.12960。13910。14620.15340.15810。16770。17480.18191.00.13430.14380。15100。15820。16300。17250。17970.18691.20。14370。15330.16060.16780.17260。18230.18950.19681.350.15070.16040.16770.17500。17990。18960.19690。20421.800.40。09910.10740.1136042、.11980.12400.13230.13850。14470。60。10750.11580。12210.12840.13260.14090.14720.15350。750。11370.12220.12850。13480。13900.14750。15380.16010。90。12000.12850.13490.14120。14550。15400。16030.16671.00.12420.13270.13910。14550.14980。15830.16470.17111.20.13260.14120.14760。15410.15840。16700。17340.17991.350。13890.14743、50。15400.16050.16480.17350.18000.18641。50。14520.15390.16040.16690。17130.18000.18650.1930楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+0。50）0.500。85+（1。00/2+0。50）0.500。150(1.50+24。00）=2.805 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:N4=1。4(3.000+2.000）1。000/2+0.5000。500=3.500 kN;N =N1+N2+N3+N4=0.97+1。992+2。805+3。5=9.267 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数44、,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4。5; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4。73; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 （m)； 2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括:横向钢管的最大支座反力:N1 =12。643 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.116(12。151.2）=1。524 kN;N =N1+N2 =12.6445、3+1.524=14。167kN ; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。59； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4。5; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 4。73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 （m）；考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1。2171。022(1。5+0.32） = 2.612 m;k1 计算长度附加系数按照扣件式规范表5.4.6（46、表1）取值1。217；表1 满堂支撑架计算长度附加系数取值高度H （m）H 88 H 1010 H 2020 H 30k1。1551.1851.2171。291 k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2。1按照表2取值1。022 ;以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全lo/i = 2612 / 15.9 = 164(符合下表的要求)表 5.1。9 受压、受拉构件的容许长细比构件类别容许长细比立杆双排架满堂支撑架210单排架230满堂脚手架250横向斜掌、剪刀撑中的压杆250拉杆350由长细比 lo/i 的结果查下表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.262;表A。0.6 轴心47、受压构件的稳定系数(Q235钢)012345678901.0000.9970.9950。9920.9890.9870。9840.9810。9790。976100。9740.9710。9680。9660.9630。9600.9580.9550.9520。949200.9470.9440。9410。9380.9360.9330.9300。9270。9240.921300。9180。9150。9120。9090。9060.9030。8990。8960。8930。889400。8860.8820。8790.8750。8720.8680。8640。8610.8580。855500。8520.8490.848、460.8430。8390.8360.8320.8290。8250。822600.8180。8140。8100。8060。8020。7970。7930。7890。7840.779700。7750。7700.7650.7600。7550。7500.7440。7390.7330。728800.7220。7160。7100.7040。6980。6920。6860.6800.6730。667900。6610。6540。6480.6410.6340。6260。6180。6110。6030.5951000。5880.5800.5730。5660。5580.5510。5440。5370。5300.5231149、00.5160。5090.5020。4960.4890.4830。4760.4700。4640.4581200.4520。4460。4400.4340。4280.4230。4170。4120。4060。4011300。3960。3910.3860.3810。3760.3710。3670.3620.3570.3531400.3490.3440。3400.3360.3320。3280.3240。3200.3160.3121500.3080。3050.3010。2980.2940。2910.2870。2840。2810。2771600.2740.2710.2680。2650.2620.2590。2550、60.2530。2510.2481700。2450.2430。2400.2370。2350。2320.2300。2270。2250。2231800.2200。2180。2160。2140。2110.2090.2070.2050.2030。2011900。1990。1970.1950.1930。1910。1890.1880.1860.1840.1822000。1800。1790.1770.1750。1740。1720。1710。1690.1670.1662100.1640.1630。1610.1600。1590.1570。1560。1540.1530。1522200.1500.1490.148051、。1460。1450。1440。1430。1410。1400.1392300。1380。1370.1360.1350.1330。1320。1310.1300.1290.1282400.1270。1260.1250.1240.1230。1220.1210.1200。1190。1182500.117-注：当250时，=。钢管立杆的最大应力计算值；= 14167/（0.262450) = 120.16 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 120。16 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。十、立杆52、的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 1800.4=72 kPa;其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa ；（根据办公楼地勘报告），本次回填土为类土。地基土承载力特征值及压缩模量建议值 表6.4层 号岩土名称细砂细砂细砂细砂fak(kPa）120180240300Es1-2(MPa）6。010。013。518.0脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。4 ；（根据规范5。5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时,应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值53、乘以折减系数0.4 ）立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.643/0.20=70.236 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 12.643 kN；基础底面面积：A = 0。20 m2。p=63。215 fg=72 kPa .地基承载力满足要求！4.4顶板模板支架计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX）、混凝土结构设计规范GB5001020XX、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安54、全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20XX（3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距(m）：1。00;纵距（m):1.00;步距（m)：1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0。30；模板支架搭设高度(m）：12。00;采用的钢管(mm）:483。2；板底支撑连接方式：方木支撑；扣件为心扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。300；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25。100；（ JGJ162-20XX的4。1。1.2的规定）施工均布荷载标准值（kN/m2):2。5（J55、GJ162-20XX的4。1。2。1的规定）；3.材料参数面板采用覆膜多层板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400;木方的间隔距离(mm）：250.000；木方弹性模量E(N/mm2）:9000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13。000;木方的截面宽度（mm)：40.00；木方的截面高度（mm）:90.00;4.楼板参数楼板的计算厚度(mm）：150。00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚56、度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.42/6 = 32。667 cm3;I = 1001.43/12 = 22。867 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 25.10.151+0.31 = 4。065 kN/m;（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2。5 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0。1ql2其中:q=1。24。065+1.42。5= 8.378kN/m最大弯矩 M=0。18。3782502= 52362。5 Nm；面板最大应力57、计算值 =M/W= 52362。5/32666。667 = 1.603 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;面板的最大应力计算值为 1。603 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.065kN/m面板最大挠度计算值 = 0。6774。0652504/(100600022。867104）=0.078 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0。078 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算方58、木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=599/6 = 67.5 cm3；I=bh3/12=5999/12 = 303。75 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 25.10.250.15+0。30。25 = 1。016 kN/m ；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q = 1。2 q1 + 1.4 q2 = 1.21。016+1。40.625 = 2.094 kN/m;最大弯矩 M 59、= 0。1ql2 = 0.12。09412 = 0。209 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0。209106/67500 = 3.103 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3。103 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3。抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62。0941 = 1.257 kN;方木受剪应力计算值 = 3 1。257103/（2 5090) = 0。419 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.60、419 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0。677ql4/(100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 1。016 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771。01610004 /(10090003037500）= 0。252 mm;最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0。252 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2。513kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm） 支撑钢61、管计算变形图（mm） 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0。943 kNm ；最大变形 Vmax = 2.839 mm ；最大支座力 Qmax = 10.996 kN ；最大应力 = 942675。789/4730 = 199。297 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 199。297 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2。839mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，62、双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10。996 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值（轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。（1）模板的自重（kN）:NG1 = 0.311 = 0。3 kN；(2）钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG2 = 25.10.1511 = 3.765 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2 = 4.056 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产63、生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4。5 kN;3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11。67kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 11。67kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1.59 cm; A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4。5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3):W=4.73 cm3; - 钢管立杆最大应力计算值 64、（N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m）；考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo=1k（h+2a） = 1。2171。3(1。5+0.32） = 3.32 m；lo=k2h=1。9931。2171。5 = 3.638 m1 - 计算长度附加系数按照扣件式规范表5。4。6（表1）取值1。217；表1 满堂支撑架计算长度附加系数取值高度H (m)H 88 H 1010 H 2020 H 30k1.1551.1851.2171。291K - 计算长度系数，查扣件式规范表C2，表C-4；k=1.3,k=1。993以上表参照杜荣军：扣件65、式钢管模板高支撑架设计和使用安全lo/i = 3638 / 15。9 = 228由长细比 lo/i 的结果查下表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。14；表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数（Q235钢)012345678901。0000.9970。9950。9920。9890。9870.9840。9810.9790。976100。9740.9710.9680。9660。9630。9600。9580。9550。9520。949200.9470。9440。9410.9380.9360。9330。9300。9270。9240.921300.9180.9150.9120。9090.9060。9030.66、8990。8960.8930.889400。8860。8820。8790.8750。8720.8680.8640。8610。8580.855500。8520。8490。8460.8430.8390。8360。8320。8290.8250.822600。8180。8140.8100.8060.8020.7970。7930。7890。7840。779700。7750.7700。7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220。7160。7100。7040.6980。6920。6860.6800。6730。667900。6610。6540。6480.64167、0.6340。6260。6180。6110.6030.5951000.5880。5800.5730。5660.5580.5510.5440。5370。5300。5231100.5160。5090.5020.4960.4890。4830。4760。4700.4640.4581200.4520。4460.4400.4340.4280.4230。4170.4120.4060。4011300.3960。3910。3860。3810.3760。3710。3670。3620。3570。3531400.3490.3440。3400.3360。3320.3280.3240.3200.3160。3121500。68、3080.3050.3010.2980。2940.2910.2870.2840。2810。2771600.2740.2710。2680.2650。2620。2590。2560。2530.2510。2481700.2450.2430.2400.2370。2350.2320。2300。2270。2250。2231800.2200。2180。2160。2140.2110.2090。2070.2050.2030。2011900.1990。1970。1950。1930。1910.1890。1880.1860。1840.1822000.1800.1790.1770。1750.1740。1720.1710。69、1690.1670.1662100。1640.1630。1610.1600。1590.1570.1560。1540。1530.1522200.1500.1490.1480。1460。1450.1440。1430.1410。1400。1392300.1380。1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300。1290。1282400.1270.1260。1250.1240.1230.1220。1210。1200。1190。1182500.117-钢管立杆的最大应力计算值；= 11670/（0.14450) = 185。238 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 185.23870、 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1800.4=72 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa ;（根据办公楼地勘报告），本次回填土为类土。地基土承载力特征值及压缩模量建议值(地质勘查报告）层 号岩土名称细砂细砂细砂细砂fak（kPa）120180240300Es12(MPa）6。010.013.518。0脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。4 ；（根71、据规范5。5。2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0。4 ）立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.670/0.2=58。35 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N = 11.67 kN；基础底面面积：A = 0。2 m2.p=64.035 fg=72 kpa 。地基承载力满足要求！5.模板支架施工方案5.1测量放样首先，在底板测设出隔墙轴线并放出梁的底板上的垂直投影位置，用红油漆标识。其次，按支架平面布置图及梁底标高计算出支架高度,搭设支架，采用测设72、四角点标高，平均后测设顶面标高。支架底模铺设后，测放顶板底模控制轴线，对梁体进行横断面定位并调整底模标高。底模标高=设计梁底或板底标高+支架的变位.底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后,立侧模并按底模的方式控制线性及标高.5.2支架搭设技术要求5。2。1立杆(1）支架立杆下搭设脚手板。（2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(3）立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定:立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置73、在同步内。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。模板支撑架接头构造示意图立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.5。2。2水平杆(1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定。（2）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距离的1/3.(3）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端74、部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.（4）主节点处必须设置一道横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心间距不应大于150mm。（5）每步的纵横水平应双向拉通。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;5.2.3剪刀撑（1）在架体外侧周边,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑,在梁底立杆两侧设置连续竖向剪刀撑;（2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，因支撑高度超过8m，扫地杆应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。本工程共设置三道水平剪刀撑,顶部、中部、底部共设置三道连续水平剪刀撑。（3)竖向剪刀撑泻肝与地面75、的倾角应为4560,水平剪刀撑与支架纵横向夹角为4560.每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾斜角宜在45-60度之间，倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾斜角为60度时,则不应超过5根。（4)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。（5）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.、剪刀撑设置5.2.4顶横杆顶横杆距顶托顶不大于50cm。5.2.5顶托顶托自由端悬空不能大于30cm。且不得大于自身长度的1/3。5。2.6连墙件按间隔二步设置，将外脚手架与柱用钢管连接一起;连墙杆大样见附图。脚手架与76、柱连接构造示意图5。3模板要求（1）保证结构的构件各部分外形尺寸，相互位置的正确。（2）跨度4000的梁按设计3要求起拱，跨度4000的板起拱高度为跨度的3。（3）固定在模板上鄂预埋件、预留孔和预留洞不得遗留,且安装牢固，其质量要满足规范要求。（4）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（5）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不得沾染钢筋,最好采用水性隔离剂，不得影响结构性能或妨碍装饰工程的隔离剂.5。4支架的搭设及拆除5.4.1支撑架搭设前的准备工作模板支撑架搭设前，工程技术负责人应按照方案要求向搭设和使用人员做技术安全交底.安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事77、项.安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。5.4.2模板支架支立基底土夯实铺设50mm厚脚手板搭设立杆搭设扫地杆搭设大横杆立杆搭设剪刀撑小横杆立杆循环搭设验收（1）地基处理必须安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理.地基承载力满足设计要求.（2）铺放垫木(板），垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺,按规定间距尺寸摆放后加以固定。（3）放置纵向扫地杆、竖立杆1)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件,固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件,固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高78、度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨,与立杆固定高低差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。模板支撑架底层步距为1.5m。2）根据沿纵向按照底托位置安装底层立杆和水平杆，底层水平杆作为扫地杆距离地面高度应不大于200mm，严禁施工中拆除扫地杆。立杆在安装过程中保证立杆的垂直度。3）一层横、纵杆安装完成后再进行第二层横、纵杆的安装，每层杆间距为立杆步距,支架安装完成后安装顶托,顶托部位也设置水平杆。支架体系的高度视现场顶板与底板间净距而定，可由顶部可调顶托进行高度调整。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0。3m，油托伸出长度不得大于自身长度的1/79、3。顶部采用可调顶托,顶托安装完成后，沿纵向在顶部顶托上放置大方木，间距随支架进行调节。再在大方木上横向放置小方木.最后在小方木上铺设1.5cm厚多层板作为底模,底模标高较结构底标高高出1cm，作为预留沉降量。模板拼接接缝用泡沫胶条密封，拼接牢固。4)设置剪刀撑：剪刀撑设置满足5。2.3的要求。5。4。3模板及支撑架拆除（1）拆模前现进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。（2）拆除模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆,后支先拆，从上往下的原则.（3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。侧模在混凝土80、强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。顶板：板跨2m底模待混凝土达到50方可拆除,2m板跨8m，底模待混凝土达到75%方可拆除,板跨8m底模待混凝土达到100%方可拆除。梁底模拆除梁长8米，混凝土强度需达到100%;8米混凝土强度需达到75，悬臂构件需达到100%方可拆模。模板拆除,先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉串心螺杆，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递至地面。（4)模板支撑架的拆除架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时指挥时操作时，应明确分工、统一行动,应具有足够的操作面。拆除支撑前，清除支撑架上的材料、工具和杂物.模板支架拆除时，应在周边设置围栏和81、警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。脚手架的拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段大于两步时，应增加连墙件加固。在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。5.5模板检查和验收要求模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。在涂刷模板隔离剂时，不得沾染钢筋和混凝土接搓处。预埋件和预留82、空洞的允许偏差表项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10 ,0预埋螺栓中心线位置2 外露长度+10 ，0预留孔中心线位置10尺寸+10 ，0模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差(mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查梁、柱+4，-5钢尺检查层垂直度不大于5米6经纬仪、钢尺检查大于5米8经纬仪、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度5靠尺或塞尺检查5。6模板支撑架的检查和验收(1）脚手架的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合规范的要求。 （2）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手83、检查，抽样方法应按随机均布原则进行.抽样检查数目与质量判定标准,应按规范的规定确定,不合格的必须重新扭紧，直至合格为止。 （3）脚手架及基础应在下列阶段进行检查与验收: 1)回填土完工后及脚手架搭设前； 2）作业层上施加荷载前； 3）达到设计高度后； 4)遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后； 5）停用超过1个月。 （4）脚手架检查与验收的依据 1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020XX； 2）专项施工方案及变更文件； 3）技术交底文件； 4）构配件质量检查表. (5）脚手架施工过程中,应定期检查下列要求内容 1）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；2)扣件螺栓84、应无松动; 3）应无超载使用。 （6）脚手架搭设过程中和搭设完成未经验收前，应挂“正在搭设,严禁使用”的黄牌标示，验收合格应挂“验收合格”的绿牌标示，验收不合格应挂“验收不合格，禁止使用”的红牌标示。（7）脚手架搭设完毕，使用前必须经监理、承包商专职HSE管理人员和架设负责人共同检查合格后挂“验收合格的绿牌标示方可使用。（8)脚手架如需改动，应由搭设方负责人同意，由架子工操作，严禁施工人员私自拆除脚手架任何杆件、脚手板,改动完成后仍需履行检查验收手续，不符合要求的脚手架应按未完脚手架处理，不得投入使用，直至整改完成后验收合格方可挂牌使用。6.模板支撑架安全措施(1)禁止任意改变构架结构及其尺寸85、。（2）禁止架体倾斜或连接点松驰。（3)禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业。(4）搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品。（5）禁止随意增加上架的人员和材料,引起超载。（6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高.（7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。(8)不得在架上搬运重物。(9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。(10）脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用。（11）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并86、派专人看守,严禁非操作人员入内。（13）脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业.（14）拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐.7。模板支撑架的防电、避雷措施7.1防电措施（1）钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源,如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施.（2) 钢管脚手架应作接地处理,每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为22.5m。（3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离,有条件时应使用低压照明。7。2避雷措施（1）避雷针:设在架体四角的钢管脚手立杆上,高度不小于1m,可采用直径为2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管.（2)接地87、极：按脚手架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.52.5m，直径为2550mm的钢管,壁厚不小于2。5mm.(3)接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度5d，应保证接触可靠.接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。（4）接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。（5)接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。（6）雷雨天气88、，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。8.模板支撑架的维护与管理（1）钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件,并分类堆放，堆放地点要求场地平坦,排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。（2)钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度,内壁宜每24年涂刷防锈漆，每次涂刷两道.（3)扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。（4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。（5）建立健全管理制度,加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。（6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗89、.（7)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.9。施工现场安全管理和措施9.1危险源辨识脚手架搭设和拆除危险源辨识及风险评价表序号工序活动危险因素可能导致的事故作业条件危险性评价危险级别现有控制措施备注LECD1.施工前准备脚手架搭设的准备与组织工作无安全技术措施或未交底施工高空坠落,物体打击等各种伤害36713631.所有施工项目均应有针对性且可操作性的安全技术措施，且经参加施工的全员交底 并签字认可后方可施工。2。施工人员对无安全技术措施或未交底有权拒绝施工。2.脚手架搭设的准备与组织工作违章违纪工作及违反安全要求高空坠落，物体打击等各种伤害36713631。按规程标准作业，施工90、中严禁打闹、抛物等违章违纪行为.2。严格按技术交底施工，不得擅自篡改。3.施工人员应严格按方案和安全措施执行，不得随意更改，若方案或措施有错误,应及时与技术人员协商解决4.任何人不得以任何理由酒后进入现场.5。安全装置及设施严禁私自拆除、挪用。6 进入现场佩戴安全帽3.脚手架搭设脚手架搭设(架子工）脚手架及脚手板选择不合格.人员伤害55615031、 钢管和扣件质量要符合现行国家相关标准的相关规定，钢管应用4851（外径）壁厚33.5，管长度以46。5m及2.12。8m为宜,弯管压扁裂开不能用；当螺栓拧紧扭力矩达65kg。m时，扣件不得发生破坏。2、 脚手板采用合格的木板。每块质量不宜大于3091、kg，木板厚不小于5cm；禁止使用腐朽、扭纹、破裂及有大横节的脚手板，木板宽宜2025cm.4.脚手架搭设不规范。人员伤害高处坠落67729441、 钢脚手架立杆、大横杆应错开搭设，长度不得小于50，承插式的管接头搭设长度不小于8,水平式承插式接头应有穿销，并用扣件连接，不能用铁丝绑扎.2、 作业层脚手板须满铺，且用810铅丝固定，挑帘下设三根横杆，不许有探头现象；非作业层连续不铺脚手板不能多于三步层。5.脚手架倒塌。人员伤害6772944脚手架两端转角及每隔67根立柱应设支撑,支撑与立杆成60度夹角，脚手架超过7m时每隔4m脚手架应与建筑物连接牢固。6.不慎坠落，落物伤人。人员伤害5561592、031、 架子工必须按规程搭设，无生根脚手架设扫地杆及斜支撑、立杆每隔67根立杆应设剪刀支撑，脚手架荷载应控制在270/。2、 作业层脚手板须满铺且四周应设两道护身栏杆，第一道护栏高为600750mm，第二道护栏为10001200mm.3、 贴近或穿过脚手架的人行、运输通道的顶盖应满铺脚手板或其他能可靠承接落伍的板篷材料，该层的侧面应设高度不小于1m的防护栏，以免落物又反弹下来。4、 6m以上高度的脚手架的外出须挂安全网。5、 在恶劣的气候条件下（大雨、大雪、大雾、六级以上强风）禁止从事脚手架的搭拆作业7.架子间距不当。人员伤害356903满堂脚手架的立杆间距不大于2m，承重较大时大于1。5m93、，横杆竖向步距不大于1。7m时，承重较大时不大于1。4m;双排满堂脚手架的立杆间距在11.5m以内,步距1.51。8m。视建筑物层高而定，平台以每层楼面平，每隔11.5m高设一道纵横向水平拉杆.8.脚手架拆除脚手架拆除脚手架施工时发生落物人员机械伤害54612031、 在防护栏拆除的各施工点设置警示标志牌和临时护栏2、 搭拆过程中应注意随时清理落到架面上的材料、工具，保持架面上整齐有序,不要乱放材料、工具。9.风雪、雷雨天气作业人员伤害6672524大雾、雷雨等恶劣气候或照明不足，作业人员不得进行拆除作业。10.监护人员擅离监护岗位安全事故363542监护人员必须严格监护，不得擅自脱岗9。2安94、全注意事项(1)应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。（2）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯,工作人员不得爬模上下。(3)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。（4)装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运,并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5）装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人.高处作业时，操作人员要扣上安全带。（6）安装柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆.（7)对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平95、吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置.(8）对于预拼模板应整体拆除.拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。（9）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10）搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。（11）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。（12）脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准（特种作业人员安全技术考核管理规定）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可发96、上岗证,架设人员必须持证上岗，上岗证必须在有效期内，搭设人员应严格按照施工方案和安全操作规程施工。10、应急救援措施10。1 应急原则及目的10.1。1应急预案的原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则.10。1。2应急预案的目的更好地适应法律和经济活动的要求；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；减少资源浪费，减低环境污染,保护人员和物品的安全，最大限度的减少事故损失。帮助实97、现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。10。2 应急工作部署（1）成立以项目经理为第一责任人的施工现场应急指挥领导小组，主要由生产、技术、材料、质量、安全等人员组成.（2）应急指挥领导小组及组织系统要保证信息传递畅通，确保发生紧急情况时信息传递畅通及时。（3)应急指挥领导小组及组织系统要做好处理事故和紧急情况的准备，制定应急预案，分工明确,职责到人，保证能够及时有效地实施，将损失减到最小，并迅速上报相关部门。(4）对施工现场人员进行应急抢险思想教育，做到思想重视，措施得当.把应急预案的准备和实施做得认真、扎实，真正解决问题，有备无患。（5）成立现场抢救突击队,及时解决处98、理突发事件及紧急情况，做到人员落实，责任明确,动作迅速，措施得力。坚持主动控制、预防为主，全面安排好应急抢险工作。（6）将方案编制、措施落实、人员教育、料具供应、应急抢险等具体职责落实到主控及相关部门，并明确责任人。10。3急预案组织系统10.3.1应急指挥领导小组组 长：项目经理副组长：施工经理、HSE经理、技术负责人组 员：施工管理组、物资管理组、技术质量组、HSE管理组、其他人员。10.3.2应急指挥领导小组职责分工（1）组长负责对自然灾害、安全生产事故的应急抢险、排险、救灾所需的一切人员、物资、通讯工具、交通工具等的全面组织、协调、指挥工作。负责处理善后工作,安抚有关人员和调解工作。（99、2）副组长执行组长指令，当项目部管辖范围内发生自然灾害、安全生产事故后,应迅速赶赴现场，领导指挥相关人员和物资进行应急抢险、排险、救援、救灾等工作.（3）成员是自然灾害、安全生产事故应急抢险、排险、救援、救灾的主要骨干人员.当项目部管辖范围内发生自然灾害、安全生产事故，接到信号必须赶赴现场参加应急抢险、排险、救援、救灾等工作。（4）施工管理组:负责日常具体工作，协助应急救援小组核实情况急救有关报道工作。（5）物资供应组：负责应急材料、物资、设备的调配工作。（6）技术质量组：负责应急事故有关文件材料的核对、盖章、上报、信息管理工作。并对事故现场负责监测。（7）HSE管理组：负责对事故现场的保护及100、疏散人员工作，并负责对受伤人员进行简单的救护。10.4 重大危险源及特殊情况根据公司对重大危险、危害因素的辨识和评价，特确定以下重大危险源，容易引起事故或事件的情况如下:(1）浇筑砼过程中，如果支撑有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方,项目部组织人员和支撑施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架的验收规范严格执行，保证不超载施工。（2）一旦在砼施工过程中，一处板或梁出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员,马上卸掉板上的砼，停止施工,再加强底板部分支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加顾通过验收合格后再施工，保证高支模101、安全。（3）发生火灾事故时，现场救援准也人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和现场保护。（4)坠落情况发生时采取的应急措施：一旦发现有人员从高处坠落，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员的反应，瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握伤者致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑似有骨折的伤员，这时千万不要区轻易搬运，以免加强伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物.（5）扣件破坏或下滑导致梁板下沉:马上停止该部位砼施工，疏散上部人员和全部荷102、载,在下沉梁底部位加设横杆，用千斤顶把梁顶复位后再把扣件更换和紧固螺栓。（6)梁、柱爆模：马上停止该部位施工,清理全部荷载,模板缝内砼用xx进行冲洗干净后，重新贴好海绵条合模后加固模板,继续浇筑混凝土.10.5应急预案流程图10。5.1应急准备及响应流程应急响应流程图10.5.2应急救援流程应急救援流程图10.6应急措施1、脚手架高空搭设时的人员高空坠落、高空坠物的物体打击：（1）首先给伤员进行伤口止血和包扎，如呼吸窒息时应进行人工呼吸；（2)在脚手架或楼层上发生的事件,经过上述抢救后，应将伤员用担架抬到提升机送到地面。（3）拨打 120 急救电话将伤员在最短的时间内送往就近医院；2、模板支撑103、架倒塌（1）不论任何人，一旦发现有模板支撑架倒塌的可能性，应立即呼叫在场人员进行隐蔽，并迅速通知项目经理或项目安全经理、执行经理；（2）若有人受伤，应立即拨打 120 急救电话，向急救中心求救，派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场；(3)现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。(4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施,在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（5）HSE经理应组织对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告并上报上级主管部门、公司和办事处。（6)如果有人员负伤，首先项目执行经理104、组织抢救负伤人员,送往就近医院救治，安全经理维护好事故现场，安全员记录事故经过。3、电焊操作应起的火灾;现场发现第一人迅速通知项目HSE经理或执行经理；（1）项目安全经理或执行经理应立即报告项目经理，再拨打“119火警电话同时用现场手提灭火器和施工用水进行灭火；(2）应急救援组长应在最快时间组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时要按照：“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点、后一般”的灭火战术原则.并派人组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用消防设施器材进行灭火。（3）当专业消防队员到达火灾现场后，项目负责人应简要地向消防队员负责人说明火灾情况,并全力支持消防队员灭火灯听从专105、业消防队的指挥，齐心协力，共同灭火.（4）当火灾发生时和扑救完毕后,要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查，同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾千造成的垃圾分类处理并采取其他的效措施,从而将火灾事故对环境造成的污染能降低到最低限度。10.7止血、包扎常识1、止血：（1）压迫止血法：先抬高伤肢，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面，在现场可用清洁的手帕，毛巾或其它棉织品代替，再用绷带或布条加压包扎止血。（2)指压动脉出血近心端止血法:按出血部位分别采用指压面动脉、颈总动脉、锁骨下动脉、颞动脉、股动脉、胫前后动脉止血法。（3）弹性止血带止血法：当肢体动脉创伤出血时,一般的106、止血包扎达不到止血效果时，先抬高肢体，使静脉血充分回流,然后在创伤部位的近心端放上弹性止血带，在止血带与皮肤间垫上消毒纱布棉垫。止血带必须扎紧,要加压扎紧切实将该处动脉压闭,争取 2 小时内尽快送医院救治.2、包扎、固定：创伤处用消毒的棉纺制品覆盖，再用绷带或布条包扎。3、搬运：(1）经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢救。搬运时应注意：在肢体受伤后的局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸形变化，就表示有骨折存在.宜在止血带包扎固定后再搬运，防止骨折断端因搬运振动而移位，加重创伤。(2）在搬运严重创伤伴有大出血可已有休克的伤员时，要平卧运输，头部可放置冰袋或带冰帽,路途中要尽量107、避免震荡。（3)在搬运高处坠落伤员时,因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员，使已受伤的脊椎移位,甚至断裂.10。8现场安全演练在脚手架施工前及每季度进行一次安全演练，由项目经理为抢险救助小组组长负责组织演练，现场安全员负责协助配合.演练按照应急预案中各项重大危险源组织进行，由项目经理进行总指挥，安排现场安全员进行模拟脚手架倒塌、火灾、防风等灾害时的人员撤离、救助、现场灭火救助等.每次安全演练均应进行书面记录及录像进行保存.10。9应急救援物资急物资明细表序号器材及设备名称用途数量备注1常备药品临时救护1箱2消毒用品临时救护1箱3绷带、无菌敷料临时救护1箱4担架转运伤员2个5氧气袋急救伤员2个6灭火器灭火60个7警戒线保护、封闭现场1000m8车辆运转伤员2辆